畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-年產(chǎn)350萬噸熱軋帶鋼廠工藝設(shè)計(jì).doc

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1、1年產(chǎn)350萬噸熱軋帶鋼廠工藝設(shè)計(jì)班級(jí)：金加092姓名：指導(dǎo)教師： 遼寧科技大學(xué)?？粕C合實(shí)訓(xùn)板形控制實(shí)訓(xùn) 第 39 頁(yè)摘要板帶鋼是鋼鐵產(chǎn)品的主要品種之一，廣泛應(yīng)用于工業(yè)，農(nóng)業(yè)，交通運(yùn)輸和建筑業(yè)。寬帶鋼在我國(guó)國(guó)民經(jīng)濟(jì)中的發(fā)展中需求量很大。世界各國(guó)近年來都在注重研制和使用連鑄連軋等新技術(shù)和新設(shè)備來生產(chǎn)板帶鋼。本設(shè)計(jì)是年產(chǎn)350萬噸的熱軋板帶鋼車間工藝設(shè)計(jì)。產(chǎn)品規(guī)格為：1400*1.2mm。所用鋼種為：普碳鋼、合金結(jié)構(gòu)鋼、不銹鋼。論文主要內(nèi)容包括：原料的選擇、生產(chǎn)工藝的制定、典型產(chǎn)品工藝計(jì)算、主要設(shè)備和輔助設(shè)備的選擇，并且對(duì)主要設(shè)備（軋輥和電機(jī)）的能力進(jìn)行了校核，對(duì)車間主要經(jīng)濟(jì)指標(biāo)、生產(chǎn)車間布置和

2、環(huán)境保護(hù)，進(jìn)行了設(shè)計(jì)和規(guī)劃 目錄摘要I目錄II1.綜述11.1 熱軋板帶鋼生產(chǎn)狀況11.1.1熱軋帶鋼生產(chǎn)狀況11.1.2我國(guó)年產(chǎn)300萬噸以上熱連軋板帶生產(chǎn)狀況31.2 熱軋帶鋼市場(chǎng)前景和需求概況31.3 今后熱軋板帶鋼的發(fā)展趨勢(shì)41.4 本設(shè)計(jì)的目的和意義41.5 熱傳送設(shè)備工藝52.產(chǎn)品方案62.1產(chǎn)品方案62.2典型產(chǎn)品63.金屬平衡表83.1 確定計(jì)算產(chǎn)品的成品率83.2 編制金屬平衡表94.生產(chǎn)工藝過程簡(jiǎn)述95.設(shè)備選擇115.1 粗軋前立軋機(jī)（E1、E2）115.2 四輥粗軋機(jī)（兩架）（R1、R2）125.3 精軋前立軋機(jī)（FE）125.4 精軋機(jī)組（F1F7）136.軋制制度的

3、制定136.1加熱制度146.2壓下制度146.2.1粗軋壓下規(guī)程156.2.2精軋機(jī)組壓下規(guī)程176.3速度制度176.3.1粗軋速度制度176.3.2精軋機(jī)速度制度196.4 溫度制度226.4.1粗軋溫度226.4.2精軋溫度236.5厚度制度247.軋制力和軋制力矩計(jì)算257.1軋制力計(jì)算257.1.1計(jì)算公式257.1.2軋制力計(jì)算結(jié)果267.2軋制力矩的計(jì)算277.2.1軋制力矩計(jì)算公式277.2.2軋制力矩計(jì)算結(jié)果278.設(shè)備能力參數(shù)校核288.1軋制力能參數(shù)288.2軋輥強(qiáng)度校核288.2.1參數(shù)計(jì)算288.2.2 R1軋輥強(qiáng)度校核308.3咬入角校核338.4加熱爐能力校核3

4、48.5 電機(jī)功率校核349軋鋼機(jī)產(chǎn)量計(jì)算369.1 典型產(chǎn)品的工作圖表369.2 典型產(chǎn)品小時(shí)產(chǎn)量計(jì)算379.2.1 軋機(jī)實(shí)際工作小時(shí)數(shù)379.2.2 年計(jì)劃實(shí)際工作小時(shí)數(shù)379.2.3 軋機(jī)負(fù)荷率389.4軋機(jī)平均小時(shí)產(chǎn)量3810.結(jié)論39致謝391.綜述1.1 熱軋板帶鋼生產(chǎn)狀況熱軋帶鋼是重要的鋼材品種，對(duì)整個(gè)鋼鐵工業(yè)的技術(shù)進(jìn)步和經(jīng)濟(jì)效益有著重要影響。發(fā)達(dá)國(guó)家熱軋帶鋼產(chǎn)量約占熱軋鋼材的50%以上，并在國(guó)際市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)中居于領(lǐng)先地位。我國(guó)鋼鐵工業(yè)近年來產(chǎn)量增長(zhǎng)較快，但高附加值產(chǎn)品的數(shù)量和質(zhì)量較低。我國(guó)一般熱軋帶鋼產(chǎn)品厚度下限是1.8mm，但實(shí)際上只生產(chǎn)很少厚度小于2.0mm的熱軋帶鋼，即使窄帶

5、鋼，產(chǎn)品厚度一般也大于2.5mm。因此，相當(dāng)一部分希望使用厚度小于2mm帶鋼作原料的用戶，只得使用冷軋帶鋼。如果能開發(fā)薄規(guī)格的熱軋帶鋼，則可代替相當(dāng)一部分的冷軋帶鋼使用，使生產(chǎn)成本大為降低。1.1.1熱軋帶鋼生產(chǎn)狀況國(guó)外熱軋寬帶鋼生產(chǎn)的技術(shù)進(jìn)步表現(xiàn)在以下幾方面:熱帶鋼無頭軋制技術(shù)。無頭軋制技術(shù)能穩(wěn)定生產(chǎn)寬薄帶鋼及超薄熱軋帶鋼，其寬厚比可由傳統(tǒng)熱連軋的8001提高到1 0001，并能應(yīng)用潤(rùn)滑軋制及強(qiáng)制冷卻技術(shù)生產(chǎn)具有新材料性能的高新技術(shù)產(chǎn)品。薄板坯連鑄連軋技術(shù)。它主要有緊湊式熱帶鋼生產(chǎn)工藝CSP (Compact Strip Process)、在線熱帶鋼生產(chǎn)工藝ISP (In-Line Stri

6、p Production)、靈活式薄板坯軋制工藝FTSR (Flexible Thin Slab Rolling)和連鑄直接軋制工藝CONROLL等10余種類型。德國(guó)SMS公司開發(fā)的CSP工藝已成功地軋制出厚度為0.8mm的薄帶鋼產(chǎn)品，并已經(jīng)廣泛應(yīng)用在家用電器、建筑工業(yè)等領(lǐng)域；奧鋼聯(lián)(VAI)開發(fā)的CONROLL工藝也成功地生產(chǎn)出厚度0.9mm1.0mm、表面質(zhì)量極好的熱軋薄帶鋼，可用作汽車的外露部件；美國(guó)至今已經(jīng)投產(chǎn)的薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線達(dá)百余條，生產(chǎn)能力5107t/年。鐵素體區(qū)軋制生產(chǎn)工藝。它又稱相變控制軋制，是由比利時(shí)冶金研究中心于1994年開發(fā)的一項(xiàng)軋制新技術(shù)，當(dāng)初主要目的就是用薄規(guī)格

7、的熱軋帶鋼取代1.0mm2.0mm厚度范圍的冷軋產(chǎn)品。鐵素體區(qū)軋制生產(chǎn)工藝的發(fā)展目標(biāo)是生產(chǎn)薄(超薄)規(guī)格優(yōu)質(zhì)深沖板。LTV公司的印地安那哈伯廠40%的超低碳鋼產(chǎn)品采用鐵素體區(qū)軋制生產(chǎn)， Arvedi公司采用鐵素體區(qū)軋制生產(chǎn)的超薄熱軋帶鋼已占其產(chǎn)量的25%。鑄軋薄帶鋼的CASTRIP工藝。這種工藝由美國(guó)紐柯鋼鐵公司、澳大利亞BHP公司和日本IHI公司聯(lián)合開發(fā)， 2003為紐柯公司成功建設(shè)了世界上第一套全商業(yè)化的雙輥鑄軋薄帶鋼生產(chǎn)線，用來生產(chǎn)碳鋼和不銹鋼。與常規(guī)連鑄和軋鋼技術(shù)相比，這種工藝具有投資省、運(yùn)行費(fèi)用低、節(jié)能環(huán)保、廢氣排放少等優(yōu)點(diǎn)。目前，這套全商業(yè)化的薄帶鋼雙輥鑄軋機(jī)可年產(chǎn)2.0mm以下薄

8、規(guī)格帶鋼50萬t。該鑄軋機(jī)采用的鋼包容量為110t，鑄軋機(jī)雙輥直徑為500mm，最高連鑄速度為150m/min，常用連鑄速度為80m/min，出口帶鋼厚度為0.7mm2.0mm，寬度為1 000mm2 000mm。國(guó)內(nèi)熱軋寬帶鋼生產(chǎn)概況如下:傳統(tǒng)的熱帶軋機(jī)。以寶鋼2050mm熱軋帶鋼軋機(jī)為例，寶鋼2050mm熱軋廠于1989年8月3日投產(chǎn)，熱軋機(jī)組設(shè)計(jì)年產(chǎn)量為400萬t。到2000年底已累計(jì)生產(chǎn)4446萬t熱軋帶鋼。1999年產(chǎn)量達(dá)到510萬t，超過設(shè)計(jì)產(chǎn)量25%， 2000年達(dá)到520萬t。主要產(chǎn)品有普碳鋼、優(yōu)質(zhì)碳素鋼、低合金鋼、深沖用鋼、造船用鋼、螺旋焊管用鋼等鋼卷和鋼板。2050mm熱軋

9、機(jī)組為3/4連續(xù)式軋機(jī)。全廠的主要設(shè)備有: 4架粗軋機(jī)、7架精軋機(jī)， 3臺(tái)全液壓卷取機(jī)，及5條精整作業(yè)線。設(shè)備總重60915t。設(shè)備由德國(guó)西馬克德馬格財(cái)團(tuán)總承包，12年來，設(shè)備運(yùn)行穩(wěn)定。在產(chǎn)量大幅度上升的同時(shí)，機(jī)組的生產(chǎn)綜合指標(biāo)與產(chǎn)品精度也在不斷提高，高強(qiáng)度、高難度極限規(guī)格產(chǎn)品不斷增加，薄規(guī)格產(chǎn)品比例成倍提高。尤其最近，2.00mm以下薄規(guī)格產(chǎn)品占產(chǎn)量的17%，比1992年5月達(dá)產(chǎn)時(shí)的4.98%和設(shè)計(jì)規(guī)定的6%高3倍。把薄規(guī)格產(chǎn)品作為主要生產(chǎn)目標(biāo)，采用最佳卷取溫度，對(duì)加熱溫度、軋制負(fù)荷分配、軋制速度進(jìn)行優(yōu)化，對(duì)各精軋機(jī)架目標(biāo)凸度進(jìn)行合理分配，軋出符合標(biāo)準(zhǔn)的厚度為1.6mm的集裝箱用耐大氣腐蝕板

10、，解決了集裝箱鋼板長(zhǎng)期依賴進(jìn)口的局面，2002年又試軋成功厚1.2mm的熱軋薄帶鋼。薄板坯連鑄連軋。自1992年蘭州鋼廠與鋼鐵研究總院合作建立了我國(guó)第一套CSP薄板坯連鑄機(jī)以來，國(guó)內(nèi)各大鋼鐵公司紛紛花費(fèi)巨資新建或改造熱連軋廠，不斷擴(kuò)大品種范圍，提高產(chǎn)品質(zhì)量。寶鋼的2050和1580熱軋線是國(guó)內(nèi)工藝裝備及自動(dòng)化控制水平較高的兩條生產(chǎn)線，能穩(wěn)定生產(chǎn)厚度1.5mm的熱軋板卷，也能生產(chǎn)少量厚1.0mm1.2mm的超薄熱軋帶鋼。1999年珠鋼引進(jìn)第一條CSP薄板坯連鑄連軋線(1 450mm)，之后相繼建成投產(chǎn)邯鋼1450mm、包鋼1700mm、攀鋼、唐鋼1800mmFTSR機(jī)組馬鋼1800mmCSP機(jī)組

11、、華菱1800mmCSP一期工程和上鋼一廠的1780熱連軋機(jī)組， 本鋼1880mmCSP連鑄連軋熱軋生產(chǎn)線設(shè)計(jì)產(chǎn)能280萬噸，萊鋼1450熱連軋機(jī)組設(shè)計(jì)產(chǎn)能200萬噸，沙鋼1700mm熱連軋生產(chǎn)線設(shè)計(jì)產(chǎn)能450萬噸。鞍鋼2150mmCSP機(jī)組設(shè)計(jì)產(chǎn)能450萬噸。據(jù)統(tǒng)計(jì)，2007年國(guó)內(nèi)預(yù)計(jì)將有12條熱軋生產(chǎn)線投產(chǎn)，設(shè)計(jì)總產(chǎn)能為3700萬噸，其中設(shè)計(jì)產(chǎn)能在300萬噸以上的大型熱軋生產(chǎn)線有5條，分別是安鋼1780機(jī)組380萬噸，馬鋼2250機(jī)組500萬噸，寶鋼1880機(jī)組370萬噸，天鐵1780機(jī)組380萬噸，北臺(tái)1780機(jī)組400萬噸；其余7條熱軋產(chǎn)線設(shè)計(jì)產(chǎn)能均在200萬以上，它們是日照鋼廠158

12、0機(jī)組200萬噸，唐山國(guó)豐1480機(jī)組200萬噸，遷安軋一廠1250機(jī)組200萬噸，武鋼1580機(jī)組280萬噸，山西海鑫1500機(jī)組220萬噸，寧波建龍1780機(jī)組250萬噸。預(yù)計(jì)到2007年底我國(guó)熱軋總產(chǎn)能將達(dá)到1.4億噸。鐵素體區(qū)軋制生產(chǎn)工藝。珠鋼CSP薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線投產(chǎn)后，計(jì)劃采用該工藝生產(chǎn)2.0mm以下超薄熱軋帶鋼，目前國(guó)內(nèi)唐鋼、本鋼等多條CSP薄板坯生產(chǎn)線均已具備鐵素體區(qū)軋制能力。1.1.2我國(guó)年產(chǎn)300萬噸以上熱連軋板帶生產(chǎn)狀況據(jù)不完全統(tǒng)計(jì)，目前我國(guó)300萬噸以上熱連軋板帶機(jī)組主要有于1989年8月3日投產(chǎn)寶鋼2050mm熱軋廠，熱軋機(jī)組設(shè)計(jì)年產(chǎn)量為400萬t，本鋼1700機(jī)

13、組原設(shè)計(jì)產(chǎn)能155萬噸，2005年達(dá)產(chǎn)356萬噸，武鋼1700機(jī)組設(shè)計(jì)產(chǎn)能301萬噸，2005年達(dá)產(chǎn)350萬噸，鞍鋼1780機(jī)組設(shè)計(jì)產(chǎn)能350萬噸，2005年達(dá)產(chǎn)350萬噸，武鋼2250機(jī)組設(shè)計(jì)產(chǎn)能400萬噸。沙鋼1700mm熱連軋生產(chǎn)線設(shè)計(jì)產(chǎn)能450萬噸。1.2 熱軋帶鋼市場(chǎng)前景和需求概況對(duì)30多家國(guó)外鋼鐵企業(yè)的產(chǎn)品調(diào)查表明:作為最終產(chǎn)品使用的厚度大于2mm的熱軋帶鋼的需求量正在下降，1995年為48%，2005年將下降至42%，而厚度小于2mm的熱軋薄帶需求量日益增加，從正在進(jìn)行和準(zhǔn)備進(jìn)行的深加工線和冷軋機(jī)組方面的投資也可看出這種趨勢(shì)。2005年，厚0.8mm1.2mm熱軋薄帶需求量增加將

14、大于1%，厚1.2mm2.0mm熱軋薄帶需求量增加將大于7%。到2007年，預(yù)測(cè)全世界超薄熱軋帶鋼的市場(chǎng)需求將超過1.9107t。就國(guó)內(nèi)市場(chǎng)而言， 1998年全國(guó)共消耗熱軋薄板2.9107t，為填補(bǔ)國(guó)內(nèi)板帶材的供需缺口，1998年進(jìn)口熱軋薄板約7.8106t，占當(dāng)年鋼材進(jìn)口總量的64.1%。可見，國(guó)內(nèi)熱軋薄板的市場(chǎng)空間巨大，特別是對(duì)2.0mm以下超薄熱軋帶鋼的需求尤其旺盛。1.3 今后熱軋板帶鋼的發(fā)展趨勢(shì)熱軋板寬帶鋼以深沖鋼板、耐腐蝕高強(qiáng)度熱軋鋼板、成型性優(yōu)異的高強(qiáng)及超高強(qiáng)鋼板、超寬幅汽車鋼板、熱鍍鋅鋼板、超細(xì)晶高強(qiáng)度鋼板為發(fā)展目標(biāo)。由于將采用無頭軋制技術(shù)、薄板坯連鑄連軋工藝、控制冷卻技術(shù)等軋

15、制工藝生產(chǎn)熱軋薄帶鋼，因此可以較好地控制熱軋帶鋼的組織和性能。在冷卻技術(shù)方面，以溫度預(yù)測(cè)模型為基礎(chǔ)，采用細(xì)分的冷卻箱和緩慢冷卻裝置，開發(fā)高精度的冷卻系統(tǒng)，對(duì)鋼材的組織和性能進(jìn)行控制。從超薄熱軋帶鋼的市場(chǎng)需求和生產(chǎn)現(xiàn)狀可看出“以熱代冷”的鋼鐵市場(chǎng)走向決定了超薄熱軋帶鋼生產(chǎn)總體趨勢(shì)是供不應(yīng)求，同時(shí)也表明了超薄熱軋帶鋼將成為熱軋寬帶鋼的另一個(gè)發(fā)展方向?？梢灶A(yù)見，采用無頭軋制和低溫軋制工藝將是薄板坯連鑄直接軋制生產(chǎn)超薄帶鋼的主要發(fā)展方向。1.4 本設(shè)計(jì)的目的和意義本設(shè)計(jì)是年產(chǎn)350萬噸的熱軋板帶鋼車間工藝設(shè)計(jì)。產(chǎn)品規(guī)格為：1400 x1.2mm。帶鋼是有一個(gè)比較特殊的鋼鐵產(chǎn)品，其直供比例非常高，40%

16、以上直接進(jìn)入廠家，目前帶鋼有時(shí)也作為冷彎型鋼的坯料，廣泛用于制造小五金、自行車車架、輪圈、彈簧片、鋸條等。通過對(duì)近五年的統(tǒng)計(jì)，可看出帶鋼消費(fèi)正以一個(gè)較快的速度發(fā)展。在國(guó)內(nèi)外帶鋼生產(chǎn)逐漸減少的情況下，我國(guó)作為一個(gè)發(fā)展中國(guó)家，對(duì)帶鋼的需求不斷增加，雖然受汽車等產(chǎn)業(yè)規(guī)模的限制，但五金產(chǎn)品國(guó)內(nèi)外需求量都較大。同時(shí)我國(guó)現(xiàn)在基礎(chǔ)建設(shè)規(guī)模很大，對(duì)焊管、型材的需求也相應(yīng)增加，帶鋼的需求仍保持較高水平。本設(shè)計(jì)課題是年產(chǎn)350萬噸的板帶鋼生產(chǎn)車間。這是一個(gè)大型的軋鋼車間，其投資大，消耗大，生產(chǎn)量大。板帶鋼是我國(guó)鋼鐵生產(chǎn)的主打產(chǎn)品，需求量很大。目前我國(guó)帶鋼產(chǎn)能在5500萬噸左右，但今后幾年市場(chǎng)需求仍然會(huì)有較大增長(zhǎng)。

17、另外帶鋼的延伸產(chǎn)品還有一定市場(chǎng)空間，如裝潢用的五金材料，發(fā)展十分快，不少五金產(chǎn)品出口到東南亞、歐美等國(guó)際市場(chǎng)，拉動(dòng)了國(guó)內(nèi)的帶鋼生產(chǎn)。由于市場(chǎng)對(duì)板帶鋼的需求仍然很大，而且在近幾年不會(huì)下降，因此該大型生產(chǎn)車間的建立是可行的。帶鋼生產(chǎn)技術(shù)發(fā)展至今已有80多年的歷史，現(xiàn)在已經(jīng)是第四代軋機(jī)，板形控制技術(shù)目前也已經(jīng)發(fā)展得較為成熟。在相關(guān)技術(shù)比較完善的情況下，建立大型軋鋼廠可以節(jié)約很多在技術(shù)改進(jìn)上的投資，可以在建成時(shí)就采用目前最先進(jìn)的技術(shù)，還可以借鑒其他車間的生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)，少走一些彎路，一步到位。西部地大物博，礦產(chǎn)資源很豐富，很多還處于待開發(fā)狀態(tài)。我國(guó)現(xiàn)在進(jìn)行西部大開發(fā)，對(duì)西部地區(qū)在財(cái)力，物力上大力扶持，大力進(jìn)

18、行基礎(chǔ)項(xiàng)目的建設(shè)，如能源，交通等。因此，在西部建立一個(gè)大型軋鋼廠不僅可以滿足西部地區(qū)對(duì)板帶鋼的大量需求，而且由于西部人口密度較東部小，不會(huì)占用太多人口居住地，這在地理上是一個(gè)很大的優(yōu)勢(shì)。西部目前的交通狀況比以前改進(jìn)了很多，而且作為國(guó)家重點(diǎn)建設(shè)這一狀況仍在完善，因此原材料的運(yùn)輸不再是一個(gè)主要的問題。綜上所述，本設(shè)計(jì)的選題是有意義且可以實(shí)現(xiàn)的。1.5 熱傳送設(shè)備工藝本設(shè)計(jì)重點(diǎn)研究的問題是熱軋廠熱裝熱送問題。連鑄坯熱送熱裝指的是把無缺陷的鑄坯在熱狀態(tài)下送到軋鋼加熱爐加熱，然后再送到軋機(jī)進(jìn)行軋制。連鑄與熱軋之間的連接方式有四種：(1)冷裝工藝(CHR)。(2)連鑄坯熱裝工藝(HCR)。(3)連鑄坯直接

19、熱裝工藝(DHCR)。(4)連鑄坯直接軋制工藝(DR)。該技術(shù)是一項(xiàng)集冶煉、連鑄、判定、入庫(kù)、轉(zhuǎn)運(yùn)、組批裝爐、軋制成材等諸多技術(shù)和管理于一身的系統(tǒng)工程，連鑄坯熱送熱裝技術(shù)的實(shí)施，必須解決好如下幾個(gè)主要問題：1）煉鋼、軋鋼工序廠址地理位置要鄰近，工藝設(shè)備要適合熱送熱裝要求。2）煉鋼、連鑄及軋鋼工序的綜合生產(chǎn)狀況正常穩(wěn)定，工序能力大致匹配。3）為保證冶煉、連鑄和軋機(jī)的連續(xù)性生產(chǎn)，必須提高生產(chǎn)過程的可靠性。4）由于連鑄坯缺陷難以在線清理，煉鋼、連鑄工序必須具備無缺陷連鑄坯的生產(chǎn)技術(shù)。5）為保證連鑄坯的熱裝溫度，提高熱裝效果，連鑄工序必須具有高溫出坯能力和鑄坯輸送過程中的保溫技術(shù)以及連鑄坯的熱裝爐技術(shù)

20、。根據(jù)連鑄坯熱送熱裝的特點(diǎn)，設(shè)計(jì)中擬采用以下解決思路：1）連鑄坯流轉(zhuǎn)方式，連鑄坯熱送均采用輥道輸送到熱軋車間加熱爐，輥道上采取了一定的隔熱保溫措施。熱裝溫度一般達(dá)600700，有的高達(dá)800以上。2）連鑄坯裝爐及加熱控制，當(dāng)連鑄坯熱送到熱軋生產(chǎn)線時(shí)，經(jīng)驗(yàn)收及組批后，用長(zhǎng)行程裝鋼機(jī)或輥道將熱坯送入加熱爐，由計(jì)算機(jī)在線控制加熱爐的加熱溫度。3）組織無缺陷連鑄坯生產(chǎn)，加強(qiáng)各類事故的管理。例如：鑄坯表面縱裂是在結(jié)晶器內(nèi)產(chǎn)生，并在二冷段進(jìn)一步擴(kuò)展形成的。為了減少表面縱裂的發(fā)生率，在生產(chǎn)中應(yīng)改進(jìn)結(jié)晶器冷卻和二次冷卻工藝。4）在板坯庫(kù)和加熱爐之間設(shè)有保溫坑，以滿足熱裝熱送工藝需要。2.產(chǎn)品方案2.1產(chǎn)品方案

21、表2.1 產(chǎn)品大綱鋼種牌號(hào)規(guī)格狀態(tài)年產(chǎn)量（萬噸）比例（%）普碳鋼Q195，Q215Q235，Q255Q275(1.010.0)(14001600)熱軋14040合金結(jié)構(gòu)鋼12Mn2A，16MnR30Cr，40Cr45Cr，45Mn(2.55.0)(14001600)14040不銹鋼1Cr13，0Cr18Ni91Cr18Ni91Cr18Ni9Ti(2.06.0)(10001600)70202.2典型產(chǎn)品表2.2 典型產(chǎn)品牌號(hào)規(guī)格（mm）狀態(tài)年產(chǎn)量（萬噸）比例（%）技術(shù)條件16MnR1400*1.2熱軋14040見表2.230Gr1400*4熱軋14040見表2.31Cr18Ni91000*2熱軋

22、7020見表2.4表2.2 16MnR技術(shù)條件牌號(hào)等級(jí)化學(xué)成分脫氧方法CSiMnSP16MnRA0.090.150.200.551.201.600.200.030F、B、Z牌號(hào)等級(jí)厚度偏差屈服點(diǎn)s（N/mm）抗拉強(qiáng)度b（N/mm）延伸率s（%）16MnRA0.2421533545031表2.3 30Gr技術(shù)條件牌號(hào)等級(jí)化學(xué)成分CMnVNiSiTSP30GrA0.2000.5000.8000.5000.8000.0150.0600.5500.0200.2000.0450.045牌號(hào)等級(jí)厚度偏差屈服點(diǎn)s（N/mm）抗拉強(qiáng)度b（N/mm）延伸率s（%）30GrA0.1634547063011表2.4

23、 1Cr18Ni9技術(shù)條件牌號(hào)化學(xué)成分厚度偏差（mm）寬度偏差(mm)CCrNiSiPS1Cr18Ni90.15017.0019.008.0010.001.000.0350.030厚度6.08.0，寬度1000時(shí)為0.60厚度6.0，寬度6301000時(shí)為10牌號(hào)類型固溶處理（）屈服點(diǎn)s（N/mm）抗拉強(qiáng)度b（N/mm）硬度試驗(yàn)HRBHV1Cr18Ni9奧氏體型0.1634547063090200注：表面質(zhì)量：鋼板和鋼帶的表面不允許有裂紋、結(jié)疤、折疊、氣泡和夾雜。鋼板和鋼帶不得有分層。鋼板和鋼帶的表面允許有深度和高度不大于厚度公差之半的折印、麻點(diǎn)、劃傷、小拉痕、壓痕以及氧化鐵皮脫落所造成的表面

24、粗糙等局部缺陷。對(duì)表面的薄層氧化鐵皮、輕微鐵銹和殘余涂料、活痕等不影響表面質(zhì)量的局部缺陷亦允許存在。鋼板和鋼帶表面的局部缺陷，允許用修磨方法清除，但清除深度不得大于鋼板和鋼帶厚度公差之半。鋼帶允許帶缺陷交貨，但缺陷部分不得超過每卷長(zhǎng)度的8。3.金屬平衡表3.1 確定計(jì)算產(chǎn)品的成品率成品率是指成品重量與投料量相比的百分?jǐn)?shù)。其計(jì)算公式為 (4-1)其中成品率，； 投料量（原料重量），t； 金屬的損失重量，t。成品率是一項(xiàng)重要的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，成品率的高低反映了生產(chǎn)組織管理及生產(chǎn)技術(shù)水平的高低。影響成品率的因素是各工序的各種損失。金屬損失主要有以下幾種：（1）燒損：金屬在高溫狀態(tài)下的氧化損失稱為燒損。

25、金屬加熱過程中的燒損與加熱溫度和時(shí)間有關(guān)系，加熱溫度越高，時(shí)間越長(zhǎng)，燒損量就越大。本車間三種計(jì)算產(chǎn)品的燒損均為1。（2）溶損：溶損是指在酸、堿洗或化學(xué)處理等過程中的溶解損失。本車間無此類消耗。（3）幾何損失：分為切損和殘屑。切損是指切頭、切尾、切邊等大塊殘料損失。鋼材切損主要與鋼種、坯料尺寸以及原料狀況等有關(guān)。本車間產(chǎn)品切損均為2。殘屑指鋼錠表面缺陷以及加工后產(chǎn)品表面缺陷清理所造成的損失。本車間三種計(jì)算產(chǎn)品的表面損失均為1。（4）工藝損失：各工序生產(chǎn)中由于設(shè)備和工具、操作技術(shù)以及表面介質(zhì)問題所造成的不符合質(zhì)量要求的產(chǎn)品。它與車間的技術(shù)裝備、生產(chǎn)管理及操作水平有關(guān)。本車間軋廢為1。3.2 編制金

26、屬平衡表金屬平衡是反映在某一定時(shí)期，制品金屬材料的收支情況。它是編制廠或車間生產(chǎn)預(yù)算與制定計(jì)劃的重要數(shù)據(jù)。同時(shí)對(duì)于設(shè)計(jì)工廠或車間的內(nèi)部運(yùn)輸與外部運(yùn)輸，以及平面布置都是極為重要的依據(jù)。因此，必須在確定成品率及金屬損失率的基礎(chǔ)上，編制出各種計(jì)算產(chǎn)品的金屬平衡表。3.2金屬平衡表金屬消耗指標(biāo) K=W/Q 成品率 A=(Q-W)/Q鋼種(#)產(chǎn)量（萬噸）料重（萬噸）燒損（%）切損（%）軋廢（%）金屬消耗系數(shù)成材率（%）16MnR140146.070.15311.04395.8530Gr140144.930.12.50.81.03596.601Cr18Ni97071.860.0820.51.02697.

27、424.生產(chǎn)工藝過程簡(jiǎn)述熱軋車間和連鑄車間毗鄰布置，在連鑄車間經(jīng)冷卻、火焰處理、標(biāo)記后的合格連鑄板坯以及表面質(zhì)量和內(nèi)部質(zhì)量合格的熱連鑄板坯，由輥道送到本廠板坯庫(kù)。熱連鑄坯分別存放在四個(gè)板坯跨內(nèi)，當(dāng)連鑄機(jī)和熱軋機(jī)的生產(chǎn)計(jì)劃相匹配時(shí)，熱坯也可以從來料輥道經(jīng)中間輥道直接磅到加熱爐后的裝料輥進(jìn)行裝爐。根據(jù)生產(chǎn)計(jì)劃的要求計(jì)算機(jī)對(duì)選用的板坯進(jìn)行最優(yōu)化處理，使板坯庫(kù)以最小的工作量進(jìn)行裝爐操作。板坯由吊車吊到上料輥道后進(jìn)行稱重，核對(duì)號(hào)碼，確認(rèn)無誤后，按裝料順序由輥道將板坯送到的加熱爐。為使軋機(jī)充分發(fā)揮能力，上述不同溫度的板坯可以進(jìn)行組合裝爐，如果冷熱坯間溫差太大，可由計(jì)算機(jī)進(jìn)行計(jì)算，合使冷熱坯間保持一個(gè)必要的

28、間距。板坯在加熱爐內(nèi)一般加熱到12001250出爐。加熱出爐后的板坯，首先經(jīng)過高壓水除鱗清除氧化鐵皮，而后進(jìn)入粗軋機(jī)組，R1粗軋機(jī)為四輥可逆式軋機(jī)，與可逆式立輥軋機(jī)E1靠近布置，板坯在E1R1上軋制3道后，經(jīng)輥道送至E2R2四輥可逆式軋機(jī)軋制3道次，軋成2040mm的中間帶坯。帶坯經(jīng)中間輥道送至切頭習(xí)剪剪去帶坯頭、尾，然后經(jīng)精軋機(jī)前除鱗設(shè)備除去帶坯表面的氧化鐵皮，送入精軋機(jī)組軋制。粗軋機(jī)組產(chǎn)生廢帶坯，由設(shè)在中間輥道傳動(dòng)側(cè)的廢品推出機(jī)推至廢品臺(tái)架上，切割后用載重小車運(yùn)走。為了減少帶坯在中間輥道上的溫降和帶坯頭尾溫差，在中間輥道上設(shè)有保溫罩。為減少切損，切頭飛剪設(shè)有最佳化剪切系統(tǒng)。帶坯經(jīng)七機(jī)架四輥

29、式連軋機(jī)組軋制成厚度為2.010.0的成品帶鋼。為確保軋制精度和控制板型，在F1F7精軋機(jī)上設(shè)有動(dòng)作靈敏、控制精度高的液壓AGC厚度自動(dòng)控制系統(tǒng)。該控制系統(tǒng)代替過去常規(guī)采用的電動(dòng)活陶器和微張力控制兩套系統(tǒng)。成品帶鋼經(jīng)精軋機(jī)組后的輸出輥道上的層流冷卻系統(tǒng)后，使溫度降到規(guī)定的卷曲溫度，由液壓助卷卷曲機(jī)卷成鋼卷。卷曲完后，由卸卷小車將鋼卷托出卷曲機(jī)，經(jīng)臥式自動(dòng)打捆機(jī)打捆后，再由臥式翻卷機(jī)將鋼卷翻卷成立卷放在鏈?zhǔn)竭\(yùn)輸機(jī)中心位置上，由鏈?zhǔn)竭\(yùn)輸機(jī)和步進(jìn)梁運(yùn)送鋼卷，必要時(shí)將鋼卷送到檢查機(jī)組打開鋼卷頭部進(jìn)行檢查。鋼卷經(jīng)稱重打印后根據(jù)下一工序決定鋼卷的流向。去精整線的鋼卷先翻成臥卷再由運(yùn)輸機(jī)送到本車間熱鋼卷庫(kù)分

30、別進(jìn)行加工；去冷軋廠的鋼卷由運(yùn)輸機(jī)運(yùn)到鋼卷轉(zhuǎn)運(yùn)站，再由鋼卷運(yùn)輸小車送至冷軋廠。連鑄坯板坯庫(kù)除鱗粗軋切頭除鱗橫切厚板橫切中板橫切薄板熱鋼卷運(yùn)輸稱重噴印表面檢查打捆卷取層流冷卻精軋縱切帶鋼送冷軋平整、分卷稱重加熱熱鋼卷庫(kù)圖4.1 本車間生產(chǎn)工藝流程圖5.設(shè)備選擇5.1 粗軋前立軋機(jī)（E1、E2）該設(shè)備安裝在粗軋機(jī)的進(jìn)口側(cè)，當(dāng)粗軋機(jī)處于正向軋制時(shí)，該立軋機(jī)參與對(duì)板坯邊部的軋制工作，此時(shí)兩臺(tái)軋機(jī)形成“串聯(lián)”式軋制。其主要技術(shù)參數(shù)：軋制力：最大為400t；有效減寬能力：當(dāng)粗軋機(jī)在以五道次軋制200mm，厚低碳鋼板坯時(shí)，立軋機(jī)的總有效減寬量為60mm；輥?zhàn)映叽纾狠伾碇睆?2001100mm，輥身長(zhǎng)度440

31、mm；立輥間開口度：7201780mm；最大軋制速度：175/350m/min；主傳動(dòng)馬達(dá)：2臺(tái)AC1200kw320/640rpm。5.2 四輥粗軋機(jī)（兩架）（R1、R2）四輥粗軋機(jī)主要參數(shù)：軋制壓力：max4200t；工作輥尺寸：輥徑12001100 mm，輥面長(zhǎng)1780 mm；支承輥尺寸：輥徑15501400 mm，輥面長(zhǎng)1760 mm；工作輥?zhàn)畲箝_口度：270mm；輥?zhàn)悠胶猓翰捎靡簤浩胶飧?；主傳?dòng)馬達(dá)：2臺(tái)7500kw，轉(zhuǎn)速為40/80轉(zhuǎn)/分的直流馬達(dá)。5.3 精軋前立軋機(jī)（FE）該設(shè)備安裝在精軋F(tuán)1的進(jìn)口側(cè)，在該立軋機(jī)中二個(gè)側(cè)立輥的側(cè)壓壓下采用的具有高性能伺服閥控制的長(zhǎng)行程液壓缸，運(yùn)

32、用了自動(dòng)寬度控制系統(tǒng)。該技術(shù)的運(yùn)用將有效地提高帶材的寬度、精度。主要技術(shù)參數(shù)：輥?zhàn)又睆剑簃ax630mm，min570mm；輥身長(zhǎng)度：350mm；輥?zhàn)娱_口度：max1760mm，min720mm；馬達(dá)參數(shù)：2370kw 870rpm；減速機(jī)：兩臺(tái)蝸輪減速機(jī)，速比i=11.75，低速軸輸出軸轉(zhuǎn)速n2=74rpm；軋制速度：max146m。5.4 精軋機(jī)組（F1F7）七臺(tái)四輥精軋機(jī)機(jī)座之間以6000mm的間距串聯(lián)布置形成了一條七機(jī)架連軋精軋機(jī)組。每個(gè)機(jī)座的上下工作輥用一臺(tái)直流馬達(dá)通過馬達(dá)接手、齒輪減速（或齒輪座）以及軋機(jī)的主傳動(dòng)軸驅(qū)動(dòng)。精軋機(jī)組主要技術(shù)參數(shù)：工作輥：F1F4輥徑輥身長(zhǎng)825/735

33、mm1780mm；F5F7輥徑輥身長(zhǎng)680/600mm1780mm；支承輥：F1F7輥徑輥身長(zhǎng)1550/1400mm1760mm；軋制力：F1F4max4200t； F5F7max3500t；馬達(dá)參數(shù)：F1F7 7800kw190/510rpm。6.軋制制度的制定板帶鋼軋制工藝制度主要包括：1）壓下制度 它是板帶軋制工工藝制度中最基本的核心內(nèi)容，直接關(guān)系到產(chǎn)量、質(zhì)量和操作的穩(wěn)定性。其主要內(nèi)容是確定所采用的軋制方法、軋制道次和道次壓下量。2）溫度制度 包括加熱溫度制度，軋制溫度制度（開軋、終軋溫度和道次溫度的確定）和冷卻溫度制度（包括卷曲溫度和緩冷制度等）。溫度制度取決于對(duì)產(chǎn)品的性能要求和變形制

34、度、但對(duì)變形制度本身又有所影響。3）速度制度 多數(shù)板帶軋機(jī)與不可逆式的型鋼軋機(jī)不同，采用可調(diào)速的可逆軋機(jī)或連軋機(jī)。速度制度的合理與否同樣影響軋機(jī)的產(chǎn)量和軋鋼過程的順利進(jìn)行。所謂合理的工藝制度，是相對(duì)而論的。因?yàn)槟骋恢贫榷际轻槍?duì)某一特定的設(shè)備條件、車間布置、原料供應(yīng)等具體情況而制定。另一方面，優(yōu)質(zhì)、高產(chǎn)、低消耗是工藝制度所追求的目標(biāo)，但這三者在客觀上是有一定矛盾的，而質(zhì)量的多項(xiàng)指標(biāo)之間也存在一定的矛盾，因而工藝制度只能根據(jù)具體要求求得總體上的合理性。6.1加熱制度在熱軋帶鋼的生產(chǎn)中，為使鋼材便于軋制，就必須根據(jù)鋼本身特性的不同而采取不同的加熱制度。加熱質(zhì)量的好壞與帶鋼軋制工藝及質(zhì)量有著密切的聯(lián)系

35、。1） 冷裝加熱時(shí)間：=CB (3.1)式中: 加熱時(shí)間，小時(shí)； B鋼坯厚度，厘米； C系數(shù)；見表6.12） 熱裝加熱時(shí)間：鋼坯熱裝時(shí)加熱時(shí)間取決于其入爐溫度，溫度越高，加熱時(shí)間越短。故熱裝加熱時(shí)間可按下面公式確定：t1=CB-0.0016(T-200)式中： T裝爐時(shí)金屬溫度，。表6.1 系數(shù)C的選擇鋼種C碳素鋼0.10.15低合金結(jié)構(gòu)鋼0.150.20高合金結(jié)構(gòu)鋼0.200.30高合金工具鋼0.300.40本設(shè)計(jì)采用熱裝加熱，依據(jù)典型產(chǎn)品取C=0.15，則加熱時(shí)間t1=0.1523-0.0016（550-230）=2.938h。6.2壓下制度板帶鋼軋制壓下規(guī)程是半袋軋制制度最基本的核心內(nèi)容

36、，直接關(guān)系著軋機(jī)的產(chǎn)量和產(chǎn)品的質(zhì)量。其內(nèi)容包括確定采用的軋制方法，軋制道次及每道次的壓下量等。熱軋帶鋼的壓下規(guī)程包括粗軋和精軋兩部分。本次設(shè)計(jì)的典型產(chǎn)品是：低合金結(jié)構(gòu)鋼(16MnR)，1.21400mm。6.2.1粗軋壓下規(guī)程粗軋機(jī)的作用是將加熱后的板坯，經(jīng)本機(jī)組的粗軋機(jī)軋制成規(guī)定的厚度和寬度的中間坯。（1） 根據(jù)產(chǎn)品選擇原料選擇連鑄坯的規(guī)格為：230142010000mm，其化學(xué)成分見表2.2。（2）根據(jù)成品板寬確定精軋目標(biāo)寬度由公式： BF=BC（1+C1TF7）+ (3.2)式中BC成品板寬，mm；BF精軋目標(biāo)寬度，mm；C1熱膨脹率，1.4510-5；TF7精軋末架出口溫度，取880；

37、寬展邊余量，一般為68mm。則：BF=BC（1+C1TF7）+=1400（1+1.4510-5880）+6=1423.864mm。（3）確定出F1E的目標(biāo)寬度BF1E由公式: BF1E=BF-BF (3.3)式中：BF精軋機(jī)組的總寬展量。由于精軋機(jī)組的寬展量較小，為方便計(jì)算可以忽略不計(jì)，故BF=0，則：BF1E=BF=1423.864mm。 （4）粗軋各道次壓下量分配各道次壓下率分配范圍如表6.2。表6.2 各道次壓下率分配范圍軋制道次123456軋5道的%2030354035503050-軋6道的%152322302035274030501535本設(shè)計(jì)粗軋時(shí)由兩架粗軋機(jī)軋6道次，根據(jù)實(shí)際經(jīng)驗(yàn)

38、，中間坯厚度范圍在3060mm，本設(shè)計(jì)取30mm，粗軋總壓下量為200mm。粗軋各道次壓下分配見表6.3。表6.3 粗軋各道次壓下分配軋制道次123456%15253229.630.416.7h（mm）35504839208軋前H (mm)230195145976848軋后h（mm）19514597684840（5）粗軋各道次寬展量計(jì)算 由公式: Bi=Kihi (3.4)式中：Bi第i道次的寬展量，mm； hi第i道次的壓下量，mm； Ki各軋機(jī)寬展系數(shù)，取K=0.30。則： B1=Kh1=0.3035=10.5mm; B2=Kh2=0.3050=15mm; B3=Kh3=0.3048=14

39、.4mm; B4=Kh4=0.3039=11.7mm; B5=Kh5=0.3020=6mm; B6=Kh6=0.308=2.4mm; Bi=60mm(6)寬向所需的總的側(cè)壓量由公式：B=(C2B坯-BF1E)+ Bi (3.5)式中：B寬向的總側(cè)壓量，mm； C2熱膨脹系數(shù)，取1.015； B坯常溫下的坯料寬度，mm；則B=(C2B坯-BF1E)+ Bi=(1.0151500-1545.40)+60=37.1mm（7）各道次寬度計(jì)算各道次寬度等于軋前寬度減去側(cè)壓量再加上寬展量，各道次寬度計(jì)算結(jié)果見表10.5。 表6.4 各道次寬度計(jì)算 單位：mm道次123456F1E軋前寬度14201410.

40、51425.51409.91401.61407.61400側(cè)壓量20.0-30.020.0-104.03寬展量10.51514.411.762.4-軋后寬度1410.51425.51409.91401.61407.614001395.976.2.2精軋機(jī)組壓下規(guī)程 精軋機(jī)組的主要任務(wù)是把從粗軋機(jī)架輸送來的中間坯通過七機(jī)架連軋，把帶坯軋成符合用戶要求的合格產(chǎn)品。精軋機(jī)組壓下量分配原則：第一架可以預(yù)留適當(dāng)?shù)挠嗔?，即是考慮到帶坯厚度的可能波動(dòng)和可能產(chǎn)生咬入困難等，而使壓下量略小于設(shè)備允許的壓下量；第二、三架要充分利用設(shè)備能力，給予盡可能大的壓下量；以后各架逐漸減小，到最末一架一般在1015%左右，以

41、保證板型，厚度精度及性能質(zhì)量。連軋機(jī)組各機(jī)架壓下率一般分配范圍如表6.5所示。本設(shè)計(jì)精軋機(jī)組壓下規(guī)程見表6.6。表6.5 連軋機(jī)組各機(jī)架壓下率一般分配范圍機(jī)架號(hào)1234567%405035453040253515251015-%4050354530402540253520281015 表6.6 精軋機(jī)組壓下規(guī)程 單位：mm機(jī)架號(hào)1234567軋前H4020114.42.641.81.4軋后h20116.62.641.81.41.2h2094.41.760.840.40.2%50.045.04040.031.822.214.36.3速度制度制度速度制度就是確定各道次的速度圖，并計(jì)算各道次的純軋時(shí)

42、間及間隙時(shí)間。 6.3.1粗軋速度制度根據(jù)體積不變?cè)恚築HL=bhl可以粗略得出各軋機(jī)道次連鑄坯的長(zhǎng)度，表6.7（由于長(zhǎng)度方向有切頭尾，而厚度方向變化很小，所以厚度和長(zhǎng)度方向不考慮熱膨脹。）表6.7 粗軋各軋機(jī)道次連鑄坯的長(zhǎng)度參數(shù)0123456B(mm)14201410.51525.21409.61401.31407.61400H(mm)23019514597684840L(m)1011.915.723.633.848.358.3本設(shè)計(jì)粗軋機(jī)共軋6道次。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)資料取平均加速度a40rpm/s,平均減速度為b=60rpm/s。采用梯形速度圖，如圖3.2各道次的純軋時(shí)間采用下面的公式： (3.

43、6)式中：該道軋后軋件長(zhǎng)度，m；梯形速度圖的恒定轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)/分；軋件的咬入速度，轉(zhuǎn)/分；軋件的拋出速度，轉(zhuǎn)/分；工作輥的直徑m，取D=1.20m。 粗軋機(jī)的速度制度見表6.8表6.8 粗軋各道次速度制度道次123456L（m）11.915.723.633.848.358.3ny（轉(zhuǎn)/分）202020202020nh（轉(zhuǎn)/分）404040404040np（轉(zhuǎn)/分）202020202020tzh（s）4.946.469.6013.6619.4323.41tj（s）121281212-注：tj為道次間隙時(shí)間軋件出粗軋機(jī)的速度可由公式求出： （3.7）所以： =粗軋完后的帶坯長(zhǎng)度為58.3m，速度為2.

44、51 m/s，粗軋機(jī)到精軋機(jī)組的距離共120m，因此，尾部軋完后，帶坯從2.5m/s的速度逐漸降到精軋第一架的咬入速度0.5m/s，減速段運(yùn)行距離共120-58.3=61.7m，此段運(yùn)行時(shí)間取為36s。 圖6.1 粗軋速度圖6.3.2精軋機(jī)速度制度（1）確定最末架軋機(jī)F7的出后（出口）速度V7末架出口速度的上限受電機(jī)能力帶鋼軋厚的冷卻能力限制，并且厚度小于2mm的薄帶鋼在速度太高時(shí)，還會(huì)在輥道上產(chǎn)生漂浮跳動(dòng)現(xiàn)象，但速度太低又會(huì)降低產(chǎn)量且影響軋制速度，故應(yīng)盡可能采取較高的速度。末架穿帶速度一般以成品厚度為依據(jù)，可以查表6.9確定。本設(shè)計(jì)典型產(chǎn)品厚度為1.2mm，故取穿帶速度為10m/s。末架軋機(jī)

45、最高軋制速度取為20m/s。表6.9 末架穿帶速度成品厚度mm穿帶速度m/s成品厚度mm穿帶速度m/s成品厚度mm穿帶速度m/s4.0以下10.05.55.997.08.009.995.54.014.599.56.006.496.510.0012.505.04.604.999.06.506.996.0-5.005.497.57.007.995.75-(2)帶鋼熱連軋機(jī)組的速度曲線圖圖6.2 精軋速度圖其中，A點(diǎn)：穿帶開始時(shí)間,穿帶速度為10m/s；B點(diǎn)：帶鋼頭部出末架至其頭部達(dá)到計(jì)數(shù)器設(shè)定值點(diǎn)后（050mm）開始第一級(jí)加速，加速度為0.050.15m/s2；C點(diǎn)：帶鋼頭部咬入卷取機(jī)后開始第二級(jí)

46、加速，加速度為0.05-0.25 m/s2；D點(diǎn)：帶鋼以工藝制度設(shè)置的最高速度軋制，取15m/s；E點(diǎn)帶鋼尾部離開第三架時(shí)，機(jī)組開始減速，減到13m/s；F點(diǎn)：帶鋼尾部離開第六架，以13m/s速度等待拋出；G點(diǎn)：帶鋼尾部離開精軋機(jī)組，開始第二次降速；H點(diǎn)軋機(jī)以穿帶速度等待下一條帶鋼。I點(diǎn)；第二條帶鋼開始穿帶。 （3）軋制時(shí)間的計(jì)算1）AB段：取，2）BC段：精軋機(jī)組末架軋機(jī)至卷曲機(jī)的距離為125m，則：，取加速度則：； 3)CD段：取加速度則：1） EF段： 式中帶鋼尾部出第三架，六架軋機(jī)時(shí)，這時(shí)還能軋出的帶鋼長(zhǎng)度； 第i架軋機(jī)軋出厚度； 精軋機(jī)各架間距；，此段加速度為：， ；5）FG段：，；

47、6）DE段：成品帶鋼長(zhǎng)度：，取L=667m；則：DE段所軋帶鋼長(zhǎng)度為：；7）GHI段：取減速度為0.5m/s2，間隙時(shí)間15s。綜上：精軋機(jī)組的純軋時(shí)間為：（4）其它各機(jī)架速度制度的確定由秒流量相等的原則，即。其中為第架的前滑值，為第架的軋出厚度。由于熱軋過程中前滑很小，可以忽略不計(jì)，故上式可轉(zhuǎn)化為。從而得出其它各架的速度，見表6.10。表6.10 精軋機(jī)組各架軋制速度 單位：m/s機(jī)架1234567V0穩(wěn)定軋速1.212.203.666.119.4113.08150.75穿帶速度0.811.472.444.086.288.72100.5注：V0為進(jìn)精軋機(jī)組的咬入速度6.4 溫度制度板坯的加熱

48、溫度，由Fe-C相圖，定為1200，考慮到鋼坯從加熱爐到粗軋機(jī)組有溫降，第一道次開軋溫度定為1150。由于軋件頭部和尾部溫度降不同，為設(shè)備安全著想，確定各道次溫降時(shí)應(yīng)以尾部溫度為準(zhǔn)。6.4.1粗軋溫度對(duì)于粗軋來說各道次的溫降可采用下面的公式： （3.8）式中：道次溫降，； 前一道次溫度，。 該道次間隙時(shí)間和純軋時(shí)間； 該道次軋前厚度，mm； 前一道次的絕對(duì)溫度，K。則第一道次軋后尾部溫度為：第二道次軋后尾部溫度：第二道次軋前頭部溫度：第三道次軋后尾部溫度:第三道次軋前頭部溫度：接著進(jìn)入第四架粗軋機(jī)，第四架的軋前頭部溫度為：第四道次軋后尾部溫度：第五道次軋前頭部溫度：第五道次軋后尾部溫度：第六道

49、次軋后尾部溫度：表6.11 粗軋各道次溫度變化道次123456溫度（）1148.811143.711135.241124.891094.141064.526.4.2精軋溫度根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)驗(yàn)，帶坯在輥道上運(yùn)行時(shí)的溫降為12/s，設(shè)定輥道降溫為10，精軋?jiān)诔[箱的溫降為30，由于精軋前立輥與精軋機(jī)組距離較近，忽略此處溫降，那么帶坯頭部進(jìn)入精軋機(jī)的溫度為1078.92-10-30=1038.92。精軋末架的出口溫度為880。考慮到軋制過程中塑性變形熱和摩擦熱，以冷卻水降溫，輻射散熱等多重因素的影響，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際，采用溫降公式： （3.9） （3.10）其中，精軋前軋件的溫度和厚度mm；，軋件終軋溫度及厚

50、度mm。根據(jù)上公式 取880考慮到現(xiàn)場(chǎng)軋制生產(chǎn)中，精軋機(jī)組間采用冷卻水控制溫度，根據(jù)生產(chǎn)需要，調(diào)節(jié)精軋各機(jī)架軋件溫度見表6.12。表6.12 精軋各架溫度變化機(jī)架1234567溫度()1052.731035.041011.45981.12937.80900.778806.5厚度制度熱軋帶鋼厚度精度一直是提高產(chǎn)品質(zhì)量的主要目標(biāo)。板帶鋼軋制厚度波動(dòng)主要來源于軋制力的波動(dòng)，影響厚度波動(dòng)的因素有以下幾個(gè)方面：1）由帶鋼本身工藝參數(shù)波動(dòng)造成，這包括來料頭尾溫度不均、水印、來料厚度不均以及化學(xué)成分偏析等。2）由軋機(jī)參數(shù)變動(dòng)造成，這包括支承輥偏心、軋輥熱膨脹、軋輥磨損以及油膜軸承油膜厚度變化等。軋機(jī)參數(shù)變動(dòng)

51、將使輥縫發(fā)生周期變動(dòng)（偏心）及零位偏移（熱膨脹等）。這將在輥縫不調(diào)整情況下，使軋件厚度發(fā)生周期波動(dòng)火緩慢變化。自動(dòng)厚度控制系統(tǒng)是用來克服帶鋼工藝參數(shù)波動(dòng)對(duì)厚差的影響，并對(duì)軋機(jī)參數(shù)的波動(dòng)給予補(bǔ)償。7.軋制力和軋制力矩計(jì)算7.1軋制力計(jì)算7.1.1計(jì)算公式1. S.Ekelund公式是用于熱軋時(shí)計(jì)算平均單位壓力的半經(jīng)驗(yàn)公式，其公式為； （5.1）式中：m表示外摩擦?xí)r對(duì)P影響的系數(shù)，；當(dāng)t800,Mn%1.0%時(shí)，K=10（14-0.01t）（1.4+C+Mn+0.3Cr）Mpa式中：t軋制溫度，C、Mn為以%表示的碳、錳的含量；平均變形系數(shù)，；粘性系數(shù)，Mpa.s摩擦系數(shù)，對(duì)鋼輥a=1，對(duì)鑄鐵輥a

52、=0.8；決定于軋制速度的系數(shù)，根據(jù)表7.1經(jīng)驗(yàn)選取。表7.1 與速度的關(guān)系軋制速度（m/s）661010151520系數(shù)10.80.650.60 各道軋制力計(jì)算公式為 7.1.2軋制力計(jì)算結(jié)果（1）粗軋機(jī)軋制力計(jì)算結(jié)果見表7.2表7.2 粗軋機(jī)軋制力計(jì)算結(jié)果道次123456T()1148.811143.711135.241124.891094.141064.52H(mm)230195146986948h(mm)19514698694840h(mm)35494839218R(mm)600600600600600600f0.4760.4780.4820.4880.5030.518m0.161 0

53、.2130.301 0.439 0.566 0.535K(Mpa)55.6356.7658.6460.9367.7474.30C1111110.2510.2560.2650.2750.3060.335v（mm/s）2510251025102510251025102.854.215.827.668.036.59(Mpa)65.4170.1678.3290.74109.93117.42BH（mm）15001490.51505.21489.61481.31487.6bh（mm）1490.51505.21489.61481.31487.61480P(KN)141741801819902206181831712070（2）精軋機(jī)軋制力計(jì)算結(jié)果見下表7.3表7.3 精軋機(jī)軋制力計(jì)算結(jié)果道次1234567T()1052.731035.041011.45981.12937.80900.77880H(mm)4024151074.93.9h(mm)24151074.93.93.5h(mm)169532.110.4Ri(mm)400400400350350350350f0.5240.5320.5440.5590.5810.6000.610m0.7