畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-2噸液壓挖掘機(jī)的挖掘機(jī)構(gòu)（含全套CAD圖紙）

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1、 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 1 頁(yè) 全套完整版全套完整版 CAD 圖紙等，聯(lián)系圖紙等，聯(lián)系 153893706 1 緒論 液壓挖掘機(jī)是在機(jī)械傳動(dòng)挖掘機(jī)的基礎(chǔ)上發(fā)展起來(lái)的。它的工作過(guò)程是 以鏟斗的切削刃切削土壤，鏟斗裝滿后提升、回轉(zhuǎn)至卸土位置，卸空后的鏟斗 再回到挖掘位置并開始下一次的作業(yè)。因此，液壓挖掘機(jī)是一種周期作業(yè)的土 方機(jī)械。 液壓挖掘機(jī)與機(jī)械傳動(dòng)挖掘機(jī)一樣，在工業(yè)與民用建筑、交通運(yùn)輸、水利 施工、露天采礦及現(xiàn)代化軍事工程中都有著廣泛的應(yīng)用，是各種土石方施工中 不可缺少的一種重要機(jī)械設(shè)備。 在建筑工程中，可用來(lái)挖掘苦坑、排水溝，拆除舊有建筑物，平整場(chǎng)地等。 更換工

2、作裝置后，可進(jìn)行裝卸、安裝、打樁和拔除樹根等作業(yè)。 在水利施工中，可用來(lái)開挖水庫(kù)、運(yùn)河、水電站堤壩的基坑、排水或灌溉 的溝渠，疏浚和挖深原有河道等。 在鐵路、公路建設(shè)中，用來(lái)挖掘土方、建筑路基、平整地面和開挖路旁排 水溝等。 在石油、電力、通信業(yè)的基礎(chǔ)建設(shè)及市政建設(shè)中，用來(lái)挖掘電纜溝和管道 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 2 頁(yè) 等。 在露天采礦場(chǎng)上，可用來(lái)剝離礦石或煤，也可用來(lái)進(jìn)行堆棄、裝載和鉆孔 等作業(yè)。 在軍事工程中，或用來(lái)筑路、挖壕溝和掩體、建造各種軍事建筑物。 所以，液壓挖掘機(jī)作為工程機(jī)械的一個(gè)重要品種，對(duì)于減輕工人繁重的體 力勞動(dòng)，提高施工機(jī)械化水平，加快施工進(jìn)度

3、，促進(jìn)各項(xiàng)建設(shè)事業(yè)的發(fā)展，都 起著很大的作用。據(jù)建筑施工部門統(tǒng)計(jì)，一臺(tái)斗容量1.0m3的液壓挖掘機(jī)挖掘 級(jí)土壤埋，每班生產(chǎn)率大約相當(dāng)于300400個(gè)工人一天的工作量。因此， 大力發(fā)展液壓挖掘機(jī)，對(duì)于提高勞動(dòng)生產(chǎn)率和加速國(guó)民經(jīng)濟(jì)的發(fā)展具有重要意 義。 1.1 液壓挖掘機(jī)的工作特點(diǎn)和基本類型液壓挖掘機(jī)的工作特點(diǎn)和基本類型 1.1.1 液壓挖掘機(jī)的主要優(yōu)點(diǎn)液壓挖掘機(jī)的主要優(yōu)點(diǎn) 液壓挖掘機(jī)在動(dòng)力裝置之間采用容積式液壓靜壓傳動(dòng)，即靠液體的壓力能 進(jìn)行工作。液壓傳動(dòng)與機(jī)械傳動(dòng)相比有許多優(yōu)點(diǎn)。 能無(wú)級(jí)調(diào)速且調(diào)速范圍大，例如液壓馬達(dá)的最高轉(zhuǎn)速與最低轉(zhuǎn)速之比可 達(dá)10001。 能得到較低的穩(wěn)定轉(zhuǎn)速，例如柱塞式液

4、壓馬達(dá)的穩(wěn)定轉(zhuǎn)速可低達(dá)1r/min. 快速作用時(shí)，液壓元件產(chǎn)生的運(yùn)動(dòng)慣性小，加速性能好，并可作調(diào)整反 轉(zhuǎn)。例如電動(dòng)機(jī)在啟動(dòng)時(shí)的慣性力矩比其平穩(wěn)盍?xí)r的驅(qū)動(dòng)力矩大50%，而液壓 馬達(dá)則不大于5%，加速中等功率電動(dòng)機(jī)需1s到數(shù)秒，而加速液壓馬達(dá)只需 0.1s。 傳動(dòng)平穩(wěn)，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，可吸收沖擊和振動(dòng)，操縱省力，易實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化控 制。 易于實(shí)現(xiàn)標(biāo)準(zhǔn)化、系列化、通用化。 基于液壓傳動(dòng)的上述優(yōu)點(diǎn)，液壓挖掘機(jī)與機(jī)械傳動(dòng)挖掘機(jī)相比，具有下列 主要特點(diǎn)。 大大改善了挖掘機(jī)的技術(shù)性能，挖掘力大、牽引力大，機(jī)器重量，傳動(dòng) 平穩(wěn)，作用效率高，結(jié)構(gòu)緊湊。液壓挖掘機(jī)與同級(jí)機(jī)械傳動(dòng)挖掘機(jī)相比，挖掘 力約高30%，例如1.0m

5、液壓挖掘機(jī)鏟斗挖掘力120150KN，而同級(jí)機(jī)械傳動(dòng) 3 挖掘機(jī)只有100KN左右。 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 3 頁(yè) 挖掘機(jī)在工作時(shí)的主要?jiǎng)幼靼ㄐ凶?、轉(zhuǎn)臺(tái)回轉(zhuǎn)和工作裝置的作業(yè)動(dòng)作， 其中動(dòng)作最頻繁的是回轉(zhuǎn)和工作裝置的循環(huán)往復(fù)運(yùn)動(dòng)。這種入選運(yùn)動(dòng)一般速度 不高，而所需作用力卻很大，要求在短時(shí)間內(nèi)通過(guò)變速或換向來(lái)完成各種復(fù)雜 動(dòng)作。機(jī)械傳動(dòng)挖掘機(jī)完成上述運(yùn)動(dòng)需通過(guò)磨擦離合器、減速器、制動(dòng)器、逆 轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)、提升和推壓機(jī)構(gòu)等配合來(lái)完成。因此，機(jī)械傳動(dòng)挖掘力不僅結(jié)構(gòu)復(fù)雜， 而且還要產(chǎn)生很大的慣性力和沖擊載荷。而液壓挖掘機(jī)則不需要龐大和復(fù)雜的 蹭傳動(dòng)，大大簡(jiǎn)化了結(jié)構(gòu)，也減少了易損件

6、。由于結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化，液壓挖掘機(jī)的質(zhì) 量大約比相同斗容量的機(jī)械傳動(dòng)挖掘機(jī)輕30%，不僅節(jié)省了鋼材，而且降低了 接地比壓。液壓挖掘機(jī)上的各種液壓元件可相對(duì)獨(dú)立布置，使整機(jī)結(jié)構(gòu)緊湊、 外形美觀，同時(shí)也易于改進(jìn)或變型。 液壓挖掘機(jī)的液壓系統(tǒng)有防止過(guò)載的能力，所以使用安全可靠，操縱簡(jiǎn) 便。由于可采用液壓先導(dǎo)控制，無(wú)論驅(qū)動(dòng)功率多大，操縱均很靈活、省力，司 機(jī)的工作條件得到改善。更換工作裝置時(shí)，由于不牽連轉(zhuǎn)臺(tái)上部的其他機(jī)構(gòu)， 因此更換工作裝置容易，而機(jī)械式挖掘機(jī)則受到提升機(jī)構(gòu)和推壓機(jī)構(gòu)的牽連和 限制。 由于液壓傳動(dòng)易于實(shí)現(xiàn)自動(dòng)控制，因此現(xiàn)代液壓挖掘機(jī)普遍采用了以微 處理器國(guó)核心的電子控制單元（ECU），使發(fā)動(dòng)機(jī)

7、、液壓泵、控制閥和執(zhí)行元 件在最佳匹配狀態(tài)下工作，以實(shí)現(xiàn)節(jié)能和提高作業(yè)效率，同時(shí)還可實(shí)現(xiàn)整機(jī)狀 態(tài)參數(shù)的電子監(jiān)控和故障診斷。 液壓元件易于實(shí)現(xiàn)標(biāo)準(zhǔn)化、系列化和通用化，便于組織大規(guī)模專業(yè)化 生產(chǎn)，進(jìn)一步提高質(zhì)量和降低成本。 1.1.2 液壓挖掘機(jī)的基本類型及主要特點(diǎn)液壓挖掘機(jī)的基本類型及主要特點(diǎn) 液壓挖掘機(jī)種類繁多，可以從不同角度對(duì)其類型進(jìn)行劃分。 根據(jù)液壓挖掘機(jī)種類主要機(jī)構(gòu)傳動(dòng)類型劃分。 根據(jù)液壓挖掘機(jī)主要機(jī)構(gòu)是否全部采用液壓傳動(dòng)，分為全液壓傳動(dòng)和非 全液壓（或稱半液壓）傳動(dòng)兩種。若挖掘、回轉(zhuǎn)、行走等幾個(gè)主要機(jī)構(gòu)的動(dòng)作 均為液壓傳動(dòng)，則為全液壓挖掘機(jī)。若液壓挖掘機(jī)中的某一個(gè)機(jī)構(gòu)采用機(jī)械傳 動(dòng)，

8、則稱其為非全液壓（或半液壓）挖掘機(jī)。一般說(shuō)來(lái)，這種 區(qū)別主要表現(xiàn) 在行走機(jī)構(gòu)上。對(duì)液壓挖掘機(jī)來(lái)說(shuō)，工作裝置及回轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)必須是液壓傳動(dòng)，只 有行走機(jī)構(gòu)有的為液壓傳動(dòng)，有的為機(jī)械傳動(dòng)。 根據(jù)行走機(jī)構(gòu)的類型劃分 根據(jù)行走機(jī)構(gòu)的不同，液壓挖掘機(jī)可分為履帶式、輪胎式、汽車式、懸 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 4 頁(yè) 掛式及拖式。 履帶式液壓挖掘機(jī)應(yīng)用最廣，在任何路面行走均有良好的通過(guò)性，對(duì)土 壤有足夠的附著力，接地比壓小，作業(yè)時(shí)不需設(shè)支腿，適用范圍較大。在土質(zhì) 松軟或沼澤地帶作業(yè)的液壓挖掘機(jī)，還可通過(guò)加寬履帶來(lái)降低接地比壓。為防 止對(duì)路面的碾壓破壞、有些液壓挖掘機(jī)還采用了橡膠履帶。通用

9、通常，履帶行 走的液壓挖掘機(jī)多為全液壓傳動(dòng)。 輪胎式液壓挖掘機(jī)具有行走速度快，機(jī)動(dòng)性好，可在多種路面通行的特 點(diǎn)。近年來(lái)，輪胎式挖掘機(jī)的生產(chǎn)量日漸增長(zhǎng)。 懸掛式液壓挖掘機(jī)是將工作裝置安裝在輪胎式或履帶式拖拉機(jī)上，可以 達(dá)到一機(jī)多用的目的。這種挖掘機(jī)拆裝方便，成本低廉。 汽車式液壓挖掘機(jī)一般采用標(biāo)準(zhǔn)的汽車底盤，速度快，機(jī)動(dòng)性好。 拖式液壓挖掘機(jī)沒有行走傳動(dòng)機(jī)構(gòu)，行走時(shí)由拖拉機(jī)牽引， 根據(jù)工作裝置劃分 根據(jù)工作裝置結(jié)構(gòu)不同，可分為鉸接式和伸縮臂式挖掘機(jī)。鉸接式工作 裝置應(yīng)用較為普遍。這種挖掘機(jī)的工作裝置靠各構(gòu)件繞鉸點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)來(lái)完成作業(yè)動(dòng) 作。伸縮臂式挖掘機(jī)的動(dòng)臂由主臂及伸縮臂組成，伸縮臂可在主臂臂內(nèi)伸

10、縮， 還可以變幅。伸縮臂前端裝有鏟斗，適于進(jìn)行平整和清理作業(yè)，尤其是修整溝 坡。 1.2 液壓挖掘機(jī)的發(fā)展概況液壓挖掘機(jī)的發(fā)展概況 挖掘機(jī)械的最早雛形，主要用于河道。港口的疏浚工作，第一臺(tái)有確切 記載的挖掘機(jī)械是 1796 年英國(guó)人發(fā)明的蒸汽“挖泥鏟” 。而能夠模擬人的掘土 工作，在陸地上使用的蒸汽機(jī)驅(qū)動(dòng)的“動(dòng)力鏟”于 1835 年在美國(guó)誕生，主要 用于修筑鐵路的繁重工作，被認(rèn)為是現(xiàn)代挖掘機(jī)的先驅(qū)，距今已有 170 多年歷 史。1950 年，德國(guó)研制出世界上第一臺(tái)全液壓挖掘機(jī)。由于科學(xué)技術(shù)的飛速 發(fā)展，各種新技術(shù)、新材料不斷在挖掘機(jī)上得到應(yīng)用，尤其是電子技術(shù)和信息 技術(shù)的應(yīng)用使得液壓挖掘機(jī)在作

11、業(yè)效率、可靠性、安全性和操作舒適性以節(jié)能、 環(huán)保等方面有了長(zhǎng)足的進(jìn)步。目前液壓挖掘機(jī)已經(jīng)在全世界范圍內(nèi)得到廣泛應(yīng) 用，成為土石方施工不可缺少的重要機(jī)械設(shè)備。 1.2.1 國(guó)外液壓挖掘機(jī)目前水平及發(fā)展趨勢(shì)國(guó)外液壓挖掘機(jī)目前水平及發(fā)展趨勢(shì) 工業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家的液壓挖掘機(jī)生產(chǎn)較早，產(chǎn)品線齊全，技術(shù)成熟。美國(guó)、 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 5 頁(yè) 德國(guó)和日本是液壓挖掘機(jī)的主要生產(chǎn)國(guó)，具有較高市場(chǎng)占有率。22 20 世紀(jì) 后期開始，國(guó)際上液壓挖掘機(jī)的生產(chǎn)從產(chǎn)品規(guī)格上看，在穩(wěn)定和完善主力機(jī)型 的基礎(chǔ)上向大型化、微型化方向發(fā)展；從產(chǎn)品性能上看，向高效節(jié)能化、自動(dòng) 化、信息化、智能化的方向發(fā)展

12、。 1.2.2 國(guó)內(nèi)液壓挖掘機(jī)的發(fā)展概況國(guó)內(nèi)液壓挖掘機(jī)的發(fā)展概況 我國(guó)從 1967 年開始研制液壓挖掘機(jī)。早期開發(fā)成功的產(chǎn)品主要有上海建 筑機(jī)械廠的 WY100、貴陽(yáng)礦山機(jī)器廠的 W460、合肥礦山機(jī)器廠的 WY60 等。 到 20 世紀(jì) 70 年代末 80 年代初，長(zhǎng)江挖掘機(jī)廠和杭州重型機(jī)械研制成功了 WY160 和 WY250 等液壓挖掘機(jī)產(chǎn)品。從 1994 年開始，美國(guó)的卡特彼勒公司、 日本的神戶制鋼所、日本的小松制作所、日本的日立建機(jī)株式會(huì)社、韓國(guó)大宇 重工、韓國(guó)現(xiàn)代重工業(yè)以及德國(guó)利勃海爾、德國(guó)雪孚、德國(guó)阿特拉斯、瑞典沃 爾沃等公司先后在中國(guó)建立了中外合資、外商獨(dú)資挖掘機(jī)生產(chǎn)企業(yè)，生產(chǎn)

13、具有 世界先進(jìn)水平的多種型號(hào)和規(guī)格的液壓挖掘機(jī)產(chǎn)品。近年來(lái)我國(guó)經(jīng)濟(jì)增長(zhǎng)迅速， 液壓挖掘機(jī)市場(chǎng)需求不斷擴(kuò)大，形成了巨大的挖掘機(jī)市場(chǎng)窨，但該行業(yè)主要由 合資企業(yè)和外資企業(yè)所壟斷。國(guó)內(nèi)一些工程機(jī)械待業(yè)的上市股分公司合資的方 式介入了挖掘機(jī)產(chǎn)業(yè)，同時(shí)國(guó)內(nèi)還有眾多的企業(yè)也在生產(chǎn)液壓挖掘機(jī)，但在生 產(chǎn)規(guī)模、品種、質(zhì)量等方面與國(guó)外大公司相比還有一定差距。為了發(fā)展民族挖 掘機(jī)產(chǎn)業(yè)，必須瞄準(zhǔn)國(guó)際先進(jìn)水平，圍繞國(guó)內(nèi)外兩個(gè)市場(chǎng)，在充分利用國(guó)際化 配套的國(guó)外先進(jìn)技術(shù)的基礎(chǔ)上，增強(qiáng)自主創(chuàng)新意識(shí)，掌握核心設(shè)計(jì)制造技術(shù)， 發(fā)揮性價(jià)比優(yōu)勢(shì)，提高產(chǎn)品競(jìng)爭(zhēng)力，把我國(guó)液壓挖掘機(jī)產(chǎn)品做大做強(qiáng)。 1.3 本次設(shè)計(jì)概述本次設(shè)計(jì)概述 本次

14、設(shè)計(jì)斗容量為 0.2m3,全液壓履帶式挖掘機(jī)型號(hào)為 WLY20 型，由于履 帶式液壓挖掘機(jī)因有良好通過(guò)性能應(yīng)用最廣，對(duì)松軟地面或沼澤地帶還可采用 加寬、加長(zhǎng)以及浮式履帶來(lái)降低接地比壓。 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 6 頁(yè) 1.4 反鏟裝置的工作原理反鏟裝置的工作原理 反鏟工作裝置是液壓挖掘機(jī)的一種主要工作裝置，如圖 11 所示。 液壓反鏟工作裝置一般由動(dòng)臂 1、動(dòng)臂液壓缸 2、斗桿液壓缸 3、斗桿 4、 鏟斗液壓缸 5、鏟斗 6、連桿 7 和搖桿 8 等組成。其構(gòu)造特點(diǎn)是各構(gòu)件之間全 部采用鉸接連接，并通過(guò)改變各液壓缸行程來(lái)實(shí)現(xiàn)挖掘過(guò)程中的各種動(dòng)作。動(dòng) 臂 1 的下鉸點(diǎn)與

15、回轉(zhuǎn)平臺(tái)鉸接，并以動(dòng)臂液壓缸 2 來(lái)支承動(dòng)臂，通過(guò)改變動(dòng)臂 液壓缸的行程即可改變動(dòng)臂傾角，實(shí)現(xiàn)動(dòng)臂的升降。斗桿 4 鉸接于動(dòng)臂的上端， 可繞鉸點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)，斗桿與動(dòng)臂的相對(duì)轉(zhuǎn)角由鏟斗液壓缸 5 控制，當(dāng)斗桿液壓缸伸 縮時(shí)，斗桿即可繞動(dòng)臂上鉸點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)。鏟斗 6 則鉸接于斗桿 4 的末端，通過(guò)鏟斗 液壓缸 5 的伸縮來(lái)使鏟斗繞鉸點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)。為了增大鏟斗的轉(zhuǎn)角，鏟斗液壓缸一般 通過(guò)連桿機(jī)構(gòu)（即連桿 7 和搖桿 8）與鏟斗連接。液壓挖掘機(jī)反鏟工作裝置主 要用于挖掘停機(jī)面以下的土壤，如挖掘溝壕、基坑等，其挖掘軌跡取決于各液 壓缸的運(yùn)動(dòng)及其組合。反鏟液壓挖掘機(jī)的工作過(guò)程為，先下放動(dòng)臂至挖掘位置， 然后轉(zhuǎn)動(dòng)斗桿及鏟斗，

16、當(dāng)挖掘至裝滿鏟斗時(shí)，提升動(dòng)臂使鏟斗離開土壤，邊提 升邊回轉(zhuǎn)至卸載位置，轉(zhuǎn)斗卸出土壤，然后再回轉(zhuǎn)至工作裝置開始下一次作業(yè) 循環(huán)。動(dòng)臂液壓缸主要用于調(diào)整工作裝置的挖掘位置，一般不單獨(dú)直接挖掘土 壤；斗桿挖掘可獲得較大的挖掘行程，但挖掘力小一些。轉(zhuǎn)斗挖掘的行程較短， 為使鏟斗在轉(zhuǎn)斗挖掘結(jié)束時(shí)裝滿鏟斗，需要較大的挖掘力以保證能挖掘較大厚 圖11 整體式彎動(dòng)臂 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 7 頁(yè) 度的土壤，因此挖掘機(jī)的最大挖掘力一般由轉(zhuǎn)斗液壓缸實(shí)現(xiàn)的。由于挖掘力大 且挖掘行程短，因此轉(zhuǎn)斗挖掘可用于清除障礙或提高生產(chǎn)率。在實(shí)際工作中， 熟練的液壓挖掘機(jī)人員可根據(jù)實(shí)際情況，合理操縱各個(gè)

17、液壓缸，往往是各液壓 缸聯(lián)合 工作，實(shí)現(xiàn)最有效的挖掘作業(yè)。例如，挖掘基坑時(shí)由于挖掘深度較大， 并要求有較陡而平整的基坑壁，則采用動(dòng)臂和斗桿同時(shí)工作；當(dāng)挖掘基坑底時(shí)， 挖掘行程將結(jié)束，為加速裝滿鏟斗，或挖掘過(guò)程中調(diào)整切削角時(shí)，則需要鏟斗 液壓缸和斗桿液壓缸同時(shí)工作。 1.5 本次設(shè)計(jì)任務(wù)本次設(shè)計(jì)任務(wù) 本次設(shè)計(jì)斗容量 0.2m3挖掘機(jī)的工作裝置及液壓系統(tǒng)，采用履帶式行走 裝置，全液壓驅(qū)動(dòng)，挖及以下土壤。 2 總體設(shè)計(jì)方案 2.1 工作裝置設(shè)計(jì)方案原則工作裝置設(shè)計(jì)方案原則 設(shè)計(jì)合理的工作裝置應(yīng)能滿足下列要求： 主要工作尺寸及作業(yè)范圍能滿足要求，在設(shè)計(jì)通用反鏟裝置時(shí)要考慮 與同類型、同等級(jí)機(jī)器相比的先

18、進(jìn)性?？紤]國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定，并注意到結(jié)構(gòu)參 數(shù)受結(jié)構(gòu)碰撞限制等的可能性。 整機(jī)挖掘力的大小及其分布情況應(yīng)滿足使用要求，并具有一定的先進(jìn) 性。 功率利用情況盡可能好，理論工作時(shí)間盡可能短。 確定鉸點(diǎn)布置，結(jié)構(gòu)型式和截面尺寸形狀時(shí)盡可能使受力狀態(tài)有利， 在保證強(qiáng)度、剛度和連接剛性的條件下盡量減輕結(jié)構(gòu)自重。 作業(yè)條件復(fù)雜，使用情況多變時(shí)應(yīng)考慮工作裝置的通用性。采用變鉸 點(diǎn)構(gòu)件或配套構(gòu)件時(shí)要注意分清主次，在滿足使用要求的前提下力求替換構(gòu)件 種類少，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，換裝方便。 運(yùn)輸或停放時(shí)工作裝置應(yīng)有合理的姿態(tài)，使運(yùn)輸尺寸小，行駛穩(wěn)定性 好，保證安全可靠，并盡可能使液壓缸卸載或減載。 工作裝置液壓缸設(shè)計(jì)應(yīng)考慮三

19、化。采用系列參數(shù)，盡可能減少液壓缸 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 8 頁(yè) 零件種類，尤其是易損件的種類。 工作裝置的結(jié)構(gòu)型式和布置使于裝拆和維修，尤其是易損件的更換。 要采取合理措施來(lái)滿足特殊使用要求。 2.2 液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)方案原則（總體）液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)方案原則（總體） 按照挖掘機(jī)各個(gè)機(jī)構(gòu)和裝置的傳動(dòng)要求，把各種液壓元件用管路有機(jī)連接 起來(lái)的組合體叫做挖掘機(jī)的液壓系統(tǒng)。液壓系統(tǒng)的功能是把發(fā)動(dòng)機(jī)的機(jī)械能以 油液為介質(zhì)，利用液壓泵轉(zhuǎn)變?yōu)橐簤耗苓M(jìn)行傳送，然后通過(guò)液壓缸和液壓馬達(dá) 等執(zhí)行元件轉(zhuǎn)返為機(jī)械能，實(shí)現(xiàn)各種動(dòng)作。 2.2.1 單斗液壓挖掘機(jī)作業(yè)過(guò)程單斗液壓挖掘機(jī)作業(yè)過(guò)程 液壓挖

20、掘機(jī)的作業(yè)過(guò)程包括下列幾個(gè)間歇?jiǎng)幼鳎簞?dòng)臂升降、斗桿收放、 鏟斗裝載、轉(zhuǎn)臺(tái)回轉(zhuǎn)、整機(jī)行走，以及其它輔助動(dòng)作，除輔助動(dòng)作不需要功率 驅(qū)動(dòng)外，其它都是挖掘機(jī)的主要?jiǎng)幼?，要考慮全功率驅(qū)動(dòng)。 由于挖掘機(jī)的作業(yè)對(duì)象和工作條件變化較大，主機(jī)的工作有兩項(xiàng)特殊要 求： 實(shí)現(xiàn)各種主要?jiǎng)幼鲿r(shí)，阻力與作業(yè)速度隨時(shí)變化。因此，要求液壓缸 和液壓馬達(dá)的壓力和流量也能相應(yīng)變化。 為了充分利用發(fā)動(dòng)機(jī)功率和縮短作業(yè)循環(huán)時(shí)間，工作過(guò)程中往往要求有 兩個(gè)主要?jiǎng)幼魍瑫r(shí)進(jìn)行，叫做復(fù)合動(dòng)作，這兩項(xiàng)要求需要由液壓系統(tǒng)來(lái)保證。 2.2.2 對(duì)液壓系統(tǒng)作業(yè)動(dòng)作要求對(duì)液壓系統(tǒng)作業(yè)動(dòng)作要求 液壓挖掘機(jī)的動(dòng)作復(fù)雜，機(jī)構(gòu)經(jīng)常啟動(dòng)、制動(dòng)、換向，負(fù)載變化

21、大，沖 擊和振動(dòng)頻繁，而且野外施工作業(yè)，溫度變化和地理?xiàng)l件差別大，因此，應(yīng)根 據(jù)液壓挖掘機(jī)的工作特點(diǎn)和環(huán)境特點(diǎn)，對(duì)其液壓系統(tǒng)提出一些有別于其他應(yīng)用 的基本要求。 液壓挖掘機(jī)的液壓系統(tǒng)應(yīng)滿足的作業(yè)動(dòng)作要求如下。 保證液壓挖掘機(jī)動(dòng)臂、斗桿和鏟斗可以各自單獨(dú)動(dòng)作，也可以相互配 合實(shí)現(xiàn)復(fù)合動(dòng)作。 保證工作裝置的動(dòng)作與回轉(zhuǎn)平臺(tái)的回轉(zhuǎn)動(dòng)作既能單獨(dú)動(dòng)作，又能作復(fù) 合動(dòng)作，以提高液壓挖掘機(jī)的作業(yè)效率。 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 9 頁(yè) 履帶式液壓挖掘機(jī)的左、右履帶應(yīng)能分別驅(qū)動(dòng)，使挖掘機(jī)行走轉(zhuǎn)彎方 便靈活，并能實(shí)現(xiàn)原地轉(zhuǎn)向，以提高 挖掘機(jī)的機(jī)動(dòng)性。 保證液壓挖掘機(jī)工作安全可靠，對(duì)各機(jī)構(gòu)及

22、液壓執(zhí)行元件應(yīng)具有完善 的安全保護(hù)措施。例如，對(duì)回轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)和行走裝置有可靠的制動(dòng)和限速；防止動(dòng) 臂因自重而下降過(guò)快；防止機(jī)器下坡行駛時(shí)超速溜坡等。 2.2.2 對(duì)液壓系統(tǒng)基本的要求對(duì)液壓系統(tǒng)基本的要求 根據(jù)液壓挖掘機(jī)的作業(yè)動(dòng)作和環(huán)境特點(diǎn)，對(duì)液壓系統(tǒng)提出如下要求。 液壓挖掘機(jī)的液壓系統(tǒng)應(yīng)具有較高效率，以充分發(fā)動(dòng)機(jī)的動(dòng)力性和燃油 經(jīng)濟(jì)性。 液壓系統(tǒng) 和液壓元件在大負(fù)載和劇烈振動(dòng)沖擊作用下，應(yīng)具有足夠的 可靠性。 選擇輕便、適用、耐振的冷卻散熱系統(tǒng)，減少系統(tǒng)總發(fā)熱量，使液壓系 統(tǒng)工作溫度及溫升在規(guī)定范圍內(nèi)。 由于液壓挖掘機(jī)作業(yè)現(xiàn)場(chǎng)塵土多，液壓油被污染，因此液壓稭密封性能 要好，整個(gè)液壓系統(tǒng)要設(shè)置濾油器

23、和防塵裝置。 在必要時(shí)采用液壓先導(dǎo)或電液伺服操縱裝置，提高液壓挖掘機(jī)操作的舒 適性，減輕操作人員的勞動(dòng)強(qiáng)度。 在液壓系統(tǒng)中采用先進(jìn)的自動(dòng)控制技術(shù)，提高液壓挖掘機(jī)的技術(shù)性能指標(biāo)，使液 壓挖掘機(jī)具有節(jié)能、高效和自動(dòng)適應(yīng)負(fù)載變化的特點(diǎn)。 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 10 頁(yè) 3 挖掘機(jī)的工作裝置設(shè)計(jì) 3.1 確定動(dòng)臂、斗桿、鏟斗的結(jié)構(gòu)形式確定動(dòng)臂、斗桿、鏟斗的結(jié)構(gòu)形式 3.1.1 確定動(dòng)臂的結(jié)構(gòu)形式確定動(dòng)臂的結(jié)構(gòu)形式 動(dòng)臂是工作裝置中的主要構(gòu)件，斗桿的結(jié)構(gòu)形式往往決定于動(dòng)臂的結(jié) 構(gòu)形式。反鏟動(dòng)臂分為整體式和組合式兩類。 直動(dòng)臂構(gòu)造簡(jiǎn)單、輕巧、布置緊湊，主要用于懸掛式挖掘機(jī),如圖

24、 31 所示。 圖31 整體式直動(dòng)臂 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 11 頁(yè) 采用整體式彎動(dòng)臂有利于得到較大的挖掘深度，它是專用反鏟裝置的常見 形式。整體式彎動(dòng)臂在彎曲處的結(jié)構(gòu)形狀和強(qiáng)度值得注意，有時(shí)采用三節(jié)變動(dòng) 臂有利于降低彎曲處的應(yīng)力集中。 整體式變動(dòng)臂結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、價(jià)廉，風(fēng)度相同時(shí)結(jié)構(gòu)重量較組合式動(dòng)臂輕。它 的缺點(diǎn)是替換工作裝置少，通用性較差。為了擴(kuò)大機(jī)械通用性，提高其利用率。 往往需要配備幾套完全 不通用的工作裝置。一般說(shuō)，長(zhǎng)期用于作業(yè)相似的反 鏟采用整體式動(dòng)臂結(jié)構(gòu)比較合適。如圖 21 所示。 組合式動(dòng)臂一般都為彎臂形式。其組合方式有兩類，一類用輔助連桿（或 液壓缸）連

25、接，另一類用螺栓連接。 組合式動(dòng)臂與整體式動(dòng)臂相比各有優(yōu)缺點(diǎn)，它們分別適用于不同的作業(yè)條 件。組合式動(dòng)臂的主要優(yōu)點(diǎn)是： 1工作尺寸和挖掘力可以根據(jù)作業(yè)條件的變化進(jìn)行調(diào)整。當(dāng)采用螺栓或 連桿連接時(shí)調(diào)整時(shí)間只需十幾分鐘，采用液壓缸連接時(shí)可以進(jìn)行無(wú)級(jí)調(diào)節(jié)。 2較合理地滿足各種類型作業(yè)裝置的參數(shù)和結(jié)構(gòu)要求，從而較簡(jiǎn)單地解 決主要構(gòu)件的統(tǒng)一化問(wèn)題。因此其替換工作裝置較多，替換也方便。一般情況 下，下動(dòng)臂可以適應(yīng)各種作業(yè)裝置要求，不需拆換。 3裝車運(yùn)輸比較方便。 由于上述優(yōu)點(diǎn)，組合式動(dòng)臂結(jié)構(gòu)雖比整體式動(dòng)臂復(fù)雜，但得到了較廣泛的 應(yīng)用。尤以中小型通用液壓挖掘機(jī)作業(yè)條件多時(shí)采用組合式動(dòng)臂較為合適。 本次設(shè)計(jì)作

26、業(yè)條件比較單一，所以選用整體式彎動(dòng)臂。 3.1.2 確定斗桿的結(jié)構(gòu)形式確定斗桿的結(jié)構(gòu)形式 斗桿也有整體式和合式兩種，大多數(shù)挖掘機(jī)都采用整體式斗桿，當(dāng)需 要調(diào)節(jié)斗桿長(zhǎng)度或杠桿時(shí)采用更換斗桿的辦法，或者在斗桿上設(shè)置 24 個(gè)可供調(diào)節(jié)時(shí)選擇的與動(dòng)臂端部鉸接的孔。有些反鏟采用組合式斗桿。 3.1.3 確定鏟斗的結(jié)構(gòu)形式和斗齒安裝結(jié)構(gòu)確定鏟斗的結(jié)構(gòu)形式和斗齒安裝結(jié)構(gòu) 3.1.3.13.1.3.1 確定鏟斗的結(jié)構(gòu)形式確定鏟斗的結(jié)構(gòu)形式 鏟斗結(jié)構(gòu)形狀和參數(shù)的合理選擇對(duì)挖掘機(jī)的作業(yè)效果影響很大。鏟斗的 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 12 頁(yè) 作業(yè)對(duì)象繁多，作業(yè)條件也不同，用一個(gè)鏟斗來(lái)適應(yīng)任

27、何作業(yè)對(duì)象和條件較困 難。為了滿足各種特定情況，盡可能提高作業(yè)效率，通用反鏟裝置常配有甚至 十多種斗容量不同，結(jié)構(gòu)形式各異的鏟斗。 目前，對(duì)鏟斗結(jié)構(gòu)形式的研究還處于現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)、實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)或模型試驗(yàn)階 段，未建立起較系統(tǒng)的理論。例如有人曾將兩只 0.6m3容量而斗型不同的反鏟 斗裝在 RH6 液壓挖掘機(jī)上進(jìn)行對(duì)比試驗(yàn)，結(jié)果如表 31 所示。由于砂的挖掘 阻力較小，對(duì)鏟斗設(shè)計(jì)的合理性反映不靈敏，所以這兩種鏟斗的試驗(yàn)結(jié)果差別 不大。而對(duì)頁(yè)巖作業(yè)效果就大不一樣，其中一個(gè)鏟斗的切削前緣中間略微凸出， 不帶側(cè)齒，側(cè)臂略呈凹形，這些因素使頁(yè)巖挖掘阻力降低。另一個(gè)鏟斗的情況 則相反。 對(duì)各種鏟斗結(jié)構(gòu)形狀的共同要

28、求是： 1有利于物料的自由流動(dòng)，因此鏟斗內(nèi)臂不宜設(shè)置橫向凸緣、棱角等。 斗底的縱向剖面形狀要適合各種物料的運(yùn)動(dòng)規(guī)律。 2要使物料易于卸凈。用于粘土的鏟斗卸載時(shí)不易卸凈，因此延長(zhǎng)了作 業(yè)循環(huán)時(shí)間，降低了有效斗容量。國(guó)外采用設(shè)有強(qiáng)制卸土的粘土鏟斗。 反反 鏟鏟 斗斗 對(duì)對(duì) 比比 試試 驗(yàn)驗(yàn) 結(jié)結(jié) 果果 表表 3-13-1 作業(yè)條件 鏟斗 編號(hào) 鏟斗充滿 時(shí)間 （s） 生產(chǎn)率 （10KN/h） 效率 （%） 在頁(yè)巖中 作 業(yè) 鏟斗 1 鏟斗 2 19.05 40.6 42.6 22.68 100 53.3 在砂中 作 業(yè) 鏟斗 1 鏟斗 2 5.9 6.3 163.5 152.7 100 93.3

29、3為了使裝進(jìn)鏟斗的物料不易掉出，鏟斗寬度與物料顆粒直徑之比應(yīng)大 于 4：1。當(dāng)此比值大于 50：1 時(shí)顆粒尺寸的影響可不考慮，視物料為勻質(zhì)。 4裝設(shè)斗齒有利于增大鏟斗與物料剛接觸時(shí)的挖掘線比壓，以便切入或 破碎阻力較大有物料。挖硬土或碎石時(shí)還能把石塊從土壤中耙出。斗齒的材料、 形狀、安裝結(jié)構(gòu)及其尺寸參數(shù)都值得研究，對(duì)它的主要要求是挖掘阻力小，耐 磨，易于更換。 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 13 頁(yè) 3.1.3.23.1.3.2 確定斗齒安裝方式確定斗齒安裝方式 目前，國(guó)產(chǎn)挖掘機(jī)斗齒安裝方式主要有兩類，斗容量 q0.6m3時(shí)多采用 螺栓連接（圖 32a） ，斗容量 q0.6

30、m3時(shí)時(shí)多采用橡膠卡銷結(jié)構(gòu)（圖 32b） 。 本次設(shè)計(jì)斗容量為 0.2 m3挖掘機(jī)，所以斗齒安裝方式為螺栓連接. 3.1.4 鏟斗與鏟斗液壓缸的連接方式鏟斗與鏟斗液壓缸的連接方式 鏟斗與鏟斗液壓缸有三種型式（圖 33） ，其區(qū)別主要在于液壓缸活塞桿 端部與鏟斗的連接方式不同，圖 33a 為直接連接，鏟斗、斗桿與鏟斗液壓缸 組成四連桿機(jī)構(gòu)。圖 33b 中鏟斗液壓缸通過(guò)搖桿 1 和連桿 2 與鏟斗相連，它 們與斗桿一起組成六連桿機(jī)構(gòu)。圖 33d 和圖 33b 類似，區(qū)別在于前者液 圖 32 斗齒安裝方式 壓缸活塞桿端接于搖桿兩端之間。圖 33c 的機(jī)構(gòu)傳動(dòng)比與 b 差不多，但鏟斗 擺角位置順時(shí)針?lè)?/p>

31、向轉(zhuǎn)動(dòng)了一個(gè)角度。 )螺栓連接方式；橡膠卡銷連接方式 1-卡銷；2-橡膠卡銷；3-齒座；4-斗齒 a) 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 14 頁(yè) 六連桿方式與四連桿方式相比在同樣的液壓缸行程下能得到較大的鏟斗 轉(zhuǎn)角，改善了機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)特性。六連桿方式 b 和 d 在液壓缸行程相同時(shí)，后者 能得到更大的鏟斗轉(zhuǎn)角。但其鏟斗挖掘力的平均值較小。 本設(shè)計(jì)中選用圖 33b 的連接方式。 3.2 確定動(dòng)臂、斗桿、鏟斗油缸的鉸點(diǎn)布置確定動(dòng)臂、斗桿、鏟斗油缸的鉸點(diǎn)布置 反鏟工作裝置實(shí)際上是多個(gè)連桿機(jī)構(gòu)的組合。在發(fā)動(dòng)機(jī)功率、整機(jī)質(zhì)量 和鏟斗容量等主要參數(shù)及工作裝置基本形式初步確定的情況下，工作裝

32、置各鉸 點(diǎn)在布置及各工作油缸參數(shù)的選擇是否合理，會(huì)直接影響液壓挖掘機(jī)的實(shí)際挖 掘能力。 3.2.1 動(dòng)臂油缸的布置動(dòng)臂油缸的布置 動(dòng)臂油缸一般布置在動(dòng)臂前下方，下端與回轉(zhuǎn)平臺(tái)鉸接，常見的有兩種 具體布置方式。 油缸前傾布置方案，如圖 34 所示，動(dòng)臂油缸與動(dòng)臂鉸接于 E 點(diǎn)。當(dāng) 動(dòng)臂油缸全伸出，將動(dòng)臂舉升至上極限位置，動(dòng)臂油缸軸線向轉(zhuǎn)臺(tái)前方傾斜。 圖33 鏟斗與鏟斗液壓缸的連接方式 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 15 頁(yè) 油缸后傾布置方案，如圖 35 所示，當(dāng)動(dòng)臂油缸全伸出，將動(dòng)臂舉升 到上極限位置時(shí)，動(dòng)臂油缸軸線向后方傾斜。 當(dāng)兩方案的動(dòng)臂油缸安裝尺寸 DE、鏟斗最大挖掘

33、高度 H 和地面最大挖 掘半徑 R 相等時(shí)，后傾方案的最大挖掘深度比前傾方案小，即。此外， 2 h 1 h 在后傾方案中，動(dòng)臂 EF 部分往往比前傾方案的長(zhǎng)，因此動(dòng)臂所受彎矩也比較 大。以上為動(dòng)臂油缸后傾方案的缺點(diǎn)。然而，后傾方案動(dòng)臂下鉸點(diǎn) C 與動(dòng)臂油 缸下鉸點(diǎn) D 的距離 CD 雙前傾方案的大，則動(dòng)臂在上下兩極位置時(shí)，動(dòng)臂油缸 的作用力臂 Cp 也較大。因此，在動(dòng)臂油缸作用國(guó)相同時(shí)，后傾方案得到較大 的動(dòng)臂作用力矩，這量其優(yōu)點(diǎn)。 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 16 頁(yè) 圖34 動(dòng)臂油缸前傾布置 圖35 動(dòng)臂油缸后傾布置方案 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）

34、第 17 頁(yè) 為了增大后傾方案的挖掘深度，有的挖掘機(jī)將長(zhǎng)動(dòng)臂 CEF改換成短動(dòng) 臂 CEF（圖 35） ，并配以長(zhǎng)斗桿。在最大深度處挖掘時(shí)，采用鏟斗挖掘 而還是斗桿挖掘，這樣得到的最大挖掘深度為。 2 h 2 h 顯然，不論是動(dòng)臂油缸前傾還是后傾方案，當(dāng) C、D 兩鉸點(diǎn)位置和 CE 長(zhǎng)度 均不變時(shí)，通過(guò)加大動(dòng)臂油缸長(zhǎng)度可以增大動(dòng)臂仰角，從而增大最大挖掘高度， 但會(huì)影響到最大挖掘測(cè)試。所以，在布置油缸時(shí)，應(yīng)綜合考慮動(dòng)臂的結(jié)構(gòu)、工 作裝置的作業(yè)尺寸及動(dòng)臂舉升力的挖掘力等因素。 本設(shè)計(jì)選用動(dòng)臂油缸前傾布置方案。 3.2.2 斗桿油缸的布置斗桿油缸的布置 確定斗桿油缸鉸點(diǎn)、行程及斗桿力臂比時(shí)應(yīng)該考慮下

35、列因素。 保證斗桿油缸產(chǎn)生足夠的斗齒挖掘力。即油缸從最短長(zhǎng)度開始推伸時(shí)和 油缸最大伸出時(shí)產(chǎn)生的斗齒挖掘力應(yīng)該大于正常挖掘阻力。油缸全伸時(shí)的偷稅 漏稅力矩應(yīng)該足以支承滿載鏟斗和斗桿靜止不動(dòng)。油缸力臂最大時(shí)產(chǎn)生的最大 斗齒挖掘力應(yīng)大于要求克服的最大挖掘范圍可以取得越小一些。 保證斗桿的擺角范圍。斗桿擺角范圍一般取 100130。在斗桿油 缸和轉(zhuǎn)斗油缸同時(shí)伸出最長(zhǎng)時(shí)，鏟斗前壁和動(dòng)臂之間的距離應(yīng)大于 10cm。一 般來(lái)說(shuō)，斗桿越長(zhǎng)，則其擺角范圍可以取得越小一些。 鉸點(diǎn)位置的確定需要反復(fù)進(jìn)行。在計(jì)算中初定鉸點(diǎn)位置，如不夠合理， 應(yīng)進(jìn)行適當(dāng)修改。 3.2.3 鏟斗油缸的布置鏟斗油缸的布置 確定鏟斗油缸鉸點(diǎn)

36、應(yīng)考慮以下因素。 保證轉(zhuǎn)斗挖掘時(shí)產(chǎn)生足夠大的斗齒挖掘力，即在鏟斗油缸全行程中產(chǎn)生 的斗齒挖掘力應(yīng)大于正常工作情況下的挖掘阻力。當(dāng)鏟斗油缸作用力臂最大時(shí)， 所產(chǎn)生的最大斗齒挖掘應(yīng)能使?jié)M載鏟斗靜止不動(dòng) 保證鏟斗的擺角范圍。鏟斗的擺角范圍一般取140160，在特殊作 業(yè)時(shí)可以大于180，擺角位置可以按圖3-7布置。當(dāng)鏟斗油缸全縮時(shí)，鏟斗與 斗桿軸線夾角（在軸線上方）應(yīng)大于10,常取1525，鏟斗油缸全伸、 鏟斗滿載回轉(zhuǎn)時(shí)，應(yīng)使土壤不從斗中撒落。 鏟斗從位置到位置時(shí)（圖36） ，鏟斗油缸作用力臂最大，這里能 得到斗齒最大切削角度的1/2左右，即當(dāng)鏟斗挖掘深度最大時(shí)，正好斗齒挖掘 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆

37、本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 18 頁(yè) 力也最大。實(shí)際上鏟斗的切削轉(zhuǎn)角是可變的。在許多情況下，特別是進(jìn)行復(fù)合 動(dòng)作挖掘時(shí)，鏟斗的切削轉(zhuǎn)角一般都小于100，而且鏟斗也不一定都在初始 位置開始挖掘。因此，目前一般取位置至位置的轉(zhuǎn)角為3050，在 這個(gè)角度范圍內(nèi)可以照顧到鏟斗在挖掘過(guò)程中能較好地適應(yīng)挖掘阻力的變化， 又可以使鏟斗在開始挖掘時(shí)就有一定的挖掘力。 3.3 動(dòng)臂、斗桿、鏟斗機(jī)構(gòu)參數(shù)的選擇動(dòng)臂、斗桿、鏟斗機(jī)構(gòu)參數(shù)的選擇 3.3.1 反鏟裝置總體方案的選擇反鏟裝置總體方案的選擇 反鏟方案選擇的主要依據(jù)是設(shè)計(jì)任務(wù)書規(guī)定的使用要求，據(jù)以決定工作裝 置是通用或是專用的。以反鏟為主的通用裝置應(yīng)保證反鏟使

38、用要求，并照顧到 其它裝置的性能。專用裝置應(yīng)根據(jù)作業(yè)條件決定結(jié)構(gòu)方案，在滿足主要作業(yè)條 件要求的同時(shí)照顧其它條件下性能。 反鏟裝置總體方案的選擇包括以下方面： 1.動(dòng)臂及動(dòng)臂液壓缸的布置 確定用組合式或整體式動(dòng)臂，以及組合式動(dòng)臂的組合方式或整體式動(dòng)臂 的形狀。確定動(dòng)臂液壓缸的布置為懸掛式或是下置式。 前面已確定采用整體式動(dòng)臂，動(dòng)臂液壓缸的布置為下置式。 圖3-6 鏟斗擺角范圍 45 140 50 1525 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 19 頁(yè) 2.斗桿及斗桿液壓缸的布置 確定用整體式或組合式斗桿，以及組合式斗桿的組合方式或整體式斗桿是 否采用變鉸點(diǎn)調(diào)節(jié)。 前面已確定采用整

39、體式桿。 3.確定動(dòng)臂與斗桿的長(zhǎng)度比，即特性參數(shù)=。 1 K 2 1 l l 對(duì)于一定的工作尺寸而言，動(dòng)臂與斗桿之間的長(zhǎng)度比可在很大內(nèi)選擇。一 般當(dāng)2 時(shí)， （有反鏟取3）稱為長(zhǎng)動(dòng)臂短斗桿方案，當(dāng)1.5 葉屬 1 K 1 K 1 K 于短動(dòng)臂長(zhǎng)斗桿方案。在 1.52 之間稱為中間比例方案。 1 K 要求適用性較強(qiáng)而又無(wú)配套替換構(gòu)件或可調(diào)結(jié)構(gòu)的反鏟常取中間比例方案。 相反，當(dāng)用配套替換構(gòu)件或可調(diào)連接適應(yīng)不同作業(yè)條件時(shí)，不同的配置或鉸點(diǎn) 連接情況可組成各種比例方案。在使用條件單一，作業(yè)對(duì)象明確的條件下采用 整體式動(dòng)臂和斗桿固定鉸接，值由作業(yè)條件確定。從作業(yè)范圍看，在挖高、 1 K 挖深與挖掘半徑均

40、相同的條件下，愈大作業(yè)范圍愈窄，從挖掘方式看大 1 K 1 K 宜用于斗桿挖掘?yàn)橹鳎蚱鋭偠容^易保證。而值小宜用于以轉(zhuǎn)斗挖掘?yàn)橹鳌?1 K 本設(shè)計(jì)采用中間比例方案,取1.8。 1 K 4確定配套鏟斗的種類、斗容量及其主參數(shù)，并考慮鏟斗連桿機(jī)構(gòu)傳動(dòng) 比是否需要調(diào)節(jié)。 5根據(jù)液壓缸系統(tǒng)壓力、流量、系統(tǒng)回路供油方式、工廠制造條件和三 化要求等確定各液壓缸缸數(shù)、缸徑、全伸長(zhǎng)度與全縮長(zhǎng)度之比。考慮到結(jié)構(gòu) 尺寸、運(yùn)動(dòng)余量、穩(wěn)定性和構(gòu)件運(yùn)動(dòng)幅度等因素一般取1.61.7，個(gè)別 1 情況下因動(dòng)臂擺角和鉸點(diǎn)布置要求可以取1.75，而取 1 1.61.7，1.61.7。 2 3 3.3.2 機(jī)構(gòu)自身幾何參數(shù)機(jī)構(gòu)自身

41、幾何參數(shù) 機(jī)構(gòu)自身幾何參數(shù)有三類，第一類是決定機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)特性的必要參數(shù)，稱原 始參數(shù)，本次設(shè)計(jì)主要選擇長(zhǎng)度參數(shù)作為原始參數(shù)；第二類是由第一類參數(shù)推 算出來(lái)的參數(shù)，稱推導(dǎo)參數(shù)，多為運(yùn)算中需要的角度參數(shù)；第三類是作方案分 析比較所需要的其它特性參數(shù)。 反鏟機(jī)構(gòu)自身幾何參數(shù)的計(jì)算圖式及有關(guān)符號(hào)于圖 3-7 所示。 反鏟機(jī)構(gòu)各部分原始參數(shù)、推導(dǎo)參數(shù)和部分特性參數(shù)見表 3-2 所示。 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 20 頁(yè) a a a a a a a a a a l l l l l l l l l ll l l l l l l l l l l l l l L L L V F K Q N

42、 H M G E D B Z C A T JI l l l 圖3-7 反鏟機(jī)構(gòu)自身幾何參數(shù)的計(jì)算簡(jiǎn)圖 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 21 頁(yè) 反反 鏟鏟 機(jī)機(jī) 構(gòu)構(gòu) 自自 身身 幾幾 何何 參參 數(shù)數(shù) 表表 表表 3-23-2 機(jī) 構(gòu) 組 成 鏟斗斗桿動(dòng)臂機(jī)體參數(shù)分類 符 號(hào) 意 義 原始參數(shù) l3=QV,l12=MH l13=MN,l14=HN l24=QK,l25=KV l29=KH l2=FQ,l9=EF l10=FG,l11=EG l15=GN,l16=FN l21=NQ l1=CF,l6=CD l7=CB,l8=DF l22=BF l4=CP,l5=CA l17=

43、CI,l19=CT l30=CS,l38=JT l39=JI 推導(dǎo)參數(shù) 9NMH 10KQV 4EFG 5GNF 6GFN 7NQF 8NFQ 2BCF 3DFC 11CAP 9TCP K2=,l3 9 2 l l K2=,l3 41 42 l l 1CZF = 5 7 l l 特性參數(shù) K2=,l3 3 24 l l K1= 2 1 l l 11 備注 l 斗桿長(zhǎng) 2 l1動(dòng)臂長(zhǎng) 1動(dòng)臂彎角 懸掛式 11 ACU 各液壓缸運(yùn)動(dòng)參數(shù)的意義見表 33 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 22 頁(yè) 3.3.3 斗形參數(shù)的選擇斗形參數(shù)的選擇 3.3.3.13.3.3.1 鏟斗主要參數(shù)的

44、選擇鏟斗主要參數(shù)的選擇 斗容量、平均斗寬，轉(zhuǎn)斗挖掘半徑和轉(zhuǎn)斗挖掘裝滿轉(zhuǎn)角（這里qBR2 令）是鏟斗的四個(gè)主要參數(shù)。、及三者與之間有以下幾何 max RB2q 關(guān)系（圖 38）. = 式(31)q S KBR)2sin2( 2 1 2 其中：0.2m 其中：=0.2m3(已知)，鏟斗斗容量；qq 鏟斗挖掘半徑，單位m；R 鏟斗斗寬，根據(jù)反鏟斗平均斗寬統(tǒng)計(jì)值和推薦范B 圍，查表 26，取0.75m；B 鏟斗挖掘裝滿轉(zhuǎn)角，一般取90100，22 取951.658rad2 把、代入式(31)得：qB2 0.20.75（1.658sin95） 2 1 2 R S K 解得：0.803mR 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)

45、07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 23 頁(yè) 鏟斗上兩個(gè)鉸點(diǎn)與的間距（圖 37）太大將影KQ 24 l 響鏟斗傳動(dòng)特性，太小則影響鏟斗結(jié)構(gòu)剛度，一般取特性=0.30.38, 2 k 3 24 l l 取0.340.34，=0.803m,得出=0.273m。當(dāng)轉(zhuǎn)角較大時(shí)取 2 k 3 24 l l R 24 l 2 k 較小值，一般取=95115，取=105。KQV 10 KQV 反鏟工作液壓缸運(yùn)動(dòng)參數(shù)表反鏟工作液壓缸運(yùn)動(dòng)參數(shù)表 表表 3 33 3 參 數(shù) 意 義 瞬時(shí)力臂 瞬時(shí)長(zhǎng)度 全縮力臂 全縮長(zhǎng)度 全縮力臂 全伸長(zhǎng)度 特性參數(shù)液壓缸種類 參 數(shù) 符 號(hào) 動(dòng)臂液壓缸 1 1 L e 10 1

46、min L e z e1 1max L = min1 1max L L max 圖38 鏟斗主參數(shù)示意圖 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 24 頁(yè) 斗桿液壓缸 2 2 L e 20 2min L e z e2 2max L = min2 2max L L 鏟斗液壓缸 3 3 L e z e2 2min L z e3 3max L = min3 3 L L man 3.3.3.2 斗形尺寸計(jì)算斗形尺寸計(jì)算 根據(jù)鏟斗主要參數(shù)可進(jìn)一步設(shè)計(jì)計(jì)算斗形其尺寸，如圖 3-9 所示。圖中三 角形為等腰三角形，段為直線，弧段為拋物線。點(diǎn)至直線OGEOAABA 的距離為，拋物線定點(diǎn)高度為，一般取

47、。斗尖角取值范圍一EBHLHL 般為 2030，斗側(cè)壁角為取 3050，包角取 108。常見鏟斗 斗形參數(shù)參考表 3-1。改變?nèi)切蔚男螤羁梢垣@得不同的形狀的斗形。OEG 斗形尺寸根據(jù)比擬法=0.75m(已知)、=0.803m(已知), 得出：b D R =0.294m;=0.534m;=0.87; 1 x 2 x 3 x =0.7324m;=0.0706m;Rm =40; =23; =108 =0.56m.HL 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 25 頁(yè) 3.3.3.3 初選斗齒的幾何形狀初選斗齒的幾何形狀 鏟斗的幾何形狀應(yīng)對(duì)挖掘比阻力達(dá)到最小值。鏟斗及切削時(shí)的主要參數(shù)， 如

48、圖 3-10 所示，圖中鏟斗容量 q、長(zhǎng)度 L、寬度 B、高度 H、切削角 、刃角 和后角 等參數(shù)的選擇都對(duì)挖掘比阻力有直接影響。斗齒在鏟斗上的布置 （齒寬和齒距）也是一個(gè)重要參數(shù) 為使斗側(cè)壁不參與切削，鏟斗應(yīng)裝有側(cè)齒。 一般齒寬0.11=0.11=0.064m;bq 3 2 . 0 齒長(zhǎng) 0.260.260.152m;lq 3 2 . 0 齒距為：=(2.53.5)=(0.160.192)m,取=0.18maba 斗前臂與切削面的間隙取=0.7=0.0448mfb 又由于鏟斗寬度 B=0.75m,齒寬與齒距之和為 0.064+0.18=0.244m =3.07 因此鏟斗裝有 3 個(gè)齒。 ba

49、 B 244 . 0 75 . 0 另外齒尖應(yīng)保持銳利，否則挖掘阻力將急劇增加。新鑄（或鍛）的齒只有 一個(gè)小的圓弧尖連續(xù)工作后，齒尖將逐漸磨損，并變鈍。通常，挖掘級(jí) 土壤，齒尖顯著磨鈍后，挖掘阻用將增加 50100%。因此，為避免這種超 O y=ax2+bx+c ) l 圖39 反鏟鏟斗計(jì)算尺寸 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 26 頁(yè) 載挖掘，應(yīng)及時(shí)更換或在齒刃口上堆焊硬質(zhì)合金層。 斗齒做成楔入式或組合式，以便快速更換和修補(bǔ)。 切削角對(duì)切削阻力影響也很大。通常，挖級(jí)土?xí)r，斗切削角為 2035（較大值適用于硬土，小值適用于一般土） ，常用切削角為 30，本次設(shè)計(jì)取30，后角不

50、應(yīng)小于 5，刃角取 25。 3.3.4 動(dòng)臂機(jī)構(gòu)參數(shù)的選擇動(dòng)臂機(jī)構(gòu)參數(shù)的選擇 由于鏟斗容量0.2m3,根據(jù)國(guó)內(nèi)外液壓挖掘機(jī)有關(guān)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)，通過(guò)類比q 法，選出參數(shù)機(jī)重5 噸。G 又根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算法，參考表 1-3 機(jī)體尺寸和工作尺寸經(jīng)驗(yàn)系數(shù)表， 線尺寸參數(shù):=mL iLi k 3 G 得出:最大挖掘半徑=3.35=5.728m；R 1 3 5 最大挖掘深度=2.05=3.505m；H max1 3 5 最大卸載高度1.55=2.65m；H max3 3 5 據(jù)統(tǒng)計(jì)，最大挖掘半徑值一般與+ + 的和值很接近。因此由要R 1 l 1 l 2 l 3 求，已定的和可按下列經(jīng)驗(yàn)公式初選、：R 13 l

51、 1 Kl 1 l 2 l 圖310 鏟斗的基本參數(shù) 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 27 頁(yè) 式（3-2）l 2 1 31 1K LR =Kl 1 l 2 其中：=5.728m；1.8；R 11 K 經(jīng)計(jì)算得出：=1.759m；l 2 = =1.81.759=3.166ml 11 Kl 2 在三角形 CZF 中，、和都可以根據(jù)經(jīng)驗(yàn)初選出： 1 l 13 K 其中：動(dòng)臂的彎角，采用彎角能增加挖掘深度，但降低 1 了卸載高度，但太小對(duì)結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度不利，一般取 120140，取140； 1 前面已算出為 3.166m；l 1 動(dòng)臂轉(zhuǎn)折處的長(zhǎng)度比，一般根據(jù)結(jié)構(gòu)和液 3 K ZC ZF

52、 壓缸鉸點(diǎn) B 的位置來(lái)考慮，初步設(shè)計(jì)取 1.11.3，取1.2； 3 K 3 K 因此根據(jù)公式：可以算出、 41 l 42 l 39 l 41 13 2 3 1 cos21KK l 5 B 17.9 140 Z C F 圖311 動(dòng)臂實(shí)際尺寸 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 28 頁(yè) lK l 42341 式（3-3） =ZCFarccos() 39 142 2 41 2 1 2 42 2ll lll 經(jīng)計(jì)算得出：ZC= =1.529m； 41 l ZF= =1.834m； 42 l =17.9 39 如圖 311 所示。 動(dòng)臂液壓缸全伸與全縮時(shí)的力臂比 K4按不同情況選取

53、，專用反鏟可取 0.8；以反鏟為主的通用機(jī)，0.81.1；斗容量 1m3左右的通用機(jī)， 4 K 4 K 則可取1。 4 K 本設(shè)計(jì)中取1。 4 K 的取值對(duì)特性參數(shù)、最大挖掘深度和最大挖高有影響。 11 4 KH max1 H max2 加大會(huì)使減小或使增大，這下符合反鏟作業(yè)要求，因此基本用 11 H max1 作反鏟的小型機(jī)取60。 11 本設(shè)計(jì)中取70。 11 斗桿液壓缸全縮時(shí)=最大（圖 312） ，常選 （）CFQ 832 832 = max 160180. 本設(shè)計(jì)中?。ǎ?70。 832 max 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 29 頁(yè) 取決于液壓缸布置形式， （圖

54、3-11） ，動(dòng)臂液壓缸結(jié)構(gòu)中這一夾角BCZ 較小，可能為零。動(dòng)臂單液壓缸在動(dòng)臂上的鉸點(diǎn)一般置于動(dòng)臂下翼加耳座上， B 在 Z 的下面。初定BCZ5，根據(jù)已知CZF22.1 ，解得BCF 17.1。 由圖 3-12 得最大卸載高度的表達(dá)式為 ） 211max11115Amax3 sin(sinYHll 式（3- 32118max1max322 )180sin(ll 4） 由圖 3-13 得最大挖掘深度絕對(duì)值的表達(dá)式為 式 A YllllH 1152min111123max1 sin)sin( （3-5） 將這兩式相加，消去， 5 l 并令，+-，得到：A 11 2 BA 8 max32 - -

55、A)H max1 H max3 l 1 )sin( max1 Asin( min1 +-1=0 式（3- 2 l)Bsin( max1 圖312 最大卸載高度時(shí)動(dòng)臂機(jī)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖 1 11 2 328 X Y O 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 30 頁(yè) 6） 又特性參數(shù)： 式（3- 4 K min11 max1 sin sin 7） 因此 sin min1 14 max1 sin K =) 式（3-cos min1 2 1 2 4 max1 2 sin (1 K 8） 將上式代入式（3-6）則得到一元函數(shù) f()=0。式中和已 max1 H max1 H max3 圖313

56、最大挖掘深度時(shí)動(dòng)臂 機(jī)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖 11 2 11 1 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 31 頁(yè) 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算法求出， 經(jīng)計(jì)算得出：29.6；73.5 min1 max1 最后由式（3-5）求為 5 l 式（3- 5 l 11 max1min1123 sin )sin( HYAlll A 9） 70sin 505 . 3 65 . 0 ) 6 . 29 1 . 97sin(166 . 3 562 . 2 0.638m （其中：=3.166m；1.759m；97.1； 1 l 2 lA 由于履帶總高0.320.547，近似取=0.65m） 3 5 A Y 然后，解下面的聯(lián)立方

57、程，可求 和 ： =arcos()=arc() min1 57 2 min1 2 5 2 7 2 ll Lll 2 1 22 =arcos()=arc() 式（3- max1 57 2 max1 2 5 2 7 2 ll Lll 2 222 10） 于是： = min1 L 5 l =x max1 L min1 L 式（3-11） = 1 L min1 L 經(jīng)計(jì)算得出：1.63；0.67；=0.952m； min1 L 1.52m；=1.61m max1 L 7 l 得到的結(jié)果符合下列幾何條件：+=2.36；|- =0.961 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 32 頁(yè) 3.3

58、.5 斗桿機(jī)構(gòu)參數(shù)的選擇斗桿機(jī)構(gòu)參數(shù)的選擇 第一步計(jì)算斗桿挖掘阻力： 斗桿挖掘過(guò)程中，切削行程較長(zhǎng)，切土厚度在挖掘過(guò)程中視為常數(shù)，一 般取斗桿在挖掘過(guò)程中總轉(zhuǎn)角=5080,取65，在這轉(zhuǎn)角過(guò)程中， g g 鏟斗被裝滿，這時(shí)半齒的實(shí)際行程為： g rs 6 01745 . 0 其中：斗桿挖掘時(shí)的切削半徑，； 6 r 6 rFV 取1.7590.8032.562m max FV 32 ll 斗桿挖掘時(shí)的切土厚度可按下式計(jì)算： g h S g BSK q h SgBK r q 6 01745 . 0 斗桿挖掘阻力為： 式(312) sg gg Kr qK BhKW 6 0 01 01745 . 0

59、式中挖掘比阻力，由表 010查得，20（級(jí)土壤以 0 K 0 K 下） 土壤松散系數(shù)近似值取 1.25。 s K 斗桿與鏟斗和之間，為了滿足開挖和最后卸載及運(yùn)輸狀態(tài)的要 2 l 3 l min FV 求，鏟斗的總轉(zhuǎn)角往往要達(dá)到 150180， 32 2 min 2 3 2 2 2 30cos ll FVll 0.866 803 . 0 759 . 1 2 803 . 0 759 . 1 2 min 22 FV 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 33 頁(yè) 計(jì)算得：1.137m min6 r min FV 把、代入式 3-12 得 0 Kq min6 r g s K 2.48KN

60、3 max1 10 25 . 1 65137 . 1 01745 . 0 2 . 020 g W 第二步確定斗桿液壓缸的最大作用力臂。 m 2 32max 9max2 )( P llP le G 455 . 0 96.13 803 . 0 759 . 1 48 . 2 ）（ 其中：根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算法得出13.96KN 2 P 斗桿液壓缸初始力臂與最大力臂之比是斗桿擺角的余弦函數(shù)。 20 e max2 e max2 設(shè),則 z ee 220 9 max2 9 max2 202 cos l l e e 2 cos max2 由圖 313，取，求得 z ee 220 1.203m 1 2 sin2

61、2 max2 9 min2 l L 16 . 1 5 . 52sin455 . 0 2 （其中斗桿擺角范圍大致在 105125，取105） max2 ) 2 cos(2 max2 9min2 2 9 2 min2 8 lLlLl =） 2 105 cos(455 . 0 2455 . 0 203 . 1 22 =1.588m 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 34 頁(yè) 3.3.5 連桿、搖臂參數(shù)的選擇連桿、搖臂參數(shù)的選擇 從幾何可容性與結(jié)構(gòu)布置的角度對(duì)鏟斗機(jī)構(gòu)的要求考慮，必須保證鏟斗 六連桿機(jī)構(gòu)在全行程中任一瞬間時(shí)都不會(huì)被破壞，即保證、 3 lGFN 及四邊形在任何瞬間皆成立。

62、根據(jù)鏟斗六連桿機(jī)構(gòu)的要求，借助GNMHNQK 電子計(jì)算機(jī)選出可行的方案： 0.27m；0.156m；0.195m；0.312m；0.3mQNMHNMHKHN 4 挖掘機(jī)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì) 按照液壓挖掘機(jī)工作裝置和各個(gè)機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)要求，把各種液壓元件用管路 有機(jī)地連接起來(lái)的組合，稱為挖掘機(jī)的液壓系統(tǒng)。液壓挖掘機(jī)的基本液壓系統(tǒng) 是由能使挖掘機(jī)完成基本作業(yè)動(dòng)作并以手動(dòng)控制為主的基本功能回路所構(gòu)成的 液壓系統(tǒng)。 一個(gè)完整的液壓系統(tǒng)由五個(gè)部分組成，即動(dòng)力元件、執(zhí)行元件、控制元件、 輔助元件和液壓油。動(dòng)力元件的作用是將原動(dòng)機(jī)的機(jī)械能轉(zhuǎn)換成液體的壓力能， 指液壓系統(tǒng)中的油泵，它向整個(gè)液壓系統(tǒng)提供動(dòng)力。液壓泵的結(jié)構(gòu)形

63、式一般有 齒輪泵、葉片泵和柱塞泵。執(zhí)行元件（如液壓缸和液壓馬達(dá)）的作用是將液體 的壓力能轉(zhuǎn)換成機(jī)械能，驅(qū)動(dòng)負(fù)載做直線往復(fù)運(yùn)動(dòng)或回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)?？刂圃?各種液壓閥）在液壓系統(tǒng)中控制和調(diào)節(jié)液體的壓力、流量和方向。根據(jù)控制功 能的不同，液壓閥可分為壓力控制、流量控制閥和方向控制閥。壓力控制閥又 分為溢流閥（安全閥） 、減壓閥、順序閥、壓力繼電器等；流量控制閥包括節(jié) 流閥、調(diào)整閥、分流集流閥等；方向控制閥包括單向閥、液控單向閥、梭閥、 換向閥等。根據(jù)控制方向不同，液壓閥可分為開關(guān)式控制閥、定值控制閥和比 例閥。輔助元件包括油箱、濾油器、油管及管接頭、密封圈、壓力表、油位油 溫計(jì)等。液壓油是液壓系統(tǒng)中傳遞能量的工作介質(zhì)，有各種礦物油、乳化液和 合成型液壓油等幾大類。 液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容是系統(tǒng)設(shè)計(jì)和液壓元件選擇。 液壓系統(tǒng)的合理設(shè)計(jì)，要滿足機(jī)械傳動(dòng)要求、并考慮動(dòng)作配合和運(yùn)動(dòng)速度， 力求效率高，液壓元件容易制造或購(gòu)置，此外，還要保證工作安全可靠，操作 中國(guó)礦業(yè)大學(xué) 07 屆本科生畢