苯-甲苯分離過程篩板精餾塔的設(shè)計.doc

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1、化工原理課程設(shè)計說明書 課程設(shè)計說明書作 者:XXXX學(xué) 號：XXXXX系 (院):XXXXXXXXXXXX專 業(yè):XXXXXXXXXXXX題 目:苯-甲苯篩板精餾塔的設(shè)計XXXXXXXXXXXXXXXX指導(dǎo)者： XXXXXXXXXX 2010年6月化工原理課程設(shè)計說明書中文摘要XXXXXXXXXXXX化 工 原 理 課 程 設(shè) 計 任 務(wù) 書專業(yè)： 化學(xué)工程與工藝班級： XX 姓名： XXX 學(xué)號： XXX 設(shè)計日期： 2010 年 6 月 21 日 至 2010 年 7 月 2 日設(shè)計題目：苯-甲苯篩板精餾塔的設(shè)計設(shè)計條件：進(jìn)料量F= 160 kmol/h進(jìn)料組成= 0.55 （摩爾分率）

2、進(jìn)料溫度tF= 泡點溫度 產(chǎn)品要求= 96% 回收率= 94% 設(shè)計內(nèi)容:1、精餾塔的物料衡算；2、塔板數(shù)、壓降的計算；3、精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計算；4、精餾塔的相關(guān)工藝尺寸計算；5、繪制精餾塔設(shè)計條件圖。 指導(dǎo)教師： XX 2010年 6 月 目 錄1. 引言 61.1 塔設(shè)備的分類61.2 塔設(shè)備在化工生產(chǎn)中的作用和地位 61.3 設(shè)計條件 61.4 問題研究 62. 板式塔的設(shè)計 621 工業(yè)生產(chǎn)對塔板的要求 62.2 設(shè)計方案的確定 72.2.2 操作壓力的選擇 72.2.3 進(jìn)料熱狀況的選擇 72.2.4 加熱方式的選擇 72.2.5 回流比的選擇 73 工藝流程圖 74

3、. 工藝計算及主體設(shè)備的計算84.1 精餾塔的物料衡算84.1.1 原料液及塔頂、塔底產(chǎn)品的摩爾分率84.1.2 原料液及塔頂、塔底產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量84.1. 3 物料衡算84.2 塔板數(shù)的確定 94.2.1 理論板層數(shù)NT的求取94.2.2 實際板層數(shù)的求解 94.3 精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)計算 94.3.1 操作壓力的計算104.3.2 操作溫度計算114.3.3 平衡摩爾質(zhì)量的計算114.3.4 平均密度的計算 124.3.5 液體平均表面張力計算 134.3.6 液體平均粘度計算 134.4 精餾塔的塔體工藝尺寸計算144.4.1 塔徑計算144.4.2 精餾塔有效高度的計算

4、154.5. 塔板主要工藝尺寸的計算154.5.1 溢流裝置計算154.5.2 塔板布置164.6. 篩板的流體力學(xué)驗算174.6.1 塔板壓降174.6.2 液面落差184.6.3 液沫夾帶184.6.4 漏液194.6.5 液泛194.7 塔板負(fù)荷性能圖194.7.1 漏液線204.7.2 液沫夾帶204.7.3 液相負(fù)荷下限線214.7.4 液相負(fù)荷上限線214.7.5 液泛線225. 輔助設(shè)備的草圖及選型 245.1 回流冷凝器 245.2 再沸器 25結(jié)束語27參考文獻(xiàn)27引言1.1 塔設(shè)備的分類塔設(shè)備是能夠?qū)崿F(xiàn)蒸餾的氣液傳質(zhì)設(shè)備，廣泛應(yīng)用于化工、石油化工、石油等工業(yè)中，其結(jié)構(gòu)形式基

5、本上可以分為板式塔和填料塔兩大類。板式塔內(nèi)設(shè)置一定數(shù)量的塔板，氣體以鼓泡或噴射的方式穿過板上的液層，進(jìn)行傳質(zhì)于傳熱。在正常操作下，氣相為分散相，液相為連續(xù)相，氣相組成呈階梯變化，屬于逐級接觸逆流操作過程。填料塔內(nèi)裝有一定高度的填料層，液體自塔頂沿填料表面下流，氣體逆流向上(有時也采用并流向下)流動，氣體兩相密切接觸進(jìn)行傳熱與傳質(zhì)。在正常操作過程中，氣相為連續(xù)相，液相為分散相，氣相組成呈連續(xù)變化，屬于微分接觸逆流操作過程。 1.2 塔設(shè)備在化工生產(chǎn)中的作用和地位精餾過程的實質(zhì)是利用混合物中各組分具有不同的揮發(fā)度。即在同一溫度下，各組分的飽和蒸汽壓不同這一性質(zhì)，使液相中的輕組分轉(zhuǎn)移到汽相中，汽相中

6、的重組分轉(zhuǎn)移到液相中，從而達(dá)到分離的目的。因此精餾塔操作彈性的好壞直接關(guān)系到石油化工企業(yè)的經(jīng)濟(jì)效益。在化工生產(chǎn)中，塔設(shè)備的性能對于整個裝置的產(chǎn)品產(chǎn)量、質(zhì)量、生產(chǎn)能力和消耗定額，以及三廢處理和環(huán)境保護(hù)等各個方面，都有非常重大的影響。1.3 設(shè)計條件進(jìn)料量每小時160千摩爾，原料中含苯55%（摩爾分率），以沸點狀態(tài)送入塔內(nèi)。要求塔頂餾出物含苯96%（摩爾分率），塔釜殘液中含苯不大于4%，操作回流比取最小回流比的2.5倍。1.4 問題研究本設(shè)計是針對苯甲苯的分離而專門設(shè)計的塔設(shè)備。根據(jù)設(shè)計條件以及給出的數(shù)據(jù)描述出塔溫度的分布，求得最小回流比以及塔頂?shù)南鄬]發(fā)度、塔釜的相對揮發(fā)度、全塔平均相對揮發(fā)度，

7、又根據(jù)物料平衡公式分別計算出精餾段和提餾段的汽、液兩相的流量。之后，計算塔板數(shù)、塔徑等。根據(jù)這些計算結(jié)果進(jìn)行了塔板結(jié)構(gòu)的設(shè)計等。計算和設(shè)計這些之后進(jìn)行了有關(guān)的力學(xué)性能計算和一系列的校核。2板式塔的設(shè)計2.1 工業(yè)生產(chǎn)對塔板的要求： 通過能力要大，即單位塔截面能處理的氣液流量大。 塔板效率要高。 塔板壓力降要低。 操作彈性要大。 結(jié)構(gòu)簡單，易于制造。在這些要求中，對于要求產(chǎn)品純度高的分離操作，首先應(yīng)考慮高效率；對于處理量大的一般性分離（如原油蒸餾等），主要是考慮通過能力大。22設(shè)計方案的確定22.1裝置流程的確定精餾裝置包括精餾塔，原料預(yù)熱器，再沸器，冷凝器，釜液冷卻器和產(chǎn)品冷卻器等設(shè)備。蒸餾過

8、程按操作方式不同，可分為連續(xù)精餾和間歇精餾兩種流程。在本次的設(shè)計中，是為分離苯甲苯混合物。對于二元混合物的分離，應(yīng)該采用連續(xù)精餾流程。2.2.2操作壓力的選擇 蒸餾過程按操作壓力不同，可分為常壓蒸餾，減壓蒸餾和加壓蒸餾。一般除熱敏性物系外，凡通過常壓 分離要求，并能用江河水或循環(huán)水將餾出物冷凝下來的物系，都應(yīng)采用 常壓精餾。 根據(jù)本次任務(wù)的生產(chǎn)要求，應(yīng)采用常壓精餾操作。2.23進(jìn)料熱狀況的選擇蒸餾操作有五種進(jìn)料熱狀況，它的不同將影響塔內(nèi)各層塔板的汽、液相負(fù)荷。工業(yè)上多采用接近泡點的液體進(jìn)料和飽和液體進(jìn)料，通常用釜殘液預(yù)熱原料。所以這次采用的是泡點進(jìn)料。2.2.4加熱方式的選擇 由于采用泡點進(jìn)料

9、，將原料液加熱至泡點后送入精餾塔內(nèi)。塔頂上升蒸汽采用全凝氣冷凝，冷凝液在泡點下一部分回流至塔內(nèi)，其余部分經(jīng)產(chǎn)品冷卻后送至儲罐。2.2.5回流比的選擇 回流比是精餾操作的重要工藝條件，其選擇的原則是使設(shè)備費(fèi)用和操作費(fèi)用之和最低。 苯甲苯混合液是屬易分離物系，最小回流比較小，故操作回流比取最小回流比的2.0倍。塔釜采用間接蒸汽加熱，塔頂產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送至儲罐。3工藝流程圖板式塔主要由筒體、封頭、塔內(nèi)構(gòu)件（包括塔板、降液管和受液盤）、人孔、進(jìn)出口管和群座等組成。按照塔內(nèi)氣、液流動的方式，可將塔板分為錯流與逆流塔板兩類。工業(yè)應(yīng)用以錯流式塔板為主，常用的由泡罩塔、篩板塔、浮閥塔等。此次設(shè)計按照要求選用篩板

10、塔來分離苯-甲苯系。4工藝計算及主體設(shè)備的計算4.1 精餾塔的物料衡算 苯的摩爾質(zhì)量=78.11 kg/kmol甲苯的摩爾質(zhì)量=92.13 kg/kmol原料處理量F=160 kmol/h進(jìn)料苯的摩爾分率=0.55塔頂苯的摩爾分率=0.96塔頂易揮發(fā)組分的回收率=94%總物料衡算： F = D + W 易揮發(fā)（苯）組分衡算：塔頂易揮發(fā)組分（苯）的回收率： = 聯(lián)立解得 4.2 塔板數(shù)的確定4.2.1理論板層數(shù)的求取苯-甲苯屬理想物系，可采用圖解法求理論板層數(shù)。 由手冊查得苯-甲苯物系的氣液平衡數(shù)據(jù)，繪出x-y圖，見圖1。 求最小回流比及操作回流比采用作圖法求最小回流比。在圖1中對角線上，自點e

11、（0.55，0.55）作垂線ef即為進(jìn)料線(q線)，該線與平衡線的交點坐標(biāo)為 = 0.75 = 0.55故最小回流比為 R=取操作回流比為 R=2=21.05=2.1求精餾塔的氣、液相負(fù)荷求操作線方程精餾段操作線方程提留段操作線方程圖解法求理論塔板數(shù)采用圖解法求理論塔板數(shù)，如圖1所示。求解結(jié)果為：總理論板層數(shù) N = 10.5(包括再沸器)進(jìn)料板位置 N = 5圖1 圖解法求理論板層數(shù)4.2.2實際板層數(shù)的求解精餾段實際板層數(shù)N= 提留段實際板層數(shù)N=4.3精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)計算以精餾段為例進(jìn)行計算4.3.1操作壓力的計算設(shè)塔頂表壓 P表 = 4 kPa塔頂操作壓力 PD = 10

12、1.3 + 4 =105.3 kPa每層塔板壓降 P = 0.7 kPa進(jìn)料板壓力 PF = kPa精餾段的平均壓力 kPa4.3.2操作溫度計算依據(jù)操作壓力，由泡點方程通過試差法計算出泡點溫度，其中苯、甲苯的飽和蒸氣壓由 安托尼方程計算，計算過程略。計算結(jié)果如下： 塔頂溫度 tD82.1 進(jìn)料板溫度 t=泡點溫度確定在110.9kPa下溶液的泡點需采用試差法。經(jīng)過幾次試差后，得到泡點 t = 92 進(jìn)料板溫度 t = 92精餾段平均溫度 t（82.l92）/2 = 87.054.3.3 平衡摩爾質(zhì)量的計算塔頂平均摩爾質(zhì)量計算 由x= y= 0.96, 查平衡曲線（見圖1），得 x = 0.8

13、89M = 0.96 78.11 + (1-0.96) 92.13 = 78.67kg/kmolM =0.889 78.11 + (1-0.889) 92.13 = 79.67kg/kmol進(jìn)料板平均摩爾質(zhì)量計算 由圖解理論板(見圖1)，得y = 0.702查平衡曲線 （見圖1），得x = 0.495M = 0.702 78.11 + (1-0.702) 92.13 =82.29kg/kmolM =0.495 78.11 + (1-0.495) 92.13 = 85.19kg/kmol精餾段平均摩爾質(zhì)量M = ( 78.67+82.29) /2 = 80.48kg/kmolM = (79.67

14、 + 85.19) / 2 = 82.43kg/kmol4.3.4平均密度的計算氣相平均密度計算 由理想氣體狀態(tài)方程計算，即 = = = 2.91kg/m液相平均密度計算 液相平均密度依下式計算，即塔頂液相平均密度的計算 由t82.1，查手冊得 = 812.7 kg/m = 807.9 kg/m = =812.5kg/m進(jìn)料板液相平均密度的計算 由tF92，查手冊得 = 734.1kg/m = 734.3 kg/m進(jìn)料板液相的質(zhì)量分率a= = 0.454 精餾段液相平均密度為 =（812.5+734.2）/2 = 773.35kg/m34.3.5液體平均表面張力計算液相平均表面張力依下式計算，

15、即塔頂液相平均表面張力的計算 由tD82.1，查手冊得 =21.24 mN/m =21.42 mN/m= 0.960.0421.42 = 21.25mN/m進(jìn)料板液相平均表面張力的計算 由tF92，查手冊得=19.82mN/m =20.61mN/m精餾段液相平均表面張力為 =（21.25+20.22）/2 = 20.74mN/m4.3.6液體平均粘度計算液相平均粘度依下式計算，即塔頂液相平均粘度的計算由tD82.1，查手冊得 =0.302 mPas =0.306 mPas= 0.96lg(0.302)+ (1-0.96)lg(0.306)=0.302 mPas進(jìn)料板液相平均粘度的計算由tF92

16、，查手冊得 =0.276 mPas =0.283 mPas= 0.495lg(0.276)+ (1-0.495)lg(0.283)=0.280 mPas精餾段液相平均粘度為 = （0.302 +0.280）/2 = 0.291mPas4.4精餾塔的塔體工藝尺寸計算4.4.1塔徑計算精餾段的氣、液相體積流率為V = = L = = 由 u = C 式中C由式5-5計算，其中的由圖5-1查取，圖的橫坐標(biāo)為( = ( = 0.0426取板間距H=0.40m，板上液層高度h= 0.06m,則 H- h = 0.40-0.06 = 0.34m查圖5-1得，C = 0.075C = C( = 0.075(

17、 = 0.0755u = 0.0755 = 1.228 m/s取安全系數(shù)為0.7，則空塔系數(shù)為u = 0.7 u= 0.71.228 = 0.860D = =按標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整后為D1.8 m 塔截面積為 A = D= 1.8=2.543 m實際空塔系數(shù)為u = 4.4.2精餾塔有效高度的計算精餾段有效高度為 Z精 = （N精 -1）HT = (8-1) 0.4=2.8m提餾段有效高度為 Z提 = （N提 -1）HT=（13-1）0.4=4.8m在進(jìn)料板上方開一人孔，其高度為0.8m 故精餾塔的有效高度為 Z= Z精+ Z提+0.8=2.8+4.8+0.8=8.4m4.5.塔板主要工藝尺寸的計算4

18、.5.1溢流裝置計算 因塔徑D1.8m，可選用單溢流弓形降液管，采用凹形受液盤。各項計算如下：堰長lW取 lW= 0.66D = 0.661.8 = 1.19m溢流堰高度hw由 選用平直堰，堰上液層高度h由式5-7計算，即 h =E(近似取E1,則 h = 1( = 0.018m取板上清液層高度=0.06m故 =0.06-0.018=0.042m弓形降液管寬度和截面積由 查圖5-7，得 Af=0.0722AT=0.07222.543=0.184m2Wd=0.124D=0.1241.8=0.223m依式5-9驗算液體在降液管中停留時間，即 = = 13.73s 5s故降液管設(shè)計合理。降液管底隙高

19、度 取 =0.16m/s 0.042-0.0282=0.0138m 0.006m 故降液管底隙高度設(shè)計合理 選用凹形受液盤，深度=50mm4.5.2塔板布置塔板的分塊 因D800mm，故塔板采用分塊式。查表5-3得，塔極分為4塊。 邊緣區(qū)寬度確定取 W = W= 0.065m , W = 0.035m開孔區(qū)面積計算 開孔區(qū)面積Aa按式5-12計算，即 其中 x = - (W+ W) = - (0.223+0.065) = 0.612m r =- W= -0.035 = 0.865m 故 A = 2(0.612+sin)= 1.924m篩孔計算及其排列本設(shè)計所處理的物系無腐蝕性，可選用 3 mm

20、碳鋼板，取篩孔直徑 5 mm。 篩孔按正三角形排列，取孔中心距t為 t33 515mm篩孔數(shù)目n為n = = =9876 個開孔率為 = 0.907（）= 0.907（）=10.1%氣體通過篩孔的氣速為 u = = = 10.56 m/s4.6. 篩板的流體力學(xué)驗算4.6.1 塔板壓降干板阻力hc計算干板阻力hc由式5-19計算，即由 531.67，查圖5-20得，0.772故 h = 0.051() () =0.0359m液柱氣體通過液層的阻力計算 氣體通過液層的阻力h1由式5-20計算，即 u= = = 0.870m/s F = 0.87 = 1.484kg/(sm)查圖5-11，得=0.

21、59故 h=h =(hh) = 0.59(0.042 + 0.018)=0.0354m液柱液體表面張力的阻力計算液體表面張力所產(chǎn)生的阻力由式5-23計算，即h= = =0.0022m液柱氣體通過每層塔板的液柱高度hp可按下式計算，即 h= 0.0359+0.0354+0.0022 = 0.0735m液柱氣體通過每層塔板的壓降為P= hg= 0.0735773.359.81= 557.6Pa0.7kPa(設(shè)計允許值)4.6.2 液面落差 對于篩板塔，液面落差很小，且本例的塔徑和液流量均不大，故可忽略液面落差的影響。 4.6.3 液沫夾帶 液沫夾帶量由式5-24計算，即 h =2.5h = 2.5

22、0.06 =0.15m故 = = 0.015kg液/kg氣u穩(wěn)定系數(shù)為 K=1.857 1.5故在本設(shè)計中無明顯漏液4.6.5液泛為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液層高應(yīng)服從式5-32的關(guān)系，即 苯一甲苯物系屬一般物系，取0.5，則 =0.5(0.40+0.042)=0.221m而 板上不設(shè)進(jìn)口堰，可由式5-30計算，即h=0.153=0.153(0.16)=0.00392m液柱H=0.0735+0.06+0.00392=0.137m液柱故在本設(shè)計中不會發(fā)生液泛現(xiàn)象4.7. 塔板負(fù)荷性能圖 4.7.1漏液線由 h =E(得 =4.40.7720.1011.924整理得在操作范圍內(nèi)，任取幾個Ls值，

23、依上式計算出Vs值，計算結(jié)果列于表1表1L,m/s0.00060.00150.00300.0045V m/s,1.0441.0691.1011.127由上表數(shù)據(jù)即可作出漏液線l4.7.2液沫夾帶線以0.1kg液/kg氣為限，求 Vs-Ls關(guān)系如下由 u= = =0.424Vh =0.042h= = 0.594 L故 h= 0.105 +1.485 L H- h=0.295-1.485 L e=0.1整理得 在操作范圍內(nèi)，任取幾個Ls值，依上式計算出Vs值，計算結(jié)果列于表2表2L,m/s0.00060.00150.00300.0045V m/s,4.2374.1043.9343.791由上表數(shù)據(jù)

24、即可作出液沫夾帶線24.7.3液相負(fù)荷下限線 對于平直堰，取堰上液層高度=0.006m作為最小液體負(fù)荷標(biāo)準(zhǔn)。由式5-7得 h= =0.006取E=1，則L= () = 0.00102據(jù)此可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限線3。 4.7.4 液相負(fù)荷上限線 以4s作為液體在降液管中停留時間的下限 =4故 L=0.0184 m/s據(jù)此可作出與氣體流量元關(guān)的垂直液相負(fù)荷上限線4。4.7.5 液泛線 令 由 ；聯(lián)立得 忽略，將與LS，與LS，與VS的關(guān)系式代人上式，并整理得 式中 = b= H+( -1)h c=0.153/(lh) d=2.84(1+)將有關(guān)數(shù)據(jù)代入，得 =0.00853 b=0

25、.5=0.154 c= 135.86 d=2.84=0.945故 0.00853 =0.154-135.86 -0.945 或 =18.05-15927.3-110.79在操作范圍內(nèi)，任取幾個Ls值，依上式計算出Vs值，計算結(jié)果列于表3 表3L,m/s0.00060.00150.00300.0045V m/s,4.1544.0703.9503.835由上表數(shù)據(jù)即可作出液泛線 根據(jù)以上各線方程，可作出篩板塔的負(fù)荷性能圖，如圖所示在負(fù)荷性能圖上，作出操作點A，連接OA，即作出操作線。由圖可看出，該篩板的操作上限為液泛控制，下限為漏液控制。由圖2查得 故操作彈性為 所設(shè)計篩板的主要結(jié)果匯總于表4序號

26、項目數(shù)值序號項目數(shù)值1平均溫度tm,87.0517邊緣區(qū)寬度,m0.0352平均壓力pm,kPa108.118開孔區(qū)面積,m21.9243氣相流量VS,(m3/s)2.05319篩孔直徑,m0.0054液相流量LS,(m3/s)0.0053620篩孔數(shù)目 98765塔的有效高度Z,m1021孔中心距,m0.0156實際塔板數(shù) 2122開孔率,%10.17塔徑,m1023空塔氣速, m/s0.8078板間距 0.424篩孔氣速, m/s10.569溢流型式 單溢流 25穩(wěn)定系數(shù) 1.85710降液管型式 弓型 26單板壓降,kPa0.62911堰長,m1.1927負(fù)荷上限 液泛控制 12堰高,m

27、0.04228負(fù)荷下限 漏夜控制 13板上液層高度,m0.0629液沫夾帶,kg液/kg氣 0.01514堰上液層高度,m0.01830氣相負(fù)荷上限, m3/s3.33415降液管底隙高度,m0.028231氣相負(fù)荷下限, /s1.10516安定區(qū)寬度,m0.06532操作彈性 3.0175.輔助設(shè)備的草圖及選型5.1回流冷凝器按冷凝器與塔的位置，可分為：整體式、自流式和強(qiáng)制循環(huán)式。（1）整體式如圖3(a)和(b)所示。將冷凝器與精餾塔作成一體。這種布局的優(yōu)點是上升蒸汽壓降較小，蒸汽分布均勻，缺點是塔頂結(jié)構(gòu)復(fù)雜，不便維修，當(dāng)需用閥門、流量計來調(diào)節(jié)時，需較大位差，須增大塔頂板與冷凝器間距離，導(dǎo)致

28、塔體過高。該型式常用于減壓精餾或傳熱面較小場合。圖3 冷凝器的型式（2）自流式如圖3（c）所示。將冷凝器裝在塔頂附近的臺架上，靠改變臺架的高度來獲得回流和采出所需的位差。（3）強(qiáng)制循環(huán)式如圖3（d）、（e）所示。當(dāng)冷凝器換熱面過大時，裝在塔頂附近對造價和維修都是不利的，故將冷凝器裝在離塔頂較遠(yuǎn)的低處，用泵向塔提供回流液。需指出的是，在一般情況下，冷凝器采用臥式，因為臥式的冷凝液膜較薄，故對流傳熱系數(shù)較大，且臥式便于安裝和維修。 5.2再沸器精餾塔底的再沸器可分為：釜式再沸器、熱虹吸式再沸器及強(qiáng)制循環(huán)再沸器。（1）釜式式再沸器如圖4（a）和（b）所示。（a）是臥式再沸器，殼方為釜液沸騰，管內(nèi)可以

29、加熱蒸汽。塔底液體進(jìn)入底液池中，再進(jìn)入再沸器的管際空間被加熱而部分汽化。蒸汽引到塔底最下一塊塔板的下面，部分液體則通過再沸器內(nèi)的垂直擋板，作為塔底產(chǎn)物被引出。液體的采出口與垂直塔板之間的空間至少停留810分鐘，以分離液體中的氣泡。為減少霧沫夾帶，再沸器上方應(yīng)有一分離空間，對于小設(shè)備，管束上方至少有300mm高的分離空間，對于大設(shè)備，取再沸器殼徑為管束直徑的1.31.6倍。（b）是夾套式再沸器，液面上方必須留有蒸發(fā)空間，一般液面維持在容積的70%左右。夾套式再沸器，常用于傳熱面較小或間歇精餾中。（2）熱虹吸式再沸器如圖4（c）、（d）、（e）所示。它是依靠釜內(nèi)部分汽化所產(chǎn)生的汽、液混合物其密度小

30、于塔底液體密度，由密度差產(chǎn)生靜壓差使液體自動從塔底流入再沸器，因此該種再沸器又稱自然循環(huán)再沸器。這種型式再沸器汽化率不大于40%，否則傳熱不良。（3）強(qiáng)制循環(huán)再沸器如圖4中（f）所示。對于高粘度液體和熱敏性氣體，宜用泵強(qiáng)制循環(huán)式再沸器，因流速大、停留時間短，便于控制和調(diào)節(jié)液體循環(huán)量。原料預(yù)熱器和產(chǎn)品冷卻器的型式不象塔頂冷凝器和塔底再沸器的制約條件那樣多，可按傳熱原理計算。 圖4 再沸器的型式參考文獻(xiàn)1. 朱有庭 于浦義，化工設(shè)備設(shè)計手冊（上冊），北京，化學(xué)工業(yè)出版社，2005.62朱有庭 于浦義，化工設(shè)備設(shè)計手冊（下冊），北京，化學(xué)工業(yè)出版社，2005.63. 柴成敬 ，化工原理（下冊），天津

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