內蒙古達拉特旗某鋼框架教學樓樓建筑結構設計畢業(yè)設計計算書

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1、 引 言 本設計為內蒙古達拉特旗某鋼框架教學樓樓建筑結構設計。此建筑為四層教學樓樓，結構體系為鋼框架體系。鋼框架體系是指沿房屋的縱向和橫向均采用框架作為承重和抵抗側力的主要構件所構成的結構體系，且一般可分為無支撐框架和有支撐框架兩種形式，本結構為無支撐框架體系，僅由鋼柱和鋼梁組成，抗震設防烈度8度，設計基本加速度0.3g，框架的縱、橫梁與柱的連接采用剛性連接。 框架結構體系的優(yōu)點是能夠提供較大的內部使用空間，建筑平面布置靈活，能適應多種類型的使用功能，結構簡單，構件易于標準化和定型化，施工速度快，對層數(shù)不錯的高層結構而言，該體系是一種比較經濟合理、運用廣泛的結構體系，而且常用于層數(shù)不

2、超過 30 層的高層建筑。鋼結構是主要的建筑結構類型之一，是現(xiàn)代建筑工程中較普通的結構形式之一。鋼結構與普通鋼筋混凝土結構相比，其勻質、高強、施工速度快、抗震性好和回收率高等優(yōu)越性，在荷載相同的條件下，鋼構件的質量輕。從被破壞方面看，鋼結構是在事先有較大變形預兆，屬于延性破壞結構，能夠預先發(fā)現(xiàn)危險，從而避免。 但鋼結構也有一定的缺陷，比如鋼結構容易被腐蝕，所以要在鋼結構框架做一定的防腐措施，例如在鋼柱和鋼梁上涂防腐涂料可提高鋼結構的抗腐蝕能力。鋼結構最大的特點是耐熱但不耐火，如果發(fā)生火災則鋼結構承載力急劇下降從而引起事故，所以在學校這種人群密集型建筑一定要考慮防火要求。 畢業(yè)設計是大學

3、四年來對所學土木工程知識的一次系統(tǒng)、全面的考察和總結，是大學重要的總結性教育。通過做畢業(yè)設計，使我對鋼結構的學習和研究更為的深入，深化了我對土木工程專業(yè)知識的認知和理解。在做畢設的過程中通過查閱各種文獻資料、規(guī)范案例，不僅拓展了我的知識面，也培養(yǎng)了我獨立思考、查閱資料的能力。 關鍵詞：鋼結構 框架 剛性 結構 Abstract The design of Inner Mongolia Dalate flag on a steel frame building structural design of teaching building. This building is four

4、 teaching buildings, structure system for steel frame system. Steel frame system refers to the housing along vertical and horizontal adopt frame as a bearing and resist the lateral force is the main component of structure, and can generally be divided into no supporting frame and a supporting frame

5、two forms, the structure is no supporting frame system, only by the steel column and steel girders, seismic fortification intensity8 degrees,0.3g design basic acceleration, the longitudinal frame, beam and column connection with rigid connection. Frame structure system has the advantage of being ab

6、le to provide more interior space, building layout is flexible, can adapt to various types of functions, simple structure, easy standardization and formalization of component, fast construction speed, good in layers structure is concerned, this system is a more economical and reasonable, the use of

7、a wide range of structural system, and commonly used in the number of not more than 30story high-rise building. Steel structure of the main types of building structures, is the modern construction than the ordinary form of the structure. Steel structure and a reinforced concrete structure, its unifo

8、rmity, high strength, high construction speed, good shock resistance and high recovery rate of superiority, the load under the same conditions, the quality of the light steel member. From the destroyed aspect, steel structure is in advance to have a larger deformation premonition, which belongs to t

9、he ductile fracture structure, can anticipate danger, thereby avoiding. But steel structure has some shortcomings, such as the steel structure is easily corroded, so the steel structure frame and do some anticorrosion measures, for example on the steel column and steel beam coated with anticor

10、rosive coating can improve the corrosion resistance of steel structure. Steel structure is characterized by the largest heat but not fire, in case of fire, steel structure bearing capacity decreased dramatically due to accidents, so the school the crowded building must consider the requirement of fi

11、re. Graduation design is a university for four years to study civil engineering knowledge system, a comprehensive inspection and summary, university education is important summary. By graduating from design to do, make me on the steel structure of the study and research of more in-depth, deepe

12、ned my for civil engineering specialty knowledge and understanding. In the complete set of process through access to a variety of literature data, code case, not only to expand my knowledge, but also cultivate our independent thinking, the ability to access the information. Key words: steel structu

13、re, frame, rigid, structure 第一章 結構設計方案概述 要求：達拉特旗某鋼框架教學樓建筑結構設計，已知工程概況如下： 本建筑為達拉特旗某鋼框架教學樓，位于九內蒙古達拉特旗。共四層，全部為教學用房，總建筑面積：5000，底層層高4.85m，其余層均為4.2m。 滿足防火要求設兩個雙跑樓梯。墻體采用陶?？招钠鰤K，室內地面采用大理石地面。屋面為不上人屋面，采用改性瀝青防水，苯板保溫。 結構形式為鋼框架——支撐體系。設計基準期50年，雪荷載0.40。抗震設防烈度為8度，設計基本加速度為0.3，地震分組為1組。 地質條件：擬建場地

14、地形平坦，地下穩(wěn)定水位距地坪-9.0m以下，冰凍深度-1.60m，土質分布具體情況見表1.1，Ⅱ類場地。 建筑地層一覽表 表1.1 序號 巖土分類 土層深度 (m) 厚度范圍 (m) 地基土承載力 (kPa) 樁端阻力 (kPa) 樁周摩擦力 (kPa) 1 雜填土 0.2—0.5 0.5 — — 2 粉土 0.5—3.0 2.5 160 — 10 3 粉砂 3.0—4.0 1.0 150 — 25 4 礫砂 4.0-7.0 4.0 220 2400 30

15、 5 粉細砂 7.0-11.2 4.2 180 3500 60 注：地下穩(wěn)定水位距地表-9m，表中給定土層深度由自然地坪算起。 1.1設計依據 畢業(yè)設計任務書 《總圖制圖標準》GB/T 50103-2010 《建筑制圖標準》GB/T 50104-2001 《民用建筑設計通則》JGJ 37-87（試行） 《辦公建筑設計規(guī)范》JGJ 67-89 《高層民用建筑設計防火規(guī)范》GB 50045—95(2001年修訂版） 《建筑設計防火規(guī)范》GBJ16-87(2001版) 1.2設計說明 1.2.1屋面（不上人屋面） 4mm防水層：AP

16、P改性瀝青防水卷材； 25mm厚1:8水泥膨脹珍珠巖找坡層（2%） 20mm厚1:3水泥砂漿（砂漿中摻聚丙烯）找平層 35mm厚擠塑聚丙乙烯泡沫板保溫層 隔離層聚酯纖維布一層 10mm厚卵石保護層 結構層壓型鋼板鋼筋混凝土結構 V型輕鋼龍骨吊頂 1.2.2樓面： 20mm大理石面層； 20mm1：3干硬性水泥沙漿找平層； 110mm厚壓型鋼板混凝土組合結構層； 輕鋼龍骨吊頂。 1.2.3門窗 本工程采用實木門和塑鋼玻璃窗。 1.2.4墻體 外墻做法為：300mm厚陶?？招钠鰤K； 60mm厚輕質GRC保溫板；

17、 12mm厚1：3水泥砂漿找平層 8mm厚1：2水泥砂漿面層 25mm厚貼瓷磚墻面（包括水泥砂漿打底）。 內墻做法為：200mm厚陶?？招钠鰤K； 18mm厚水泥砂漿找平； 2mm厚麻刀石灰面層。 女兒墻做法為：300mm厚陶?？招钠鰤K； 6mm厚1：3水泥砂漿找平層； 9mm厚1：1：6水泥石膏砂漿； 7mm厚水泥砂漿抹平 衛(wèi)生間采用輕型隔墻

18、。 1.3結構形式及布置 采用鋼結構框架體系結構?？蚣芰?、柱均采用熱軋H型鋼。樓板采用壓型鋼板鋼筋混凝土組合樓蓋體系，其中壓型鋼板只作為永久性模版使用，承受施工荷載和混凝土的重量；樓梯為現(xiàn)澆混凝土板式樓梯；基礎采用柱下獨立混凝土基礎，結構布置如圖 1.2.1 和圖1.2.2。 底層計算高度為4.2m+0.450m+0.2=4.85m，其中0.2m為初估室外地坪至柱腳底板的距離。 1.4 材料選用 所有構件及零件均采用Q235B；組合樓板混凝土強度等級C30，基礎混凝土強度等級C30，鋼筋為HRB335級及HRB400級。 1.5主要參數(shù)及結構計算方法 該建筑抗震設防類別為丙類，地

19、震作用及抗震措施均按設防烈度考慮。具體計算方法如下：采用底部剪力法計算水平地震作用；采用修正反彎點法（D值法）計算水平地震作用下的框架內力；采用彎矩二次分配法，計算豎向荷載作用下框架內力。 圖1.2.1 圖1.2.2 第二章 結構布置及截面初選 采用鋼框架結構。鏈接方式采用焊縫，螺栓連接。框架梁、柱均采用焊接工字形截面。樓板采用壓型鋼板鋼筋混凝土組合結構；樓梯板和平臺板采用鋼筋混凝土樓板；基礎采用柱下獨立基礎。 2.1 計算單元確定 計算單元如圖 2.1.1 如圖 2.1.1 2.2梁截面 框架主梁高＝7800/12

20、～7800/15＝650mm～520mm； 次梁高＝5400/15～5400/20＝360mm～270mm； 2.3結構構件截面初選 2.3.1柱截面按中柱初估： 初步取500mm500mm. 2.3.2壓型鋼板：YX70－200－600（V200），板厚1mm，有效截面慣性矩＝100.64cm4/m,有效截面抵抗矩＝27.37cm3/m，一個波距寬度內截面面積 =321.42，自重0.135。 如圖 2.1.2壓型鋼板詳圖 柱、梁選用見下表： 圖2.1.3 構件截面參數(shù) 結構構件初選截面參數(shù)

21、 表2.1 項目 截面尺寸 構件截面特性 重量 (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) A () () (mm) (mm) M（kN/m） 框架柱 502 470 25 452 20 32955 1502830000 432950000 213.5 114.6 2.54 框架梁 606 201 20 566 12 14977 866560000 21760000 240.5 42.6 1.152 橫向次梁 350 1750 13

22、 324 7 6291 129800000 9838000 143.6 39.5 0.484 第三章 框架梁柱剛度計算 3.1 層間側移剛度`算 3.1.1梁線剛度計算 鋼材的彈性模量N/mm2 框架梁線剛度 表3.1.1 梁編號 截面尺寸（mmmm） 跨度（mm） AB(CD)慣性矩=(mm4)（邊框架） BC慣性矩=(mm4)（中框架） （kNm）（邊框架） （kNm）（中框架） LAB(CD) 200

23、600 7800 1039872000 1299840000 2.75 3.43 LBC 200600 3300 1039872000 1299840000 6.49 8.11 3.1.2柱線剛度計算 柱的線剛度按式計算 框架柱線剛度 表3.2 層 柱高h(m) 軸柱慣性矩 () 軸柱子線剛度 （kNm） 4 4.2 1.50283 7.37 3 4.2 1.50283 7.37 2 4.2 1.50283 7.37 1 4.85 1.50283

24、 6.38 3.1.3柱側移剛度計算 一般層：= 首 層：= 抗側剛度d=12kc/(hh) 框架柱的值 表3.3 層 柱子類別 (m) 抗側剛度Kc (104KNm) 修正系數(shù) 修正系數(shù) (104 KN/m) (104 KN/m) 2 ～4 中框架 中柱(28根) 4.2 7.37 1.5658 0.4391 0.2015 99.026 邊柱(28根) 4.2 7.37 0.4654 0.1888 0.9466 邊框架 中柱(4根

25、) 4.2 7.37 1.2537 0.3853 1.0317 邊柱(4根) 4.2 7.37 0.3731 0.1572 0.7881 1 中框架 中柱(28根) 4.85 6.38 1.8100 0.6063 1.9731 106.46 邊柱(28根) 4.85 6.38 0.54 0.4094 11.3223 邊框架 中柱(4根) 4.85 6.38 1.45 0.5652 1.8393 邊柱(4根) 4.85 6.38 1.02 0.5033 1.6379 注：與樓梯相鄰處的框架梁應按邊框架梁計算，此處簡化

26、計算按中框架考慮。 第四章 荷載計算 4.1屋面均布荷載(不上人屋面) 4.1.1恒載 4mmAPP改性瀝青防水卷材 0.05 25mm厚1:8水泥膨脹珍珠巖找坡層（2%） 150.025=0.375 20mm厚1:3水泥砂漿（砂漿中摻聚丙烯）找平層 200.02=0.4 35mm厚擠塑聚丙乙烯泡沫板保溫層 18.50.035=0.648 隔離層聚酯纖維布一

27、層 0.1 10mm厚卵石保護層 180.01=0.18 結構層壓型鋼板鋼筋混凝土結構 0.135+2.75=2.855 V型輕鋼龍骨吊頂 0.12kN/m2 合 計

28、 4.828 4.2.2 活載： 不上人屋面 0.5 雪載 0.4 重力荷載代表值計算時取雪荷載。豎向荷載作用下結構分析時活荷載和雪荷載不同時考慮，取二者較大值考慮。 4.2樓面均布荷載： 4.2.1恒載： 20 mm大理石面層 280.02

29、=0.56 20mm厚水泥砂漿找平層 200.02=0.40 110mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土結構層 250.11=2.75 1mm厚壓型鋼板 0.135 輕鋼龍骨吊頂 0.25 合 計

30、 4.095 4.2.2活載： 樓面活荷載 2.5 走廊、樓梯的活荷載 2.5 4.3構件自重 4.3.1 柱 258.79.8=2.54kN/m 4.3.2梁 框架梁

31、 117.69.8=1.152kN/m 橫向次梁 49.49.8=0.48kN/m 4.3.3墻體 （1）外墻 300 mm厚陶?？招钠鰤K 0.35=1.5； 輕質GRC保溫板 0.14kN/m2 12mm厚1：3水泥

32、砂漿找平層 8mm厚1：2水泥砂漿面層 200.02=0.4； 貼瓷磚墻面 0.5； 合計 2.54 （2）內墻 200 mm厚陶?？招钠鰤K 0.25=1； 18m

33、m厚石灰砂漿打底 170.0182=0.612 ； 2mm厚麻刀石灰面層 160.0022=0.064 合 計 1.676 （3） 女兒墻做法與外墻相同，高900mm. 4.4重力荷載代表值計算 各樓層重力荷載代表值的具體計算過程略，計算結果如下： 10065.91kN 12285.38kN 12407.77N 房屋總重力荷載代表值： ＝10065.

34、91+12285.382+12407.77 =47044.44 kN 圖4.4.1 重力荷載分布圖 4.5地震作用計算 4.5.1 結構自振周期計算 將各層重力荷載代表值集中在相應樓層處作為假想水平荷載計算整體框架的頂點位移?？紤]非結構構件的影響取。 結構自振周期 表4.1 層數(shù) (kN) (kN) (104 KN/m) （m） （m） 4 10065.91 10065.91 99.026 0.010 0.112 3 12285.38 22351.29 99.026

35、0.023 0.102 2 12285.38 34636.67 99.026 0.035 0.079 1 12407.77 47044.44 106.46 0.044 0.044 考慮非結構構件影響取=0.9 4.5.2水平地震作用分析 （1）采用底部剪力法計算水平地震作用 設防烈度8度，設計基本加速度值為0.3g（第一組），則；Ⅱ類場地，，阻尼比；0.1s＜=0.51s＜＝2.25s。 ==0.187 （2）結構總水平地震作用: ＝0.1870.8547044.44＝7477.7kN =0.

36、51s>1.4=1.40.35=0.49s，不需要考慮頂部附加水平地震作用。 =0.08+0.07=0.080.51+0.07=0.11 頂部附加地震作用7458.26=820kN （3）各層水平地震作用標準值及樓層地震剪力 ——結構所在層樓板的計算高度。 樓層地震剪力： (1ij6) 樓層地震剪力計算 表4.2 層 (m) (m) (kN) (KNm) (kN) (kN) (kN) (kN) 4 4.2 17.45 10065.91 1

37、75650.13 0.35 6637.85 820.41 2323.25 3134.66 3 4.2 13.25 12285.38 162781.29 0.32 — 2124.11 5267.77 2 4.2 9.05 12285.38 111182.69 0.22 — 1460.35 6728.17 1 4.85 4.85 12407.77 60177.861 0.11 — 730.16 7458.28 （4）樓層地震剪力調整 按抗震規(guī)范規(guī)定：各樓層地震剪力，剪力系數(shù)，具體計算如下表所示： 樓層地震剪力調整

38、 表4.3 層 (kN) (kN) (kN) (kN) 備注 4 3134.66 10065.91 10065.91 161.05 滿足 3 5267.77 12285.38 22351.29 357.62 滿足 2 6728.17 12285.38 34636.67 554.19 滿足 1 7458.28 12407.77 47044.44 752.7 滿足 由以上計算可知各樓層地震剪力均滿足要求。 （5）樓層地震剪力作用下橫向框架側移 樓層地震剪力作用下橫向框架

39、側移等于層間剪力除以樓層側移剛度，計算如下表： 地震剪力作用下橫向框架側移 表4.4 層 （m） (KN) (104 KN/m) (m) 4 4.2 3143.66 99.026 0.003318 3 4.2 5276.77 99.026 0.005320 2 4.2 6728.17 99.026 0.006794 1 4.85 7458.28 106.46 0.007006 （6）側移修正 1）考慮節(jié)點域剪切變形對側移的修正 由于本結構橫向框架梁及框架柱截面沒有改變，故每層的側移修正

40、系數(shù)相同，計算如下： 由橫向框架梁的截面參數(shù)可知： 梁的腹板平均高度度：=606-220=566mm 梁截面的平均慣性矩：=866560000 柱的腹板平均高度度：=502-225=452mm 柱截面的平均慣性矩：= 11502830000 節(jié)點域腹板平均厚度：=20mm =4525662079000=4.04 =0.94<1，不需要修正。 （7）框架的頂點水平側移 框架的頂點水平側移可分為兩部分：由框架梁的彎曲變形產生的側移和由柱子軸向變形產生的側移，框架頂端側移=+?？捎芍捣ㄇ蟮模? ， 的計算如下： 將地震作用下折算成倒三角形水平分布荷載，頂端

41、荷載為： == =272.63kN/m （邊柱截面沿高度沒有變化） 參數(shù)； ==0.0052m 頂點位移： =+=（0.0033+0.0053+0.0068+0.007）+0.0052=0.02761m ，滿足要求。 從以上表計算可知，地震作用下側移滿足要求。 （8）框架質心側移驗算 規(guī)范規(guī)定框架頂端側移不應超過質心側移的1.3倍，計算如下。 1）質心高度 ==m 由于<=15.397m

42、 圖4.1 地震作用下的層間剪力 第五章 內力計算 5.1水平地震作用下框架內力計算（采用D值法） ?、咻S橫向框架計算。 5.1.1框架柱的反彎點高度計算 —反彎點到柱下端結點的距離，即反彎點高度。 —標準反彎點高度比。 —上下橫粱線剛度比對標準反彎點高度比的修正系數(shù)。 —上層層高變化修正系數(shù)。 —下層層高變化修正系數(shù)。 根據框架總層數(shù)、該柱所在層數(shù)和梁柱線剛度比查表得。 邊柱（中框架A柱、D軸柱）的反彎點高度比 表5.1

43、 層 (m) 4 4.2 0.4654 0.283 0.000 0.000 0.000 0.283 3 4.2 0.4654 0.4327 0.000 0.000 0.000 0.4327 2 4.2 0.4654 0.4654 0.000 0.000 0.000 0.5 1 4.85 0.54 0.77 0.000 0.000 0.000 0.77 中柱（中框架B柱、C軸柱）的反彎點高度比 表5.2 層 (m) 4 4.2 1.565

44、8 0.428 0.000 0.000 0.000 0.428 3 4.2 1.5658 0.45 0.000 0.000 0.000 0.45 2 4.2 1.5658 0.500 0.000 0.000 0.000 0.500 1 4.85 1.81 0.61 0.000 0.000 0.000 0.61 5.1.2框架柱端彎矩計算 （1）第層第k根柱所受的剪力： = （2）第層第k根柱下端彎矩： （3）第層第k根柱上端彎矩： 具體計算過程見下表 邊柱（A、D軸）柱端彎矩 表5.3

45、 層 H(m) (kN/m) (kN/m) (kN) (kN) （） () 4 4.2 0.9466 99.026 3143.66 30.05 0.283 -90.49 -35.717 3 4.2 0.9466 99.026 5267.77 50.36 0.4327 -119.99 -91.52 2 4.2 0.9466 99.026 6728.17 60.01 0.5 -126.21 -126.21 1 4.85 1.3323 106.46 7458.28 93.34 0.77

46、-104.12 -348.57 中柱（B、C軸）柱端彎矩 表5.4 層 H(m) (kN/m) (kN/m) (kN) (kN) （） () 4 4.2 2.2015 99.026 3134.66 69.69 0.428 -167.42 -125.27 3 4.2 2.2015 99.026 5267.77 117.11 0.45 -270.52 -221.34 2 4.2 2.2015 99.026 6728.17 149.58 0.500 -3

47、14.12 -314.12 1 4.85 1.9317 106.46 7458.28 138.1 0.61 -261.22 -385.82 5.1.3框架梁端彎矩、剪力及框架柱軸力計算 根據節(jié)點平衡，由柱端彎矩求梁端彎矩。梁端按其線剛度分配。 = = 柱剪力計算： 。 橫向框架梁端彎矩、剪力及框架柱軸力 表5.5 層 A軸柱 AB跨 A軸柱 B軸柱 BC跨 B

48、軸柱 () () () () () () () () () () () () 4 7.8 -35.71 -90.49 1.0 90.49 48.867 -17.87 17.87 -125.27 -167.42 0.292 118.53 118.53 -71.83 53.96 3 7.8 -91.52 -119.99 1.0 155.7 115.57 -34.78 52.64 -221.34 -270.52 0.292 280.21 280.21 -169

49、.82 171.14 2 7.8 -126.21 -126.21 1.0 217.73 156.35 -49.95 102.59 -314.12 -314.12 0.292 379.11 379.11 -229.76 298.31 1 7.8 -348.57 -104.12 1.0 230.33 3167.9 -51.07 153.62 -385.82 -261.22 0.292 407.34 407.34 -246,.87 391.55 由于結構對稱，故CD跨框架梁與AB跨相同；C、D軸框架柱內力分別與A、B軸框架柱內力相同

50、。 由于本結構的自振周期=0.51s<1.5s，故柱軸力不予修正。 5.1.4地震作用下框架內力圖 圖5.1 地震作用下橫向框架內力圖  5.2豎向荷載作用下框架結構內力 橫向框架在豎向荷載作用下的內力分析采用彎矩二次分配法。彎矩二次分配法是一種近似計算方法，即將各節(jié)點的不平衡彎矩同時作分配和傳遞，分配兩次傳遞一次。 5.2.1豎向荷載匯集及框架計算簡圖 1）屋面恒荷載計算（標準值）

51、 （1）框架梁自重 邊跨（中跨）梁：=1.152kN/m 圖5.2 （2）次梁自重： =0.48 kN/m （3）屋面板荷載： 屋面板邊跨為5.42.6m，次梁傳來的支座反力為框架梁的集中荷載。 屋面次梁上恒荷載標準值為：gk=4.828kN/m2 5.4/2.6≦3，故荷載傳遞按雙向板計算 三角形作用時： 梯形作用時： （4）橫向框架梁所受的恒荷載 均布荷載：=1.152+23.923=8.998 kN/m 橫向框架梁所受的集中荷載： 0.485.4+5.635

52、5.42+2.952=63.45kN 2）屋面活荷載（不上人屋面）：0.5 （1）將三角形及梯形荷載等效為均布荷載 三角形作用時： 梯形作用時： （2）橫向框架梁所受的活荷載 均布荷載： 集中荷載： 2. 樓面 1）樓面恒荷載（標準值） （1）框架梁自重 邊跨（中跨）梁：=1.344kN/m （2）次梁自重：=0.48kN/m （3）樓面板荷載：=4.095kN/m2 將三角形及梯形荷載等效為均布荷載 三角形作用時： 梯形作用

53、時： （4）橫向框架梁所受的恒荷載 均布荷載： 集中荷載： 2） 樓面活荷載計算 （1）將三角形及梯形荷載等效為均布荷載 三角形作用時： 梯形作用時： （2）橫向框架梁所受的活荷載 均布荷載： 集中荷載： 3、 走廊 走廊3.35.4，按雙向板計算，傳遞到框架梁的荷載為三角形荷載等效為均布荷載 1）屋面 恒荷載 活荷載 2）樓面 恒荷載

54、 活荷載 圖5.3 豎向荷載作用下橫向框架計算簡圖 5.2.2豎向荷載作用下橫向框架內力分析 1、固端彎矩計算 圖5.4橫向框架梁計算簡圖 如上圖所示均布荷載作用下梁的固端彎矩為：，=，如圖所示集中荷載固端彎矩，，M=，具體計算見下表。 恒載作用下框架梁自重的固端彎矩 表5.6 層 邊跨 中跨 l（m） qgk pgk M集 M均 M（） l（m） q（kN） M（） 4 7.8 8.998 63.45 109.98 45.57 155.

55、55 3.3 6.13 5.56 3 7.8 14.007 54.216 93.98 71.02 165 3.3 5.37 4.87 2 7.8 14.007 54.216 93.98 71.02 165 3.3 5.37 4.87 1 7.8 14.007 54.216 93.98 71.02 165 3.3 5.37 4.872 屋面(樓面)活載作用下框架梁的固端彎矩 表5.7 層 邊跨 中跨 l（m） qqk pqk M集 M均 M（） l（m） q（kN）

56、 M（） 4 7.8 0.812 8.91 46.33 4.12 50.45 3.3 0.516 0.47 3 7.8 4.06 31.51 54.34 20.58 74.92 3.3 2.578 2.34 2 7.8 4.06 31.51 54.34 20.58 74.92 3.3 2.578 2.34 1 7.8 4.06 31.51 54.34 20.58 74.92 3.3 2.578 2.34 2. 內力分配計算 1）分配系數(shù)計算： 圖5.5框架梁柱線剛度 各桿件的彎矩分配

57、系數(shù)見下表。 橫向框架梁、柱的彎矩分配系數(shù) 表5.8 位置 節(jié)點 編號 邊節(jié)點 5 — 13.72 — 29.48 43.2 — 0.318 0.000 0.682 4 — 13.72 29.48 29.48 72.68 — 0.188 0.406 0.406 3 — 13.72 29.48 29.48 72.68 — 0.188 0.406 0.406 2 — 13.72 29.48 25.52 68.72 — 0.200

58、 0.429 0.371 中間節(jié)點 10 13.72 32.44 — 29.48 75.64 0.181 0.429 — 0.390 9 13.72 32.44 29.48 29.48 105.12 0.131 0.309 0.280 0.280 8 13.72 32.44 29.48 29.48 105.12 0.131 0.309 0.280 0.280 7 13.72 32.44 29.48 25.52 101.16 0.136 0.321 0.291 0.252 2）恒載作用下的彎矩二次分配

59、上柱 下柱 左梁 右梁 上柱 下柱 左梁 　 0.000 0.682 0.318 0.181 0.000 0.390 0.429 　 -155.55 155.55 -5.56 　 　 106.9 49.46 24.73 　 17.54 -15.81 -31.62 -68.14 -74.95 　 -0.486 -0.407 -13.96 　 -1.18 -0.55 2.53

60、 5.44 5.99 　 122.45 -122.45 151.19 -76.66 -74.53 　 　 　 　 0.406 0.406 0.188 0.131 0.280 0.280 0.309 　 -165 165 -4.87 　 35.36 -22.71 　 52.63 52.63 24.38 12.19 　 19

61、.96 -9.8 -19.60 -41.89 -41.89 -46.23 　 -4.12 -4.12 -1.91 -14.94 　 1.96 4.18 4.18 4.62 　 83.86 68.47 -152.33 159.55 -60.42 -52.65 -46.48 　 　 　 　 0.406 0.406 0.188 0.131 0.280 0.280

62、0.309 　 -165 165 -4.87 　 17.54 -13.96 　 59.87 59.87 27.72 13.86 　 20.74 -10.48 -20.96 -44.81 -44.81 -49.45 　 -4.17 -4.17 -1.92 -15.49 　 2.03 4.34 4.34 4.78 　 73.24 76.44 -149.68 159.93 -54.43 -55.96

63、 -49.54 　 　 　 　 0.429 0.371 0.200 0.136 0.291 0.252 0.321 　 -165 165 -4.87 　 19.96 -14.94 　 62.22 53.81 29.01 14.51 　 -10.86 -21.72 -46.46 -40.24 -51.25 　 4.66 4.03

64、 2.17 　 　 86.84 57.84 -144.68 157.79 -61.4 -40.24 -56.15 　 　 　 　 26.91 -20.12 　 3） 活載作用下的彎矩二次分配 上柱 下柱 左梁 右梁 上柱 下柱 左梁 　 0.000 0.682 0.318 0.181 0.000 0.

65、390 0.429 　 -50.45 50.45 -4.07 　 　 34.41 16.04 8.02 　 7.81 -5.3 -10.5 -22.62 -24.88 　 -1.71 -0.8 -6.59 　 1.19 2.57 2.83 　 40.51 -40.51 49.16 -26.64 -22.52 　 　

66、 　 　 0.406 0.406 0.188 0.131 0.280 0.280 0.309 　 -74.92 74.92 -2.34 　 17.21 -7.45 　 23.43 23.43 10.85 5.43 　 9.08 -4.62 -9.24 -19.76 -19.76 -21.8 　 -1.81 -1.81 -0.84 -6.75 　 0.88 1.89 1.89 2.09 　 38.83 30.7 -69.53 71.99 -25.32 -24.62 -22.05