化工原理課程設(shè)計(jì)板式換熱器

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1、化工原理課程設(shè)計(jì) 一 設(shè)計(jì)任務(wù)書 1.處理能力：7000kg/h 油 2.設(shè)備形式：板式換熱器 3.操作條件 （1）油：入口溫度100℃，，出口溫度40℃ （2）冷卻介質(zhì)：水，入口溫度30℃，出口溫度50℃ （3）允許壓降：不大于5105Pa （4）油在定性溫度下的物性數(shù)據(jù)： 名稱 （kg/m3） Cp (kJ/㎏.℃) （Pa.s） (W/m.℃) 油 825 2.22 8.6610-4 0.14 2、 目錄 1. 板式換熱器簡(jiǎn)介 2. 設(shè)計(jì)版式換熱器的一般原則 3. 組裝形式判據(jù)圖 4. 板式換熱器計(jì)算 （1） 傳熱計(jì)算 （

2、2） 壓降計(jì)算及工藝流程簡(jiǎn)圖 （3） 板式換熱器熱量衡算 ? 串流組裝 ? 并流組裝 ? 混流組裝 5. 設(shè)計(jì)結(jié)果概要 6. 附圖 （1） 工藝流程圖 （2）主體設(shè)備工藝圖 7. 參考文獻(xiàn) 3、 板式換熱器簡(jiǎn)介 1、 本成套設(shè)備有板式換熱器、平衡槽、離心式衛(wèi)生泵熱水裝置（包括蒸汽管路，熱水噴入器）、支架以及儀表箱等組成。用于牛奶或其他熱敏感性液體之殺菌冷卻。與處理的物料先進(jìn)入平衡槽，經(jīng)離心式衛(wèi)生泵送入換熱器、經(jīng)過預(yù)熱殺菌、保溫、冷卻各手段、凡未達(dá)到殺菌溫度的物料，由儀表控制氣動(dòng)回流閥換向、再回到平槽重新處理。物料殺菌溫度有儀表控制箱進(jìn)行自動(dòng)控制和連續(xù)記錄，

3、一便對(duì)殺菌過程進(jìn)行監(jiān)視和檢查。此設(shè)備適用于對(duì)牛奶預(yù)殺菌、巴氏殺菌。板式換熱器的型式主要有框架式和釬焊式兩大類。半片形式主要有人字形波紋板水平平直波紋板和鋸齒形半片三種。 2、 板式換熱器的基本結(jié)構(gòu) 板式換熱器主要由框架和板片兩大部分組成。 板片由各種材料的制成的薄板用各種不同形式的磨具壓成形狀各異的波紋，并在板片的四個(gè)角上開有角孔，用于介質(zhì)的流道。板片的四周及角孔處用橡膠墊片加以密封。 框架由固定壓緊板、活動(dòng)壓緊板、上下倒桿和夾緊螺栓等組成。 板式換熱器是將板片以疊加的形式裝在固定壓緊板、活動(dòng)壓緊板中間，然后用夾緊螺栓加緊而成。

4、3、常見板片的波紋形式及數(shù)據(jù) 板片按波紋的幾何形狀分類有：水平平直波紋、人字形波紋、斜波紋、鋸齒形波紋等板片(見圖1-2-1）。 圖1-2-1 4、板式換熱器的特點(diǎn) a.傳熱系數(shù)高 由于不同的波紋板相互倒置，構(gòu)成復(fù)雜的流道，使流體在波紋板間流道內(nèi)呈旋轉(zhuǎn)三維流動(dòng)，能在較低的雷諾數(shù)（一般Re=50-200）下產(chǎn)生紊流，所以傳熱系數(shù)高，一般認(rèn)為是管殼式的3-5倍?！　? b.對(duì)數(shù)平均溫差大，末端溫差小 在管殼式換熱器中，兩種流體分別在管程和殼程內(nèi)流動(dòng)，總體上是錯(cuò)流流動(dòng)，對(duì)數(shù)平均溫差修正系數(shù)小，而板式換熱器多

5、是并流或逆流流動(dòng)方式，其修正系數(shù)也通常在0.95左右，此外，冷、熱流體在板式換熱器內(nèi)的流動(dòng)平行于換熱面、無旁流，因此使得板式換熱器的末端溫差小，對(duì)水換熱可低于1℃，而管殼式換熱器一般為5℃。 c.占地面積小 板式換熱器結(jié)構(gòu)緊湊，單位體積內(nèi)的換熱面積為管殼式的2-5倍，也不像管殼式那樣要預(yù)留抽出管束的檢修場(chǎng)所，因此實(shí)現(xiàn)同樣的換熱量，板式換熱器占地面積約為管殼式換熱器的1/5-1/8?！　? d.容易改變換熱面積或流程組合，只要增加或減少幾張板，即可達(dá)到增加或減少換熱面積的目的；改變板片排列或更換幾張板片，即可達(dá)到所要求的流程組合，適應(yīng)新的換熱工況，而管殼式換熱器的傳熱面

6、積幾乎不可能增加?！　? e.重量輕 板式換熱器的板片厚度僅為0.4~0.8mm，而管殼式換熱器的換熱管的厚度為2.0~2.5mm，管殼式的殼體比板式換熱器的框架重得多，板式換熱器一般只有管殼式重量的1/5左右。　　 f. 價(jià)格低 采用相同材料，在相同換熱面積下，板式換熱器價(jià)格比管殼式約低40%~60%?！　? g. 制作方便 板式換熱器的傳熱板是采用沖壓加工，標(biāo)準(zhǔn)化程度高，并可大批生產(chǎn)，管殼式換熱器一般采用手工制作?！　? h. 容易清洗 框架式板式換熱器只要松動(dòng)壓緊螺栓，即可松開板束，卸下板片進(jìn)行機(jī)械清洗，這對(duì)需要經(jīng)常清洗設(shè)備的換熱過程十分方便。

7、 i. 熱損失小 板式換熱器只有傳熱板的外殼板暴露在大氣中，因此散熱損失可以忽略不計(jì)，也不需要保溫措施。而管殼式換熱器熱損失大，需要隔熱層?！　? j. 容量較小 是管殼式換熱器的10%-20%?！? 缺點(diǎn)：　 k. 單位長(zhǎng)度的壓力損失大 由于傳熱面之間的間隙較小，傳熱面上有凹凸，因此比傳統(tǒng)的光滑管的壓力損失大?！　? l. 不易結(jié)垢 由于內(nèi)部充分湍動(dòng)，所以不易結(jié)垢，其結(jié)垢系數(shù)僅為管殼式換熱器的1/3-1/10.　　 m. 工作壓力不宜過大，介質(zhì)溫度不宜過高，有可能泄露 板式換熱器采用密封墊密封，工作壓力一般不宜超過2.5MPa，介質(zhì)溫

8、度應(yīng)在低于250℃以下，否則有可能泄露?！　? n. 易堵塞 由于板片間通道很窄，一般只有2-5mm，當(dāng)換熱介質(zhì)含有較大顆?；蚶w維物質(zhì)時(shí)，容易堵塞板間通道。 5、板式換熱器的應(yīng)用 a. 制冷：用作冷凝器和蒸發(fā)器?！? b. 暖通空調(diào)：配合鍋爐使用的中間換熱器、高層建筑中間換熱器等。 c. 化學(xué)工業(yè)：純堿工業(yè)，合成氨，酒精發(fā)酵，樹脂合成冷卻等。　　 d. 冶金工業(yè)：鋁酸鹽母液加熱或冷卻，煉鋼工藝?yán)鋮s等。　　 e.機(jī)械工業(yè)：各種淬火液冷卻，減速器潤(rùn)滑油冷卻等。 　　 f. 電力工業(yè)：高壓變壓器油冷卻，發(fā)電機(jī)軸承油冷卻等?！　? g. 造紙工業(yè)

9、：漂白工藝熱回收，加熱洗漿液等?！　? h. 紡織工業(yè)：粘膠絲堿水溶液冷卻，沸騰硝化纖維冷卻等?！? i.食品工業(yè)：果汁滅菌冷卻，動(dòng)植物油加熱冷卻等?！　? j. 油脂工藝：皂基常壓干燥，加熱或冷卻各種工藝用液?！? k. 集中供熱：熱電廠廢熱區(qū)域供暖，加熱洗澡用水?！　? l. 其他：石油、醫(yī)藥、船舶、海水淡化、地?zé)崂谩? 6.常見組裝形式（見下圖） 四、設(shè)計(jì)的一般原則 1.選擇板片的波紋形式 選擇板片的波紋形式，主要考慮板式換熱器的工作壓力，流體的壓力降和傳熱系數(shù)，如果工作壓力在1.6Pa以上，則選擇人字形波紋板；如果工作壓力不高且特別要求阻力降低，則選用水平平直波紋板較好

10、；如果由于安裝位置所限，需要高的換熱效率以減少換熱器占地面積而阻力降可以不受限制，則選用人字形波紋板。 3.流速的選擇 流體在板間的流速影響換熱性能和流體的壓力降，流速高固然換熱系數(shù)高，但流體壓力降也增大，反之則情況相反。一般板間平均流速為0.2~0.8之間，流速低于0.2m/s時(shí)流體就達(dá)不到湍流狀態(tài)且會(huì)形成較大的死角區(qū)，流速過高則會(huì)導(dǎo)致阻力降劇增。 4.墊片材料的選擇 選擇墊片材料主要考慮耐溫和耐腐蝕兩個(gè)因素。國(guó)產(chǎn)墊片材料的選擇可參見下表： 項(xiàng)目 氯丁橡膠 丁腈橡膠 硅橡膠 氟橡膠 石棉纖維板 性 能 拉斷強(qiáng)度，Ma >=8.00 >=9.

11、00 >=7.00 >=10.00 7.0~10.0 拉斷伸長(zhǎng)率℅ >=300 >=250 >=200 >=200 — 硬度 75+-2 75+-2 60+-2 80+-5 — 永久壓縮變形℅ <=20 <=20 <=25 <=25 — 使用溫度，℃ -40~100 -20~120 -65~230 -20~200 20~350 五、確定組裝形式圖示判據(jù) 假定流程數(shù)n1，n2 假定流道數(shù)m1，m2 計(jì)算△tm及Re，Pr 求解1，2及K的值

12、 計(jì)算傳熱面積A 計(jì)算安全系數(shù)，若不滿足要求，重新假定流程數(shù) 計(jì)算壓降△P △P≦△P允 如不滿足要求，重新假定流道數(shù) 六、板式換熱器的設(shè)計(jì)計(jì)算 (一) 傳熱計(jì)算 基本傳熱方程 Q=KA△tm 式中 Q----傳熱速率，W K----總傳熱系數(shù)，W/(m2℃)； A----總傳熱面積，m2； △tm----總平均溫差，℃。 通過冷熱流體的熱量衡算方程式計(jì)算換熱器的熱負(fù)荷Q。 1. 總平均溫差△tm的計(jì)算 總平均溫差△tm求解通常采用修正逆流情況下對(duì)數(shù)平均溫差的辦法，即先按逆流考慮在進(jìn)行修正:

13、 △ tm= (△t1-△t2)/㏑△t1/△t2 △t’m=Ф△tm 校正系數(shù)隨冷熱流體的相對(duì)流動(dòng)方向的不同組合而異，在并流的串流時(shí)可按下圖來確定，混流時(shí)可采用列管式換熱器的溫差修正系數(shù)。 2. 對(duì)流傳熱系數(shù)的計(jì)算 流體在板式換熱器的通道中流動(dòng)時(shí)，湍流條件下，通常用下面的關(guān)系式計(jì)算流體沿整個(gè)流程的平均對(duì)流傳熱系數(shù) N = CRemPrn(/w)z 式中系數(shù)和各指數(shù)的范圍為：C =0.15~0,4 , n = 0.65~0.85, m = 0.3~0.45, z = 0.05~0.2. 層流時(shí)，可采用下面關(guān)系式

14、 N=C(RePrd/L)n（/w)z 式中系數(shù)和各指數(shù)的范圍為：L為流體的流動(dòng)長(zhǎng)度，C =1.86~4.5 , n = 1/3, z =0.14. 過渡時(shí)所得出的關(guān)聯(lián)式比較復(fù)雜，通?？筛鶕?jù)Re的數(shù)值，有板式換熱器的特性曲線查得。 3. 污垢熱阻的確定 由于板式換熱器中高度湍流，一方面使污垢聚集量減小，同時(shí)還起到?jīng)_刷清洗作用，所以板式換熱器中垢層都比較薄。在設(shè)計(jì)選取板式換熱器的污垢熱阻值時(shí)，其數(shù)值不大于列管式換熱器的污垢熱阻值得1/5。各種介質(zhì)的污垢熱阻見下表： 板式換熱器中污垢熱阻值 流體名稱 污垢熱阻，m2℃/W 流體名稱 污垢熱阻，m2℃/W 軟水，蒸餾水 0.86

15、10-5 潤(rùn)滑油 1.7~4.310-5 工業(yè)用軟水 1.710-5 植物油 1.7~5.210-5 工業(yè)用硬水 4.310-5 有機(jī)溶劑 0.86~2.610-5 循環(huán)冷卻水 3.410-5 水蒸氣 0.8610-5 海水 2.610-5 一般液體 0.86~5.210-5 河水 4.310-5 （二）流動(dòng)阻力的計(jì)算及工藝流程簡(jiǎn)圖 1、流體在流動(dòng)中只有克服阻力才能前進(jìn)，流速越高阻力愈大。在同樣的流速下，不同的板型或不同的幾何結(jié)構(gòu)參數(shù)，阻力也不同。參見下圖； △P = FLu2n/2De 式中 △P------通過板式換熱器的

16、壓降，Pa； f--------摩擦系數(shù)，無因次； L--------流道長(zhǎng)度，即板面展開后的長(zhǎng)度，m； De-------流到當(dāng)量直徑，m； u--------流道內(nèi)流體的平均流速，m/s; n--------換熱器的程數(shù)。 2、 工藝流程簡(jiǎn)圖 七、板式換熱器熱量衡算 1.計(jì)算熱負(fù)荷 Q = qm Cp( T1－T2)=( 7000/3600)[2.22103(100－40)]=2.59105 J 2.計(jì)算平均溫差 △tm = [（100-50）-（40-30）]/㏑[

17、(100-50)/(40-30)]=24.85 ℃ 水的定性溫度 t = ( 30+50 )/3 = 40 ℃ 查出定性溫度下的物性數(shù)據(jù)： 名稱 Pr （kg/m3） Cp (kJ/㎏.℃) （Pa.s） (W/m.℃) 水 4.31 999.2 4.174 653.310-6 0.635 3.初估換熱面積及初選板型 粘度大于110-3Pas 的油與水換熱時(shí)，列管式換熱器的K值大約為300~800W/(m2℃), 而板式換熱器的傳熱系數(shù)為列管式換熱器的2~4倍，則可初估K值為1900 W/(m2℃). 初估換熱面積 A = 2.59105/(1

18、90024.85)=5.48m2 (1)串流組裝 ★初選BR0.1型板式換熱器，其單通道橫截面積為8.410-4m2,實(shí)際單板換熱面積為0.1152 m2。 試選組裝形式5.6- 油的流速u= 7000/(360082518.410-4)=2.8 m/s Re=du/=810--32.8825/8.6610-4=2.13104 此時(shí)有公式 Eu=1080Re-0.225 Eu’=(m’/m)Eu 式中m=7，m’為流程數(shù), Eu為歐拉數(shù) △ P= Euu2 將以上數(shù)據(jù)代入公式得 △P=1.92106u2----------------------------------

19、-﹡ 將u=2.8m/s代入上式得 △ P= Euu2 P=1.5107Pa>5105Pa 故此方案不滿足要求； ★初選BR0.2型板式換熱器，其單通道橫截面積為1.610-4m2,實(shí)際單板換熱面積為0.207 m2。 同理計(jì)算得 u=1.47m/s，代入*式得△P=4.15106Pa>5105Pa 此方案不滿足要求; ★初選BP0.2型板式換熱器，其單通道橫截面積為1.1410-4m2,實(shí)際單板換熱面積為0.208m2。 同理計(jì)算得 u=1.68m/s，代入*式得△P=5.42106Pa>5105Pa 此方案不滿足要求; ★初選BJ0.2型板式換熱器，其單通道橫截面積為1

20、.610-4m2,實(shí)際單板換熱面積為0.22 m2。 同理計(jì)算得 u=1.47m/s，代入*式得△P=4.15106Pa>5105Pa 此方案不滿足要求。 （2）并流組裝 ★初選BR0.1型板式換熱器，其單通道橫截面積為1.610-4m2,實(shí)際單板換熱面積為0.1152 m2。 試選組裝5.6- 查表可得溫差校正系數(shù)為0.967， 故 △tm’=0.967 △tm=24.03℃ 初估換熱面積A=2.59105/（24.031900）=5.67 m2 4.核算總傳熱系數(shù)K 1）油側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)ɑ1 計(jì)算油的流速得 u1= 7000/(3600825281.610-4

21、)=0.53 m/s>0.2 m/s 采用0.1m2人字形板式換熱器，其板間距為6mm，當(dāng)量直徑為12mm Re1=du/=1210-30.53825/8.6610-4=6058.9 Pr1=Cp/=2.2210—38.6610-4/0.14=13.7 ɑ1=0.18(/d)Re0.7Pr0.43(/w)0.14 油被冷卻，取(/w)0.14=0.95 ɑ1=0.18(0.14/1210-3) 6058.90.713.70.430.95=2730 W/(m2℃). 2）水側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)ɑ2 流速 u2=7000/(3600999.2281.610-4)=0.69 m/s R

22、e2=du/=1210-30.69999.2/6.5310-4=1.27104 Pr2=Cp/=4.31 ɑ2=0.18(/d)Re0.7Pr0.43(/w)0.14 油被加熱，取(/w)0.14=1.05 ɑ2=0.18(0.635/1210-3) 127000.74.310.431.05=13978W/(m2℃). 3）金屬板的熱阻b/w 板材為不銹鋼（1Cr18Ni9Ti），其導(dǎo)熱系數(shù)w=16.8 W/(m2℃),板厚為b=0.8mm，則b/w=0.0000476 W/(m2℃) 4）污垢熱阻 油側(cè) R1=0.000052 W/(m2℃) 水側(cè) R2=0.000043

23、W/(m2℃) 5) 總傳熱系數(shù)K 1/K=1/ɑ1 + 1/ɑ2 + b/w + R1 + R2 =1/2730 + 1/13978 + 0.0000476 + 0.000052 + 0.000043 =5.811410-4(m2℃) / W 故 K=1720.7 W/(m2℃) 5.傳熱面積A A=Q/K△tm= 2.59105/(172024.03)=6.25m2 安全系數(shù)為 (0.115256-6.25)/6.25=30.22℅ 傳熱面積的裕度滿足工藝要求 6.壓降的計(jì)算 油側(cè) △P = Euu2=5.04103 Pa<5105Pa,滿足要求。 水

24、側(cè) △P = Euu2= 8.83103 Pa <5105Pa，滿足要求。 故所選板式式換熱器規(guī)格型號(hào)：BR0.1 /5.6- 主要性能參數(shù)： 外形尺寸（mm） 有效傳熱面積（m2） 波紋形式（mm） 波紋高度（mm） 流道寬度（mm） 平均板距（mm） 平均流道橫截面積（m2） 平均當(dāng)量直徑（mm） 6522350.8 0.1152 等腰三角形 14 210 4 0.00016 8 （3）混流組裝 ★初選BR0.1型板式換熱器，其單通道橫截面積為8.410-4m2,實(shí)際單板換熱面積為0.1152 m2。 試選組裝5.6- 因所選板型為混流

25、，采用列管式換熱器的溫差校正系數(shù)： R=T1-T2/t2-t1=3.0 P=t2-t1/T1-t1=0.286 查2殼程溫差校正系數(shù)為0.925 △tm’=0.925△tm=22.97℃ 初估換熱面積A=2.59105/（22.971900）=5.93 m2 4.核算總傳熱系數(shù)K 1）油側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)ɑ1 計(jì)算油的流速得 u1= 7000/(3600825148.410-4)=0.2m/s 采用0.1m2人字形板式換熱器，其板間距為4mm，當(dāng)量直徑為8mm Re1=du/=810-30.2825/8.6610-4=1524 Pr1=Cp/=2.2210—38.6610

26、-4/0.14=13.7 ɑ1=0.18(/d)Re0.7Pr0.43(/w)0.14 油被冷卻，取(/w)0.14=0.95 ɑ1=0.18(0.14/810-3) 15240.713.70.430.95=1559.2 W/(m2℃). 2）水側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)ɑ2 流速 u2=7000/(3600999.278.410-4)=0.33m/s Re2=du/=810-30.33999.2/6.5310-4=4038.8 Pr2=Cp/=4.31 ɑ2=0.18(/d)Re0.7Pr0.43(/w)0.14 油被加熱，取(/w)0.14=1.05 ɑ2=0.18(0.635/

27、810-3) 4038.80.74.310.431.05=9400W/(m2℃). 3）金屬板的熱阻b/w 板材為不銹鋼（1Cr18Ni9Ti），其導(dǎo)熱系數(shù)w=16.8 W/(m2℃),板厚 為b=0.8mm，則b/w=0.0000476 W/(m2℃) 4）污垢熱阻 油側(cè) R1=0.000052 W/(m2℃) 水側(cè) R2=0.000043 W/(m2℃) 5) 總傳熱系數(shù)K 1/K=1/ɑ1 + 1/ɑ2 + b/w + R1 + R2 =1/1559 + 1/9400 + 0.0000476 + 0.000052 + 0.000043 =8.90410-4

28、(m2℃) / W 故 K=1123W/(m2℃)’ 由于與原估計(jì)值相差較大，不符合要求。 ●試選組裝5.6- 4.核算總傳熱系數(shù)K 1）油側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)ɑ1 計(jì)算油的流速得 u1= 7000/(360082578.410-4)=0.8m/s 采用0.1m2人字形板式換熱器，其板間距為4mm，當(dāng)量直徑為8mm Re1=du/=810-30.4825/8.6610-4=6096 Pr1=Cp/=2.2210—38.6610-4/0.14=13.7 ɑ1=0.18(/d)Re0.7Pr0.43(/w)0.14 油被冷卻，取(/w)0.14=0.95 ɑ1=0.18(0.

29、14/810-3) 30480.713.70.430.95=5288W/(m2℃). 2）水側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)ɑ2 流速 u2=7000/(3600999.278.410-4)=0.33m/s Re2=du/=810-30.33999.2/6.5310-4=4038.8 Pr2=Cp/=4.31 ɑ2=0.18(/d)Re0.7Pr0.43(/w)0.14 油被加熱，取(/w)0.14=1.05 ɑ2=0.18(0.635/810-3) 4038.80.74.310.431.05=9400W/(m2℃). 3）金屬板的熱阻b/w 板材為不銹鋼（1Cr18Ni9Ti），其導(dǎo)熱系數(shù)

30、w=16.8 W/(m2℃),板厚 為b=0.8mm，則b/w=0.0000476 W/(m2℃) 4）污垢熱阻 油側(cè) R1=0.000052 W/(m2℃) 水側(cè) R2=0.000043 W/(m2℃) 5) 總傳熱系數(shù)K 1/K=1/ɑ1 + 1/ɑ2 + b/w + R1 + R2 =1/2533 + 1/9400 + 0.0000476 + 0.000052 + 0.000043 =4.37610-4(m2℃) / W 故 K=2285W/(m2℃) 5.傳熱面積A A=Q/K△tm’= 2.59105/(228522.97)=4.93m2 安全系數(shù)

31、為(0.115256-4.93)/4.93=30.8℅ 傳熱面積的裕度滿足工藝要求 6.壓降的計(jì)算 查圖3-17,可得 油側(cè)u1=0.8m/s，△P=1.5105Pa <5105Pa,滿足要求。 水側(cè)u2=0.33m/s，△P=0.23105 Pa <5105Pa，滿足要求。 選板式式換熱器滿足要求，其規(guī)格型號(hào)為：BR0.1 /5.6- 主要性能參數(shù)： 外形尺寸（mm） 有效傳熱面積（m2） 波紋形式（mm） 波紋高度（mm） 流道寬度（mm） 平均板距（mm） 平均流道橫截面積（m2） 平均當(dāng)量直徑（mm） 6522350.8 0.1152 等腰三角形

32、14 210 4 0.00084 8 綜上所述，選擇換熱器，其規(guī)格型號(hào)為：BR0.1 /5.6- 綜合考慮墊片的拉斷強(qiáng)度，拉斷伸長(zhǎng)率，硬度，永久壓縮變形，使用溫度和經(jīng)濟(jì)效益，選擇使用丁腈橡膠墊片。 8、 參考文獻(xiàn) 1、天津大學(xué)化工原理教研室編《化工原理》上、下冊(cè)(第二版) [M],天津:天津科技出版社,1996 2、柴誠(chéng)敬等.《化工原理課程設(shè)計(jì)》[M],.天津:天津科學(xué)技術(shù)出版社,2000 3、偉萍等編.化工過程及設(shè)備設(shè)計(jì)[M], 北京：化學(xué)工業(yè)出版社,2000. 4、潘國(guó)昌,《化工設(shè)備設(shè)計(jì)》[M], 北京：清華大學(xué)出版社.2001 5、婁愛娟,吳志泉,吳敘美編,《化工設(shè)計(jì)》, 上海：華東理工大學(xué)出版社,2002 6、黃璐主編.化工設(shè)計(jì).[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社,2000. 7、化工設(shè)備全書—換熱器[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社,2003. 8、 蘭州石油機(jī)械研究所.現(xiàn)代塔器技術(shù)[M],北京:中國(guó)石化出版社,2005 9、化工設(shè)備設(shè)計(jì)全書編輯委員會(huì).化工設(shè)備設(shè)計(jì)全書--塔設(shè)備設(shè)計(jì)[M].上海:上?？茖W(xué)技術(shù)出版社,1988. 10、童景山 .流態(tài)化干燥工藝與設(shè)備 [M].北京 : 科學(xué)出版社 ,1989. 11、童景山.流體的熱物理性質(zhì)[M]. 北京:中國(guó)石化出版社,1996.