減震器的特性分析與仿真畢業(yè)設(shè)計(jì)

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1、摘 要摘 要減振器特性仿真可以驗(yàn)證減振器參數(shù)設(shè)計(jì)是否合理，及時(shí)發(fā)現(xiàn)設(shè)計(jì)中存在的問題，減少試驗(yàn)次數(shù)和費(fèi)用，加快減振器設(shè)計(jì)和開發(fā)，具有很重要的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益。然而，對減振器特性仿真的研究，目前，國內(nèi)外大都是利用現(xiàn)成的仿真軟件,模型所需要參數(shù)大都需要試驗(yàn)獲得，難以建立準(zhǔn)確可靠的仿真模型,特性仿真數(shù)值不可靠。本文對減振器結(jié)構(gòu)和原理、各阻尼構(gòu)件和局部節(jié)流壓力損失進(jìn)行了分析，對節(jié)流閥片閥口開度進(jìn)行了探討。利用彎曲變形解析計(jì)算式，根據(jù)節(jié)流壓力與流量以及速度之間關(guān)系，建立了減振器兩次開閥速度點(diǎn)。在此基礎(chǔ)上，根據(jù)開閥前、后的油路模型，對減振器開閥前、后的特性進(jìn)行了深入地分析，建立了減振器特性分段數(shù)學(xué)模型。利

2、用Matlab軟件，對減振器特性模型施加一定頻率和幅值的諧波激勵(lì)，對減振器內(nèi)、外特性進(jìn)行仿真，并且對減振器特性影響因素進(jìn)行了分析。通過特性試驗(yàn)值與特性仿真值比較可知：所建立的減振器特性仿真模型是正確，特性仿真值是可靠的，對減振器設(shè)計(jì)和特性仿真具有重要的參考應(yīng)用價(jià)值。關(guān)鍵詞：車輛工程，筒式減振器，分段數(shù)學(xué)模型，特性仿真，影響因素AbstractThe characteristic emulation of the shock absorber can validate whether the designed parameter is proper or not, find the proble

3、ms on time on the way of the designing, so experimentation and the expenditure can be reduced, then the shock absorbers design, exploiture and yield can be greatly prompted.Therefore it is very import to the benefit of economy and society that the research of the characteristic emulation .Now the re

4、search of the characteristic emulation are mainly base on the ready-made software in homeland and fremdness. Because founding the precise model is rather difficult that the numerical value which is get by the characteristic emulation is uncertainty.For the characteristic emulation existing problems,

5、 the thesis analyzed the structure and principle of the shock absorber, the damping component and the lossing of local pressure of throttle and the uncorking of the throttle valves.Using curved distortional resolvable calculate formulate , we can get the two critical velocity of shock absorber.Hereo

6、n bases , by analyzing fore-and-aft oil routes model and the characteristic emulation of the shock absorber , veracious and effective parted mathematics model of the shock absorber is established . By using the Matlab software to impose some frequency and breadth value on the shock absorber , emulat

7、ed inside and outside of characteristic of the shock absorber and analysed effectible factors of shock absorber.By comparing the characteristic examinational value and the characteristic emulational value ,we can know the mathematics model is precise , .and the characteristic emulational value is de

8、pendable , It is referential importance for the design of shock absorber and the characteristic emulation. Key words: Vehicle engineering , Cylinder shock absorber , Characteristic modeling , Emulation , Effect factors II畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）原創(chuàng)性聲明和使用授權(quán)說明原創(chuàng)性聲明本人鄭重承諾：所呈交的畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文），是我個(gè)人在指導(dǎo)教師的指導(dǎo)下進(jìn)行的研究工作及取得的成果。盡我所知，除文

9、中特別加以標(biāo)注和致謝的地方外，不包含其他人或組織已經(jīng)發(fā)表或公布過的研究成果，也不包含我為獲得 及其它教育機(jī)構(gòu)的學(xué)位或?qū)W歷而使用過的材料。對本研究提供過幫助和做出過貢獻(xiàn)的個(gè)人或集體，均已在文中作了明確的說明并表示了謝意。作 者 簽 名： 日 期： 指導(dǎo)教師簽名： 日期： 使用授權(quán)說明本人完全了解 大學(xué)關(guān)于收集、保存、使用畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的規(guī)定，即：按照學(xué)校要求提交畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的印刷本和電子版本；學(xué)校有權(quán)保存畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的印刷本和電子版，并提供目錄檢索與閱覽服務(wù)；學(xué)?？梢圆捎糜坝?、縮印、數(shù)字化或其它復(fù)制手段保存論文；在不以贏利為目的前提下，學(xué)?？梢怨颊撐牡牟糠只蛉績?nèi)容。作者簽名： 日

10、期： 學(xué)位論文原創(chuàng)性聲明本人鄭重聲明：所呈交的論文是本人在導(dǎo)師的指導(dǎo)下獨(dú)立進(jìn)行研究所取得的研究成果。除了文中特別加以標(biāo)注引用的內(nèi)容外，本論文不包含任何其他個(gè)人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫的成果作品。對本文的研究做出重要貢獻(xiàn)的個(gè)人和集體，均已在文中以明確方式標(biāo)明。本人完全意識(shí)到本聲明的法律后果由本人承擔(dān)。作者簽名： 日期： 年 月 日學(xué)位論文版權(quán)使用授權(quán)書本學(xué)位論文作者完全了解學(xué)校有關(guān)保留、使用學(xué)位論文的規(guī)定，同意學(xué)校保留并向國家有關(guān)部門或機(jī)構(gòu)送交論文的復(fù)印件和電子版，允許論文被查閱和借閱。本人授權(quán) 大學(xué)可以將本學(xué)位論文的全部或部分內(nèi)容編入有關(guān)數(shù)據(jù)庫進(jìn)行檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復(fù)制手段保存和匯編

11、本學(xué)位論文。涉密論文按學(xué)校規(guī)定處理。作者簽名：日期： 年 月 日導(dǎo)師簽名： 日期： 年 月 日指導(dǎo)教師評(píng)閱書指導(dǎo)教師評(píng)價(jià)：一、撰寫（設(shè)計(jì)）過程1、學(xué)生在論文（設(shè)計(jì)）過程中的治學(xué)態(tài)度、工作精神 優(yōu) 良 中 及格 不及格2、學(xué)生掌握專業(yè)知識(shí)、技能的扎實(shí)程度 優(yōu) 良 中 及格 不及格3、學(xué)生綜合運(yùn)用所學(xué)知識(shí)和專業(yè)技能分析和解決問題的能力 優(yōu) 良 中 及格 不及格4、研究方法的科學(xué)性；技術(shù)線路的可行性；設(shè)計(jì)方案的合理性 優(yōu) 良 中 及格 不及格5、完成畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）期間的出勤情況 優(yōu) 良 中 及格 不及格二、論文（設(shè)計(jì)）質(zhì)量1、論文（設(shè)計(jì)）的整體結(jié)構(gòu)是否符合撰寫規(guī)范？ 優(yōu) 良 中 及格 不及格2、是

12、否完成指定的論文（設(shè)計(jì)）任務(wù)（包括裝訂及附件）？ 優(yōu) 良 中 及格 不及格三、論文（設(shè)計(jì)）水平1、論文（設(shè)計(jì)）的理論意義或?qū)鉀Q實(shí)際問題的指導(dǎo)意義 優(yōu) 良 中 及格 不及格2、論文的觀念是否有新意？設(shè)計(jì)是否有創(chuàng)意？ 優(yōu) 良 中 及格 不及格3、論文（設(shè)計(jì)說明書）所體現(xiàn)的整體水平 優(yōu) 良 中 及格 不及格建議成績： 優(yōu) 良 中 及格 不及格（在所選等級(jí)前的內(nèi)畫“”）指導(dǎo)教師： （簽名） 單位： （蓋章）年 月 日評(píng)閱教師評(píng)閱書評(píng)閱教師評(píng)價(jià)：一、論文（設(shè)計(jì)）質(zhì)量1、論文（設(shè)計(jì)）的整體結(jié)構(gòu)是否符合撰寫規(guī)范？ 優(yōu) 良 中 及格 不及格2、是否完成指定的論文（設(shè)計(jì)）任務(wù)（包括裝訂及附件）？ 優(yōu) 良 中

13、及格 不及格二、論文（設(shè)計(jì)）水平1、論文（設(shè)計(jì)）的理論意義或?qū)鉀Q實(shí)際問題的指導(dǎo)意義 優(yōu) 良 中 及格 不及格2、論文的觀念是否有新意？設(shè)計(jì)是否有創(chuàng)意？ 優(yōu) 良 中 及格 不及格3、論文（設(shè)計(jì)說明書）所體現(xiàn)的整體水平 優(yōu) 良 中 及格 不及格建議成績： 優(yōu) 良 中 及格 不及格（在所選等級(jí)前的內(nèi)畫“”）評(píng)閱教師： （簽名） 單位： （蓋章）年 月 日目 錄教研室（或答辯小組）及教學(xué)系意見教研室（或答辯小組）評(píng)價(jià)：一、答辯過程1、畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）的基本要點(diǎn)和見解的敘述情況 優(yōu) 良 中 及格 不及格2、對答辯問題的反應(yīng)、理解、表達(dá)情況 優(yōu) 良 中 及格 不及格3、學(xué)生答辯過程中的精神狀態(tài) 優(yōu) 良

14、中 及格 不及格二、論文（設(shè)計(jì)）質(zhì)量1、論文（設(shè)計(jì)）的整體結(jié)構(gòu)是否符合撰寫規(guī)范？ 優(yōu) 良 中 及格 不及格2、是否完成指定的論文（設(shè)計(jì)）任務(wù)（包括裝訂及附件）？ 優(yōu) 良 中 及格 不及格三、論文（設(shè)計(jì)）水平1、論文（設(shè)計(jì)）的理論意義或?qū)鉀Q實(shí)際問題的指導(dǎo)意義 優(yōu) 良 中 及格 不及格2、論文的觀念是否有新意？設(shè)計(jì)是否有創(chuàng)意？ 優(yōu) 良 中 及格 不及格3、論文（設(shè)計(jì)說明書）所體現(xiàn)的整體水平 優(yōu) 良 中 及格 不及格評(píng)定成績： 優(yōu) 良 中 及格 不及格（在所選等級(jí)前的內(nèi)畫“”）教研室主任（或答辯小組組長）： （簽名）年 月 日教學(xué)系意見：系主任： （簽名）年 月 日目 錄摘 要IAbstractI

15、I第一章 引 言11.1課題的背景和目的11.1.1 研究背景11.1.2 研究目的11.2 減振器研究現(xiàn)狀21.3 本論文研究內(nèi)容2第二章 油液介質(zhì)及其流動(dòng)特性32.1 油液特性32.2 油液流動(dòng)52.2.1 油液流動(dòng)公式52.2.2 油液流動(dòng)分析62.2.3 局部損失疊加原理72.3本章小結(jié)8第三章 汽車筒式減振器阻尼構(gòu)件分析93.1 常通節(jié)流孔93.2 疊加閥片等效厚度與閥口開度93.2.1 疊加閥片等效厚度93.2.2 閥口開度103.3 節(jié)流縫隙113.4 活塞縫隙113.5 活塞孔113.5.1 活塞孔沿程阻力損失123.5.2 活塞孔局部阻力損失123.5.3 活塞孔等效長度的確

16、定133.6本章小結(jié)14第四章 筒式減振器的工作原理及特性分析154.1 筒式減振器的工作原理154.1.1 復(fù)原行程154.1.2 壓縮行程164.2 復(fù)原行程特性分析164.2.1 復(fù)原行程開閥速度點(diǎn)164.2.2 復(fù)原初次開閥前特性分析194.2.3 復(fù)原初次開閥后特性分析204.2.4 復(fù)原二次開閥后特性分析234.3 壓縮行程特性分析254.3.1 壓縮行程開閥速度點(diǎn)254.3.2 壓縮閥初次開閥前特性分析264.3.3 壓縮閥初次開閥后特性分析274.3.4 壓縮閥二次開閥后特性分析294.4 本章小結(jié)31第五章 汽車筒式減振器特性仿真325.1 減振器特性仿真的數(shù)學(xué)模型325.2

17、 運(yùn)動(dòng)特性仿真335.3 減振器外特性仿真345.3.1 速度特性仿真355.3.2 示功圖仿真365.3.3 特性驗(yàn)證365.4 減振器內(nèi)特性仿真375.5節(jié)流閥開度仿真385.6本章小結(jié)39第六章 減振器特性影響因素分析406.1 閥片厚度對減振器特性的影響406.2 常通節(jié)流孔的大小、對減振器特性的影響406.3 閥片預(yù)變形量對減振器特性的影響416.4 活塞桿直徑對減振器特性的影響416.5 溫度對減振器特性的影響426.6 本章小結(jié)43結(jié) 論44參考文獻(xiàn)45致 謝47附 錄 相關(guān)的MATLAB程序48第一章 引 言第一章 引 言1.1課題的背景和目的1.1.1 研究背景對汽車而言，優(yōu)

18、良的乘坐舒適性與操作穩(wěn)定性是至關(guān)重要的。懸架系統(tǒng)性能的好壞直接關(guān)系到這兩點(diǎn)是否理想。而影響懸架系統(tǒng)特性的重要構(gòu)成元件就是減振器，所以理想的減振器特性可以提高汽車行駛平順性和乘坐舒適性。汽車減振器特性決定和影響車輛的行駛平順性和乘坐舒適性，而減振器特性試驗(yàn)費(fèi)用很高，應(yīng)對減振器設(shè)計(jì)結(jié)果進(jìn)行特性仿真，這樣就可以及時(shí)發(fā)現(xiàn)減振器設(shè)計(jì)所存在的問題，對設(shè)計(jì)進(jìn)行修改，減少試驗(yàn)費(fèi)用，加快設(shè)計(jì)開發(fā)速度，提高減振器閥系參數(shù)設(shè)計(jì)質(zhì)量。因此，減振器特性仿真研究，具有很大的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益。雖然有一些研究機(jī)構(gòu)對減振器的仿真進(jìn)行研究，但因無準(zhǔn)確的優(yōu)化設(shè)計(jì)方法，難以得到準(zhǔn)確、可靠設(shè)計(jì)參數(shù)，只能利用仿真軟件，借助試驗(yàn)的得到的

19、部分或全部參數(shù)，這樣不能準(zhǔn)確反映減振器特性中起決定作用節(jié)流閥開度、流量和壓力之間的關(guān)系。即使有學(xué)者曾經(jīng)建立數(shù)學(xué)模型對減振器特性進(jìn)行仿真，也僅僅是采用近似公式，而且，特性仿真結(jié)果與實(shí)際結(jié)果數(shù)值相差很大。因此，目前應(yīng)研究基于減振器具體結(jié)構(gòu)和節(jié)流閥片精確變形計(jì)算的基礎(chǔ)上，依據(jù)減振器運(yùn)動(dòng)速度建立減振器特性精確仿真的分段數(shù)學(xué)模型，實(shí)現(xiàn)不依賴于試驗(yàn)參數(shù)而對減振器特性進(jìn)行精確數(shù)字仿真。1.1.2 研究目的（1） 通過特性分析、特性仿真等進(jìn)行分析研究，建立準(zhǔn)確有效的減振器仿真的數(shù)學(xué)模型。研究減振器的速度特性有助于減振器的優(yōu)化設(shè)計(jì)，對減振器的改進(jìn)和發(fā)展有重要作用。（2） 通過對減振器特性仿真研究，可以驗(yàn)證或預(yù)測

20、減振器參數(shù)設(shè)計(jì)是否合理，及時(shí)發(fā)現(xiàn)設(shè)計(jì)中存在的問題，這樣就可以減少試驗(yàn)次數(shù)和費(fèi)用，提高設(shè)計(jì)效率和準(zhǔn)確性，加快減振器設(shè)計(jì)、開發(fā)和生產(chǎn)。（3） 通過建立減振器特性分析和仿真的數(shù)學(xué)模型，對減振器進(jìn)行數(shù)字特性仿真，為減振器精確特性仿真提出了新的模型和方法。1.2 減振器研究現(xiàn)狀國內(nèi)外學(xué)者已對減振器的特性建模方法開展了大量的研究工作, 目前主要應(yīng)用的有兩種方法：一、對減振器的仿真分析大多是利用現(xiàn)成的仿真分析軟件，建立特性仿真模型，對減振器進(jìn)行仿真。然而，這種特性仿真方法，在模型建立過程中所需的模型參數(shù)很大程度上依賴于試驗(yàn)來獲得。所以，很難建立準(zhǔn)確的特性仿真模型，仿真結(jié)果不可靠。二、目前也有利用分段函數(shù)的方

21、法來建立特性仿真模型，進(jìn)行仿真分析。但是現(xiàn)在閥片彎曲變形量的計(jì)算公式大多是由手冊查得的近似公式，計(jì)算結(jié)果不準(zhǔn)確，所以該方法也不可靠。1.3 本論文研究內(nèi)容本論文以汽車筒式減振器特性分析和仿真為主要研究內(nèi)容，具體包括以下幾部分：（1） 對減振器工作油液的技術(shù)性能和油樣特性進(jìn)行了分析研究；并對油液流經(jīng)各節(jié)流處的流量和節(jié)流壓力的關(guān)系、局部和沿程壓力損失系數(shù)進(jìn)行了分析；為以后對減振器的工作原理和阻尼特性分析打下基礎(chǔ)。（2） 對減振器的各阻尼構(gòu)件進(jìn)行深入的研究，確定油液流經(jīng)常通節(jié)流孔、活塞孔、節(jié)流縫隙和活塞縫隙時(shí)壓力和流量的關(guān)系；并分析油液在流經(jīng)活塞孔以及復(fù)原閥體內(nèi)腔時(shí)的局部阻力損失，利用疊加原理將局部

22、阻力損失進(jìn)行疊加，并折算成活塞孔長度。（3） 對減振器進(jìn)行特性分析。建立減振器兩次開閥速度點(diǎn)，為建立分段數(shù)學(xué)模型創(chuàng)造條件。在此基礎(chǔ)上，根據(jù)開閥前、后的油路模型，對減振器開閥前、后的特性進(jìn)行了深入地分析，建立減振器特性分段數(shù)學(xué)模型。（4） 對減振器特性進(jìn)行綜合仿真。其中包括減振器內(nèi)特性仿真和外特性仿真。創(chuàng)造性地提出了利用分段仿真數(shù)學(xué)模型對減振器內(nèi)、外特性仿真分析的方法，利用該方法可對減振器內(nèi)部各閥的流量、壓力、開度等進(jìn)行仿真研究分析。（5） 研究了各種參數(shù)對減振器特性的影響，并且利用相關(guān)程序?qū)Ω鲄?shù)對減振器特性的影響進(jìn)行了定性和定量的分析。第二章 油液節(jié)制及其流動(dòng)第二章 油液介質(zhì)及其流動(dòng)特性減振

23、器是汽車懸架系統(tǒng)的主要阻尼元件。其工作機(jī)理是依靠減振器活塞與缸體的相對運(yùn)動(dòng)，促使其內(nèi)腔液體不斷流經(jīng)控制閥，利用液體流動(dòng)的阻力來消耗汽車振動(dòng)時(shí)的能量。阻尼力主要是由油液和各阻尼構(gòu)件互動(dòng)作用產(chǎn)生的。因此，油液特性和各阻尼構(gòu)件都對減振器特性具有重要影響。2.1 油液特性油液介質(zhì)主要是礦物油型液壓油。它是在石油精煉油液基礎(chǔ)上, 加入各種添加劑調(diào)合而成的，具有以下主要物理性質(zhì)。（1） 可壓縮性油液壓縮性指液體受壓力作用體積減小的性質(zhì)。 壓力為、體積為的液體，如壓力增大時(shí)，體積縮小，則此液體的壓縮性可用體積壓縮系數(shù)，即單位壓力下的體積相對變化量來表示。 液體體積壓縮系數(shù)的倒數(shù)，稱為體積彈性模量K，簡稱體積

24、模量。即。液壓油液的體積模量和溫度、壓力有關(guān)：溫度增大時(shí)，K值減小，壓力增大時(shí)，K值增大，但這種變化不呈線性關(guān)系，當(dāng)時(shí)，K值基本上不再增大。液壓油液中如混有氣體時(shí)，K值將大大減小。油液體積模量很大, 例如礦物油液K=( 114210) 109 Nm- 2。減振器油液壓力一般不大, 在研究減振器靜態(tài)特性時(shí), 油液壓縮性可忽略不計(jì); 在研究減振器動(dòng)態(tài)特性時(shí), 油液壓縮性為必須考慮的重要因素；當(dāng)油液中混有氣體時(shí), 油液壓縮性顯著增加, 體積模量則相對減小。（2） 粘性液體在外力作用下流動(dòng)（或有流動(dòng)趨勢）時(shí)，分子間的內(nèi)聚力要阻止分子相對運(yùn)動(dòng)而產(chǎn)生一種內(nèi)摩擦力，這種現(xiàn)象叫做液體的粘性。油液粘性可用運(yùn)動(dòng)粘

25、度或動(dòng)力粘度來表達(dá)，它們的關(guān)系為：其中，為油液動(dòng)力黏度，為運(yùn)動(dòng)黏度，為油液密度液體的粘度隨液體的壓力和溫度而變化。對液壓油液來說，壓力增大時(shí)，粘度增大。但在一般液壓系統(tǒng)使用的壓力范圍內(nèi)，增大的數(shù)值很小，可以忽略不計(jì)。液壓油液的粘度對溫度的變化十分敏感，溫度升高，粘度下降。油液粘度受溫度和壓力影響，且對溫度影響特別敏感。油液粘度隨溫度和壓力的變化特性, 分別稱為油液的粘溫特性和壓粘特性。油液粘度隨溫度和壓力的變化規(guī)律, 可以利用指數(shù)形式表示為 (2-1)為溫度為，壓力為使得油液黏度；為溫度為，壓力為時(shí)的油液黏度；為壓黏系數(shù)，通常情況下油液壓黏系數(shù)；為黏溫系數(shù)，在通常情況下油液溫黏系數(shù)?？芍? 溫

26、度對油液粘度影響很大, 而壓力對油液粘度影響很小。在工程設(shè)計(jì)計(jì)算中，當(dāng)壓力很小時(shí)，常不計(jì)壓力對油液黏度的影響。（3）抗磨性油液抗磨性與油液粘度無關(guān), 是指油液中加入耐磨添加劑, 在對偶表面成潤滑膜而減小磨損的一種性能。在油液介質(zhì)中加入油性添加劑或耐磨抗磨損添加劑, 可以提高油液的抗磨性。對于具有重載、交變而又高速滑動(dòng)摩擦副的液壓系統(tǒng), 常常對油液的抗磨性提出要求。（4）氧化穩(wěn)定性和熱穩(wěn)定性氧化穩(wěn)定性指油液抵抗與空氣中氧或其它含氧物質(zhì)發(fā)生化學(xué)反應(yīng)能力。油液氧化可能導(dǎo)致油液形成固體沉淀物、膠狀物和酸性物質(zhì), 使元件銹蝕、堵塞和加劇磨損。熱穩(wěn)定性指油液在高溫時(shí)抵抗化學(xué)反應(yīng)和分解能力。當(dāng)溫度達(dá)到某一溫

27、度時(shí), 油液將會(huì)產(chǎn)生一些裂化或聚合作用, 產(chǎn)生一些揮發(fā)性物質(zhì)、樹脂狀物質(zhì)、焦油甚至焦炭。因此, 油液不宜在高于極限溫度條件下工作。（5）抗乳化和水解穩(wěn)定性防止油液與水混合形成乳化液的能力稱為抗乳化性。油液抵抗與水起化學(xué)反應(yīng)的能力稱為水解穩(wěn)定性。水解變質(zhì)的油液將會(huì)降低油液粘度、增加腐蝕性。油液中存自由狀態(tài)的水往往會(huì)形成乳化液, 從而對減振器特性產(chǎn)生影響。因此, 在油液中加入適量的抗乳化劑, 可提高油液抗乳化特性。（6）防銹蝕性油液防止與其接觸的金屬材料生銹、受侵蝕的能力稱為防銹蝕性。減振器元件生銹會(huì)嚴(yán)重影響減振器特性和壽命。為了提高油液防腐蝕性, 油液中添加防銹蝕劑, 使油液在金屬表面形成牢固的

28、吸附膜或與金屬表面化合形成鈍化膜, 防止金屬銹蝕。綜上所述，液壓油液對減振器的影響是很大的，所以對減振器用油的選擇必須根據(jù)減振器的具體要求再聯(lián)合液壓油液的性質(zhì)具體選擇液壓油液，只有這樣才能使減振器工作在最佳狀態(tài)，本文所采有的液壓油液的性質(zhì)如表2.1所示。表 2.1 減振器選用油樣的物理、化學(xué)特性指標(biāo)物理特性化學(xué)特性特性密度動(dòng)力粘度()酸性鹽性數(shù)值8900.090.162.2 油液流動(dòng)2.2.1 油液流動(dòng)公式（1）細(xì)長孔管中流動(dòng)細(xì)長孔管中流動(dòng)是液壓系統(tǒng)中最常見流動(dòng)狀態(tài)，因此，研究它具有重要的實(shí)際意義，例如，活塞節(jié)流孔就屬于這種情況。當(dāng)動(dòng)力黏度為油液，流經(jīng)直徑為，長度為（等效長度）得圓管，由哈根-

29、泊蕭葉（Hagen-poiseiulle）定理，可得流量與節(jié)流壓力之間關(guān)系為： （2-2）對減振器參數(shù)設(shè)計(jì)和仿真時(shí)，活塞節(jié)流孔的節(jié)流壓力就是利用該公式分析計(jì)算的。（2）孔口出流孔口出流是相對于薄壁小孔和厚壁小孔而言的。設(shè)孔的直徑為，長度為，當(dāng)時(shí)，則為薄壁小孔；當(dāng)時(shí)，否則為厚壁小孔。兩種孔口出流，雖然流量與節(jié)流壓力關(guān)系相同，但是孔口的流量系數(shù)不同，節(jié)流壓力與流量之間關(guān)系為： （2-3）其中，孔口的面積；為孔口的流量系數(shù)。薄壁小孔的流量系數(shù)為。（3）縫隙流動(dòng)汽車筒式減振器的油液流動(dòng)可能有三種縫隙流動(dòng)，分別為平行平面縫隙流動(dòng)、平行圓盤縫隙流動(dòng)和偏心圓環(huán)縫隙流動(dòng)，在減振器參數(shù)設(shè)計(jì)和特性分析中非常重要。

30、1. 平行平面縫隙流動(dòng)設(shè)平板為靜止，即，當(dāng)油液流經(jīng)長度為，寬度為，高度為的平行縫隙時(shí)，其流量與節(jié)流壓力之間的關(guān)系為 （2-4）2. 平行圓盤縫隙假設(shè)油液流境內(nèi)半徑為，外半徑為，高度為的平行圓盤時(shí)，其流量與節(jié)流壓力之間關(guān)系為 （2-5）3. 偏心圓環(huán)縫隙假設(shè)活塞運(yùn)動(dòng)速度為，活塞長度為，直徑為，平均縫隙為，偏心率，則流經(jīng)偏心圓環(huán)縫隙得油液，其流量與節(jié)流壓力之間關(guān)系為 （2-6）2.2.2 油液流動(dòng)分析油液在流動(dòng)過程中有兩種運(yùn)動(dòng)狀態(tài), 分別為層流和紊流。液體流動(dòng)時(shí)究竟是層流還是紊流，須用雷諾數(shù)判別。為油液運(yùn)動(dòng)速度，為管道直徑，為運(yùn)動(dòng)黏度。在工程上常用雷諾數(shù)來判斷油液的流動(dòng)狀態(tài)。當(dāng)雷諾數(shù)時(shí)，油液流動(dòng)狀

31、態(tài)為層流；當(dāng)雷諾數(shù)時(shí)，油液流動(dòng)狀態(tài)即為紊流。對于非圓形油路，管路直徑可以用水力半徑來計(jì)算。在工程中所使用油液一般為礦物油，粘度較大且管中油液流速不大（一般小于6m/s），因此多數(shù)為層流。當(dāng)油液流經(jīng)閥口或彎曲較大的節(jié)頭時(shí)才會(huì)形成紊流。2.2.3 局部損失疊加原理（1） 沿程阻力損失層流狀態(tài)下，沿程阻力系數(shù)為紊流狀態(tài)下，沿程阻力系數(shù)為（2）局部阻力損失 下面介紹減振器設(shè)計(jì)和仿真中，常見的幾種局部阻力系數(shù)管道局部擴(kuò)大，由包達(dá)定理得到理論公式為： （2-7）突然擴(kuò)大局部阻力系數(shù)，經(jīng)過阿切爾（Archer）精密儀器測試認(rèn)定，該局部擴(kuò)大阻力系數(shù)是可靠的。假設(shè)油液有大管道進(jìn)入小管道，形成一個(gè)過流斷面最小的收

32、縮面，其面積為，令 （2-8）稱為收縮數(shù)，突然縮小的局部阻力系數(shù)與收縮數(shù)有關(guān)。在不同結(jié)構(gòu)下的和局部阻力系數(shù)的關(guān)系見下表2.2所示。A2/A10.010.10.20.30.40.50.60.70.80.91.00.6180.6240.6320.6430.6590.6810.7120.7550.8310.8921.000.4900.4690.4310.3870.3430.2980.2570.2120.1610.070.00表2.2突然縮小的收縮系數(shù)與局部阻力系數(shù)折管的流動(dòng)方向十分復(fù)雜。由于流動(dòng)慣性，在折管的內(nèi)側(cè)，往往流線分離而形成渦流。有關(guān)學(xué)者通過實(shí)驗(yàn)總結(jié)出了折管在角度為的阻力系數(shù)可以將局部壓力損

33、失換算成直管的等效長度： （2-9）2.3本章小結(jié)本章主要對流體力學(xué)知識(shí)進(jìn)行了匯總，首先掌握了這些知識(shí)才能夠?yàn)橐院笥?jì)算和分析打下基礎(chǔ)。其中，包括：（1）對減振器的油液介質(zhì)的物理特性和技術(shù)性能指標(biāo)等知識(shí)進(jìn)行了分析，為油液的設(shè)計(jì)和選擇提供了參考依據(jù)。（2）對減振器油液的流動(dòng)性質(zhì)和局部損失疊加原理進(jìn)行了介紹。第三章 汽車筒式減振器阻尼構(gòu)件分析第三章 汽車筒式減振器阻尼構(gòu)件分析減振器通常由活塞及活塞桿、流通閥、壓縮室、復(fù)原室、補(bǔ)償室、底閥等組成。在對減振器進(jìn)行特性分析時(shí)，應(yīng)考慮常通節(jié)流孔、活塞孔、活塞縫隙，同時(shí)還要考慮局部節(jié)流損失。下面對節(jié)流閥的具體結(jié)構(gòu)及節(jié)流壓力與流量的關(guān)系進(jìn)行分析。3.1 常通節(jié)流

34、孔常通節(jié)流孔是由節(jié)流閥片上的多個(gè)小矩形節(jié)流孔構(gòu)成的。常通節(jié)流孔可看作是小孔節(jié)流，因此，式（2-3）可知，其節(jié)流壓力與流量之間的關(guān)系可表示為 （3-1）式中， 節(jié)流孔流量系數(shù)，由節(jié)流孔的類型所決定；為復(fù)原常通節(jié)流孔壓力；為常通節(jié)流孔總面積，是由帶孔閥片厚度和常通節(jié)流孔寬度和個(gè)數(shù)決定的，即 ，其中，為常通節(jié)流孔寬度，為節(jié)流孔的個(gè)數(shù)，為帶孔節(jié)流閥片的厚度。3.2 疊加閥片等效厚度與閥口開度減振器節(jié)流閥片大都是利用多片節(jié)流閥片疊加，以滿足減振器不同特性要求。為精確、可靠地對減振器進(jìn)行特性分析，必須對節(jié)流閥片的彎曲變形以及在節(jié)流閥閥口位置的有效開度進(jìn)行研究，同時(shí)必須對疊加節(jié)流閥片以及等效厚度對節(jié)流閥開度

35、的影響進(jìn)行研究。3.2.1 疊加閥片等效厚度減振器環(huán)形彈性節(jié)流閥片中間是固定約束，有效內(nèi)圓半徑為(考慮安裝尺寸)，外圓半徑為 ，閥片的厚度為，所受的壓力為，在半徑處的彎曲變形量為，如圖1 所示。圖1 減振器節(jié)流閥結(jié)構(gòu)簡圖 (1) 片不同厚度閥片的疊加 對于片不同厚度的節(jié)流閥片疊加，可看作為長度相同，而彈性系數(shù)不同的彈簧并聯(lián)，因此，利用彎曲變形系數(shù)可得因?yàn)?，由上式可得不同厚度疊加閥片的等效厚度為 (2) 片相同厚度閥片的疊加相同厚度疊加閥片可看作上述片不同厚度閥片疊加的特殊，因此，由上式可得疊加閥片等效閥片厚度為 (3) 組不同厚度閥片疊加設(shè)有組閥片厚度和片數(shù)分別為，；，；，。因此，可看作上述兩

36、種情況的組合，所以組不同厚度疊加閥片等效厚度為通過上述對疊加閥片分析可知，疊加閥片等效厚度與個(gè)疊加閥片厚度之間具有如下關(guān)系：(a) 疊加閥片等效厚度為各個(gè)疊加閥片厚度3次方之和的3次方根；(b) 疊加閥片等效厚度大于最厚彈性閥片的厚度，即；(c) 等效厚度遠(yuǎn)小于各疊加閥片的厚度之和，即；(d) 兩片疊加閥片厚度相差很大，則可以直接用最厚閥片的厚度代替等效厚度。3.2.2 閥口開度汽車減振器正常工作速度比較低，節(jié)流壓力比較低，閥片變形可看作是小撓度彎曲變形。因此，根據(jù)閥片彎曲變形系數(shù)計(jì)算方法，閥片在閥口位置半徑處的變形量，可表示為 （3-2）式中，為節(jié)流閥片在閥口位置半徑處的彎曲變形系數(shù)；為疊加

37、閥片的等效厚度；為閥片所受均布?jí)毫?。?jié)流閥開度是由閥片在閥口半徑位置的總變形量和預(yù)變形量所決定的，即3.3 節(jié)流縫隙當(dāng)減振器開閥后，節(jié)流閥片與閥片座端面之間形成平面環(huán)形節(jié)流縫隙，因此，由式（2-5）可知，閥片節(jié)流縫隙的節(jié)流壓力與流量之間的關(guān)系可表達(dá)為 （3-3）式中，為油液動(dòng)力粘度。3.4 活塞縫隙活塞縫隙大小是根據(jù)活塞和減振器缸筒內(nèi)徑的配合公差所決定的。其中，活塞與缸筒內(nèi)徑之間的最小配合間隙為，最大配合間隙為，則平均活塞間隙。因此，由式（2-6）可知，油液流經(jīng)活塞縫隙的節(jié)流壓力與流量的關(guān)系可表示為 （3-4）式中，為活塞缸筒內(nèi)徑；為流經(jīng)活塞縫隙的流量；為活塞偏心率，一般；為活塞縫隙長度。3.

38、5 活塞孔 活塞孔均勻分布在活塞上，活塞孔直徑和個(gè)數(shù)是系列化的?；钊讓儆诩?xì)長孔，由式（2-2）可知，活塞孔節(jié)流壓力與流量之間的關(guān)系可表示為 （3-5）式中，為活塞孔壓力；為活塞孔的等效長度，數(shù)值等于活塞孔物理長度與局部損失的折算長度之和，即；為油液動(dòng)力粘度。3.5.1 活塞孔沿程阻力損失由第二章分析可知，活塞孔油液的雷諾數(shù)為為活塞孔中油液流動(dòng)速度，為管道直徑，為油液的運(yùn)動(dòng)黏度。由于，則 （3-6）式中，為活塞孔的流量，為活塞孔總面積。（1）層流沿程阻力系數(shù)的確定當(dāng)Re2300時(shí)，活塞孔中油液流動(dòng)為紊流，其沿程阻力系數(shù)為由上可知，活塞孔的沿程阻力系數(shù)與速度有關(guān)。因此，在對減振器進(jìn)行特性分析時(shí)，

39、應(yīng)根據(jù)減振器不同速度，決定活塞孔的油液流動(dòng)狀態(tài)，采用不同的沿程阻力系數(shù)。3.5.2 活塞孔局部阻力損失油液在流經(jīng)活塞孔以及復(fù)原閥體內(nèi)腔時(shí)，會(huì)產(chǎn)生突然擴(kuò)大、突然縮小和改變方向三處局部阻力損失，各局部阻力損失系數(shù)分別為、和。當(dāng)油液由活塞孔流出時(shí)，截面會(huì)突然擴(kuò)大，由第二章分析可知， （3-7）其中為活塞孔總面積；為活塞孔下方環(huán)形的面積。當(dāng)油液流入活塞孔時(shí)，截面面積會(huì)突然縮小，它們的面積比 ，由表2-1 可計(jì)算出突然縮小時(shí)的局部損失系數(shù)突然改變方向時(shí)，查閱相關(guān)資料，可知時(shí)，3.5.3 活塞孔等效長度的確定利用疊加原理將局部阻力損失進(jìn)行疊加，并將折算成活塞孔沿程阻力系數(shù)或常通節(jié)流孔流量系數(shù)。因此，復(fù)原閥

40、的局部阻力系數(shù)疊加，并折算成活塞孔長度為：因此，活塞孔的等效長度應(yīng)該為孔的實(shí)際長度與局部阻力系數(shù)折算長度之和，即可知，活塞孔結(jié)構(gòu)以及活塞運(yùn)動(dòng)速度影響活塞孔的等效長度。利用以上公式編寫Matlab程序可繪出活塞等效長度隨速度的變化曲線，如圖3-2 所示。其中，活塞孔實(shí)際長度，活塞孔個(gè)數(shù)。 圖3-2 活塞孔等效長度隨速度變化曲線3.6本章小結(jié)本章在第二章液體流動(dòng)分析的基礎(chǔ)上針對所研究的汽車筒式減振器進(jìn)行分析，將其各個(gè)結(jié)構(gòu)做細(xì)致的研究，為下一章的建立分段建模仿真模型打下基礎(chǔ)。其中包括：（1）確定常通節(jié)流孔、活塞孔、節(jié)流縫隙和活塞縫隙等阻尼構(gòu)件應(yīng)用的理論公式，即確定各結(jié)構(gòu)流量和壓力之間的關(guān)系。（2）對

41、液體流經(jīng)活塞孔時(shí)的沿程阻力系數(shù)和局部阻力損失系數(shù)進(jìn)行分析研究，由此確定活塞孔的等效長度。第四章 筒式減振器的工作原理及特性分析第四章 筒式減振器的工作原理及特性分析4.1 筒式減振器的工作原理減振器是汽車懸架系統(tǒng)的主要阻尼元件。其工作機(jī)理是依靠減振器活塞桿與缸體的相對運(yùn)動(dòng)，促使其內(nèi)腔液體不斷流經(jīng)控制閥，從而使內(nèi)腔孔壁與液體之間產(chǎn)生的摩擦力及流體分子間的內(nèi)摩擦力做功并轉(zhuǎn)化為熱能。 汽車筒式減振器大都采用雙筒式結(jié)構(gòu)，有4個(gè)閥，分別是復(fù)原閥、補(bǔ)償閥、壓縮閥和流通閥，其中，復(fù)原閥和壓縮閥對特性起決定性作用，其原理如圖1所示。 圖4-1減振器結(jié)構(gòu)原理簡圖4.1.1 復(fù)原行程 減振器在復(fù)原行程工作時(shí)，活塞

42、相對工作缸向上運(yùn)動(dòng)。此時(shí)，復(fù)原閥和補(bǔ)償閥工作，活塞缸筒上腔油壓逐漸升高，上腔的油液經(jīng)過復(fù)原閥流向下腔。當(dāng)活塞速度較小時(shí)，節(jié)流閥片所受的節(jié)流阻尼力不足以克服閥片的預(yù)緊力，閥片不打開，上腔的油液通過活塞上的常通孔流向下腔。隨著活塞運(yùn)動(dòng)速度的不斷增大，上、下腔的壓差也迅速提高，當(dāng)壓差作用在復(fù)原閥片上的力達(dá)到復(fù)原閥彈簧的預(yù)緊力時(shí)，復(fù)原閥開啟，形成環(huán)狀縫隙節(jié)流，從而形成節(jié)流阻尼力。但是，由于活塞桿的存在，自上腔流出的油液不足以充滿下腔所增加的體積，于是補(bǔ)償閥打開，油液經(jīng)補(bǔ)償閥從貯油缸流向工作缸下腔。此時(shí)這些閥的節(jié)流作用即造成對復(fù)原行程的阻尼力。4.1.2 壓縮行程減振器在壓縮行程工作時(shí)，活塞相對工作缸向

43、下運(yùn)動(dòng)。此時(shí)，下腔容積減小，油壓升高，油液經(jīng)流通閥流到上腔。由于上腔被活塞桿占去一部分體積，上腔內(nèi)增加的容積小于下腔減小的容積，故還有一部分油液推開壓縮閥流回貯油缸。壓縮閥和流通閥閥對油液的節(jié)流便造成壓縮行程的阻尼力。4.2 復(fù)原行程特性分析4.2.1 復(fù)原行程開閥速度點(diǎn)（1）初次開閥速度點(diǎn)減振器初次開閥速度點(diǎn)主要是由減振器節(jié)流閥片厚度、閥片預(yù)變形量和常通節(jié)流孔面積所決定的。減振器復(fù)原閥片初次開閥時(shí)的油路圖如圖4-2所示。圖4-2 復(fù)原閥初次開閥油路圖設(shè)復(fù)原閥片的預(yù)變形量為，當(dāng)閥片在閥口位置變形量等于閥片預(yù)變形量時(shí)，減振器初次開閥。根據(jù)閥片變形計(jì)算公式，閥片所受初次開閥壓力為 初次開閥時(shí)，閥片

44、所受壓力等于常通節(jié)流孔節(jié)流壓力差，即因此，常通節(jié)流孔開閥時(shí)的流量可表示為活塞孔和常通節(jié)流孔是串聯(lián)的，即，因此，活塞孔的節(jié)流壓力差可表示為其中， 為活塞孔的等效長度。此時(shí)，雷諾數(shù)Re可由公式求得，確定液體在各速度下的流動(dòng)狀態(tài)，確定沿程阻力損失系數(shù)。常通節(jié)流孔和活塞孔串聯(lián)后與活塞縫隙并聯(lián)，因此活塞縫隙節(jié)流壓力差等于活塞孔節(jié)流壓力差與常通節(jié)流壓力差之和，即因此活塞縫隙的流量可表示為常通節(jié)流孔、活塞孔與活塞縫隙應(yīng)滿足油液連續(xù)性定理，即 由此可得出復(fù)原閥初次開閥速度為 （2） 二次開閥速度點(diǎn)復(fù)原二次開閥時(shí)，閥片變形與下限位擋圈接觸達(dá)到最大開度，這時(shí)就相當(dāng)于一個(gè)常通節(jié)流縫隙，油路圖如圖4-3 所示圖4-3

45、 復(fù)原閥二次開閥油路圖節(jié)流閥二次開閥時(shí)，閥片總變形量為 因此，根據(jù)節(jié)流閥片彎曲變形的計(jì)算公式，二次開閥時(shí)節(jié)流閥片上所受壓力為常通節(jié)流孔與復(fù)原節(jié)流縫隙是并聯(lián)的，即 因此，二次開閥時(shí)常通節(jié)流孔流量為 二次開閥時(shí)復(fù)原節(jié)流縫隙的流量為 常通節(jié)流孔和復(fù)原節(jié)流縫隙并聯(lián)后與活塞孔串聯(lián)，即因此，活塞孔節(jié)流壓力為常通節(jié)流孔和活塞孔串聯(lián)后與活塞縫隙是并聯(lián)，即所以，流經(jīng)活塞縫隙的流量根據(jù)油液連續(xù)性定理，可得減振器復(fù)原閥二次開閥速度為4.2.2 復(fù)原初次開閥前特性分析初次開閥前，常通節(jié)流孔上的壓力小于閥片的預(yù)變形壓力，油路如圖4-2所示。常通節(jié)流孔開閥時(shí)的壓力可表示為 （4-1）活塞孔和常通節(jié)流孔是串聯(lián)的，即 ，因此

46、，活塞孔的節(jié)流壓力差可表示為 （4-2）常通節(jié)流孔和活塞孔串聯(lián)后與活塞縫隙并聯(lián)，因此活塞縫隙節(jié)流壓力差等于活塞孔節(jié)流壓力差與常通節(jié)流壓力差之和，即 （4-3）因此活塞縫隙的流量可表示為 （4-4）常通節(jié)流孔、活塞孔與活塞縫隙應(yīng)滿足油液連續(xù)性定理，即 （4-5）式中，為活塞速度。由以上五式可得出關(guān)于的二元一次方程式 （4-6）令 則式（4-6）可表示為 （4-7）由此可得出的值，與活塞速度有關(guān)。并將的值并分別代入（4-1）、（4-2）式可得出、關(guān)于的值。于是，可得出活塞所受阻尼力 （4-8）式（4-8）給出了阻尼力與活塞速度的關(guān)系。其關(guān)系曲線，如圖4-4所示圖4-4 初次開閥前阻尼力與速度關(guān)系曲

47、線4.2.3 復(fù)原初次開閥后特性分析復(fù)原初次開閥后，閥片位于預(yù)變形與下限位擋圈之間，這時(shí)就相當(dāng)于形成了一個(gè)開度為的常通節(jié)流縫隙，油路如圖 4-3 所示設(shè)閥片開度為，則閥片變形量為。因此節(jié)流閥片上所受壓力為 （4-9）常通節(jié)流孔的壓力可表示為 （4-10）常通節(jié)流孔與復(fù)原節(jié)流縫隙是并聯(lián)的，所以 （4-11）常通節(jié)流孔和復(fù)原節(jié)流縫隙并聯(lián)后與活塞孔串聯(lián)，即活塞孔的壓力可表示為 (4-12)常通節(jié)流孔和活塞孔串聯(lián)后與活塞縫隙是并聯(lián)，即所以，流經(jīng)活塞縫隙的流量 (4-13)根據(jù)油液連續(xù)性定理，可得 (4-14)由（4-9）式可得 (4-15)將（4-15）式代入（4-11）式得 （4-16）將（4-10

48、）式代入上式令 則上式可寫為 （4-17）式（4-13）可寫為 （4-18）式（4-12）可寫為 （4-19）式（4-10）可寫為 （4-20）將（4-18）、（4-19）、（4-20）式代入（4-14）式，得將式（4-17）代入上式，得 令 則上式可表示為令 則八次方程為 （4-21）式（4-21）給出了常通節(jié)流孔的流量與活塞速度的關(guān)系。由此可得到的解。將的解代入式（4-10）、（4-12）得出、與的關(guān)系，由此可得出活塞運(yùn)動(dòng)的阻尼力 （4-22）式（4-22）表示了阻尼力與活塞速度的關(guān)系。其關(guān)系曲線，如圖4-5所示。圖4-5 初次開閥后阻尼力與速度關(guān)系曲線4.2.4 復(fù)原二次開閥后特性分析復(fù)

49、原二次開閥后，閥片變形與下限位擋圈接觸達(dá)到最大開度，這時(shí)就相當(dāng)于一個(gè)常通節(jié)流縫隙，油路圖如圖4-3 所示。常通節(jié)流孔與復(fù)原節(jié)流縫隙是并聯(lián)的，即，則節(jié)流縫隙的壓力流量關(guān)系為 （4-23） 二次開閥后常通節(jié)流孔壓力與流量的關(guān)系為 （4-24）常通節(jié)流孔和復(fù)原節(jié)流縫隙并聯(lián)后與活塞孔串聯(lián)，即則活塞孔的壓力可表示為 （4-25）常通節(jié)流孔和活塞孔串聯(lián)后與活塞縫隙是并聯(lián)，即所以，流經(jīng)活塞縫隙的流量 （4-26）根據(jù)油液連續(xù)性定理，可得 （4-27）由式（4-23）、（4-24）得 （4-28）將式（4-24）、（4-25）代入（4-26）可得 將式（4-27）和式（4-28）代入上式，整理得 （4-29）

50、令 則式（4-29）可寫為由上式可得出與速度關(guān)系，進(jìn)而可得出各閥系結(jié)構(gòu)的流量和壓力與活塞速度的關(guān)系。阻尼力可表示為 （4-30）4.3 壓縮行程特性分析4.3.1 壓縮行程開閥速度點(diǎn)（1）初次開閥速度設(shè)復(fù)原閥片的預(yù)變形量為，當(dāng)閥片在閥口位置變形量等于閥片預(yù)變形量時(shí)，減振器初次開閥。此時(shí)的油路圖如圖4-6所示圖4-6 壓縮閥初次開閥油路圖根據(jù)閥片變形計(jì)算公式，閥片所受初次開閥壓力為因此，常通節(jié)流孔開閥時(shí)的流量可表示為 所以，初次開閥速度可表示為式中，為活塞桿的面積。（2）壓縮閥二次開閥速度節(jié)流閥二次開閥時(shí)，閥片變形與下限位擋圈接觸達(dá)到最大開度，這時(shí)就相當(dāng)于一個(gè)常通節(jié)流縫隙油路圖如圖4-7所示圖

51、4-7 壓縮閥二次開閥油路圖節(jié)流閥二次開閥時(shí)，閥片總變形量為因此，二次開閥時(shí)節(jié)流閥片上所受壓力為二次開閥時(shí)常通節(jié)流孔流量為 常通節(jié)流孔與節(jié)流縫隙是并聯(lián)的，即 因此，二次開閥時(shí)節(jié)流縫隙的流量為常通節(jié)流孔和節(jié)流縫隙并聯(lián)后與活塞縫隙是串聯(lián)，即 所以壓縮閥二次開閥速度可表示為4.3.2 壓縮閥初次開閥前特性分析初次開閥前，常通節(jié)流孔上的節(jié)流壓力小于閥片的預(yù)變形壓力，油路圖 4-6 所示。由常通節(jié)流孔的流量公式可得出 （4-31）常通節(jié)流孔和座孔是串聯(lián)，有 所以座孔的壓力可表示為 （4-32） （4-33）將式（4-33）分別代入式（4-31）、（4-32）得由此可得出活塞阻尼力 （4-34）式（4-34）給出了阻尼力與活塞速度的關(guān)系。其關(guān)系曲線如圖4-8所示圖4-8 壓縮閥初次開閥前阻尼力與速度關(guān)系曲線4.3.3 壓縮閥初次開閥后特性分析初次開閥后，閥片位于預(yù)變形與下限位擋圈之間，這時(shí)就相當(dāng)于形成了一個(gè)開度為的常通節(jié)流縫隙，油路如圖 4-7所示設(shè)閥片開度為，則閥片變形量為。因此節(jié)流閥片上所受壓力為 （4-35）常通節(jié)流孔的壓力可表示為