10、hf =9.0,e=12, f =8,、5所=5.5, =38
帶輪寬度：B=z-1e2f = 5-1 82 7 = 64mm
分度圓直徑：dd = 280mm,
d1 =1.9D =1.8 100mm = 180mm , 「八
1 L = B = 64mm,
C =5/ 28 B =11.4 12mm
4.3 傳動(dòng)軸的估算
傳動(dòng)軸除應(yīng)滿足強(qiáng)度要求外，還應(yīng)滿足剛度的要求，強(qiáng)度要求保證軸在反復(fù) 載荷和扭載荷作用下不發(fā)生疲勞破壞。機(jī)床主傳動(dòng)系統(tǒng)精度要求較高，不允許有 較大變形。因此疲勞強(qiáng)度一般不失是主要矛盾， 除了載荷很大的情況外，可以不
必驗(yàn)算軸的強(qiáng)度。剛度要求保證軸在載荷下不
11、至發(fā)生過(guò)大的變形。 因此，必須保
證傳動(dòng)軸有足夠的剛度。
主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速
主軸 nj =nm*3-1計(jì)算轉(zhuǎn)速為主軸從最低轉(zhuǎn)速算起，第一個(gè) %轉(zhuǎn)速范圍
z 1
內(nèi)的最高級(jí)轉(zhuǎn)速，即為n1V =90r/min。同理有公式n =n中3可以得出各軸的計(jì) j min
算速度：Nm=180r\min、Nn=335r\min、Ni =710r\min。
各軸直徑的估算
d _ KA4i——mm
\ Nj
其中：P-電動(dòng)機(jī)額定功率
K-鍵槽系數(shù)
A-系數(shù)
”-從電機(jī)到該傳動(dòng)軸之間傳動(dòng)件的傳動(dòng)效率的乘積;
nj-該傳動(dòng)軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速。
計(jì)算轉(zhuǎn)速nj是傳動(dòng)件能傳遞全部功率的最低轉(zhuǎn)速。各傳
12、動(dòng)件的計(jì)算轉(zhuǎn)速可 以從轉(zhuǎn)速圖上，按主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速和相應(yīng)的傳動(dòng)關(guān)系確定。
I 軸：K=1.05, A=110
所以 d1 =(110 1.05)
4 7.5 0.96
= 36.7( mm),
取 40mm
II 軸：K=1.05, A=110
d2 =(110 1.05)4
7.5 0.96 0.99 0.98
335
= 43.9 mm ,
取 45mm
田軸：K=1.05, A=92
d3 =(92 1.05)4
6.98544 0.99 0.98
180
= 42.5 mm ,
取 45mm
IV 軸：K=1.05, A=92
13、
d4 =(92 1.05)4
6.98544 0.99 0.98 0.99 0.98
90
取 54mm
= 50.2 mm
此軸徑為平均軸徑，設(shè)計(jì)時(shí)可相應(yīng)調(diào)整
4. 4齒輪齒數(shù)的確定和模數(shù)的計(jì)算
齒輪齒數(shù)的確定
當(dāng)各變速組的傳動(dòng)比確定以后，可確定齒輪齒數(shù)。對(duì)于定比傳動(dòng)的齒輪齒數(shù) 可依據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)推薦的方法確定。 對(duì)于變速組內(nèi)齒輪的齒數(shù)，如傳動(dòng)比是標(biāo)
準(zhǔn)公比的整數(shù)次方時(shí)，變速組內(nèi)每對(duì)齒輪的齒數(shù)和 Sz及小齒輪的齒數(shù)可以從表
3-6 （機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì)）中選取。一般在主傳動(dòng)中，最小齒數(shù)應(yīng)在 17?21。采
用三聯(lián)滑移齒輪時(shí)，應(yīng)檢查滑移齒輪之間的齒數(shù)關(guān)系：三聯(lián)滑移齒輪
14、的最大齒輪 之間的齒數(shù)差應(yīng)大于或等于4,以保證滑移是齒輪外圓不相碰。
第一組齒輪：
傳動(dòng)比：U1 = 4
U2
T - 1.26
U3
2 -1.262
齒數(shù)和Sz取72
Z=24, Z2=30,
第二組齒輪：
Z3=36,
Z4=48, Z5=42,
Z6=36；
傳動(dòng)比：u1
=1,
U3
3 1.263
齒數(shù)和Sz取84:
Z7 =22, Z8 =42,
Z9=62, Zio=42;
第三組齒輪:
傳動(dòng)比：u1
：2
1.262
齒數(shù)和Sz取90:
Zn=18,乙2二60,乙3=72,
15、Z14=30;
各齒輪齒數(shù)表：
乙
Z2
Z3
Z4
Z5
Z6
Z7
Z8
Z9
乙
Zn
乙2
乙3
Z14
24
30
36
48
42
36
22
42
62
42
18
60
72
30
齒輪模數(shù)的計(jì)算
(1)彎曲疲勞(根據(jù)齒輪最多的齒輪進(jìn)行計(jì)算與計(jì)算)
齒輪彎曲疲勞的估算mw _323
ZxQ
Z4：
mw32t：48715r2.43
Z9：
mw _323
一7.5 =3.17
62 125
Z13：
75
mw E方@=3.36
(2)齒面點(diǎn)蝕估算
2A
Z4：
A _3
16、703
Z9：
Z13：
mj
Zj
Zj
75
= 102.29
355
A 之3703175 =144.85
125
A -3703
7.5 =161.61
90
mj
mj
mj
燈;2.84
24 48
289.7
= 3.45
22 62
吟=3.59
18 72
齒數(shù)模數(shù):
第一變速組
第二變速組
第二變速組
mw
2.43
3.17
3.36
mj
2.84
3.45
3.59
取m
4
4
4
(3)標(biāo)準(zhǔn)齒輪：u =20度，h*a = 1，c*=0.25
從機(jī)械原理表10-2
17、查得以下公式
齒頂圓 da = (z1 + 2h*a)m
齒根圓 df =(乙 2h*a 2c*)m
分度圓d = mz
齒頂高 ha = h*am
r J r I . . . * * .
齒根局 hf = (h a + c )m
齒輪的具體值見(jiàn)表 齒輪尺寸表：
齒輪
齒數(shù)Z
模數(shù)M
分度圓D
齒頂圓da
1
24
4
96
104
2
30
4
120
128
3
36
4
P 144
152
4
48
4
192
200
5
42
4
168
176
6
36
4
P 144
152
7
22
4
18、
88
96
8
42
4
168
176
9
62
4
248
256
10
42
4
168
176
11
18
4
72
80
12
60
4
240
248
13
72
4
288
296
14
30
4
120
128
齒輪
齒根圓d f
齒頂局ha
齒根高h(yuǎn)f
1
106
4
5
2
130
4
5
3
154
4
5
4
202
4
5
5
178
4
5
6
154
4
5
7
98
4
5
8
178
4
5
9
258
4
19、
5
10
178
4
5
11
82
4
5
12
250
4
5
13
298
4
5
14
130
4
5
齒寬確定
由公式B=，mFm=6~10,m為模數(shù))得:
第一套嚙合齒輪BI = 6~10 3 = 18 ~ 30mm
第二套嚙合齒輪 BII = 6~10 3.5 = 21~ 35mm
第三套嚙合齒輪B川=6 ~10 4 = 24 ~ 40mm
一對(duì)嚙合齒輪，為了防止大小齒輪因裝配誤差產(chǎn)生軸向錯(cuò)位時(shí)導(dǎo)致嚙合齒 寬減小而增大輪齒的載荷，設(shè)計(jì)上，應(yīng)主動(dòng)輪比小齒輪齒寬大
所以 B =25mm, B2 =22mm;
B3 = 2
20、5mm , B4 = 22mm ,
4
B5 =27mm, B6 = 25mm, B7 = 25mm
B8 = 25mm, B9 = 27mm, B10 = 25mm
B1 =27mm,B12 =25mm,B13 = 25mm, B14 = 27mm
齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
當(dāng)160mm w da w 500mm時(shí)，可做成腹板式結(jié)構(gòu)，再考慮到加工問(wèn)題，現(xiàn)
敲定把齒輪14做成腹板式結(jié)構(gòu)。其余做成實(shí)心結(jié)構(gòu)。齒輪 14計(jì)算如下：
D -da - 10~14 Mn = 288 -12 4 = 240mm
D4 =d4 =54mm,
D3 =1.6d3 = 1.6 父 45 = 72mm,
21、D2 = 0.25~0.35 D0 -D3
= 0.3 240 - 72
=50.4mm
D1 ND。 D3 /2=158mm,C -12mm
4.5傳動(dòng)軸間的中心距
, d1 d2 96 192
d - = = = 144mm
-- 2 2
, 168 168
d[I = = 168mm
, 240 120 …
d in _iv = = 180mm
4.6軸承的選擇
I軸 II軸 in軸 iv軸
6208 D=80 B=18 7207C D=72 B=17 7207C D=72 B=17 7208C D=80 B=18
深溝球軸承
圓錐滾子軸承
圓
22、錐滾子軸承
圓錐滾子軸承
五、動(dòng)力設(shè)計(jì)
5.1傳動(dòng)軸的驗(yàn)算
由于變速箱各軸的應(yīng)力都比較小，驗(yàn)算時(shí)，通常都是用復(fù)合應(yīng)力公式進(jìn)行
計(jì)算:
. M 2 0.572 . .
一二一w —4]
(MPa
名為復(fù)合應(yīng)力(MPa
——[仃b]為許用應(yīng)力(MPa
——w為軸危險(xiǎn)斷面的抗彎斷面模數(shù)
23、
d3 o
頭心軸：W (mm )
32
空心軸：w =-d-[1 -(d)4](mm3)
32 D
花鍵軸：W 上"-⑴①d)2 (mm3)
32二D 32二
— —d為空心軸直徑，花鍵軸內(nèi)徑
— —D為空心軸外徑，花鍵軸外徑
do為空心軸內(nèi)徑
— —b為花鍵軸的鍵寬
— —Z為花鍵軸的鍵數(shù)
M為在危險(xiǎn)斷面的最大彎矩
M = wM 2 + M ； N - mm
T為在危險(xiǎn)斷面的最大扭矩
4 N
T =955 10
N j
——N為該軸傳遞的最大功率
——N為該軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速
齒輪的圓周力：R =空
D
齒輪的徑向力：Pr =0.5P
I軸的強(qiáng)度計(jì)
24、算
I 軸：PI =7.5 0.872 0.96 = 6.26
nI =9.55 104 N
Nj
-9.55 104
6.26
x
710
= 84201.408N m
作用在齒輪上的力的計(jì)算
已知大齒輪的分度圓直徑:
d=mz=48< 4=192mm
圓角力：Ft =2- =2 74728.75 =778.42N D2 192
徑向力：Fr=0.5Ft=0.5 778.42 = 389.21N
軸向力：Fa =Ft =778.42N
方向如圖所示：
由受力平衡：F拉+F2 +E +F,=0
F 拉=1759.2N
Fr =389.21
25、N
所以52+弓=—(1759.2+389.21 ) =—2148.41N 以a點(diǎn)為參考點(diǎn)，由彎矩平衡得：
105Fi+F.(105+40) - F2 (300+40+105 =0
所以：F1=1635.65N
F2=512.76N
在V面內(nèi)的受力情況和彎矩圖如下:
受力平衡：Fe Ft -Fl -F2 =0
即：1759.2+778.42 - F1 - F2 =0
以a點(diǎn)為參考點(diǎn)，由彎矩平衡：
Fi X 105- Ft X ( 105+40) +F2 (300+ 105+ 40) =0
所以 F1=2989.32N
F2=451.7N
主軸抗震性
26、的驗(yàn)算
(1)支撐剛度，包括軸承的彈性變形和坐圈接觸變形
向心推力球軸承：、??二(0.7~0.002 ) d
圓錐孔雙列向力短圓柱滾子軸承：
0.4 3 ,、
="=——父10 — R，(mm d
前軸承處 d=100, d，=100, R=5400kgf, R，= 12500kgf
所以：6r=0.0108mm 6rl=0.0251mm
坐圓外變形：、?.;二絲(13) 二 db D
對(duì)于向心球軸承：D=150, d=100, b=60,取k=0.01
所以：
4 5400 0.01 60
、r (1 ) = 0.016mm
3.14 100 60 150
R
27、=12500kgf
對(duì)于短圓柱滾子軸承：D=15Q d=100, b=37,取k=0.01 , 所以：
=0.053mm
4 12500 0.01 … 37、
(1 一)
3.14 100 37 150
所以軸承的徑向變形: 、尸、r 、；』0.06 0.016-0.076mm
、r1 =、r1+、r1 =0.05+0.053=0.103mm
支撐徑向剛度：
k=— =5400 =71052.63kgf /mm
、r 0.076
R 12500 .
k[=——= =121359.22kgf / mm
r1 0.103
(2)量主要支撐的剛度折算到切削點(diǎn)的變形
2
28、
Yz = —P— [(1 kA)a2 在 1)]
9.8kA kB L L
其中 L=419mm &=121359.2kg/mm
所以：
Y"dPA
[(i 必鳥(niǎo) 當(dāng) 1)]
kB L2 L
2940 121359.22 1252 2 125
[(1 )—2 1)]
9.8 121359.22 78709.89 419 419
=0.0045mm
(3)主軸本身引起的切削點(diǎn)的變形
Pa2L
Ys =1FT
其中：P=2940N a=125mm L=419mm E=2X 107N/cm, D=91mm
I=0.05 (D
29、-d4) =0.05 X (914-464) =3163377.25mrm
所以：
Pa2L
Ys =
3FI
2
2940 1252 419
3 2 107 3163377.25
= 4.25 103mm
(4)主軸部件剛度
2940
八3 二
Yz Ys 0.0045 0.00425
=336000 N / mm = 336N /」m
(5)驗(yàn)算抗振性
K _ Cd Rm cos ：
2 ；(1 ；)
則:
blim
2K ；(1 ：)
Kcd cos :
所以:
2K ；(1 ；)
blim 一 ■
Kc
30、d cos -
2 336 0.03(1 0.03)
2.46 cos68.8
22.6mm 0.02 Dmax =10mm
所以主軸抗振性滿足要求。
選相同模數(shù)中承受載荷最大，齒數(shù)最小的齒
這里要驗(yàn)算的是齒輪 2,齒輪7,齒輪12
5.2齒輪校驗(yàn)
在驗(yàn)算算速箱中的齒輪應(yīng)力時(shí)， 輪進(jìn)接觸應(yīng)力和彎曲應(yīng)力的驗(yàn)算。 這三個(gè)齒輪。
(1)接觸應(yīng)力公式：
_ _ 2088 104 u 1 k kvkaksN
f zm .： uBn j
u---- 大齒輪齒數(shù)與小齒輪齒數(shù)之比；
kp---齒向載荷分布系數(shù)；kv----動(dòng)載荷系數(shù)；kA----工況系數(shù)；
ks—壽命系數(shù)
查《
31、機(jī)械裝備設(shè)計(jì)》表10-4 及圖10-8及表10-2分布得
kH b = 1 . 1 & ,f b 1 .k2 0 ; k1 A0 5,
假定齒輪工作壽命是48000h,故應(yīng)力循環(huán)次數(shù)為
N =60njLh = 60 父 5004 48000 = 1“ 109 次
查《機(jī)械裝備設(shè)計(jì)》圖10-18得KFN =09KHN =0.9 ，所以：
2088 103
18 4
3 —
= 1.024 10 MPa
一 ：21 500
18
(2)彎曲應(yīng)力： _ _5
_ 191 105k：kvkaksN
w - O _
zm2BYnj
Y=0.378,代入公式求得：仃w =
32、158.5Mpa
查《機(jī)械設(shè)計(jì)》圖10-21e,齒輪的材產(chǎn)選40Cr （滲碳），大齒輪、小齒輪的硬 度為 60HRC 故有[%] = 1650MPa ,從圖 10-21e 讀出 bw】 = 920MPa。因?yàn)椋?of <[afVw<[
33、P
n
7.5 0.96 一 T =9550 59.3 Nm
710
齒輪受力
2T 2 59.3
Fr = — = 3 =1412 N
d 60 103
根據(jù)受力分析和受力圖可以得出軸承的徑向力為
Rvi =
Frll
-1060 N
I1 I2
Rv2 =1412-1060 = 352 N
因軸承在運(yùn)轉(zhuǎn)中有中等沖擊載荷，又由于不受軸向力，按《機(jī)械設(shè)計(jì)》
表10-5查得fp
p
為 1.2 至ij 1.8 ,取 3 =1.3,則有: p
P1 = fpX1R1 =1.3 1062 = 1378 N
P2 =fpX2R2 =1.3 352=457.6
34、 N
軸承的壽命 因?yàn)镻1 > P2 ,所以按軸承1的受力大小計(jì)算:
Lh=吠(C)；=^^(^)3 =38309.1 h
60n pi 60 850 1378
故該軸承能滿足要求。
六、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及說(shuō)明
6.1 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的內(nèi)容、技術(shù)要求和方案
設(shè)計(jì)主軸變速箱的結(jié)構(gòu)包括傳動(dòng)件（傳動(dòng)軸、軸承、帶輪和齒輪等） 、主軸 組件、操縱機(jī)構(gòu)、潤(rùn)滑密封系統(tǒng)和箱體及其聯(lián)結(jié)件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與布置， 用一張展 開(kāi)圖和若干張橫截面圖表示。課程設(shè)計(jì)由于時(shí)間的限制，一般只畫(huà)展開(kāi)圖。
主軸變速箱是機(jī)床的重要部件。設(shè)計(jì)時(shí)除考慮一般機(jī)械傳動(dòng)的有關(guān)要求外， 著重考慮以下幾個(gè)方面的問(wèn)題。
精度方面的要求，剛度和抗震性
35、的要求，傳動(dòng)效率要求，主軸前軸承處溫度 和溫升的控制，結(jié)構(gòu)工藝性，操作方便、安全、可靠原則，遵循標(biāo)準(zhǔn)化和通用化 的原則。
主軸變速箱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)整個(gè)機(jī)床設(shè)計(jì)的重點(diǎn)，由于結(jié)構(gòu)復(fù)雜，設(shè)計(jì)中不可避 免要經(jīng)過(guò)反復(fù)思考和多次修改。在正式畫(huà)圖前應(yīng)該先畫(huà)草圖。目的是：
布置傳動(dòng)件及選擇結(jié)構(gòu)方案。
檢驗(yàn)傳動(dòng)設(shè)計(jì)的結(jié)果中有無(wú)干涉、碰撞或其他不合理的情況，以便及時(shí)正。
確定傳動(dòng)軸的支承跨距、齒輪在軸上的位置以及各軸的相對(duì)位置， 以確定 各軸的受力點(diǎn)和受力方向，為軸和軸承的驗(yàn)算提供必要的數(shù)據(jù)。
6.2 I軸（輸入軸）的設(shè)計(jì)
將運(yùn)動(dòng)帶入變速箱的帶輪一般都安裝在軸端， 軸變形較大，結(jié)構(gòu)上應(yīng)注意加 強(qiáng)軸的剛度或
36、使軸部受帶的拉力（采用卸荷裝置）。我們采用的卸荷裝置一般是 把軸承裝載法蘭盤(pán)上，通過(guò)法蘭盤(pán)將帶輪的拉力傳遞到箱壁上。
齒輪與軸之間的軸承可以用滾動(dòng)軸承也可以用滑動(dòng)軸承?；瑒?dòng)軸承在一些性 能和維修上不如滾動(dòng)軸承，但它的徑向尺寸小。空套齒輪需要有軸向定位，軸承 需要潤(rùn)滑。
6.3 齒輪塊設(shè)計(jì)
齒輪是變速箱中的重要元件。齒輪同時(shí)嚙合的齒數(shù)是周期性變化的。 也就是 說(shuō)，作用在一個(gè)齒輪上的載荷是變化的。 同時(shí)由于齒輪制造及安裝誤差等， 不可 避免要產(chǎn)生動(dòng)載荷而引起振動(dòng)和噪音， 常成為變速箱的主要噪聲源，并影響主軸 回轉(zhuǎn)均勻性。在齒輪塊設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)充分考慮這些問(wèn)題。
齒輪塊的結(jié)構(gòu)形式很多，取決于下列
37、有關(guān)因素：
是固定齒輪還是滑移齒輪。
移動(dòng)滑移齒輪的方法。
齒輪精度和加工方法。
6.4 傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)
機(jī)床傳動(dòng)軸，廣泛采用滾動(dòng)軸承作支撐。軸上要安裝齒輪、離合器和制動(dòng)器 等。傳動(dòng)軸應(yīng)保證這些傳動(dòng)件或機(jī)構(gòu)能正常工作。
首先傳動(dòng)軸應(yīng)有足夠的強(qiáng)度、剛度。如撓度和傾角過(guò)大，將使齒輪嚙合不良， 軸承工作條件惡化，使振動(dòng)、噪聲、空載功率、磨損和發(fā)熱增大；兩軸中心距誤 差和軸芯線間的平行度等裝配及加工誤差也會(huì)引起上述問(wèn)題。
傳動(dòng)軸可以是光軸也可以是花鍵軸。成批生產(chǎn)中，有專門(mén)加工花鍵的銃床和 磨床，工藝上并無(wú)困難。所以裝滑移齒輪的軸都采用花鍵軸，不裝滑移齒輪的軸 也常采用花鍵軸。
花鍵軸承載
38、能力高，加工和裝配也比帶單鍵的光軸方便。
軸的部分長(zhǎng)度上的花鍵，在終端有一段不是全高，不能和花鍵空配合。這是
加工時(shí)的過(guò)濾部分。一般尺寸花鍵的滾刀直徑 D刀為65?85mm。
機(jī)床傳動(dòng)軸常采用的滾動(dòng)軸承有球軸承和滾錐軸承。在溫升、空載功率和噪 聲等方面，球軸承都比滾錐軸承優(yōu)越。而且滾錐軸承對(duì)軸的剛度、支撐孔的加工 精度要求都比較高。因此球軸承用的更多。但是滾錐軸承內(nèi)外圈可以分開(kāi)，裝配 方便，間隙容易調(diào)整。所以有時(shí)在沒(méi)有軸向力時(shí)，也常采用這種軸承。選擇軸承 的型號(hào)和尺寸，首先取決于承載能力，但也要考慮其他結(jié)構(gòu)條件。
七、主要參考文獻(xiàn)資料
[1]《機(jī)械設(shè)計(jì)》銀金光、劉揚(yáng)主編.清華大學(xué)出版
39、社
[2]《機(jī)械原理（第七版）》.孫恒、陳作模主編.高等教育出版社
[3]《工程力學(xué)》.劉中全、黃璟主編.兵器工業(yè)出版社
[4]《數(shù)控編程技術(shù)》.張超英、謝富春主編.化學(xué)工業(yè)出版社
[5]《機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì)》關(guān)慧貞主編，機(jī)械工業(yè)出版社
八、總結(jié)
對(duì)于現(xiàn)代生產(chǎn)，幾乎全部利用機(jī)床加工。機(jī)床是工業(yè)之母，它的技術(shù)含量的 高低直接影響著產(chǎn)品質(zhì)量的高低。隨著產(chǎn)品質(zhì)量的精密化，產(chǎn)品品種的多樣化， 這對(duì)機(jī)床設(shè)備的要求越來(lái)越高！主傳動(dòng)系統(tǒng)是機(jī)床的核心部分，它將直接影響機(jī) 床加工的精確性、可靠性。因而，對(duì)機(jī)床主傳動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)顯得十分重要。
在此次設(shè)計(jì)過(guò)程中我通過(guò)查閱大量有關(guān)資料， 與同學(xué)交流和自學(xué)，使自己學(xué) 到了不少的知識(shí)，也經(jīng)歷了不少的艱辛，但也有了巨大的收獲。在整個(gè)設(shè)計(jì)過(guò)程 中我懂得了許多，也培養(yǎng)了我獨(dú)立工作的能力，樹(shù)立了對(duì)自己工作的信心，相信 這對(duì)我以后的學(xué)習(xí)、工作和生活方面都會(huì)有非常重要的影響。 而且大大的提高了 動(dòng)手的能力。
機(jī)床傳動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)涉及了多門(mén)機(jī)械課程。通過(guò)此次設(shè)計(jì)能夠提高個(gè)人的專 業(yè)素質(zhì)和培訓(xùn)同學(xué)間的團(tuán)體協(xié)作精神，對(duì)我們未來(lái)的發(fā)展和立足社會(huì)有著很大的 幫助。在設(shè)計(jì)過(guò)程中所學(xué)到的東西是這次課程設(shè)計(jì)的最大收獲和財(cái)富， 使我終生
受益。
臥式車床主傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)2
