S195柴油機機體三面精鏜孔組合機床5000

《S195柴油機機體三面精鏜孔組合機床5000》由會員分享，可在線閱讀，更多相關《S195柴油機機體三面精鏜孔組合機床5000（21頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。

1、摘要 S195 柴油機加工精度要求高，特別是機體氣缸套孔止口深度公差，大跨度等直 徑同軸孔、平衡軸孔孔徑公差，大懸臂氣缸孔孔徑公差，曲軸孔與氣缸孔垂直度，曲 軸孔與平衡軸孔、 曲軸孔與凸輪軸孔軸心線平行度， 氣缸套孔止口面與氣缸孔軸心線 垂直度等的精度要求較高。 機體加工中， 精鏜孔工序的加工質量將直接影響柴油機的 功率、油耗、噪聲等性能。同時，由于 S195 柴油機的生產批量較大，因而要求該工 序的加工設備具有較高的生產效率和自動化程度。 然而，目前國內現(xiàn)有的加工設備都 不能很好地滿足上述加工質量和生產效率等方面的要求，這在一定程度上制約了 S195柴油機的性能保證和生產產量的提高。 作

2、者設計的S195柴油機機體三面精鏜孔 組合機床，是在調研的基礎上，吸收了鏜床設計的優(yōu)點，根據(jù)具體情況設計、制造而 成，如投入生產連續(xù)使用，將會獲得滿意的效果。 關鍵詞：組合機床 柴油機 鏜削 目錄 中文摘要 I 1. 引言 1 2. 總體方案論證 2 2.1 影響組合機床方案制定的主要因素 3 2.1.1 被加工零件的加工精度和加工工序 4 2.1.2 被加工零件的特點 4 2.1.3 零件的生產批量 5 2.1.4 機床的使用條件 6 2.2 機體的定位與夾緊 6 2.3 確定機床的配置形式及結構方案 7 3. 組合機床總體設計 8 3.

3、1 被加工零件工序圖 9 3.2 主軸箱的分布 10 3.3 加工示意圖 10 3.3.1 加工示意圖的編制方法 11 3. 3. 2動力部件的選擇 1 2 3.4 組合機床生產率的計算 12 3.5 機床聯(lián)系尺寸圖 13 4. 左主軸箱的設計及計算 14 4.1 繪制主軸箱設計原始依據(jù)圖 16 4.2 主軸結構形式的選擇及動力計算 16 4 . 2. 1主軸結構形式的選擇 17 4 . 2. 2主軸直徑和齒輪模數(shù)的初步確定 17 5. 總結 18 注解 19 參考文獻 20 1. 引言 S195 柴油機以其設計緊湊 ,啟動輕

4、便 ,維修簡便 , 技術經濟指標先進 ,能為手扶拖 拉機、水泵、電站、運輸及多種農副業(yè)加工機械和設備作配套動力 , 在工農業(yè)生產中 得到廣泛的應用。機體是柴油機的一個重要零件 , 精鏜孔又是機體加工中最關鍵的工 序,機體 70%以上的主要技術要求均在此工序得到保證。 加工精度要求高 ,特別是機體 氣缸套孔止口深度公差 , 大跨度等直徑同軸孔、 平衡軸孔孔徑公差 , 大懸臂氣缸孔孔徑 公差 , 曲軸孔與氣缸孔垂直度 , 曲軸孔與平衡軸孔、曲軸孔與凸輪軸孔軸心線平行度 , 氣缸套孔止口面與氣缸孔軸心線垂直度等的精度要求較高。機體加工中 , 精鏜孔工序 的加工質量將直接影響柴油機的功率、 油耗、噪聲

5、等性能。同時，由于S195柴油機的 生產批量較大 , 因而要求該工序的加工設備具有較高的生產效率和自動化程度。 然而, 目前國內現(xiàn)有的加工設備都不能很好地滿足上述加工質量和生產效率等方面的要求 , 這在一定程度上制約了 S195柴油機的性能保證和生產產量的提高。 本文介紹的S195 柴油機機體三面精鏜孔組合機床 , 是在調研的基礎上 , 吸收了鏜床設計的優(yōu)點 , 根據(jù)具 體情況設計、制造而成。 組合機床及其自動線是集機電于一體的綜合自動化程度較高的制造技術和成套 工藝裝備。它的特征是高效、高質、經濟實用，因而被廣泛應用于工程機械、交通、 能源、軍工、輕工、家電等行業(yè)。 我國傳統(tǒng)的組合機床及組

6、合機床自動線主要采用機、 電、氣、液壓控制， 它的加工對象主要是生產批量比較大的大中型箱體類和軸類零件 （近年研制的組合機床加工連桿、板件等也占一定份額） ，完成鉆孔、擴孔、鉸孔， 加工各種螺紋、鏜孔、車端面和凸臺，在孔內鏜各種形狀槽，以及銑削平面和成形面 等。組合機床的分類繁多，有大型組合機床和小型組合機床，有單面、雙面、三面、 臥式、立式、傾斜式、復合式，還有多工位回轉臺式組合機床等；隨著技術的不斷進 步，一種新型的組合機床 -- 柔性組合機床越來越受到人們的青睞， 它應用多位主軸箱、 可換主軸箱、編碼隨行夾具和刀具的自動更換，配以可編程序控制器（ PLC、數(shù)字控 制（NC等，能任意改變

7、工作循環(huán)控制和驅動系統(tǒng)，并能靈活適應多品種加工的可調 可變的組合機床。另外，近年來組合機床加工中心、數(shù)控組合機床、機床輔機（清洗 機、裝配機、綜合測量機、試驗機、輸送線）等在組合機床行業(yè)中所占份額也越來越 大。 由于組合機床及其自動線是一種技術綜合性很高的高技術專用產品， 是根據(jù)用戶 特殊要求而設計的，它涉及到加工工藝、刀具、測量、控制、診斷監(jiān)控、清洗、裝配 和試漏等技術。我國組合機床及組合機床自動線總體技術水平比發(fā)達國家要相對落 后，國內所需的一些高水平組合機床及自動線幾乎都從國外進口。 工藝裝備的大量進 口勢必導致投資規(guī)模的擴大， 并使產品生產成本提高。 因此，市場要求我們不斷開發(fā) 新

8、技術、新工藝，研制新產品，由過去的 "剛性"機床結構，向 "柔性"化方向發(fā)展，滿 足用戶需求，真正成為剛柔兼?zhèn)涞淖詣踊b備。 隨著市場競爭的加劇和對產品需求的提高， 高精度、高生產率、 柔性化、多品種、 短周期、數(shù)控組合機床及其自動線正在沖擊著傳統(tǒng)的組合機床行業(yè)企業(yè)， 因此組合機 床裝備的發(fā)展思路必須是以提高組合機床加工精度、 組合機床柔性、 組合機床工作可 靠性和組合機床技術的成套性為主攻方向。 一方面， 加強數(shù)控技術的應用， 提高組合 機床產品數(shù)控化率；另一方面，進一步發(fā)展新型部件，尤其是多坐標部件，使其模塊 化、柔性化，適應可調可變、多品種加工的

9、市場需求。 設計組合機床時， 為使加工過程順利進行， 并能達到要求的生產效率， 必須在握 大量的零件加工工藝資料基礎上，整體考慮影響制定零件加工方案、機床配置形式、 結構方案的各種因素及應注意的問題。 經過分析比較， 以確定零件在組合機床上合理 可行的加工方法及組合機床的配置形式等等， 這些是組合機床方案制定要考慮的主要 內容。 2. 總體方案論證 組合機床是針對被加工零件的特點及工藝要求， 按高度集中制的原則設計的一種 高效率專用機。 設計組合機床時， 首先要根據(jù)組合機床完成工藝要求的一些限制及組 合機床各種工藝方法能達到的加工精度、 表面粗糙度及技術要求， 解決零件是否可以 利用組合機

10、床加工以及采用組合機床加工是否合理的問題。 如果確定可以利用組合機 床加工， 為使加工過程順利進行， 并能達到要求的生產效率， 必須在握大量的零件加 工工藝資料基礎上， 通盤考慮影響制定零件加工方案、 機床配置形式、 結構方案的各 種因素及應注意的問題。 經過分析比較， 以確定零件在組合機床上合理可行的加工方 法及組合機床的配置形式等等，這些是組合機床方案制定的主要內容。 本設計是為 195 型柴油機機體的三面精鏜孔工序。 為了能夠達到質量好、 效率高 的要求， 擬定設計一個三面精鏜的組合機床。 由于被加工零件的孔的加工精度、 表面 粗糙度和技術要求所限，必須設計三面精鏜組合機床。 由于被

11、加工零件機體的體積小、 重量較重， 且是單工位三面加工， 倘采用立式床 身，將造成加工困難，難以保證加工精度，且平穩(wěn)不夠，故將采用臥式床身，通過三 個動力頭，主軸箱鏜銷頭，一次性完成該工序較為妥帖。 以上作為本次設計的初定方案 2.1 影響組合機床方案制定的主要因素 2.1.1 被加工零件的加工精度和加工工序 被加工零件的加工精度和加工工序是制定機床加工方案的主要依據(jù)。 當孔與孔之 間有較高的位置精度要求（如〈=0.05mn）時，安排工藝應考慮在同一個工位上對所 有的孔進行最終精加工。如果同一軸上的幾個孔的同軸度要求較高時（ 〈=0.05mm， 其最終精加工應從同一面進行。 由于S

12、195柴油機的機體孔與孔之間有較高的位置精度，并且同一軸上的孔有較 高的同軸度要求。 因此，確定組合機床應在同一個工位上對所有的孔進行加工， 且同 一軸上的孔用同一軸加工。 2.1.2 被加工零件的特點 主要指零件的材料、硬度、加工部位的結構形狀、工件剛性、定位基準面的特點等。它們對 機床的加工方案的制定有著重要的影響。 被加工零件的特點在很大程度也決定了機床的配置 型式。 機體類零件多帶層壁上的同軸孔，因此要在同一鏜桿上安裝多個鏜刀頭進行鏜 削，退刀時，要求工件“讓刀” ，鏜刀頭周向定位。又被加工的箱體孔中心線與定位 基面平行且需由一面或幾面加工箱體件 , 故采用臥式組合機床。 2.

13、1.3 零件的生產批量 大批量生產要求工序安排的趨于分散，而且，粗、半精、精加工應分別在不同的 機床上完成。這正是我們設計的機體精鏜組合機床。 2.1.4 機床的使用條件 如使用廠車間溫度比較高， 使用液壓傳動機床往往造工作性能不穩(wěn)定， 則可選用 配置機械動力部件的機床。我們選用液壓傳動工作臺。 2.2 機體的定位與夾緊 定位： 箱體類零件可有兩種定位方法： “一面雙孔”定位法和“三平面”定位法。這里 采用后者。這兩種方法一般都采用箱體設計基準， 即箱體在機器中的主要安裝面 底面，還有另外兩面右側面和后面。 夾緊： 為減少和避免機體在夾壓力的作用下的變形，影響加工精度，這

14、里不單從上面壓 緊箱體，而采用上面壓緊與底座加緊相結合的辦法以減少機體變形。 2.3.確定機床的配置形式及結構方案 由于采用固定式夾具，再同一工位上對同一孔進行加工，故采用單工位臥式組合 機床。該機床特別適合箱體類零件的加工。 并且加工精度較高。精鏜機床夾具的公差 一般取被加工零件的1/3 —1/5 。 3. 組合機床總體設計 組合機床的總體設計，就是針對具體的被加工零件，在造室的工藝和結構方案的 基礎上，進行方案圖紙設計。這些圖紙包括：被加工零件工序圖、加工示意圖、生產 率計算卡片。機床聯(lián)系尺寸圖等。 3.1被加工零件工序圖 被加工零件工序圖是根據(jù)制定的工藝方案， 表示出在一臺機

15、床上或一條自動線上 完成的工藝內容、加工部位的尺寸及精度、技術要求、加工用定位基準、夾位部位， 以及被加工零件的材料、硬度和本機床加工前毛坯情況的圖紙。 被加工零件工序圖 3.2 主軸箱的分布 從工序圖中可知， 本三面精鏜組合機床布置有三個主軸箱， 它們分別為左、 右主 軸箱和后主軸箱。 左動力箱帶左主軸箱加工 1，2，4，5，6 五個孔，它們的位置分布如下： 右主軸箱加工 3 軸 后主軸箱加工 7 軸 工序圖是組合機床設計的主要依據(jù)， 也是制造使用時調整機床、 檢查精度的重要 技術文件。 3.3 加工示意圖 加工示意圖是組合機床設計的重要圖紙之一，在機床總體設

16、計中占有重要地位， 它是設計刀具、 夾具、主軸箱以及選擇動力部件的主要資料， 同時也是調整機床和刀 具的依據(jù)。 加工示意圖，反映了機床的加工過程和加工方法， 并決定浮動夾頭或接桿的尺寸， 鏜桿長度，刀具種類和數(shù)量，刀具長度及加工尺寸，主軸尺寸及伸出長度、主軸、刀 具、導向與工件間的聯(lián)系尺寸等， 根據(jù)機床要求的生產率及刀具特點， 合理地選擇切 削用量，決定動力頭的工作循環(huán)。 3.3.1 加工示意圖的編制方法 (1) 刀具的選擇 一臺機床刀具選擇是否合理，直接影響到機床的加工精度，生產率和工作情況。 根據(jù)機體孔的加工精度、 加工尺寸、臺階級加工、 切屑排除以及生產率等因素和 加工孔表面允許有

17、退刀痕， 因位置限制， 導向孔的尺寸小于加工孔的尺寸， 且加工孔 直徑大于巾40,應選用鏜刀，這樣對刀方便，加工中不至于有振動，并在導套上開 引刀槽，以便鏜刀通過，刀具造用硬質合金鋼。 為了提高工序集中程度,可采用兩把鏜刀的鏜桿,同時加工孔。 考慮到被加工零件是淬火鑄鐵，由于其硬度較高，為 170~241HB可采用刃鏜刀 頭加工，以提高刀具的使用壽命。 鏜削頭與相同規(guī)格的液壓滑臺組成的鏜床、滿足要求的精度 HT級，表面粗糙度達1.6微米的鏜孔，因鏜削直徑較大，傳遞的扭矩大，可用主軸前端的短圓錐和端面 定位，并由端面鍵傳遞扭矩。 (2) 工序間余量的確定 關于工序間加工余量的確定，查

18、［I］表2-6推薦數(shù)值選取0.25~0.4 (直徑上) (3) 導向結構的選擇 組合機床上加工孔時，除用剛性主軸加工的方案外，其尺寸和位置精度都是依靠 夾具導向來保證的。 ① 選擇導向類型 因導向直徑較大、轉速較高時，為了避免鏜桿由于摩擦發(fā)熱而變形， 產生“別勁” 的現(xiàn)象，可選用旋轉導向，這種導向利于減輕磨損和持久保證精度。 ② 選擇導向的形式和結構 因精鏜多級孔(孔)導向的旋轉速度高，但加工精度要求比較低，可選用滾錐軸 承的旋轉導向。 SMi=Sm2， n if i=n2f 2 根據(jù)這個原理計算切削用量如下 查[n ] 表 3-T， V=70~90 米/ 分 f=0.1

19、2 毫米/轉 由公式, 卄1°也戲 3.14 110 二 231.6（rpm） 3.14T5 從上述兩個范圍中選取一個適中的數(shù)值，即 n=500rpm,由此倒過去，由公式 V D1,計算速度 V1 「D1n 1000 1000 3.14 110 SOOwz"米 / 分） 1000 V1 「D2n 3.14 25 500 1000 1000 二 39.25（米 / 分） (4) 確定主軸類型及尺寸 因本機床是精鏜孔，根據(jù)制定的切削用量通過T=955 X106P公式計算得到的扭 n 矩T值很小，則由切削扭矩

20、計算主軸直徑公式d=B4 N (M—軸所傳遞的扭矩N.mm 斗100 B—系數(shù))計算的d亦過小，不能滿足剛度要求。 這樣可根據(jù)經驗由加工孔的直徑及相應的刀具尾部尺寸利用“反推法”來造定， 查［IV ］表10-1主軸直徑與加工孔的經驗數(shù)據(jù)，為 d主軸=25 mm d傳動=30mm (5) 動力頭工作循環(huán)及其行程的確定 動力頭工作循環(huán)一般包括快速引進，工作進給和快速退回等動作。 ① 工作進給長度的確定 工作進給長度應等于被加工部位長度與刀具切入和切出長度之和。 動力頭工作進給長度是按加工長度最大的孔來造取，切入長度根據(jù)工件端面的誤 差情況［I］表2-18，選5~10毫米為第一工作進

21、給長度，第二工作進給常常比第一工 作進給要小得多，在有條件，應力法做到轉入第二工作進給時，除倒大角的刀具外， 其余刀具都離開加工表面，不再切削。否則，將降低刀具使用壽命，且破壞已加工的 表面。 ② 快速進給長度的確定 快速進給是動力頭把刀具送到工作進給的位置，其長度按具體工作情況確定。在 加工1.2兩孔徑相同的同心孔系時，可采用跳越進給的循環(huán)進行加工，即在加工寬一 層壁后，動力頭再次快速引進，加工第二層壁，這樣可以縮短工作循環(huán)時間。 ③ 快速退回長度的確定 快速退回的長度等快速引進和工作進給長度之和。 一般在固定式夾具機床上，動力頭快速引進和工作進給長度之和。 一般在國家式夾具機床

22、上，動力頭快速退回的行程，只要把所有刀具都退至導套 內，不影響工件的裝卸就行了。 ④ 動力頭總行程的確定 動力頭的總行程除了滿足工作循環(huán)所需長度外， 還要考慮裝卸和調整刀具的方便 性。裝卸刀具的理想情況是：刀具退離導向套外端面的距離， 需大于刀桿插入主軸孔 內的長度。 332動力部件的選擇 動力部件用以實現(xiàn)切削刀具的旋轉和進給運動或只用于進給運動是組合機床最 主要的通用部件。 組合機床動力部件有多種結構型式和不同的傳動方式。 就其傳動方式來講，主運 動一般采用機械運動，即由電動機通過齒輪皮帶、蝸輪蝸桿等機械元件傳遞運動和動 力；而進給運動則采用機械傳動、液壓傳動、氣壓傳動或氣動液壓

23、傳動等。 本組合機床的主運動是由電動機帶動動力箱傳遞運動的， 進給運動是采用的液壓 傳動。 下面介紹一下具體選用動力部件時應注意的問題。 （1）電動機功率的確定 根據(jù)所造切削用量計算的切削功率及進給功率之需要， 并適當考慮提高切削用量 的可能性（一般按30%考慮），選用相應規(guī)格的動力頭，可接下式進行計算。 N切? N進 片、 N動 （千瓦） n 式中， N動一一動力頭電動機功率 N動一一切削功率 N進一一進給功率 H ――傳動效率，在加工黑色金屬，主軸數(shù)少于 15根時n =0.9 按各刀具造用的切削用量，從［n］中Pio 查得各軸n切（左動力頭） 當 V1.2

24、=106 米/ 分時，N 切=0.38KW V6=96 米 / 分 N 切=0.46KW V4=81 米 / 分 N 切=0.62KW V5=78 米 / 分 N 切=0.67KW 對于液壓動力頭N進就是進給油泵所消耗的功率，一般為0.8~2千瓦，取N進=1KW 則 一 -0.38 況 2 + 0.46 + 0.62 + 0.67+1 0.9 -3.9KW 取 N動=4.0KW 查［m］表17-5知，適用Y132M-6，額定功率為4.0千瓦，滿載轉速960rpm,起動 轉矩2.0，最大轉矩2.0N.m。 右動力頭 V=98米/分，查得3軸N切=0.47KW 同理取N進=

25、1KVy n =0.9 則 0.42H N 動 1.6KW 0.9 取 N動=2.2 KW 查［m］表17-5，選用Y112M-6型電機，額定功率為 2.2kw,n=940rpm。 后動力頭 V=88.9米/分，查得7軸N切=0.56KW 同理取N進=1KVy n =0.9 則 N動》°^H=1.7KW 因此可用與右動力頭同種型號的動力頭。 (2) 進給速度的選擇取n動=2.2KW 因液壓動力頭的進給是可以無級調整的， 為避免由于氣溫制造誤差等影響，造成 動力頭進給速度的不穩(wěn)定，不宜造用動力頭技術性能中規(guī)定的最小進給量， 尤其對本 精加工機床，實際使用的進

26、給量應大于其 0.5-1倍。 (3) 最大行程的確定 動力頭最大允許行程，除滿足機床工作循環(huán)的要求外，還必須保證調整和裝卸刀 具的方便性，在使用時要兼顧刀具來考慮。 3.4組合機床生產率的計算 根據(jù)加工示意圖所選定的工作循環(huán)， 工作行程及切削用量等，就可以計算機床的 生產率，并編制生產率計算卡片，這樣就反映出機床的加工過程和動作時間、切削用 量以及機床生產率與負荷率的關系等。 341機床實際生產率的計算 以每小時機床實際生產的零件數(shù)來表示，即 Q實=60/T單（件/小時） T單=t機+t輔 式中Q實——機床實際生產率 T單——單件工時，即加工每個工件的時間 T輔一一輔助時

27、間，包括快進時間快退時間，多工位機床的工作臺移動或轉位時 間，裝卸工件時間。 t機t輔可由下列公式計算 t 機=L1/Sm+L/S M+t 得 t輔=t塊+t移+t裝卸=（L快進+L快退）N塊+t移+t裝卸 式中：L1L2――分別為刀具第一工作進給和第二工作進給的往程長度（ mm Smi, S——分別為刀具第一工作進給和第二工作進給的每分鐘進給量 （mm/min . t停一一當加工沉孔、止口、锪窩時，動力部件在死擋鐵上停留的時間。通常接 刀具在加工終了時無進給狀態(tài)下轉 5~10轉所需的時間（min）。 l快進l快退——動力部件快進、快退的行程長度（m V快 動力部件快速行程的速

28、度。通常機械滑臺取 5~6m/min,液壓滑臺 3~10m/min。 t移一一工作臺移動和回轉一個工位所需時間，一般在 3~8秒。 t裝卸一一工件安裝和清除切屑的時間。它根據(jù)工件尺寸大小、裝卸方便性及工 人熟級程度，一般取0.5~1.5分。 根據(jù)本組合機床的年產量10萬臺，可選用下列數(shù)據(jù)計算 Q實： t停：在加工終了無進給狀態(tài)下轉 7轉。 V快：取 1 0m/min。 t移——取3秒。 t裝卸——取0.6分。 三面Q實具體計算如下 左邊 機二 40 . 40 . 7 1.18（分） 97 52 650 0.3 0.38 3 輔 0.6 二 0.72 分

29、 10 60 T 單=1.18+0.72=1.9（分） 右邊 26 40 23 4 機 7/160 = 2.88（分） 18 48 48 48 —0.32 +0.45 丄 丄 '八* 輔 3/60 0.6 =0.72 分 單=2.88+0.72=3.6 （/ 分） 后邊 機二 38 42」3.43（分） 36 18 240 0.2 0.28 輔 3/60 0.6 二 0.698 分 10 T 單=3.43+0.698=4.128 （分） 對多面和多工位機床，在計算時應以所有工位中機加工時間和輔助時間之和最長 的作為機床的單件工時，所以選

30、用后面加工的 T單來計算Q實。 ??? Q 實=60/4.12=14.5 （件/ 時） 3.4.2理想生產率Q 使用單位接年生產綱領十萬臺（考慮備品率、廢品率在內的年產量）計算的機床 生產率為理想生產率。 當接三班制生產時，全年工時為 7200小時，則Q理=90000 /7200=12.5 （件/小 時） 3.4.3機床負荷率 Q理/Q實二者的比值即為負荷率 根據(jù)組合機床的使用經驗，適宜的機床負荷率為 n負=0.75~0.90 一 12 5 而實際 n負= 0.86 14.5 計算的n值合于［山］表10-4中推薦的數(shù)值，則設計的切削用量是合理的 3.4.4生產率計算卡

31、 被加 工零 件 圖號 Du3023-002 毛坯種類 鑄件 名稱 195柴油機機體 毛壞重量 22kg 材料 鑄鐵 硬度 HB 170~241  工序 名稱 二面精鏜機體現(xiàn) 工序號 序號 工 步 名 稱 被 加 工 零 件 加 工 直 徑 mm 加 工 長 度 mm 工 作 行 程 mm 切削 建層 米 /分 每分鐘轉速轉4 每 分 鐘 進 給 量 mm / 分 每 轉 進 給 量mm /轉 工時（分） 機動 時間 輔助時間 共 計 1 裝入工件

32、 0.3 2 工件定位 夾緊 0.006 3 后動力部 件快進 0.02 4 后動力部 件一工進 ①110 30 38 88.9 240 36 0.15 1.13 5 后動力部 件二工進 ①110 30 42 82 240 18 0.075 2.3 6 死擋鐵停留 0.03 7 后動力部 件快退 280 0.028 8 松開工件

33、 20 0.002 9 卸下工件 0.3 備注 本機床裝卸時間取20.6分 單件總工時 3.43 0.686 4.716 機床實際生產率 14.5（件/ 時） 機床理想生產率 12.5（件/ 時） 負荷率 0.86 3.5 機床聯(lián)系尺寸圖 3.5.1 聯(lián)系尺寸圖的作用 聯(lián)系尺寸圖用來表示機床各組成部件的相互裝配聯(lián)系和運動關系， 以檢驗機床各 部件相對位置及尺寸聯(lián)系是否滿足加工要求； 通用部件的選擇是否合適， 并為進一步 展開主軸箱夾具等專用部件、 零件的設計提供依據(jù)， 聯(lián)系尺寸圖也可看成是簡化的機 床總圖

34、，它表示機床的配置形式及總體布局。 3.5.2 機床裝料高度的確定 裝料高度H —般是指機床上工件安裝基面至地面的距離。 組合機床標準中推薦的 裝料高度為1060mm具體設計情況可在850~1060mr范圍內造取，圖中應標注為： 160+440+560+( <170)<1060mn合適 確定裝料高度后， 還要考慮以下兩組尺寸的聯(lián)系關系， 現(xiàn)以圖中所示尺寸加以說 明。 由中間底座和夾具計算的裝料高度尺寸： H=H1+H2+H3 式中H裝料高度 H1――支承塊高度 H2夾具底座高度 H3中間底座高度 由公式可知，當裝料高度和通用部件選定后，便后計算出夾具底座的高

35、度。 圖中標注查得，裝料高度 H為1060mm支承塊高度H1為60mm中間底座高度 H3 為 560mm。 則夾具底座高度 H2=1060-60-560=440mm 由動力部件和側底計算的裝料高度尺寸 H=h1+h2+h3+h4+h5-hmin 式中：h1――多軸箱最低主軸高度 h2——多軸箱底面至滑臺頂面之間的距離 h3――滑臺的高度 h4――調整墊塊的高度(包括5mm的調整塊) h5――側底座的高度 hmin――被加工零件最低孔至工件安裝基面的距離 由公式可知，當通用部件選取后，h2,h3,h5便確定，H僅與h1,h4有關，h1由 多軸箱設計確定。這樣便可由確定的裝

36、料高度計算出調整塊的厚度 h4 圖中 h1=230mm h2=120mm h3=130mm h5=560mm hmi n=10mm 則調整墊塊高度 h4=1060-230-120-130-560-10=10(mm) 3.5.3夾具輪廓尺寸的確定 夾具輪廓尺寸的指夾具底座的輪廓尺寸即長x寬x高。 長度尺寸與工件長度尺寸、工件至模板間距離尺寸，模板架厚度尺寸有關。 從機床總圖中查得工件長度尺寸為 176mm工件至模板間距離及模板架厚度分別 為 482mm,542m則夾具總長為 482+542+176=1200mm 高度尺寸由前裝料高度尺寸定為1060mm 寬度尺寸，除考慮工件本

37、身寬度尺寸外，再加其它寬度方向上能布置下工件的定 位、夾緊及其它機構從工序圖中查得寬度尺寸為 184mm 這樣可確定夾具草圖 夾具草圖 3.5.4中間底座尺寸的確定 由加工示意圖中被步確定定的多軸箱端面至工件端面在加工終了時的距離， 動力 部件及其配套部件的聯(lián)系尺寸，便可確定中間底座的尺寸。在確定中間底座長度尺寸 時要考慮以下兩組尺寸關系。 由加工示意圖和多軸箱尺寸確定兩動力箱端面間的距離 L。 L=-Ll+L?+L.3 + L4+L5 式中：Li，L5——為左右多軸箱的厚度 L 2, L4 加工示意圖中確定的左右多軸箱至工件端面的距離。 L3 工件的長度 由機床

38、總圖中查得， L1=330， L5=345， L3=176 由加工示意圖中查得， L2=880， L4=750 則兩動力箱端面距離 L=330+345+880+750=2305 由動力滑臺、側底座、中間底座也可確定兩動力箱端面間的距離 L' L' =l 1+l 2+l 3+lx+l 4+l 5+l 6 式中： l 1,l 6 —— 左右動力箱與滑臺連接形成的尺寸 l 2,l 5—— 在行程終了時，滑臺前端與滑座之距 l 3,l 4—— 左右滑座端面至側底端面之距 由機床總圖查得， l 1=l 6=300, l 2=l 5=40, l 3=l 4=10

39、0 在圖中必須保證 L= L '，則中間底座lx尺寸為 Lx=l 1+l 2+l 3+l 4+l 5- (l 1+l 2+l 4+l 5+l 6) 則 lx=2305- ( 300+40+100+40+300) =1425mm 3.5.5 動力部件總選種的確定 動力部件的總行程等于向前備量，工作行程和向后備量之和；向后備量要保證 方便地裝卸刀具由加工示意圖知 左動力箱動力部件總選種為： 40+40+300+380+20=780mm 右動力箱動力部件總行程為： 320+26+23+40+4+450+20=883mm 后動力箱動力部件總行程為： 200+

40、28+42+280+20+580mm 4. 左主軸箱的設計及計算 主軸箱是組合機床的重要組成部分， 它關系到組合機床質量的好壞， 它是選用通 用零件，按專用要求進行設計的，是用于布置（按所要求的坐標位置）機床工作主軸 及傳動件和相應的附加機構，它通過按一定速比排布傳動齒輪，把動力從動力部件 動力頭、動力箱、電動機等齒輪傳遞給個工作軸， 使其獲得所要求的轉速和轉 向的。 這種主軸箱主軸剛性不是很高的，因為這種主軸箱主軸的前后支撐均 150mm左 右，而刀具的懸伸長度往往是主軸支撐的好幾倍， 在這種情況下， 單憑主軸本身是不 能保證孔加工的位置精度的，而主要由夾具的導向裝置來保證。 箱體

41、上蓋材料為HT10Q前后蓋用HT15Q采用規(guī)格為630x500型號為T711-11， 箱體材料為HT200 4.1 .繪制主軸箱設計原始依據(jù)圖 根據(jù)機床設計要求，按“三圖一卡”查出的主軸箱設計的原始依據(jù)圖如下圖所示： 主軸箱設計的原始依據(jù)圖 一-楚脣廉 注： (1) 被加工零件 編號及名稱：S195柴油機左主軸箱箱體 材料：HT20Q 硬度 HB=17—255 (2) 主軸外伸尺寸及切削用量 在本設計中，我設計的是 S195柴油機機體，三面精鏜床左主軸箱的設計，在編 制原始依據(jù)圖時，從“三圖一卡”中查得知： 1) 主軸箱輪廓尺寸為630x500; 2) 工件輪廓

42、尺寸、及各孔位置尺寸； 3) 工件與主軸箱相對位置尺寸。 據(jù)此，可編制出左主軸箱的設計依據(jù)圖 該圖主要內容有： 1) 計算各軸的位置尺寸及工件與主軸箱的相關尺寸 2） 在圖中標出主軸轉向。 3） 標出主軸箱的外形尺寸及其他相關部件的聯(lián)系尺寸。 4） 列表標明工件材料，加工表面要求，并注出各主軸的工序內容，主軸外伸部 分尺寸和切削用量等。 5） 注出部件型號，功率N,轉速n和其他主要參數(shù)。 4.2 .主軸結構形式的選擇及動力計算 4. 2. 1主軸結構形式的選擇 軸承形式是主軸部件結構的主要特征，主軸 1, 2, 4, 5, 6均為進行鏜削加工的 主軸，軸向切削力量較小，但

43、不可忽略，故對這類主軸 1, 2, 4, 5, 6的前后支撐均 采用圓錐滾子軸承，用以承受較大的徑向力和軸向力，其結構簡單，用的軸的個數(shù)少， 裝配、調整均較方便。 主軸結構形式的選擇，除了軸承外，還應考慮到軸頭結構。對于所選的短主軸1, 2, 4, 5, 6采用浮動卡頭與刀具連接，用單導向，軸頭用圓柱孔與刀具連接，用普 通平鍵傳遞扭矩，固定螺釘做軸向定位。 4. 2. 2主軸直徑和齒輪模數(shù)的初步確定 主軸箱中齒輪的模數(shù)通常有2、2.5、3、3.5、4等幾種,根據(jù)經驗,初選模數(shù)可由 公式： 」 /__N“ m 一 30 ~ 32 3 : mm 參閱《組合機床設計》 Tz漢N 估算

44、,再通過類比法，從通用系列中選用各齒輪的模數(shù)，對于本次設計的主軸箱，由于 主要傳動鍵中的齒輪往往和多個齒輪嚙合，受力交復雜，往往速度較低，受力較大。故 選用模數(shù)較大的齒輪，同時為了便于組織生產，在同一主軸箱中齒輪模數(shù)最好不多于 兩種。綜合考慮，本設計中取傳動齒輪模數(shù) m=3 5總結 本人設計的S195柴油機機體三面孔精鏜組合機床對擴大柴油機的生產能力，提 高生產效率，增加經濟效益起著很大的作用。 總體方案還是較合理，機床總圖已達到要求。整臺機床采用的液壓滑臺，電器控 制等有利于實現(xiàn)自動化的設計，對減輕工人的勞動強度有明顯效果， 且降低了對工人 的技術要求。還兼具調整、維護、保養(yǎng)方便的特點

45、。所選的通用零部件都符合規(guī)定的 要求。 注解： ① 戴曙.金屬切削機床 .北京：機械工業(yè)出版社， 1994年 ② 揚列群 . 形狀和位置公差 . 北京：中國標準出版社， 1992 年 參考文獻： [1] 謝家瀛 . 組合機床設計簡明手冊 . 北京：機械工業(yè)出版社， 1994 年 [2] 大連組合機床研究所 . 組合機床設計（第一冊） . 北京：機械工業(yè)出版社， 1975年 [3] 大連組合機床研究所 . 組合機床設計手冊 . 北京：機械工業(yè)出版社， 1975 年 [4] 沈陽工業(yè)大學 . 組合機床設計 . 上海：上?？茖W技術出版社， 1985 年 [5] 王先達. 機械制造工藝學 . 北京：機械工業(yè)出版社， 1995 年 [6] 揚黎明. 機床夾具設計手冊 . 北京：國防工業(yè)出版社， 1996 年 [7] 徐仁發(fā). 機床夾具設計 . 重慶：重慶大學出版社， 1993 年 [8] 孟少庚. 機械加工工藝手冊 . 北京：機械工業(yè)出版社， 1992 年