二級(jí)同軸式減速器
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1、目錄 設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū) 1 傳動(dòng)方案的擬定及說(shuō)明 4 電動(dòng)機(jī)的選擇 4 計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù) 5 傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)計(jì)算 5 軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 8 滾動(dòng)軸承的選擇及計(jì)算 14 鍵聯(lián)接的選擇及校核計(jì)算 16 連軸器的選擇 16 減速器附件的選擇 17 潤(rùn)滑與密封 18 設(shè)計(jì)小結(jié) 18 參考資料目錄 18 本人有此說(shuō)明書(shū)的CAD圖,需要和 我聯(lián)系869260800 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū) 題目:設(shè)計(jì)一用于帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置中的同軸式二級(jí)圓柱齒輪 減速器 總體布置簡(jiǎn)圖 1 —電動(dòng)機(jī);2—聯(lián)軸器;3 —齒輪減速器;4—帶式運(yùn)輸機(jī);5—鼓
2、輪;6 —聯(lián)軸器 二. 工作情況: 載荷平穩(wěn)、單向旋轉(zhuǎn) 三. 原始數(shù)據(jù) 鼓輪的扭矩T (N ? m) : 850 鼓輪的直徑 D(mm): 350 運(yùn)輸帶速度 V(m/s): 0.7 帶速允許偏差(%) : 5 使用年限(年) : 5 工作制度(班 / 日): 2 四. 設(shè)計(jì)內(nèi)容 1. 電動(dòng)機(jī)的選擇與運(yùn)動(dòng)參數(shù)計(jì)算; 2. 斜齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算 3. 軸的設(shè)計(jì) 4. 滾動(dòng)軸承的選擇 5. 鍵和連軸器的選擇與校核; 6. 裝配圖、零件圖的繪制 7. 設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)的編寫(xiě) 五. 設(shè)計(jì)任務(wù) 1. 減速器總裝配圖一張 2. 齒輪、軸零件圖各一張 3. 設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)一份
3、六. 設(shè)計(jì)進(jìn)度 1、 第一階段:總體計(jì)算和傳動(dòng)件參數(shù)計(jì)算 2、 第二階段:軸與軸系零件的設(shè)計(jì) 3、 第三階段:軸、軸承、聯(lián)軸器、鍵的校核及草圖繪制 4、 第四階段:裝配圖、零件圖的繪制及計(jì)算說(shuō)明書(shū)的編寫(xiě) 傳動(dòng)方案的擬定及說(shuō)明 由題目所知傳動(dòng)機(jī)構(gòu)類(lèi)型為: 同軸式二級(jí)圓柱齒輪減速器。 故只要對(duì)本傳動(dòng)機(jī)構(gòu)進(jìn)行分 析論證。 本傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的特點(diǎn)是: 減速器橫向尺寸較小, 兩大吃論浸油深度可以大致相同。 結(jié)構(gòu)較 復(fù)雜,軸向尺寸大,中間軸較長(zhǎng)、剛度差,中間軸承潤(rùn)滑較困難。 電動(dòng)機(jī)的選擇 1.電動(dòng)機(jī)類(lèi)型和結(jié)構(gòu)的選擇 因?yàn)楸緜鲃?dòng)的工作狀況是:載荷平穩(wěn)、單向旋轉(zhuǎn)。所以選用常用的封閉式 Y (IP
4、44)系 列的電動(dòng)機(jī)。 2.電動(dòng)機(jī)容量的選擇 1) 工作機(jī)所需功率 Pw Pw = 3.4kW 2) 電動(dòng)機(jī)的輸出功率 Pd= Pw/ n n=n聯(lián)n軸承n齒n聯(lián)n軸承=0.904 Pd= 3.76kW 3.電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的選擇 nd=( i1 ' ? i2'…in ') nw 初選為同步轉(zhuǎn)速為 1000r/min 的電動(dòng)機(jī) 4.電動(dòng)機(jī)型號(hào)的確定 由表20- 1查出電動(dòng)機(jī)型號(hào)為 Y132M1-6,其額定功率為 4kW,滿(mǎn)載轉(zhuǎn)速960r/min?;痉?合題目所需的要求。 計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù) 傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比及其分配 1.計(jì)算總傳動(dòng)
5、比 由電動(dòng)機(jī)的滿(mǎn)載轉(zhuǎn)速 nm 和工作機(jī)主動(dòng)軸轉(zhuǎn)速 nw 可確定傳動(dòng)裝置應(yīng)有的總傳動(dòng)比為: i = nm/nw nw = 38.4 i = 25.14 2?合理分配各級(jí)傳動(dòng)比 由于減速箱是同軸式布置,所以 i1 = i2。 因?yàn)?i = 25.14,取 i= 25, i1=i2=5 速度偏差為0.5%<5%,所以可行。 各軸轉(zhuǎn)速、輸入功率、輸入轉(zhuǎn)矩 項(xiàng)目 電動(dòng)機(jī)軸 高速軸1 中間軸II 低速軸III 鼓輪 轉(zhuǎn)速(r/min) 960 960 192 38.4 38.4 功率(kW) 4 3.96 3.84 3.72 3.57 轉(zhuǎn)矩(N
6、 ? m) 39.8 39.4 191 925.2 888.4 傳動(dòng)比 1 1 5 5 1 效率 1 0.99 0.97 0.97 0.97 傳動(dòng)件設(shè)計(jì)計(jì)算 1.選精度等級(jí)、材料及齒數(shù) 1) 材料及熱處理; 選擇小齒輪材料為 40Cr (調(diào)質(zhì)),硬度為280HBS,大齒輪材料為 45鋼(調(diào)質(zhì)),硬度 為240HBS,二者材料硬度差為 40HBS。 2) 精度等級(jí)選用7級(jí)精度; 3) 試選小齒輪齒數(shù) z1 = 20,大齒輪齒數(shù) z2= 100的; 4) 選取螺旋角。初選螺旋角 3 = 14° 2?按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) 因?yàn)榈退偌?jí)的載
7、荷大于高速級(jí)的載荷,所以通過(guò)低速級(jí)的數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算 按式(10—21)試算,即 ':2KtT u+1'NZe'2 匸?〒E丿 1)確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值 (1) 試選 Kt = 1.6 (2) 由圖10— 30選取區(qū)域系數(shù) ZH = 2.433 (3) 由表10— 7選取尺寬系數(shù)$ d = 1 (4) 由圖 10 — 26 查得 e a 1 = 0.75, e a 2 = 0.87,則 & a = e a 1+ & a 2 = 1.62 (5) 由表10— 6查得材料的彈性影響系數(shù) ZE = 189.8Mpa (6) 由圖10— 21d按
8、齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限 d Hlim1 = 600MPa;大齒輪 的解除疲勞強(qiáng)度極限 d Hlim2 = 550MPa; (7) 由式10— 13計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù) N1 = 60n1jLh = 60X 192X 1 x( 2X 8X 300X 5)= 3.32X 10e8 N2 = N1/5 = 6.64 X 107 (8) 由圖10- 19查得接觸疲勞壽命系數(shù) KHN1 = 0.95; KHN2 = 0.98 (9) 計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力 取失效概率為1%,安全系數(shù)S= 1,由式(10- 12)得 [d H]1 == 0.95X 600MPa = 570MPa
9、 [d H]2 = = 0.98x 550MPa = 539MPa [d H] = [ d H]1 + [ d H]2/2 = 554.5MPa 2)計(jì)算 d1t > 3 2m91 "O3 1 1.62 (1) 試算小齒輪分度圓直徑 d1t r r2 ZhZe dH ]丿 6〔2.433X89.8 ) I =67.85 5 i 554.5 丿 (2) 計(jì)算圓周速度 v=兀 =n 67.85192 =o.68m/s 60 1000 60 1000 (3) 計(jì)算齒寬b及模數(shù)mnt b= $ dd1t=1 x 67.85mm=67.85m
10、m d1t cosB 67.85 cos14。 mn t= 一 = =3.39 z1 20 h=2.25mnt=2.25 x 3.39mm=7.63mm b/h=67.85/7.63=8.89 (4) 計(jì)算縱向重合度e B £ B = 0.318% z1 tan B =0.318 x 1 x tan14。=1.59 (5) 計(jì)算載荷系數(shù)K 已知載荷平穩(wěn),所以取 KA=1 根據(jù)v=0.68m/s,7級(jí)精度,由圖10 — 8查得動(dòng)載系數(shù) KV=1.11 ;由表10—4查的 KH B的計(jì)算公式和直齒輪的相同, 2 2 _3 故 KH B =1.12+0.18(1+0
11、.6 x 1 )1 x 1 +0.23 x 10 67.85=1.42 由表 10—13 查得 KF B =1.36 由表10— 3查得KH a =KH a =1.4。故載荷系數(shù) K=KAKVKH a KH B =1 x 1.03 x 1.4 x 1.42=2.05 (6) 按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑,由式( 10— 10a)得 3 d1= d1t , K / Kt = 3 =67.85 . 2.05/1.6 mm=73.6mm (7) 計(jì)算模數(shù)mn dicosp 73.6 cos14。 mn = mm=3.74 z1 20 3 ?按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)
12、 由式(10—17) !■ 2 3 2KTYp cos p YFaYsa \ d Z1 e a —F」 1)確定計(jì)算參數(shù) (1) 計(jì)算載荷系數(shù) K=KAKVKF a KF p =1 X 1.03 X 1.4X 1.36=1.96 (2) 根據(jù)縱向重合度e p =0.318 $ dz1ta np =1.59,從圖10— 28查得螺旋角影響系數(shù) Y p = 0。88 (3) 計(jì)算當(dāng)量齒數(shù) 3 3 。 z仁 z1/cos p =20/cos 14 =21.89 3 3 。 z2=z2/cos p =100/cos 14 =109.47 (4) 查取齒型系數(shù) 由表 10
13、— 5 查得 YFa仁2.724 ; Yfa2=2.172 (5) 查取應(yīng)力校正系數(shù) 由表 10— 5 查得 Ysa1=1.569 ; Ysa2=1.798 (6) 計(jì)算[—F] —F1=500Mpa —F2=380MPa KFN1=0.95 KFN2=0.98 [—F1]=339.29Mpa [—F2]=266MPa Y Y (7)計(jì)算大、小齒輪的 丄節(jié)Sa并加以比較 YFa1YSa1 ~r ~ 2.74H.569 - =0.0126 —F 1 339.29 YFa2YSa2 2.172 1.798 =0.01468 266 大齒輪的數(shù)值大。
14、 2)設(shè)計(jì)計(jì)算 mn> 0.01468 =2.4 3 2 1.96 cos214 0.88 191 Y 1 x 202 x 1.62 mn=2.5 4?幾何尺寸計(jì)算 1)計(jì)算中心距 d1 cosS z1 - =32.9,取 z仁33 mn z2=165 Z1 Z2 mn a - - - =255.07mm 2cosS a圓整后取255mm 2)按圓整后的中心距修正螺旋角 c (Z1 +Z2 Mn 。,” S =arcos - - - =13 55'0” 2a 3)計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑 d1 =^mn=85.00mm cosS
15、Z2mn d2 -- =425mm cosg 4) 計(jì)算齒輪寬度 b= $ dd1 b=85mm B仁90mm , B2=85mm 5) 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 以大齒輪為例。因齒輪齒頂圓直徑大于 160mm ,而又小于 500mm,故以選用腹板式 為宜。其他有關(guān)尺寸參看大齒輪零件圖。 軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 擬定輸入軸齒輪為右旋 II軸: 1 ?初步確定軸的最小直徑 3 p “3‘384 d》A° — = 126 =34?2mm VN V 192 2 ?求作用在齒輪上的受力 2T Ft仁 =899N d Fr1=Ft tan an =337N 10
16、 cosp Fa仁Fttan p =223N ; Ft2=4494N Fr2=1685N Fa2=1115N 3. 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 1)擬定軸上零件的裝配方案 II m iv v vt vii vni i. I-II段軸用于安裝軸承 30307,故取直徑為35mm。 ii. II-III段軸肩用于固定軸承,查手冊(cè)得到直徑為 44mm。 iii. III-IV段為小齒輪,外徑 90mm。 iv. IV-V段分隔兩齒輪,直徑為 55mm。 v. V-VI段安裝大齒輪,直徑為 40mm。 vi. VI-VIII段安裝套筒和軸承,直徑為 35mm。 2)根據(jù)軸向定位的要
17、求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度 1. I-II段軸承寬度為22.75mm,所以長(zhǎng)度為 22.75mm。 2. II-III段軸肩考慮到齒輪和箱體的間隙 12mm,軸承和箱體的間隙 4mm,所以 長(zhǎng)度為16mm。 3. III-IV段為小齒輪,長(zhǎng)度就等于小齒輪寬度 90mm。 4. IV-V段用于隔開(kāi)兩個(gè)齒輪,長(zhǎng)度為 120mm。 83mm。 5. V-VI段用于安裝大齒輪,長(zhǎng)度略小于齒輪的寬度,為 6. VI-VIII 長(zhǎng)度為 44mm。 求軸上的載荷 11 66 207.5 63.5 — #
18、uiini Fr1=1418.5N Fr2=603.5N 查得軸承30307的Y值為1.6 Fd仁443N Fd2=189N 因?yàn)閮蓚€(gè)齒輪旋向都是左旋。 故:Fa1=638N Fa2=189N 4. 精確校核軸的疲勞強(qiáng)度 1) 判斷危險(xiǎn)截面 由于截面IV處受的載荷較大,直徑較小,所以判斷為危險(xiǎn)截面 2) 截面IV右側(cè)的 工 Mm =17.5M P a W 截面上的轉(zhuǎn)切應(yīng)力為 r二互 =7.64MPa Wr 12 15.98 2 = 7.99MPa 13 由于軸選用40cr,調(diào)質(zhì)處理,所以 二 B =735MPa,二 =386MPa
19、 ,=260MPa。 ([2]P355 表 15-1) a)綜合系數(shù)的計(jì)算 r 2 D 由 0.045, 1.6經(jīng)直線插入,知道因軸肩而形成的理論應(yīng) d 55 d 力集中為:十=2.23,: =1.81, ([2]P38附表3-2經(jīng)直線插入) 軸的材料敏感系數(shù)為q..:;=0.85,q. =0.87, ([2]P37 附圖 3-1) 故有效應(yīng)力集中系數(shù)為 3 =1 -1)= 2.05 k =1 q (: .一1) =1.70 查得尺寸系數(shù)為 ==0.72,扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)為;.二0.76, ([2]P37 附圖 3-2)( [2]P39 附圖 3-3) 軸采用磨削加工,
20、表面質(zhì)量系數(shù)為-- - - 0.92, ([2]P40 附圖 3-4) P =1 軸表面未經(jīng)強(qiáng)化處理,即 q 1,則綜合系數(shù)值為 K..-;. =肚丄-1 =2.93 % ? K =—丄 -1 二 2.11 叫PT b) 碳鋼系數(shù)的確定 碳鋼的特性系數(shù)取為■■■<.... = 0.1,: =0.05 c) 安全系數(shù)的計(jì)算 軸的疲勞安全系數(shù)為 14 # Ca -6.92 # -.1 S ]廠亠—=24.66 a . - m 15 # S4 Sea 6.66 ? 1.5 二 S S:
21、S2 故軸的選用安全。 I軸: 1 ?作用在齒輪上的力 FH仁FH2=337/2=168.5 Fv仁F v2=889/2=444.5 2?初步確定軸的最小直徑 da1 = Ao 誓=17.9mm 3.軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 1)確定軸上零件的裝配方案 、 I I n hi iv v vi 2)根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度 d) 由于聯(lián)軸器一端連接電動(dòng)機(jī),另一端連接輸入軸,所以該段直徑尺寸 受到電動(dòng)機(jī)外伸軸直徑尺寸的限制,選為 25mm。 e) 考慮到聯(lián)軸器的軸向定位可靠,定位軸肩高度應(yīng)達(dá) 2.5mm,所以該段 直徑選為30。 f) 該段軸要安裝軸承,
22、考慮到軸肩要有2mm的圓角,則軸承選用30207 型,即該段直徑定為 35mm。 g) 該段軸要安裝齒輪,考慮到軸肩要有 2mm的圓角,經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化,定為 40mm。 h) 為了齒輪軸向定位可靠,定位軸肩高度應(yīng)達(dá) 5mm ,所以該段直徑選為 46mm。 i) 軸肩固定軸承,直徑為 42mm。 j) 該段軸要安裝軸承,直徑定為 35mm。 2)各段長(zhǎng)度的確定 各段長(zhǎng)度的確定從左到右分述如下: a) 該段軸安裝軸承和擋油盤(pán), 軸承寬18.25mm,該段長(zhǎng)度定為18.25mm。 b) 該段為軸環(huán),寬度不小于 7mm,定為11mm。 c) 該段安裝齒輪,要求長(zhǎng)度要比輪轂短 2mm,齒
23、輪寬為 90mm,定為 88mm。 d) 該段綜合考慮齒輪與箱體內(nèi)壁的距離取 13.5mm、軸承與箱體內(nèi)壁距 離取4mm (采用油潤(rùn)滑),軸承寬18.25mm,定為41.25mm。 e) 該段綜合考慮箱體突緣厚度、調(diào)整墊片厚度、端蓋厚度及聯(lián)軸器安裝 尺寸,定為57mm。 f) 該段由聯(lián)軸器孔長(zhǎng)決定為 42 mm 4 ?按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 W=62748N.mm T=39400N.mm 45鋼的強(qiáng)度極限為[二p] =275MPa,又由于軸受的載荷為脈動(dòng)的,所以 :=0.6。 (T3)2 W 二 43MPa ::[二 p] 17 # I
24、II軸 1 ?作用在齒輪上的力 FH1=FH2=4494/2=2247N Fv仁 Fv2=1685/2=842.5N 2?初步確定軸的最小直徑 da1 = Ao3 * = 51.4mm 3.軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 1)軸上零件的裝配方案 # # I \ I廠 '丨丨 I II III IV V VI VII # 2)據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度 I-II II-IV IV-V V-VI VI-VII VII-VIII 直徑 60 70 75 87 79 70 長(zhǎng)度 105 113.75 83 9
25、 9.5 33.25 5. 求軸上的載荷 Mm=316767N.mm T=925200N.mm 6. 彎扭校合 W =0.1d3 =0.1 60^ 21600mm3 Mm CT, = 51.2MPa 十 p] 滾動(dòng)軸承的選擇及計(jì)算 I軸: 1.求兩軸承受到的徑向載荷 5、軸承30206的校核 1) 徑向力 168.5 2) 派生力 FdA =甩 -52.7N , FdB =空 =52.7N 2Y 2Y 3)軸向力 由于 Fa「FdB =223 52.7 二 275.7N FdA , 所以軸向力為FaA =223 , FaB =52.7 4)當(dāng)量載
26、荷 由于 弘=1.32 e , b = 0.31 :: e , F rA F rB 所以 XA =04 , YA =1.6, XB =1 , YB =0 。 由于為一般載荷,所以載荷系數(shù)為 fp =1.2,故當(dāng)量載荷為 Pa 二 fp(XAFrA YaFra) =509.04N PB = fp^F^ YdFab) = 202.22 5) 軸承壽命的校核 6 ^(色 3.98 io7h .24OOOh 60n! Pa II軸: 6、軸承30307的校核 1) 徑向力 FrA =TFH〒VT = 1418.5N Frb = . fH2 Fv22 = 603.5N 2)
27、派生力 FdA =電=443N , FdB 二空=189N dA 2Y 2Y 3) 軸向力 由于 Fai FdB -892 189 =1081 N - FdA , 所以軸向力為FaA =638N , FaB =189N 4) 當(dāng)量載荷 由于 FaA = 0.45 e,F(xiàn)aB = 0.31 :: e, F rA F rB 所以 Xa =0.4,Ya =1.6,Xb =1,Yb =0。 由于為一般載荷,所以載荷系數(shù)為 fp =1.2,故當(dāng)量載荷為 Pa = fp(XAFrA YaFra) = 1905.84 N Pb 二 fp(XBFrB YbFrbH 724.2N 5)
28、 軸承壽命的校核 106 Cr Lh ( p =1.50 107 h 24000h 60q Pa III 軸: 7、軸承32214的校核 1)徑向力 FrA」F『1 Fv21 二 842.5N Frb 二「Ff?—Fv? =842.5N 2) 派生力 FdA=電=294.6N , FdB =電=294.6N 2Y dB 2Y 3) 軸向力 由于 Fa1 FdB =294.6 1115 =1409.6N ■ FdA , 所以軸向力為 FaA =1115N , FaB = 294.6N 4) 當(dāng)量載荷 由于電=1.32 e ,空二 0.34 ::: e , FrA F
29、rB 所以 XA =04 , YA =1.5, XB =1 , YB =0。 由于為一般載荷,所以載荷系數(shù)為 fp =1.2,故當(dāng)量載荷為 Pa 二 fpgFrA YaFra) = 2317.87N P^ fpgFrB YBFaB^1011N 5)軸承壽命的校核 106 Cr 戸 7 Lh ( ),56.1 10 h 24000h 60 n1 Pa 鍵連接的選擇及校核計(jì)算 代號(hào) 直徑 (mm) 工作長(zhǎng)度 (mm) 工作咼度 (mm) 轉(zhuǎn)矩 (N ? m) 極限應(yīng)力 (MPa) 高 速 軸 8X 7X 60 (單頭) 25 35 3.5 39
30、.8 26.0 12X 8X 80 (單頭) 40 68 4 39.8 7.32 中 間 軸 12X 8X 70 (單頭) 40 58 4 191 41.2 低 速 軸 20X 12X 80 (單頭) 75 60 6 925.2 68.5 18X 11X 110 (單頭) 60 107 5.5 925.2 52.4 由于鍵采用靜聯(lián)接,沖擊輕微,所以許用擠壓應(yīng)力為[二p]=110MPa,所以上述鍵皆安全。 連軸器的選擇 由于彈性聯(lián)軸器的諸多優(yōu)點(diǎn),所以考慮選用它。 二、高速軸用聯(lián)軸器的設(shè)計(jì)計(jì)算 由于裝置用于運(yùn)輸機(jī),原動(dòng)機(jī)為電動(dòng)機(jī),所以
31、工作情況系數(shù)為 Ka =1.5 , 計(jì)算轉(zhuǎn)矩為 Tc^ KaT1 =1.5 39.8 =59.7N m 所以考慮選用彈性柱銷(xiāo)聯(lián)軸器 TL4(GB4323-84 ),但由于聯(lián)軸器一端與電動(dòng)機(jī)相連, 其孔徑受電動(dòng)機(jī)外伸軸徑限制,所以選用 TL5( GB4323-84) 其主要參數(shù)如下: 材料HT200 公稱(chēng)轉(zhuǎn)矩Tn =125N m 軸孔直徑 d1 = 38mm, d2 =25mm 軸孔長(zhǎng) L = 82mm, L^ 60mm 裝配尺寸A = 45mm 半聯(lián)軸器厚b =38mm ([1]P163 表 17-3)( GB4323-84) 三、第二個(gè)聯(lián)軸器的設(shè)計(jì)計(jì)算 由于裝置用于
32、運(yùn)輸機(jī),原動(dòng)機(jī)為電動(dòng)機(jī),所以工作情況系數(shù)為 KA =1.5, 計(jì)算轉(zhuǎn)矩為 Tea =KAT3 =1.5 925.2 =1387.8N m 所以選用彈性柱銷(xiāo)聯(lián)軸器 TL10( GB4323-84) 其主要參數(shù)如下: 材料HT200 公稱(chēng)轉(zhuǎn)矩Tn二2000 N m 軸孔直徑d1 =d2 = 63mm 軸孔長(zhǎng) L = 142mm, L1 = 107mm 裝配尺寸A二80mm 半聯(lián)軸器厚b = 58mm ([1]P163 表 17-3)( GB4323-84) 減速器附件的選擇 通氣器 由于在室內(nèi)使用,選通氣器(一次過(guò)濾) ,采用M18 X 1.5 油面指示器 選用游標(biāo)
33、尺 M16 起吊裝置 采用箱蓋吊耳、箱座吊耳 放油螺塞 選用外六角油塞及墊片 M16X 1.5 潤(rùn)滑與密封 一、齒輪的潤(rùn)滑 采用浸油潤(rùn)滑, 由于低速級(jí)周向速度為, 所以浸油高度約為六分之一大齒輪半徑, 取為 35mm。 二、滾動(dòng)軸承的潤(rùn)滑 由于軸承周向速度為,所以宜開(kāi)設(shè)油溝、飛濺潤(rùn)滑。 三、 潤(rùn)滑油的選擇 齒輪與軸承用同種潤(rùn)滑油較為便利, 考慮到該裝置用于小型設(shè)備, 選用 L-AN15 潤(rùn)滑油。 四、 密封方法的選取 選用凸緣式端蓋易于調(diào)整,采用悶蓋安裝骨架式旋轉(zhuǎn)軸唇型密封圈實(shí)現(xiàn)密封。 密封圈型號(hào)按所裝配軸的直徑確定為( F) B25-42-7-ACM ,( F) B70-9
34、0-10-ACM 。 軸承蓋結(jié)構(gòu)尺寸按用其定位的軸承的外徑?jīng)Q定。 設(shè)計(jì)小結(jié) 由于時(shí)間緊迫, 所以這次的設(shè)計(jì)存在許多缺點(diǎn),比如說(shuō)箱體結(jié)構(gòu)龐大, 重量也很大。齒輪的 計(jì)算不夠精確等等缺陷, 我相信, 通過(guò)這次的實(shí)踐, 能使我在以后的設(shè)計(jì)中避免很多不必要 的工作,有能力設(shè)計(jì)出結(jié)構(gòu)更緊湊,傳動(dòng)更穩(wěn)定精確的設(shè)備。 參考資料目錄 [1 ] 《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)》 一版; ,高等教育出版社,王昆,何小柏,汪信遠(yuǎn)主編, 1995 年 12 月第 [2] 《機(jī)械設(shè)計(jì)(第七版) 》,高等教育出版社,濮良貴,紀(jì)名剛主編, 2001 年 7 月第七版; [3] 《簡(jiǎn)明機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》 ,同濟(jì)大學(xué)出版社,洪鐘德主編, 2002年 5月第一版; [4] 《減速器選用手冊(cè)》 ,化學(xué)工業(yè)出版社,周明衡主編, 2002年 6月第一版; [5] 《工程機(jī)械構(gòu)造圖冊(cè)》 ,機(jī)械工業(yè)出版社,劉希平主編 [6] 《機(jī)械制圖(第四版) 》,高等教育出版社,劉朝儒,彭福蔭,高治一編 四版; 2001 年 8 月第 莫雨松,李碩根, [7] 《互換性與技術(shù)測(cè)量(第四版) 》,中國(guó)計(jì)量出版社,廖念釗,古瑩庵, 楊興駿編, 2001 年 1 月第四版。 23
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