筆記本電腦外殼沖壓模具設(shè)計(jì)

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1、 4 / 41 XX號:7 本科生畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)） 筆記本電腦外殼沖壓模具設(shè)計(jì) 系 別: 機(jī)電工程系 專 業(yè): 班 級: 09?？h四 學(xué)生XX：XXXXX 指導(dǎo)老師：XXXXX 完成日期：——2013^_10^_11_0 指導(dǎo)教師評語 建議成績： 優(yōu)良中及格不及格 指導(dǎo)教師簽字 年月日 最終評定成績： 優(yōu)良中及格不及格 系主任簽字 年月日 本科論文原創(chuàng)性申明 本人X重申明：所呈交的論文（設(shè)計(jì)）是本人在指導(dǎo)老師的指導(dǎo)下獨(dú)立進(jìn)行研究，所取得的研究成果。除了文中特別加

2、以標(biāo)注引用的內(nèi)容外，本論文（設(shè)計(jì)）不包含任何其他個(gè)人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫的成果作品。對本文的研究做出重要貢獻(xiàn)的個(gè)人和集體，均已在文中以明確方式表明。本人完全意識到本申明的法律后果由本人承擔(dān)。 學(xué)位論文作者簽名（手寫）：簽字日期：年月日 本科論文使用授權(quán)書 本學(xué)位論文作者完全了解學(xué)校有關(guān)保留、使用學(xué)位論文的規(guī)定，同意學(xué)校保留并向國家有關(guān)部門或機(jī)構(gòu)送交論文的復(fù)印件和電子版，允許論文被查閱和借閱。本人授權(quán)XX科技學(xué)院可以將本論文的全部或部分內(nèi)容編入有關(guān)數(shù)據(jù)庫進(jìn)行檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復(fù)制手段保存和匯編本學(xué)位論文。 學(xué)位論文作者簽名（手寫）: 指導(dǎo)老師簽名（手寫）: 簽字日期

3、： 年 月 日 簽字日期： 年 月 日 摘要 分析了筆記本電腦外殼的沖壓工藝，設(shè)計(jì)了一套用于液壓機(jī)上的結(jié)構(gòu)簡單的成形模。本文從產(chǎn)品的結(jié)構(gòu)和功能出發(fā)，介紹了各沖壓工序的模具結(jié)構(gòu)及工作過程。提出了模具設(shè)計(jì)及制造時(shí)應(yīng)注意的事項(xiàng)。分析鎂合金AZ31的性能，存在常溫下不可拉深的問題，通過對零件進(jìn)行詳盡的分析和查閱相關(guān)技術(shù)資料，設(shè)計(jì)了在拉深過程中對模具和零件進(jìn)行加熱的拉深模，這樣就很容易的解決了上述問題。該產(chǎn)品要在兩個(gè)方向進(jìn)行切邊,通過對產(chǎn)品進(jìn)行工藝分析，如果設(shè)計(jì)成兩個(gè)方向同時(shí)進(jìn)行切邊的復(fù)合模，則很難保證零件切邊部分的精度，所以分水平切邊和垂直切邊為兩個(gè)單獨(dú)的工序進(jìn)行，從而滿足產(chǎn)品的技術(shù)要求。

4、 關(guān)鍵詞：筆記本電腦外殼，沖壓工藝，拉伸模，修邊模 5 / 41 Abstract ThestampingprocessfortheoutershellofthenotebookPCisanalyzedandasetofsimplyconstructedformingdieusedonliquid-presswasdesigned.Thearticleintroducesthestructureandworkingprocessofthedieoneachoperationfromthestructureandthefunctionoftheproduct.Andthepointsf

5、orattentioninthedesignandmanufactureofthediesarelisted.TheefficiencyofmagnesiumAZ31isanalyzedinsheetmetalformingandthatitcan'tdrawinnormaltemperature.Theproblemisresolvedbyheatingthedieandworkpieceduringdrawing,afterdetailedanalyzingandrelativetechnicaldataconsulting.Theproducthastobetrimmedintwodir

6、ections.Afteranalyzingthetechnicoftheproduct,weknow:Ifthetwodirectionsarecarriedoutatonetime,itishardtomakesuretheprecision.Onthecontrary,ifwemakeonedirectionatonetime,itiseasytosatisfythetechnicalrequirementoftheproduct. Keywords：theoutershellofthenotebookPC,stampingprocess,drawingdie,trimmingdie

7、 第一章前言1 1.1 選題背景及目的1 1.2 國內(nèi)外研究狀況1 1.3 課題研究方法2 1.4 論文構(gòu)成2 第二章沖壓工藝規(guī)程的編制3 1.5 沖壓件的工藝分析3 2 .1.1材料4 3 .1.2結(jié)構(gòu)工藝性分析5 2.2毛坯形狀、尺寸的確定6 1. 2.1盒形件的修邊余量6 2. 2.2盒形件毛坯尺寸計(jì)算7 2.3排樣設(shè)計(jì)及材料利用率計(jì)算8 2.3.1排樣方式：8 2.3.2材料利用率計(jì)算：9 2.4工藝方案的確定9 2.4.1基本工序的確定：9 2.4.2不同工藝方案的比較9 2.5工藝計(jì)算10 2.5.1落料工序10 2.5.2拉深工序12 2

8、.5.3沖孔工序13 2.5.4修邊工序13 2. 6沖壓工藝過程卡片14 第三章拉深模設(shè)計(jì)18 3.1模具的結(jié)構(gòu)形式18 3.2模具刃口尺寸計(jì)算19 3.2.1 上下模刃口尺寸計(jì)算19 3.2.2 壓力中心計(jì)算20 3. 3零件設(shè)計(jì)及標(biāo)準(zhǔn)件選擇20 3 .3.1凸模的設(shè)計(jì)20 4 .3.2凹模的設(shè)計(jì)22 3. 3.3定位板的設(shè)計(jì)22 3. 3.4彈性壓邊圈的設(shè)計(jì)22 3. 3.5拉深筋的設(shè)計(jì)23 3. 3.6上下模座、導(dǎo)柱導(dǎo)套的設(shè)計(jì)23 3. 3.7出件裝置的設(shè)計(jì)23 3.4模具閉合高度的計(jì)算24 3.5裝配圖及零件圖的繪制24 3.6壓力機(jī)校核24 第

9、四章修邊模設(shè)計(jì)25 4.1模具的結(jié)構(gòu)形式25 4.2壓力中心計(jì)算26 4. 3零件設(shè)計(jì)及標(biāo)準(zhǔn)件選擇26 4 .3.1斜楔和滑塊的設(shè)計(jì)26 5 .3.2滑塊返回行程的復(fù)位機(jī)構(gòu)28 4. 3.3出件裝置的設(shè)計(jì)28 4. 3.4上模座的設(shè)計(jì)28 4. 3.5下模座的設(shè)計(jì)29 4. 3.6壓料板的設(shè)計(jì)29 4. 3.7防磨板的設(shè)計(jì)30 4. 3.8導(dǎo)板的設(shè)計(jì)30 4.4 模具閉合高度的計(jì)算30 4.5 裝配圖及零件的圖繪制31 4.6 壓力機(jī)校核31 參考文獻(xiàn)32 總結(jié)33 致謝34 第一章前言 1.1 選題背景及目的 金屬鎂及其合金是迄今在工程應(yīng)用的最輕的結(jié)構(gòu)

10、材料，常規(guī)鎂合金比鋁合金輕30%?50%,比鋼鐵輕70%以上，應(yīng)用在工程中可大大減輕結(jié)構(gòu)件質(zhì)量。同時(shí)鎂合金具有高的比強(qiáng)度和比剛度，尺寸穩(wěn)定性高，阻尼減震性好，機(jī)械加工方便，尤其易于回收利用，具有環(huán)保特性。20世紀(jì)80年代以來鎂合金的研究得到飛速發(fā)展，隨著鎂合金應(yīng)用面的不斷擴(kuò)大鎂合金的研究和開發(fā)也進(jìn)入了新時(shí)代。然而鎂合金的研究和發(fā)展還很不充分，很多工作還處于摸索階段，很多有關(guān)鎂合金性能的研究還沒有得到完全發(fā)展。對鎂合金的成型技術(shù)的研究目前主要在金屬型鑄造，砂型鑄造，低壓鑄造，差壓鑄造，熔模鑄造，壓力鑄造和技壓鑄造等方面，對鎂合金的沖壓工藝研究較少。但是，鎂合金沖壓方面的應(yīng)用前景較好，除了可以減輕

11、質(zhì)量，外觀漂亮外，特別是電磁屏蔽能力好。 本文結(jié)合省自然科學(xué)基金項(xiàng)目一鎂合金深加工研究，主要進(jìn)行變形鎂合金的板材成型性分析設(shè)計(jì)。 1.2 國內(nèi)外研究狀況 近年來，鎂合金的開發(fā)和應(yīng)用已經(jīng)受到世界各國的重視，尤其西方發(fā)達(dá)國家十分重視變形鎂合金的研究與開發(fā)，變形鎂合金材料已開始向系列化發(fā)展，產(chǎn)品應(yīng)用領(lǐng)域不斷擴(kuò)展。其中美國的變形鎂合金材料體系較為完備，合金系列有Mg-Al、Mg-Zn、Mg-RE、Mg-Li、Mg-Th等，可以加工成板、棒、型材和鍛件，并且開發(fā)出了快速凝固高性能變形鎂合金非晶態(tài)鎂合金及鎂基復(fù)合材料等。美國與世界上最大的鎂生產(chǎn)企業(yè)一挪威NovskHydro公司簽訂了長期的合作關(guān)系。

12、日本也開始著重研究鎂的新合金、新工藝、開發(fā)超強(qiáng)高變形鎂合金材料和可冷壓加工的鎂合金板材。英國開發(fā)出了Mg-AbB擠壓鎂合金用于Magnox核反應(yīng)堆燃料罐。以色列最近研制出了用在航天飛行器上、兼具優(yōu)良力學(xué)性能和耐蝕性能的變形鎂合金：'：o 我國變形鎂合金材料的研制與開發(fā)仍處于起步階段，缺少高性能鎂合金板、棒和型材，國防軍工、航天航空用高性能鎂合金材料仍依靠進(jìn)口，民用產(chǎn)品尚未進(jìn)行大力開發(fā),因此，研究和開發(fā)性能優(yōu)良、規(guī)格多樣的變形鎂合金材料顯得十分重要。 1.3 課題研究方法 鎂合金在常溫下的塑性很低，因此不適于常溫下沖壓成形。鎂合金在熱態(tài)下具有較好的塑性，甚至在一些不利于其他材料成形的應(yīng)力-

13、應(yīng)變狀態(tài)下也可以成形，但變形速度不宜太大。鎂合金板材在250c左右拉深時(shí)其拉深比超過鋁合金和低碳鋼板的常溫拉深成形極限。在175c鎂合金板形件拉深的拉深比可達(dá)2.0,225c可達(dá)3.0。 本次設(shè)計(jì)主要是根據(jù)鎂合金AZ31板材加熱時(shí)的拉深性能來進(jìn)行模具設(shè)計(jì)，鎂合金AZ31板材拉深成形時(shí)主要_E藝參數(shù)有拉深力、成形速度、坯料溫度、模具預(yù)熱溫度、潤滑方式、模具圓角、模具間隙、壓邊力等，這些因素對坯料的拉深成形結(jié)果均有不同程度的影響 1.4 論文構(gòu)成 (1)選題背景和研究方法和。 (2)沖壓工藝規(guī)程通過對工件的工藝分析和工藝計(jì)算，考慮經(jīng)濟(jì)性和可行性的前提下，確定工藝方案。 (3)進(jìn)行模具設(shè)計(jì)

14、拉深模設(shè)計(jì)和修邊模設(shè)計(jì)。 (4)設(shè)計(jì)總結(jié)總結(jié)本次設(shè)計(jì)之后所得到的收獲和改進(jìn)意見。 35 / 41 第二章沖壓工藝規(guī)程的編制 2.1沖壓件的工藝分析 沖壓件的零件圖如圖2.1所示 圖2.1零件圖 圖2.2立體圖 2 .1.1材料 制件材料為鎂合金AZ31,料厚為1mm,其化學(xué)成分及拉伸力學(xué)性能如表1.1所示: 表鎂合金AZ31化學(xué)成分 口 Mg Al Mn Zn Zr

15、 Min Si AZ31B 剩余 2.5-3.5 0.20-1.0 0.6-1.4 — 0.10 口3E Cu Ni Fe Ca 其他雜質(zhì) AZ31B 0.05 0.005 0.005 0.04 0.30 鎂合金具有比重輕，比強(qiáng)度高，阻尼性及切削加工性能好，導(dǎo)熱性好、電磁屏蔽能力強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)，廣泛應(yīng)用于汽車工業(yè)、電子、通訊、家用電器、航空航天、計(jì)算機(jī)、紡織設(shè)備、印刷設(shè)備、包裝設(shè)備、軍工等行業(yè)。 鎂合金管材、棒材、型材、線材拉伸力學(xué)性能應(yīng)達(dá)到表L2所列最低。 表1.2鎂合金的拉伸力學(xué)性能要求 合金 狀態(tài) 產(chǎn)品 標(biāo)定厚度或直 徑/mm

16、管材標(biāo)定橫截而積/mm2或直徑/mm 抗拉強(qiáng)度 min/MPa 0.2%屈服 強(qiáng)度min/mm 伸長率 (50mm或 4D) min/%DxE AZ31 F 棒、型 <6.30 所有 240 145 7 線材 >6.30-40.00 所有 240 150 7 >40.00-60.00 所有 235 150 7 >60.00-130.00 所有 220 140 7 空心型 材 所有 所有 220 110 8 管材 0.70-6.30 <150 220 140 8 本次所做的筆記本電腦外殼沖壓模設(shè)計(jì)所用材料

17、應(yīng)為鎂合金AZ31型材，它為中強(qiáng)合金，可焊，良好的成型性 3 .1.2結(jié)構(gòu)工藝性分析 零件的結(jié)構(gòu)工藝性分析如表1.3所示 表L3工藝性分析表 分析項(xiàng)目 沖壓件的形狀尺寸 工藝性允許值 分析結(jié)論 形狀 盒形，形狀規(guī)則無尖 形狀相對簡單。 角 工藝結(jié)構(gòu)大于允許 拉深工藝性 圓角半徑 R3 >1.5t=l.5 最小值。 拉深容易起皺，需要 拉深壓邊 t/DX100=0.38 ?3 壓邊。  此零件的設(shè)計(jì)過程中，有拉深這一工藝過程，液壓機(jī)沒有固定的行程，不會因薄板的厚度的變化而超載，特別是對于需要很大的施力行程加

18、工時(shí)，具有明顯的優(yōu)點(diǎn)，并且液壓機(jī)下面可以原有的液壓機(jī)頂缸，用來頂出零件，所以選用液壓機(jī)。 2.2毛坯形狀、尺寸的確定 2.3盒形件形狀 筆記本電腦外殼的拉深是屬于盒形件的拉深，盒形件是一種非回轉(zhuǎn)體零件，它的側(cè)壁是由兩對長度分別為A-2r和B-2r的直邊及四個(gè)半徑為r的轉(zhuǎn)角所構(gòu)成。盒形件拉深時(shí)，由于其幾何形狀的非回轉(zhuǎn)性，變形沿壁周向的分布是不均勻的；直邊區(qū)域變形量小，圓角區(qū)域變形量大，變形分布非常復(fù)雜。盒形件拉深時(shí)，圓角部分近似圓筒形件的拉深，直邊部分近似板料彎曲，但是,直邊部分并不是單純的彎曲變形。由于圓角部分 的材料要圖向直邊流動，因而直邊部分也產(chǎn)生了 橫向壓縮、縱向伸長的變形。而

19、圓角部分，由于直邊的存在，金屬的流動，使圓角部分 的變形程度大為減小。 圖2. 4盒形件修邊余量 2.2.1盒形件的修邊余量 當(dāng)盒形件的高度小而對上口要求不高時(shí)，才可免去修邊工序。一般情況下，盒形件在拉深后都需要修邊，所以在確定毛坯尺寸和進(jìn)行工藝計(jì)算之前，應(yīng)在工件高度或凸緣寬度上加修邊余量。 Ho/r=18/3=6 Ho-圖紙要求的盒形件高度 △H—修邊余量 H-記入修邊余量的工件高度r-盒形件側(cè)壁間的圓角半徑 查文獻(xiàn)［5］表4-24得 △H=(0.03'0.05)Ho 取AH=0.05Ho=0.05x18=0.9 H=H0+AH=18.9 2.2.2盒形件毛坯尺寸

20、計(jì)算 r/(B-H)=3/(260-18.9)=0.012<0.22 查文獻(xiàn)［5］圖4-57可知此盒形件屬于Ila區(qū)，即角部圓角半徑較小的低盒形件。拉深特點(diǎn)：只有微量的材料從盒形件的圓角處轉(zhuǎn)移到側(cè)壁上去，而幾乎沒有增補(bǔ)側(cè)壁的高度。 其毛坯尺寸計(jì)算步驟如下： (1)計(jì)算壁部展開長度： 1二H+0.57r政 由于筆記本電腦外殼兩側(cè)不是對稱的，且是一段圓弧，所以，側(cè)壁就取圓弧長度，兩側(cè)統(tǒng)一取H=22mm I1=22+0?o/x3=23?/1mm L=18.9+0.57x3=20.61 (2)按拉深計(jì)算角部毛坯半徑R 當(dāng)r=r我時(shí) R：=(2rHi)v2=(2x3x23.71),

21、2mm R：=(2rH:)12=(2x3x20. 統(tǒng)一取R二12mm 圖2.5毛坯尺寸計(jì)算方法 (4)在直線與切線的交接處，用半徑為R的圓弧, 光滑連接，即可得出毛坯外形。 ⑶從ab線段的中心向半徑為R的圓弧引切線。 按上述方法計(jì)算出毛坯尺寸及外形為: H/B=18.9/260=0.073 t/Dx100=1/293x100=0.34 r/B=3/260=0.0115 查文獻(xiàn)［5］表4-26 H/Bt=0.3/0.85=0.255 H/BXH/B,所以可以一次拉成 核算角部的拉深系數(shù)2.6毛坯尺寸、外形 對于低盒形件，由于圓角部分對直邊的影響較小，

22、圓角處的變形最大，故變形程度用圓角處的假想系數(shù)來表示： m=r/ky 式中 r一角部的圓角半徑 h一毛坯圓角部分的假想半徑 當(dāng)LT底時(shí)，拉深系數(shù)可以用H/r的比值來表示，本產(chǎn)品Lrg 所以 m=l/(2H/r)1/2=0.28 查文獻(xiàn)［5］表4-27 t/Dx100=1/293x100=0.34 r/Bx=3/293=0.01 mi=0.31x0.85=0.26 m>mi所以可以一次拉成 2.3升瞬設(shè)計(jì)及材料利用率計(jì)算 2.3.1排樣方式： 為使模具設(shè)計(jì)簡單以及送料方便，故選用尺寸為1000x750mm,厚1.0mm的鎂板，每 塊生產(chǎn)6件。 2.3.2材料利

23、用率計(jì)算: 6X[(293-12x2)X(340-12x2)+12x2(340+293-12x4)+jt1221 1000^750 心——=79.6% 2.4工藝方案的確定 2.4.1基本工序的確定: 該零件加工的基本工序確定為落料、拉深、沖孔、修邊。 對于本產(chǎn)品，如果省去切口工序，即在落料時(shí)把切口部分的材料去掉，毛坯外形為 圖2.7毛坯外形圖 顯然，如果這樣則可以省去一道工序，但是，在以后的拉深過程中，各邊會發(fā)生很大變形，不能保證零件的尺寸精度要求，所以此種方法不能用，切口工序必須有，且應(yīng)該放在后面的工序中。 顯然不能先沖孔在拉深，否則孔很容易變形。若先拉深后沖孔，則

24、能保證成形后尺寸要求。按照常理，落料拉深完全可以做成復(fù)合模，但由于鎂合金在拉深時(shí)必須加熱，且在拉深過程中，需要設(shè)置拉深筋、拉深坎，所以不宜使用落料拉深復(fù)合模。 2.4.2不同工藝方案的比較 方案一：落料-拉深-沖孔-修邊 方案二：落料拉深復(fù)合模-沖孔-修邊 方案三：落料、拉深、沖孔級進(jìn)模-修邊 方案四：落料（切口部分材料落料先切去）-拉深沖孔復(fù)合模 比較以上四種方案，顯然，方案四中落料時(shí)省去切口工序，將導(dǎo)致精度不能達(dá)到要求，而且在拉深過程中需要加熱，并且拉深速度比較慢，所以不宜設(shè)計(jì)復(fù)合模，所以方案四不宜選用。 方案三設(shè)計(jì)級進(jìn)模可以省去工序，使生產(chǎn)效率提高，但是它存在和方案四相同的

25、問題，那就是拉深時(shí)需要加熱，且拉深速度較慢，這樣加熱時(shí)所有的零件一起加熱浪費(fèi)資源，而且，成本過高，所以也不宜選用。 方案二也是由于拉深時(shí)需要加熱，不宜選用復(fù)合模。 方案一設(shè)計(jì)單工序模，雖然這樣效率雖然不是最高，但從節(jié)約資源的角度和從科研方面來講都是最好的，所以選用方案一。 2.5.工藝計(jì)算 2.5.1落料工序 落料工序采用平刃口 落料力 F落，3Fo=l.3Ltt=1.3x2x(339+297)x1x140=252616N=252.6KN 其中t-材料厚度，單位為［mm］； t—材料抗剪強(qiáng)度，單位為［Mpa］; L一沖裁周長，單位為［mm］； 卸料力 F州二%F常 查

26、文獻(xiàn)［3］表2-10得K3=0.08 F產(chǎn)0.08x252.6=20.2KN 所以 F總:F落+F并=252.6+20.2=272.8KN 所以選擇Y32-100型液壓機(jī) 落料時(shí)凸、凹模工作部分的尺寸與公差 確定凸、凹模尺寸及制造的原則： (1)落料件的尺寸取決于凹模尺寸，沖孔尺寸取決于凸模尺寸。 (2)根據(jù)刃口的磨損規(guī)律，如果刃口磨損后尺寸變大，則刃口應(yīng)取接近或等于工件 的最小極限尺寸，如果刃口磨損后尺寸減少，則刃口應(yīng)取接近或等于工件的最大極限尺寸。 （3）在選擇凸凹模尺寸公差時(shí)，既要保證工件的精度要求和合理的沖裁間隙，乂不能使凸凹模的尺寸精度過高。 對于簡單形狀的沖

27、裁模具一般采用凸凹模分開加工落料件尺寸D0- Dd=（D-xA）06d D尸（D-Z』）°-“二（D-xA-Z』）°』 式中 D4、）一分別為落料件凹模和凸模尺寸 △一工件公差 8p、3—分別為凹模、凸模制造公差 X—磨損系數(shù) 工件精度為IT14取x=0.5,對直邊部分 查文獻(xiàn)［3］表2-6得3ko.035mm 3f0.050mm 查文獻(xiàn)⑻附表1得△尸1.3mm △：=1.4mm 表1-2-20Z5二0.01mm Ddl=(293-0.5x1.3)。八292.35(；°05Dp尸(292.35-0.1)°-0.M5=292.25\035 Dj(340-0.5x1.

28、4)/3=339.3。"05 DP；=(339. 3-0. 1) -0. 035—339. 2 -0. 035 圓角部分 Do二24Do二22 查文獻(xiàn)［3］ 得 5 尸0. 02 mm 6d=0.025mm 查文獻(xiàn)［8］附表1△產(chǎn)△廣0.52mm 表表2-20711s=0.1mm Ddo=(24-O.5x0.52)°?。儂=23.74J? %二(23.74-0.l)°-o.02=22.64°-℃ Ddo=(22-0.5x0.52)o"g=2L74/0 Dpo=(21.74-0.l)°-o.03=21.64\o2 2. 5.2拉深工序 拉深時(shí)需要加熱

29、到300C,用來提高鎂合金的拉深性能，常溫下，鎂合金不能拉深。 查文獻(xiàn)［9］附表A2得300c時(shí)其抗剪強(qiáng)度t=35~50Mpa 抗拉強(qiáng)度o130~50Mpa 查文獻(xiàn)［8］表1-4-29盒形件一次拉深時(shí)的拉深力F拉 F^=(2A+2B-1.72r)tooK, 其中A、B一盒形件的長與寬 r一盒形件圓角半徑 t—材料厚度 。b一抗拉強(qiáng)度單位(Mpa) Kl系數(shù) H/B=18.9/260=0.07 r/B=3/260=0.0115 t/Dx100=1/297x100=0.33 查文獻(xiàn)［80］表1-4-33得KfO.7 所以 F投二(2x260+2x305-1.72x3)

30、x1x50x0.7 二39369'%40Kx 查文獻(xiàn)［8］表1-4-26得 壓邊力 FSAP A—壓邊圈下的坯料面積 P一單位壓邊力 由文獻(xiàn)［8］表1-4-28得 F,k=(293x340-260x305)x3=60960N比61KN 總壓力 F總二F拉+F壓=40KN+61KN=101KN 所以選擇Y32-100型液壓機(jī) 2.5.3沖孔工序 沖孔力 F沖，3Ltt=1.3x[81x4+4n(15+13)/2]x1x140=99008N=99KN推料力 F推二nK推F沖=5x0.055x99=27.23KN卸料力 F卻二K和F沖二0.04x99=3.96KN

31、 n=5是同時(shí)留在凹模刃口內(nèi)廢料的片數(shù) 查文獻(xiàn)⑶表2-10得 K ?=0. 055 K 產(chǎn)0. 04 F總二F沖+F推+F卻=99+27.23+3.96=130KN所以選擇Y32-100型壓力機(jī) 2.5.4修邊工序3 對于筆記本電腦外殼兩端的缺口，可以通過切口 工序完成，切口乂分兩個(gè)方向進(jìn)行，水平方向和垂直方向，并且切口1、2之間的距離只有5mm,切口3的長度較大， 所以不能一次切成，要先在切口1、3的水平方向切一次， 然后再切1、3的垂直方向，再在切口2上水平垂直方向,,, l—T^Id2 一次切成。此時(shí)修邊工序才算完成。 切邊力的計(jì)算：圖2.8修邊順序 (1)

32、第一次切邊 F切二1.3Ltt 式中：F切一切邊力(N) L一工件輪廓周長(mm) t-材料再度(mm) t-材料的抗剪強(qiáng)度(Mpa) 則Fw=l.3X780X1.0X140=141960N=142(KN) (2)第二次切邊 Fwj=1.3Ltt 則Fu尸1.3X724XL0X140=131768N=132(KN) (3)第三次切邊 F切二F切1+F切產(chǎn)1.3X(80X2+18X2)XIX140+1.3X(80X2+4X2)X1X140 二64792、=65Kx 選擇J31-2500型閉式單點(diǎn)壓力機(jī) 2. 6沖壓工藝過程卡片 表L4沖壓工藝過程卡片 XX大學(xué)

33、 沖壓工藝 卡片 產(chǎn)品型號 零件圖號 產(chǎn)品名稱 筆記本電腦外殼沖壓件 零件名稱 材料 板料規(guī)格 毛坯尺寸 毛坯可制件數(shù) 材料技術(shù)要求 共3頁 鎂合金 AZ31 1.0x750x 1000 293x340 6 第1頁 工序號 工序名稱 工序簡圖 設(shè)備 模具 工時(shí) ana 1000 1 落料 % < 、 2 拉深 3 沖孔 / ri Y32-100型液壓機(jī) 落料模 Y32-100型液壓機(jī) 拉深模 Y32-100型液

34、壓機(jī) 沖孔模 斜楔修邊 模 J31 2500 壓力 機(jī) 修邊模 垂直修邊 模 J31 2500 壓力 機(jī) 修邊模 J31 2500壓力機(jī) 水平垂直 修邊復(fù)合 模

35、 第三章拉深模設(shè)計(jì) 3.1模具的結(jié)構(gòu)形式 因?yàn)橹萍牧陷^薄，為保證制件平整，采用彈性壓邊裝置。為方便操作和取件及保證壓邊力均勻，壓力機(jī)采用液壓機(jī)。在設(shè)計(jì)時(shí)，彈性壓邊圈裝在下模的拉深模，這種模具的特點(diǎn)就是可選用壓力大的彈簧，橡皮或氣墊，用以增大壓邊力，同時(shí)壓邊力是可調(diào)的，以滿足拉深件的要求。 其結(jié)構(gòu)形式為： 013l?IMM1bsi*m ////+///// ////Tv/// 圖3.1拉深模裝配圖 拉深過程中主要是要滿足拉深時(shí)的外形尺寸，拉深過程中的問題是可能會出現(xiàn)起皺，并且對于這類覆蓋件拉深時(shí)，毛坯各處的變形程度相差很大，需要采用拉深筋來控制毛坯

36、各段流入四模的阻力，亦即調(diào)整毛坯周邊各邊的徑向拉應(yīng)力。拉深筋在毛坯周邊的布置，與零件的幾何形狀、變形特點(diǎn)和拉深程度有關(guān)。在變形程度大、徑向拉應(yīng)力也大的圓角處，可不設(shè)或少設(shè)拉深筋。直邊處則設(shè)「3條拉深筋，以增大變形阻力，從而調(diào)整送料阻力和進(jìn)料阻力。 對于加熱時(shí)進(jìn)行拉深，要對毛坯和模具一起進(jìn)行加熱，只對毛坯進(jìn)行加熱的而對模具不加熱的沖壓只可用于變形程度不大的情況。因?yàn)楫?dāng)只對毛坯進(jìn)行加熱時(shí)，毛坯有加熱爐送至冷模具上開始沖壓，毛坯的溫度將有70到150度的降低，所以要想讓毛坯拉深時(shí)的溫度符合要求，則毛坯就需要加熱到更高的溫度。由于鎂合金拉深性能不好，所以拉深時(shí)對毛坯和模具一起進(jìn)行加熱。 3. 2

37、.模具刃口尺寸計(jì)算 3.2.1 上下模刃口尺寸計(jì)算 由于零件一次可以拉成，所以凸模的尺寸就是零件的內(nèi)部尺寸。盒形件拉深時(shí)的間 隙直邊部分和圓角部分是不相等的，直邊部分一般取z/2=(「L1)3 直邊部分 z/2=l. lt=l. 1mm 圖3.2凸凹模間隙 圓角部分的間隙求法如圖3.3所示⑸ 此零件要求外形尺寸，所以計(jì)算圓角部分的間隙要用b)圖。 rp=(0.414r3+0.It)/0.414 式中工一凸模的圓角半徑； rB=rd-Z/2 本次設(shè)計(jì)中rB=4-l.1=2.9mm rp=(0.414x2.9+0.1x1)/0.414=3.24mm 所以 凸模圓角

38、半徑rp=3.24mm取rp=3.5mm a)工件要求內(nèi)形尺寸 b)工件要求外形尺寸 圖3.3盒形件圓角部分間隙 3.2.2 壓力中心計(jì)算 為了保證壓力機(jī)和模具正常地工作，必須使沖模的壓力中心與壓力機(jī)滑塊中心線相重合。否則沖壓時(shí)會使沖模與壓力機(jī)滑塊歪斜，引起凸凹模間隙不均和導(dǎo)向零件加速磨損，造成刃口和其他零件的損壞。在拉深過程中，壓力是不均勻的，并且此零件的幾何形狀不是完全對稱的，所以壓力中心的計(jì)算比較麻煩，乂因?yàn)榇肆慵茖ΨQ，所以就近似把它的幾何中心定義為壓力中心。 3.3零件設(shè)計(jì)及標(biāo)準(zhǔn)件選擇 3.3.1凸模的設(shè)計(jì) (1)凸模尺寸 凸模尺寸260x305x85mm

39、 (2)凸模強(qiáng)度校核 由于凸模屬于不規(guī)則零件，所以要按凸模工作端面尺寸計(jì)算，分為兩種情況，即凸模端面寬度B大于沖裁件厚度t如圖3.4a)和端面寬度B小于或等于沖裁件厚度t如圖b)o沖裁件厚度只有1mm,所以屬于圖3.4a)所示的情況。查文獻(xiàn)[11],則需核算刃口接觸強(qiáng)度應(yīng)力屋，因此此時(shí)接觸應(yīng)力6.，應(yīng)大于平均應(yīng)力 圖3.4計(jì)算凸模強(qiáng)度時(shí)所取的面積 6卜二Ltt/FW[6] 式中L—沖件輪廓長度(mm) t—沖件材料厚度(mm) t一沖件材料抗剪強(qiáng)度(N/mm:) R一接觸面積(mm:)取接觸面積寬度為t/2 X一凸模刃口接觸應(yīng)力 [6]一凸模材料許用應(yīng)力取[6]=180

40、0N/mm2 65(305x2+260x2)x1x50/(305x1+260xl)=100<[6]=1800所以強(qiáng)度符合條件 (3)凸模的結(jié)構(gòu)形式 因?yàn)橥鼓Ｅc模座接觸面積較大，所以直接用螺釘固定，如圖所示，因?yàn)橥鼓Ｋ芰Σ⒉皇呛艽螅灾苯影淹鼓９潭ㄔ谙履Ｗ?，并以底面止扣定位，使整體結(jié)構(gòu)趨于簡單。 圖3. 5凸模 3.3.2凹模的設(shè)計(jì)1）凹模的形狀及尺寸 四模形狀如圖所示，根據(jù)模具實(shí)際結(jié)構(gòu)的需要，現(xiàn)設(shè)計(jì)其尺寸為400x400x70mm,為防止壓手應(yīng)人大于20mm以上。 圖3.6凹模 2）凹模的刃口形式 采用平刃口，特點(diǎn)是刃磨后刃口尺寸不變。 3.3.3定位板的

41、設(shè)計(jì) 定位板的作用是對于單個(gè)毛坯的外輪廓進(jìn)行定位，定位板與坯料定位面的配合可采用H9/h9的間隙配合,查文獻(xiàn)［8］表1-2-42得： h=t+2=l+2=3mm 所以定位板的尺寸為400x400x3mm,與壓邊圈配做。 3.3.4彈性壓邊圈的設(shè)計(jì) 由于筆記本電腦外殼的圓角部分的半彳仝較小，在拉深過程中可能會出現(xiàn)起皺的情況，為保證正常生產(chǎn)，需要加壓邊圈，壓邊力的大小對拉深力有很大影響，壓邊力太大會增加危險(xiǎn)斷面的拉應(yīng)力，導(dǎo)致拉裂或嚴(yán)重變薄，太小則防皺效果不好。 壓邊裝置有剛性和彈性兩種，本次設(shè)計(jì)采用彈性壓邊裝置，彈性壓邊裝置的壓邊力系由底油缸、彈簧或橡皮產(chǎn)生，其中，油缸壓邊力不隨凸模行

42、程變化，壓邊效果較好，彈簧和橡皮壓邊力都隨行程增大而上升，對拉深不利，所以選用油缸壓邊裝置。 彈性壓邊裝置的尺寸根據(jù)模具的實(shí)際需要設(shè)為400x400x8mm,與凸模間隙配合。 3.3.5拉深筋的設(shè)計(jì) 毛坯各處的變形程度相差很大，需要采用拉深筋來調(diào)整，拉深筋的結(jié)構(gòu)和位置對覆蓋件的拉深成形的質(zhì)量有極其重要的影響，拉深筋的結(jié)構(gòu)與產(chǎn)生的阻力密切相關(guān)，不合理的結(jié)構(gòu)，將使筋的作用不能正常發(fā)揮。 拉深筋合理的位置應(yīng)同時(shí)滿足下列條件 (1)起外皺 圖3.7是壓筋瞬間狀態(tài)。包筋所用材料來自外緣，就外緣變形而言，其性質(zhì)純屬不帶壓邊圈情況下的拉深，應(yīng)滿足不用壓邊圈的判據(jù)，否則會起外皺，如果在&之外設(shè)置

43、一平面壓邊圈并單獨(dú)施加平面壓邊力，則壓筋時(shí)外皺可以避免。 圖3.7拉深筋誘發(fā)外皺 由經(jīng)驗(yàn)得知，筋的阻力隨著位置的外移而呈上升趨勢, 在結(jié)構(gòu)一定的情況下，阻力 (2)不起內(nèi)皺 近是位置的函數(shù)。 (3)不拉裂 阻力的增大雖然可以消除內(nèi)皺，但阻力過大乂會造成內(nèi)部的拉裂，在筋結(jié)構(gòu)已定的情況下，通過調(diào)整位置參數(shù)可以避免。 3.3.6上下模座、導(dǎo)柱導(dǎo)套的設(shè)計(jì) 模座選用標(biāo)準(zhǔn)模座，導(dǎo)柱導(dǎo)套也選用標(biāo)準(zhǔn)的。模座選用GB2855.5-81,硬度為HRC28-32,材料為HT200o上模座尺寸為A400x400x55,下模座尺寸為A400x400x65。在安裝模具時(shí)，模具的方向容易產(chǎn)生誤差，防止的辦

44、法就是打上和模記號，或使導(dǎo)柱間距不一樣。所以模座上的兩個(gè)導(dǎo)柱的直徑不一樣，其中一個(gè)的導(dǎo)柱直徑為45mm，導(dǎo)套直徑為60mm,另一個(gè)導(dǎo)柱直徑為50mm導(dǎo)套直徑為65mm。 3.3.7出件裝置的設(shè)計(jì) 出件裝置的結(jié)構(gòu)如圖所示，這樣的設(shè)計(jì)模柄就要選用中間有孔的，以方便打料桿從中間孔中通過，其出件過程就是打料桿1和卸料板2把工件敲出來。 圖3.8卸料裝置 3.4模具閉合高度的計(jì)算 H=Hx+H2+H3+H5=55+70+85+65=275mm 其中，比為上模座高，也為凹模高，K為凸模高，乩為下模座高。 3. 5裝配圖及零件圖的繪制 在Ax圖紙上按比例1:1繪制裝配圖,在A,圖紙

45、上繪制零件圖。 3.6壓力機(jī)校核 表2.1壓力機(jī)的校核 校核內(nèi)容 壓力機(jī)參數(shù) 模具參數(shù) 結(jié)論 動梁最大行程 600 遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于 可以將零件放進(jìn)取出 動梁至工作臺而最大距離 U900 Hmn=230 H=275 滿足 Hmax-5>H>Hmin+\O 工作臺尺寸 586X950 下模座尺寸為560X560 滿足要求 第四章修邊模設(shè)計(jì) 4.1模具的結(jié)構(gòu)形式 修邊模包括單純的修邊模和修邊沖孔復(fù)合模，修邊模根據(jù)鑲塊的運(yùn)動方式可以分為三種基本類型： 垂直修邊模修邊鑲塊與壓力機(jī)滑塊的運(yùn)動方向一致作垂直運(yùn)動的修邊模 斜楔修邊模修邊鑲塊作水平或傾斜運(yùn)動的修邊

46、模 垂直斜楔修邊模一些修邊鑲塊作垂直方向運(yùn)動，而另一些修邊鑲塊最水平或傾斜方向運(yùn)動的修邊模 在本次設(shè)計(jì)中，如果從經(jīng)濟(jì)方面考慮，則應(yīng)選擇垂直斜楔修邊模，但是由于其中一個(gè)切口尺寸過大，如果選擇垂直斜楔修邊模，則工件的精度難以得到保證。所以應(yīng)該先選擇斜楔修邊模，再用垂直修邊模，這樣雖然工序多了一個(gè)，但是工件的精度保證了，設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)在保證質(zhì)量的前提下，再考慮經(jīng)濟(jì)性。 其結(jié)構(gòu)形式為： 圖4.1修邊模裝配圖 設(shè)計(jì)修邊模時(shí)，應(yīng)做到定位方便、可靠、安全，這樣才能保證零件修邊的尺寸、位置準(zhǔn)確。 修邊模設(shè)計(jì)時(shí)須注意的問題： 采用鑄造的上模、下模、壓料板 防止壓料板的掉落，需設(shè)置壓料板安全機(jī)構(gòu)

47、 對于承受水平推力的模具要同時(shí)使用導(dǎo)柱和背靠塊 設(shè)置支承器，保護(hù)彈性元件部工作時(shí)處于自由狀態(tài) 設(shè)置模具的起吊裝置 4.2壓力中心計(jì)算 由于零件形狀基本對稱,其兒何中心就是壓力中心，無需計(jì)算壓力中心。 4. 3零件設(shè)計(jì)及標(biāo)準(zhǔn)件選擇 4. 3.1斜楔和滑塊的設(shè)計(jì) (1)斜楔和滑塊的行程關(guān)系 斜楔和滑塊配對應(yīng)用，交直運(yùn)動為水平運(yùn)動或傾斜運(yùn)動，從而擴(kuò)大沖模的行程，根據(jù)零件的需要，本次設(shè)計(jì)是把垂直運(yùn)動轉(zhuǎn)換為水平運(yùn)動，其運(yùn)動簡圖如圖4.2所示。斜楔1向下推動滑塊2沿水平向右移。 1斜楔2滑塊 圖4.2斜楔、滑塊運(yùn)動方式 對于水平斜楔機(jī)構(gòu)的行程關(guān)系,如下： 滑塊的運(yùn)動行程S就是加

48、工時(shí)所需的水平方向的行程量，零件取出和放入的操作量的總和。 下面是水平斜楔的結(jié)構(gòu)圖、行程圖和工作受力圖，如圖4.3、4.4、4.5 圖4. 3結(jié)構(gòu)圖圖4.4行程圖 其計(jì)算公式為 S3/S=tgP Q=F/cos01 圖4.5工作受力圖 斜楔角B不但影響到滑塊行程的大小，同時(shí)對力的傳遞和效率也有很大的影響。作水平運(yùn)動時(shí)取6=50。，為了平XX平運(yùn)動的斜楔的反側(cè)力，在斜楔背面裝有反側(cè)塊。 取S=8mm,則 S3=8xtg50=9.53mm 取S3=10mm 右邊的滑塊尺寸為70x222x35mm,左邊的滑塊尺寸為70x132x35mm。 (2)斜楔和滑塊的尺寸設(shè)計(jì) ①斜

49、楔的有效行程s應(yīng)大于滑塊行程，，滑塊作水平運(yùn)動的斜楔角度a一般可取40。。 ②滑塊的長度尺寸L應(yīng)當(dāng)保證當(dāng)斜楔開始推動滑塊時(shí)，推動的合力作用線處于滑塊長度之內(nèi)(如圖4.6所示)。 ③合理的滑塊高度也應(yīng)小于滑塊長度L,一般可取L： Hk(2'l)：1圖4.6滑塊尺寸關(guān)系圖 ④為了保證滑塊運(yùn)動的平穩(wěn)，滑塊的寬度B二一般應(yīng)小于或等于滑塊的長度L的2.5 ⑤斜楔尺寸基本上可按不同模具的結(jié)構(gòu)要求 進(jìn)行設(shè)計(jì)，但必須有可靠的擋塊，以保證斜楔正常工作。 ?對于大型模具，滑塊寬度B,與斜楔寬度R及所需的斜楔數(shù)量可通過查文獻(xiàn)[11]表14-40獲得。 4. 3.2滑塊返回行程的復(fù)位機(jī)構(gòu) 斜楔滑塊

50、在進(jìn)行修邊時(shí)，由于卸料力和滑塊重力或其它因素所產(chǎn)生的力會把凸?？ㄗ?，工作完畢后，滑塊不能自動回到初始位置，為了使滑塊回到初始位置，必須設(shè)置復(fù)位機(jī)構(gòu)。復(fù)位機(jī)構(gòu)分為彈簧復(fù)位機(jī)構(gòu)和返楔復(fù)位機(jī)構(gòu)。返楔復(fù)位機(jī)構(gòu)就是在壓力機(jī)回程時(shí)靠返楔機(jī)構(gòu)將滑塊回到初始位置。本次零件復(fù)位機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)采用反楔復(fù)位機(jī)構(gòu)，其特點(diǎn)就是結(jié)構(gòu)緊湊，工作可靠。其結(jié)構(gòu)簡圖如圖4.7所示 1一滑塊 2一調(diào)整塊 3一防磨板 4 一返楔塊 5一返楔滑塊 6一卸楔 圖4.7滑塊復(fù)位機(jī)構(gòu) 4. 3.3出件裝置的設(shè)計(jì) 由于工件是開口端朝下放在修邊模上的，工作時(shí)壓料板先壓著工件，然后修邊，工作后，工件留在凸模上，工件與凸模之間無任

51、何間隙，而且有時(shí)候工件還被定位件卡的很緊，所以，工件取出很困難，如果取件方法不當(dāng)，會使其變形，對下道工序產(chǎn)生影響,所以要使工件順利取出，必須設(shè)置取件裝置，本次設(shè)計(jì)是靠氣缸推動推桿把工件推出。 4. 3.4上模座的設(shè)計(jì) 其結(jié)構(gòu)如圖4.8所示 圖4.8上模座 其中1的作用是裝置限位器的限制壓料板的下降位置，防止壓料板掉下來碰傷工件或操作者。 上模座的尺寸及材料為660x460x95mmHT250 4. 3.5下模座的設(shè)計(jì) 其結(jié)構(gòu)如圖4.9所示 圖4.9下模座 其中1、5是落廢料的孔，即切掉的廢料從1、5處落到下面的廢料盒內(nèi)。3是用來定出托架，即頂出工件，2、4是

52、作導(dǎo)向作用的。 下模座的尺寸及材料為660x460x120mmHT250 4. 3.6壓料板的設(shè)計(jì) 其結(jié)構(gòu)如圖4.10所示： 圖4.10壓料板 其中，1是限制壓料板的下降位置，防止壓料板掉下來碰傷工件或操作者。螺紋2的作用是當(dāng)壓料板裝入或取出模具時(shí)的起吊裝置，只要在1處裝入起吊裝置就可以了。 4. 3.7防磨板的設(shè)計(jì) 防磨板的作用主要是提高導(dǎo)向面的耐磨性，防磨板材料一般采用優(yōu)質(zhì)工具鋼，本次設(shè)計(jì)的材料采用T8A,硬度為52-56HRCo其尺寸設(shè)計(jì)原則如下： 防磨板寬度：導(dǎo)向面應(yīng)選在被導(dǎo)向滑動零件輪廓的直線或最平滑的部位,一般取4-8處，且前后左右對稱分布。防磨板的總寬度應(yīng)為內(nèi)

53、側(cè)滑動零件輪廓全長的25%以上，防磨板的總寬度決定后，需按比例配置在各導(dǎo)向部位。 防磨板長度：防磨板的長度只能長，不能短。因?yàn)楫?dāng)上模下降接觸毛坯之前要預(yù)先有一定的長度。 防磨板的尺寸隨零件的不同而不同，序號為04,其尺寸為25x100x5mm,序號為08,尺寸為75x222x8mm,序號為23,尺寸為25x50x5mm,序號為35,尺寸為35x100x5mm。 4. 3.8導(dǎo)板的設(shè)計(jì) 導(dǎo)板的作用是用于上下模的導(dǎo)向，所用材料為45鋼，硬度為高頻淬火HRC55,導(dǎo)板的尺寸為32x50x8mm= 4. 4模具閉合高度的計(jì)算 Hm=Hi+H：+H3-95+120+10-225mm 其中H

54、i是上模座的高度，H二是下模座的高度，也是斜楔行程。 4.5 裝配圖及零件的圖繪制 在A,圖紙上按比例1:1繪制裝配圖,在A.圖紙上繪制零件圖。 4.6 壓力機(jī)校核 表3.1壓力機(jī)的校核 校核內(nèi)容 壓力機(jī)參數(shù) 模具參數(shù) 結(jié)論 滑塊行程 315 接近 可以將零件放進(jìn)取出 閉合高度 Hmx=490 Hma=490-310=180 H=225 滿足 Hmax-5>H>Hmin+\O 工作臺尺寸 1000X950 下模座尺寸為660X460 滿足要求 參考文獻(xiàn) [1]余琨，黎文獻(xiàn)等.變形鎂合金的研究、開發(fā)及應(yīng)用[J].中國有色金屬學(xué)報(bào)，2003,13

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58、AD,Pro/E等軟件輔助設(shè)計(jì)，遇到過種種困難，在老師的幫助和我自己的努力下，使我能在規(guī)定的時(shí)間里獨(dú)立完成設(shè)計(jì)。 在這次設(shè)計(jì)過程中，最大困難是資料不全，一些數(shù)據(jù)因無法查閱，得一個(gè)一個(gè)計(jì)算,設(shè)計(jì)中數(shù)據(jù)和圖形也難免出錯(cuò)，希望各位老師給予諒解。再則，因?yàn)樽约旱睦L圖水平還比較薄弱，在這次的設(shè)計(jì)繪圖中尤其明顯，同時(shí)也讓我知道了知識積累和不斷加強(qiáng)學(xué)習(xí)的重要性，以后需要加強(qiáng)實(shí)戰(zhàn)練習(xí)。 通過這次畢業(yè)設(shè)計(jì)，把我以前所學(xué)的理論知識都聯(lián)系起來了，包括設(shè)計(jì)的原則，工藝方法，公差，以及模具材料的選擇，模具的成型工藝等，是對我所學(xué)的專業(yè)知識一個(gè)很大的檢驗(yàn)及綜合能力的考察，也讓我更深一步了解到繪圖工具在設(shè)計(jì)中的重要性。 設(shè)計(jì)是一個(gè)反復(fù)修改和不斷進(jìn)步的過程，由于時(shí)間倉促，設(shè)計(jì)方案難免還存在著一些錯(cuò)誤，不能有充足的時(shí)間及時(shí)修改，希望各位老師和領(lǐng)導(dǎo)給予諒解，同時(shí)對于設(shè)計(jì)中的其它錯(cuò)誤給予指正，誠懇接受您們的批評。 致謝 本文是在XXXX老師的指導(dǎo)下完成的，在論文完成之際，我要特別感謝我的指導(dǎo)老師郭老師的熱情關(guān)懷和悉心指導(dǎo)。特別是他的廣博的學(xué)識、深厚的學(xué)術(shù)素養(yǎng)、嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)精神和一絲不茍的工作作風(fēng)使我終生受益，在此表示真誠地感謝和深深地謝意。寫作過程中，也得到了許多同學(xué)的寶貴建議，在此一并致以誠摯的謝意。 XXXXXX 2013年10月11日