覆帶式擋邊帶式輸送機說明書

《覆帶式擋邊帶式輸送機說明書》由會員分享，可在線閱讀，更多相關《覆帶式擋邊帶式輸送機說明書（60頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。

1、畢業(yè)設計（論文） 覆帶式擋邊帶式輸送機設計 所在學院 專 業(yè) 班 級 姓 名 學 號 指導老師 年 月 日 畢業(yè)設計（論文）任務書 專業(yè) 機械設計制造及其自動化 班級 姓名 下發(fā)日期 題目 覆帶式擋邊帶式輸送機設計 專題 主 要 內(nèi) 容 及 要 求 主要內(nèi)容： 設計覆帶式擋邊帶式輸送機，培養(yǎng)學生的工程設計能力。 1）擋邊帶及覆蓋帶設計； 2）設計輸送機總圖和主要零件； 3）輸送機傳動機構及張緊機構設計； 要求： 1）設計一套完整的設備，能用于實際的生產(chǎn)中； 2）圖紙量：2.5張0號圖； 3）設計說明書（字數(shù)不少于 2萬字）

2、； 主要技 輸送長度L: 53m；輸送高度Lv : 36.615m；輸送傾角: 90°;輸送物料：石灰石 4）翻譯與課題有關的外文資料，譯文字數(shù)不少于 5000字。 術參數(shù) 等（容重 0.8-3.5t/m3,粒度 <50）；輸送量 Q： 100t/h 進 度 及 兀 成 日 期 3月7日?3月20日 查閱有關資料，進行畢業(yè)實習，撰寫實習報告 3月21日?3月27日 3月28日?4月30日 運輸機任務分析、方案設計及標準設備及通用設備的選型 運輸機設計計算及總裝圖設計 23 日?5月 日?5月 22日 31日 運輸機零部件設計 整理圖紙

3、，撰寫設計說明書 6月1日?6月20日準備答辯 教研室主任簽字 指導教師簽字 摘要 ABSTRACT 目錄 第1章緒論 1.1 帶式輸送機的應用 1.2 帶式輸送機的分類 1.3 各種帶式輸送機的特點 1.4 帶式輸送機的發(fā)展狀況 1.5 帶式輸送機的工作原理 1.6 大傾角帶式輸送機綜述 1.6.1 大傾角帶式輸送機的幾種結構型式 1.6.2 發(fā)展趨勢 1.7 課題的提出匕意義 1.8 課題的主要內(nèi)容 第2章驅動裝置的總體設計 2.

4、1 傳動力柔的設計 2.2 電機的選用 2.2.1 確定電動機類型 2.2.2 選擇電動機轉速 2.3 減速器的選用 2.4 聯(lián)軸器的選用 第3章帶式輸送機的設計計算 3.1 已知原始數(shù)據(jù)： 3.2 參數(shù)選擇 3.3 功率和張力計算 3.4 整機布置設計 3.5 主要部件選用 3.6 傳動滾筒軸強度的校核計算 3.7 拉緊裝置張緊行程的計算 第4章帶式輸送機部件的選用 4.1擋邊輸送帶及覆帶的選用 .錯誤!未定義書簽。 錯誤!未定義書簽。 .錯誤!未定義書簽。 錯誤!未定義書簽。 錯誤！未定義書簽。 錯誤！

5、未定義書簽。 錯誤！未定義書簽。 錯誤！未定義書簽。 錯誤！未定義書簽。 錯誤！未定義書簽。 6 6 錯誤！未定義書簽。 錯誤！未定義書簽。 錯誤!未定義書簽。 錯誤！未定義書簽。 錯誤！未定義書簽。 9 9 錯誤！未定義書簽。 錯誤！未定義書簽。 .錯誤!未定義書簽。 錯誤！未定義書簽。 錯誤！未定義書簽。 錯誤！未定義書簽。 錯誤！未定義書簽。 錯誤！未定義書簽。 錯誤！未定義書簽。 錯誤！未定義書簽。 .錯誤!未定義書簽。 錯誤！未定義書簽。 4.2 傳動滾筒 錯誤！未定義書簽 4.3

6、托輾 錯誤！未定義書簽 4.4 擋輾 錯誤！未定義書簽 4.5 改向裝置 錯誤！未定義書簽 4.6 拉緊裝置 錯誤！未定義書簽 4.7 壓帶輪和壓帶輾組 錯誤！未定義書簽 第5章 其他部件的選用 錯誤!未定義書簽。 5.1 機架與中間架 錯誤！未定義書簽 5.2 給料裝置 錯誤！未定義書簽 5.3 清掃裝置 錯誤！未定義書簽 5.4 頭部漏斗 錯誤！未定義書簽 5.5 電氣及安全保護裝置 錯誤！未定義書簽 結論 .錯誤!未定義書簽。 參考文獻 錯誤!未定義書簽。 致謝 .錯誤!未定義書簽。 附件1 30 附件2 41 帶式輸送機是連續(xù)運行的運輸設備，在冶金、

7、采礦、動力、建材等重工業(yè)部門及 交通運輸部門中主要用來運送大量散狀貨物，如礦石、煤、砂等粉、塊狀物和包裝好 的成件物品。帶式輸送機是煤礦最理想的高效連續(xù)運輸設備，與其他運輸設備相比， 不僅具有長距離、大運量、連續(xù)輸送等優(yōu)點，而且運行可靠 ，易于實現(xiàn)自動化、集中化 控制，特別是對高產(chǎn)高效礦井，帶式輸送機已成為煤炭高效開采機電一體化技術與裝備 的關鍵設備。特別是近10年，長距離、大運量、高速度的帶式輸送機的出現(xiàn)，使其在 礦山建設的井下巷道、礦井地表運輸系統(tǒng)及露天采礦場、選礦廠中的應用又得到進一 步推廣。 帶式輸送機是連續(xù)運輸機的一種，連續(xù)運輸機是固定式或運移式起重運輸機中主 要類型之一，其運輸

8、特點是形成裝載點到裝載點之間的連續(xù)物料流，靠連續(xù)物料流的 整體運動來完成物流從裝載點到卸載點的輸送。在工業(yè)、農(nóng)業(yè)、交通等各企業(yè)中，連 續(xù)運輸機是生產(chǎn)過程中組成有節(jié)奏的流水作業(yè)運輸線不可缺少的組成部分。 連續(xù)運輸機可分為： (1)具有撓性牽引物件的輸送機，如帶式輸送機，板式輸送機，刮板輸送機，斗 式輸送機、自動扶梯及架空索道等； (2)不具有撓性牽引物件的輸送機，如螺旋輸送機、振動輸送機等； (3)管道輸送機(流體輸送)，如氣力輸送裝置和液力輸送管道。 其中帶輸送機是連續(xù)運輸機中是使用最廣泛的，帶式輸送機運行可靠，輸送量 大，輸送距離長，維護簡便，適應于冶金煤炭，機械電力，輕工，建材，

9、糧食等各個 部門。 帶式輸送機分類方法有多種，按運輸物料的輸送帶結構可分成兩類，一類是普通 型帶式輸送機，這類帶式輸送機在輸送帶運輸物料的過程中，上帶呈槽形，下帶呈平 形，輸送帶有托輾托起，輸送帶外表幾何形狀均為平面；另外一類是特種結構的帶式 輸送機，各有各的輸送特點。其簡介如下: ' TD I理固定式帶式輸送機 卡京司［QD80輕型固定式帶式輸送機 普通型《 |DX型鋼繩芯帶式輸送機 (1) QD80輕型固定式帶輸送機 M型帶式輸送機 帶式輸送機 管形帶式輸送機 氣墊帶式輸送機 五m八；波狀擋邊帶式輸送機 特種結構型i 鋼繩牽引帶式輸送機 壓帶式帶式輸送機 〔其他類

10、型 QD80輕型固定式帶輸送機與 TDR型相比，具帶較薄、載荷也較輕，運距一般不超過 100m,電機容量不超過 22kw。 (2) DX型鋼繩芯帶式輸送機 它屬于高強度帶式輸送機，其輸送帶的帶芯中有 平行的細鋼純，一臺運輸機運距可達幾公里到幾十公里。 (3) U形帶式輸送機 它又稱為槽形帶式輸送機，其明顯特點是將普通帶式輸 送機的槽形托輾角由30° ~ 45°提高到90°使輸送帶成U形。這樣一來輸送帶與物料問 產(chǎn)生擠壓，導致物料對膠帶的摩擦力增大，從而輸送機的運輸傾角可達 25 0 (4)管形帶式輸送機 U形帶式輸送帶進一步的成槽，最后形成一個圓管狀， 即為管形帶式輸送機，因為輸送

11、帶被卷成一個圓管，故可以實現(xiàn)閉密輸送物料，可明 顯減輕粉狀物料對環(huán)境的污染，并且可以實現(xiàn)彎曲運行。 (5)氣墊式帶輸送機 具輸送帶不是運行在托輾上的，而是在空氣膜 (氣墊)上運 行，省去了托輾，用不動的帶有氣孔的氣室盤形槽和氣室取代了運行的托輾，運動部 件的減少，總的等效質量減少，阻力減小，效率提高，并且運行平穩(wěn)，可提高帶速。 但一般其運送物料的塊度不超過 300mm。增大物流斷面的方法除了用托輾把輸送帶強 壓成槽形外，也可以改變輸送帶本身，把輸送帶的運載面做成垂直邊的，并且?guī)в袡M 隔板。一般把垂直側擋邊作成波狀，故稱為波狀帶式輸送機，這種機型適用于大傾 角，傾角在30°以上，最大可達9

12、0 0 (6)壓帶式帶輸送機 它是用一條輔助帶對物料施加壓力。這種輸送機的主要 優(yōu)點是：輸送物料的最大傾角可達 90°,運行速度可達6m/s,輸送能力不隨傾角的變 化而變化，可實現(xiàn)松散物料和有毒物料的密閉輸送。其主要缺點是結構復雜、輸送帶 的磨損增大和能耗較大。 (7)鋼纜牽引帶式輸送機 它是無際純運輸與帶式運輸相結合的產(chǎn)物，既具有 鋼繩的高強度、牽引靈活的特點，又具有帶式運輸?shù)倪B續(xù)、柔性的優(yōu)點。 目前帶式輸送機已廣泛應用于國民經(jīng)經(jīng)濟各個部門，近年來在露天礦和地下礦的 聯(lián)合運輸系統(tǒng)中帶式輸送機又成為重要的組成部分。主要有：鋼純芯帶式輸送機、鋼 純牽引膠帶輸送機和排棄場的連續(xù)輸送設施等

13、。 這些輸送機的特點是輸送能力大 (可達30000t/h),適用范圍廣(可運送礦石，煤 炭，巖石和各種粉狀物料，特定條件下也可以運人 )，安全可靠，自動化程度高，設備 維護檢修容易，爬坡能力大(可達16),經(jīng)營費用低，由于縮短運輸距離可節(jié)省基建投 資。 目前，帶式輸送機的發(fā)展趨勢是：大運輸能力、大帶寬、大傾角、增加單機長度 和水平轉彎，合理使用膠帶張力，降低物料輸送能耗，清理膠帶的最佳方法等。我國 已于1978年完成了鋼繩芯帶式輸送機的定型設計。鋼純芯帶式輸送機的適用范圍： (1)適用于環(huán)境溫度一般為 Y0。~ 40。C ；在寒冷地區(qū)驅動站應有采暖設施； (2)可做水平運輸，傾斜向上

14、(16°)和向下(100~120)運輸，也可以轉彎運輸；運 輸距離長，單機輸送可達15km； (3)可露天鋪設，運輸線可設防護罩或設通廊； (4)輸送帶伸長率為普通帶的 1/5左右；其使用壽命比普通膠帶長；其成槽性 好；運輸距離大 帶式輸送機又稱膠帶運輸機，其主要部件是輸送帶，亦稱為膠帶，輸送帶兼作牽 引機構和承載機構。帶式輸送機組成及工作原理如圖 1-1示，它主要包括一下幾個部 分：輸送帶（通常稱為膠帶卜托輾及中間架、滾筒拉緊裝置、制動裝置、清掃裝置和卸 料裝置等。 1-張緊裝置 2-裝料裝置 3-犁形卸料器 4-槽形托輻 5-輸送帶 9-清掃裝置 6-機架 1

15、0-平行托輻 7-傳動滾筒 11-空段清掃器 8-卸料器 12-清掃器 圖1-1帶式輸送機簡圖 輸送帶繞經(jīng)傳動滾筒和機尾換向滾筒形成一個無極的環(huán)形帶。輸送帶的上、下兩 部分都支承在托輾上。拉緊裝置給輸送帶以正常運轉所需要的拉緊力。工作時，傳動 滾筒通過它和輸送帶之間的摩擦力帶動輸送帶運行。物料從裝載點裝到輸送帶上，形 成連續(xù)運動的物流，在卸載點卸載。一般物料是裝載到上帶 （承載段）的上面，在機頭滾 筒（在此，即是傳動滾筒）卸載，利用專門的卸載裝置也可在中間卸載。 普通型帶式輸送機的機身的上帶是用槽形托輾支撐，以增加物流斷面積，下帶為 返回段（不承載的空帶）一般下托輾為平托輾。

16、帶式輸送機可用于水平、傾斜和垂直運 輸。對于普通型帶式輸送機傾斜向上運輸，其傾斜角不超過 18°,向下運輸不超過 15°。 輸送帶是帶式輸送機部件中最昂貴和最易磨損的部件。當輸送磨損性強的物料 時，如鐵礦石等，輸送帶的耐久性要顯著降低。 提高傳動裝置的牽引力可以從以下三個方面考慮： (1)增大拉緊力。增加初張力可使輸送帶在傳動滾筒分離點的張力 §增加，此法 提高牽引力雖然是可行的。但因增大 S1必須相應地增大輸送帶斷面，這樣導致傳動裝 置的結構尺寸加大，是不經(jīng)濟的。故設計時不宜采用。但在運轉中由于運輸帶伸長， 張力減小，造成牽引力下降，可以利用拉緊裝置適當?shù)卦龃蟪鯊埩Γ瑥亩龃?以

17、 提高牽引力。 (2)增加圍包角 為對需要牽引力較大的場合，可采用雙滾筒傳動，以增大圍包 角。 (3)增大摩擦系數(shù) 與具具體措施可在傳動滾筒上覆蓋摩擦系數(shù)較大的襯墊，以增 大摩擦系數(shù)。 通過對上述傳動原理的闡述可以看出，增大圍包角 色是增大牽引力的有效方法。 故在傳動中擬采用這種方法。 1.6.1 大傾角帶式輸送機的幾種結構型式 1.6.2 發(fā)展趨勢 大傾角帶式輸送機的推廣和應用克服了通用帶式輸送機占地面積大的缺點，但是 它的輸送能力受到它所采用的波狀擋邊帶的橫隔板間距和輸送傾角的制約。橫隔板間 距越小、輸送傾角越小，輸送能力就越大。為了保證輸送物料的順利卸落，必須采用 適當

18、的橫隔板間距，橫隔板間距過小容易造成回料現(xiàn)象；減小輸送傾角就勢必會增加 普通擋邊機的長度，加大占地面積，影響整機布置的經(jīng)濟性。對于越來越要求大運 量、又要求占地緊湊的設計選型，普通擋邊機顯然不是最佳的選擇。 有沒有一種輸送設備既能像普通擋邊機那樣節(jié)約占地面積，又能像通用帶式輸送 機那樣擁有較大的輸送能力呢？覆帶式擋邊機恰好填補了這項技術空白。我的設計題 目為《覆帶式擋邊帶式輸送機》，設計一條傾角為 90°的擋邊機，這不僅可以讓我將所 學的知識應用于實踐，培養(yǎng)將來作為技術人員應具備的基本設計能力，還能在設計的 過程中思考解決目前存在問題的一些辦法。 驅動裝置是整個皮帶輸送機的動力來源，它由

19、電動機、偶合器、減速器、聯(lián)軸 器、傳動滾筒組成。驅動滾筒由一臺或兩臺電機通過各自的聯(lián)軸器、減速器和鏈式聯(lián) 軸器傳遞轉矩給傳動滾筒。 電動滾筒是將電機、減速齒輪裝入滾筒內(nèi)部的傳動滾筒。具結構緊湊 ，外形尺寸 小，適于短距離及較小功率的單機驅動輸送機。 本次設計采用電機一減速器一傳動滾筒驅動方式。 傳動裝置是將原動機的運動和動力傳遞給工作機的中間裝置。它常具備減速、改 變運動形式或運動方向以及將動力和運動進行傳遞與分配的作用。傳動裝置是機器的 重要組成部分。傳動裝置的質量和成本在整部機器中占有很大的比重，整部機器的工 作性能、成本費用以及整體尺寸在很大程度上取決于傳動裝置設計的狀況。因此，

20、合 理地設計傳動裝置是機械設計工作的一個重要組成部分。 合理的傳動方案首先應滿足工作機的性能要求。另外，還要與工作條件相適應。 同時還要求工作可靠，結構簡單，尺寸緊湊，傳動效率高，使用維護方便，工藝性和 經(jīng)濟性好。若要同時滿足上述各方面要求往往是比較困難的。因此，要分清主次，首 先滿足重要要求，同時要分析比較多種傳動方案，選擇其中既能保證重點，又能兼顧 其他要求的合理傳動方案作為最終確定的傳動方案。 ，?,運輸帶工作速度Vm=1m/s,運輸帶滾筒直徑 D=800mm=0.8m ?.滾筒轉速 nw=2X60v/ 兀 D=120X 1/3.14 x 0.8=48r/min 若選用同步轉速為

21、1500或1000r/min的電動機，則可估算出，總傳動比約為 30, 因為普通圓柱齒輪傳動的傳動比常用值為 3?5,蝸桿傳動的傳動比常用值為 10?60, 帶傳動傳動比常用值為 2?4。所以，該傳動可由二級圓柱齒輪、一級蝸輪蝸桿或一級 帶傳動和一級齒輪傳動來實現(xiàn)?？捎腥鐖D 2-1傳動方案： U 圖2-1帶式輸送機傳動方案 比較：方案1采用二級圓柱斜齒輪減速器，該方案結構尺寸小，傳動效率高，適 合于在較差的工作環(huán)境下長期工作；方案 2采用一級閉式齒輪傳動和一級開式齒輪傳 動，該方案成本低，但使用壽命短且不適用于較差的工作環(huán)境；方案 3采用一級蝸桿 傳動，該方案結構緊湊，但傳動效

22、率低，長期工作不經(jīng)濟。根據(jù)本次設計的實際情 況，選擇方案1。 方案1具體分析： 一、組成：傳動裝置由電機、減速器、工作機組成。 二、特點：齒輪相對于軸承不對稱分布，故沿軸向載荷分布不均勻，要求軸有較 大的剛度。 三、確定傳動方案：為了實現(xiàn)過載保護作用，采用了 V帶輪傳動，同時考慮到電 機轉速高，傳動功率大，應將 V帶設置在高速級；為了確保整個傳動裝置能夠更平穩(wěn) 的工作，初步確定選用二級斜齒圓柱齒輪減速器（展開式） 其傳動方案總體設計圖初步擬定如圖 2-2示： 圖2-2帶式輸送機傳動方案總體設計圖 其中，T1、印、用、邛、巧分別為彈性聯(lián)軸器、閉式齒輪傳動（設齒輪精度為

23、7 級）、滾動軸承、V形帶傳動、工作機，Pd為電動機的輸出總功率，Pw為工作機滾筒上 的輸入功率。 2.2.1 確定電動機類型 帶式輸送機的負載是一種典型的包轉矩負載，而且不可避免地要帶負載起動和制 動。電動機的起動特性與負載的起動要求不相適應的情況在帶式輸送機上比較突出， 為了保證必要的起動力矩，電機起動時的電流要比額定運行時的電流大 6~7倍，要保 證電動機不因電流的沖擊過熱而燒壞，電網(wǎng)不因大電流使電壓過分降低，這就要求電 動機的起動要盡量快，即提高轉子的加速度，使起動過程不超過 3~5秒。 鼠籠式交流異步電動機是驅動帶式輸送機的最簡單最經(jīng)濟的電動機。 按工作要求和條件，選用y

24、系列三相交流異步電動機。 2.2.2 選擇電動機轉速 傳動副傳動比合理范圍 普通V帶傳動 i帶二2?4 圓柱齒輪傳動 i齒二3?5 則傳動裝置總傳動比的合理范圍為 i總=i帶父i齒 （2-1） 由公式（2-1）得： i總二（2-4）工（3-5） x （3-5）二（18?100） 則，電動機轉速的可選范圍為 nd 二 i總 xnw 二（18 ?100） x48r/min=864 ?4800r/min 根據(jù)電動機所需功率 30kw和同步轉速，符合這一范圍的常用同步加速有 1500、 1000r/min。選用同步轉速為1000r/min,選定電動機型號為 Y225M-6。電

25、機的主要性能 參數(shù)如表2-1: 表2-1電機的主要性能 型號 效率 % 額定功率 kw 同步轉速 r/min 滿載轉速 r/min 功率因數(shù) cosd 額定電流 A 起動 轉矩/ 額定 轉矩 起動 電流/ 額定 電流 取大 轉矩/ 額定 轉矩 Y225M-6 90.2 30 1000 980 0.9 59.5 1.7 6.5 2 傳動裝置總傳動比 , 980 i 二nm/nw= =20.42 48 式中： nm為電動機滿載轉速，980r/min ； nw為工作機的轉速，48r/min。 由參考文獻1表2

26、-119查得，本次設計選用 ZSY280-40型減速器，傳動比為 22.4,輸出車$速為 44r/min 當電機功率小于或等于37KW時，驅動裝置采用聯(lián)軸器聯(lián)接電機和減速器 聯(lián)軸器是機械傳動中常用的部件。它用來把兩軸聯(lián)接在一起，機器運轉時兩軸不 能分離：只有在機器停車并將聯(lián)接拆開后，兩軸才能分離。 聯(lián)軸器所聯(lián)接的兩軸，由于制造及安裝誤差、承載后的變形以及溫度變化的影響 等，往往不能保證嚴格的對中，而是存在著某種程度的相對位移。這就要求設計聯(lián)軸 器時，要從結構上采取各種不同的措施，使之具有適應一定范圍的相對位移的性能。 根據(jù)對各種相對位移有無補償能力（即能否在發(fā)生相對位移條件下保持聯(lián)接

27、的功 能），聯(lián)軸器可分為剛性聯(lián)軸器（無補償能力）和撓性聯(lián)軸器（有補償能力）兩大 類。撓性聯(lián)軸器又可按是否具有彈性元件分為無彈性元件的撓性聯(lián)軸器和有彈性元件 的撓性聯(lián)軸器兩個類別。 梅花形彈性聯(lián)軸器的半聯(lián)軸器與軸的配合孔可作成圓柱形或圓錐形。裝配聯(lián)軸器 時將梅花形彈性件的花瓣部分夾緊在兩半聯(lián)軸器端面凸齒交錯插進所形成的齒側空 問，以便在聯(lián)軸器工作時起到緩沖減振的作用。結構圖如圖 2-3: 彈性柱銷聯(lián)軸器能傳遞轉矩的能力很大，結構更為簡單，安裝、制造方便，耐久 性好，也有一定的緩沖和吸振能力，允許被聯(lián)接兩軸有一定的軸向位移以及少量的徑 向位移和角位移，適用于軸向竄動較大、正反轉變化較多和起動頻

28、繁的場合。 本次設計中，由文獻1表2-119查得電動機與減速器軸之間聯(lián)接選用梅花形彈性 聯(lián)軸器ML 7 60 X142 MT 7b ,減速器與傳動滾筒之間聯(lián)接選用彈性柱銷齒式聯(lián)軸器 J48 84 ZL10o j 圖2-3梅花型彈性聯(lián)軸器結構圖 綜合上述所有設計選用，驅動裝置采用文獻 1表2-119第184組合號，裝配型式 采用Q141184圖號裝置圖所示，不帶制動器和逆止器。 (1)輸送物料：石灰石 (2)物料特性：1)粒度：＜ 50 2)容重：0.8~3.5t/m3 (3)輸送系統(tǒng)及相關尺寸：1)輸送長度L: 53m 2)輸送高度Lv: 36.615m 3

29、)輸送傾角：900 4)輸送量 Q:100t/h (1)將要求的輸送能力轉換成體積輸送能力： Qv =Q/P=100/0.8=125 (m3h) 根據(jù)文獻1表9-1初選帶寬B=1200mm ,擋邊高H=240mm ,隔板間隔 ts = 252mm ,帶速v=1m/s.按文獻1表9-1查得Qv =139m3h,大于125m3h,滿足要 求。 (2)校核帶速、粒度是否在許范圍內(nèi)。 查文獻1表9-2得，當帶寬B=1200mm,擋邊高 H=240mm,傾角P =90呻寸，許 用最大粒度amax = 140mm ,大于給出值；許用最大帶速Vmax = 1.25m/s ,大于選用值。 (1)

30、傳動滾筒上所需的圓周力Fu見文獻1公式(9-1) Fu =CFh +Fst +Ffu (N) (3-1) 式中： Fh為主要阻力，單位N;由文獻1公式(9-3)得 9 =90? 時, Fh =fgL (q[ +q2 +2qB +q) (3-2) C為附加阻力系數(shù)，見文獻1表9-3; L為擋邊機水平投影長度，單位 m； H為擋邊機提升高度，單位 m； f為模擬摩擦系數(shù)，一般f=0.03; g為重力加速度，g=9.81m/s2； q1為上托輾轉動部分質量，單位 kg/m, 一般取托輾間距為1m； q2為下托輾轉動部分質量，單位kg/m, 一般取托輾間距為1.2m； qB為

31、擋邊帶每米質量，單位kg/m；由文獻1公式(9-4)得 qB =q0+2qs+BfqT/ts (3-3) q0為基帶每米質量，單位 kg/m,帶加強層的棉帆布芯基帶每米質量見文獻 表 9-4; qs為擋邊每米質量，單位kg/m,見文獻1表9-5; Bf為有效寬度，單位m,見文獻1表9-6; ts為隔板間距，單位m,見文獻1表9-1; qT為隔板每米質量，單位kg/m,見文獻1表9-7; q為每米物料質量，單位kg/m,由文獻1公式(9-5)得； q=Q/3.6v (3-4) Q為輸送能力，單位t/h; V為帶速，單位m/s； Fst為提升阻力，單位N,按文獻1公式(9-

32、6)計算 Fst =gqH (3-5) 因為(L2 +H2)1/2 =(16.3852 + 36.6 1 52)1/2 = 40.11,查文獻 1 表 9-3 得 C=2.7,又知 f=0.03, L=16.385m, g=9.81m/s2,查文獻 1 表 9-4 彳4q1=13kg/m, q2=14kg/m。查文獻 1 表 9-5，表 9-6,表 9-7得 qs=6.3kg/m, q0 =23.99kg/m, qT =10.1kg/m, Bf =0.69m。 則由(3-3)得 qB =23.99+ 2 m 6.3+0.69父 10.1/0.252 = 64.24 (kg/m) 由(

33、3-4)得 q=Q/3.6v=100/ (3.6父1) =27.78(kg/m) 由(3-5)得 FST=gqH =9.81 27.78 36.615 = 9978.4(N) 由(3-2)得 Fh =0.03父9.81父16.385父(13+14 + 2父64.24 + 27.78) = 883.70 (N) 由(3-1)得 Fu =2.7 883.70 9978.4 4321 =16685.39(N) 式中Ffu的計算如下： 覆帶材料：棉帆布芯基帶。 型號：CC-56 帶寬：B=800mm。 層數(shù)：4層。 Ffu =QfugH 式中： Qfu為覆帶每米質量，單

34、位kg/m,見文獻1表9-6; 由公式(3-6)得 Ffu =12.03父9.81父36.615=4321 (N) (2)電動機功率計算P 由文獻1公式9-7計算 P = FUv/1 0P0KW) (3-6) (3-7) ”為傳動效率，一般取 0.75-0.9。 選 P=30KWo (3)輸送帶張力計算 16685.39 1 P =22.2(KW) 1000 0.75 輸送帶最大張力按文獻 1公式(9-8)得: 式中: (3-8) (3-9) Smax =S。Fu gqBH 式中: &為最小初拉力，由文獻1公式(9-9)得 & 之5

35、(qB +q) lg (N) l為托輾間距，單位m, 一般取l=1m。 則 S0 >5父(64.24 +27.7$ 父 1 父9.81 = 4513.581 (N) Smax = 4513.581+16685.39+9.81 M 64.24父36.615 = 44273.54 (N) (4)帶芯層數(shù)Z的計算 帶芯層數(shù)按文獻1公式(9-10)計算 (3-10) Z -Smam/B㈡ 式中： m為輸送帶安全系數(shù)，一般取8-10; ［仃］為輸送帶許用強度，棉帆布芯時［o］=56N/(mm .層) (層) ,44273.54 8 「一 Z =5.27 1200 56

36、 考慮到接頭部位的強度損失及擋邊帶制造工藝的需要，選 Z=6層; (1)整機布置的基本形式 圖3-1 整機布置的形式 本次設計中輸送機的輸送角度為 90。，且?guī)в胁顡踹?，所以選用第五種基本形式 (e)型。 (2)改向滾筒直徑D2和壓帶輪直徑D3,按文獻1表9-7中選定。 (3)凸弧段有載分支曲率半徑 R與帶寬B、傳動滾筒直徑Di的關系見文獻1 表 9-8。 (4)拍打清掃器設在傳動滾筒與凸弧段壓帶輪之間。傳動滾筒中心至壓帶輪中心 的最小距離應大于 0.5 ( D1 +D3 ) +1000mm。 (5)加料點距凹弧段壓帶輪中心距離應大于 0.5D3 +1000mm。

37、(6)拉緊裝置的行程S有500mm、800mm、1000mm三種，在選用時應保證拉緊 行程大于擋邊帶總長度的1% o (1)查文獻1表9-6擋邊帶帶寬 B=1200mm,擋邊高度 H=240mm,隔板間距 ts=252mm,基帶帆布芯層數(shù) Z=6,上膠厚4.5mm,下膠厚1.5mm,力口強層厚3.0mm。 (2)查文獻1表9-7選擇傳動滾筒直徑D〔=800mm,改向滾筒直徑D2=630mm, 壓帶輪直徑D3=1000mm。 通過軸的結構設計，軸的主要結構尺寸，軸上零件的位置，以及外載荷和支反力 的作用位置均已確定，軸上的載荷(彎矩和扭矩)已可以求得，因而可按彎扭合成強 度條件對軸進行強

38、度校核計算。 (1)做出軸的計算簡圖(即力學模型)，如圖 3-2a 在做計算簡圖時，先求出軸上受力零件的載荷，并將其分解為水平分力和垂直分 力，然后求出各支承處的支反力。 (2)計算總彎矩，做出彎矩圖，如圖 3-2b (3)做出扭矩圖，如圖3-2c Ft 圖3-2軸的載荷分析圖 T的計算由文獻4公式（17）得，忽略減速器的效率: _ Pd T = 9550— i nm 式中： Pd為電動機的額定功率； (3-11) nm為電動機的滿載轉速; i為減速器的公稱傳動比； （4）校核軸的強度 對于直徑為d的圓軸，軸的彎扭合成強度條件由文獻 5公式（15-5）得:

39、二 ca M 2 (1 T)2 (3-12) 式中: 仃ca為軸的計算應力，MPa； M為軸所受的彎矩，N mm ; T為軸所受的扭矩，N ,mm; W為軸的抗彎截面系數(shù)，mm3 ,計算公式由文獻5表15-4得 二d 3 3 W =——定 0.1d （3-13） 32 叵」］為對稱循環(huán)變應力時軸的許用彎曲應力，其值按文獻 5表15-1選取。 口為折合系數(shù)，當扭轉切應力為靜應力時，取 “為0.3;當扭轉切應力為脈動循環(huán) 變應力時，取為0.6;扭轉切應力為對稱循環(huán)變應力時，取為 1。 則，由公式（3-11）得 丁 c c 30 T =9550 —— 22.4

40、=6548.57N m 980 已知 r=Fu =16685.39N,L = 257.5mmi L2 =L3 = 875mm,求得 Fn1 = Fn2 = 8342.70 N 求得 M =Fn1 L2 =7300Nm 由公式（3-13）得 W ： 0.1d3 =0.1 1353 =246037.5mm3 由公式（3-12）得 (7300 103)2 (0.3 6548.57 103)2 ca 246037.5 =30.73 三［二,］二55MPa 因此，所選擇的軸滿足強度要求。 張緊裝置的總行程由文獻3公式（1-11）得: l = l1 l2 (3-14) 式

41、中: &1為工作行程，&2為安裝行程。 安裝行程是為重新搭接膠帶和修理驅動裝置時所需，其大小由文獻 3公式 (1-12)得: (3-15) ,l2 (1~2)B 工作行程決定于帶條的類型和輸送機的長度，由文獻 3公式(1-13)得： △"KL (3-16) 式中： K為膠帶受工作載荷時的伸長系數(shù)，由文獻 3表1-1

42、0查得。 則，由公式(3-15)得： △ l2 ： (1~2) 1200 = 1200~2400(mm) 由公式(3-16)得： 11 =0.02 53000 =1060(mm) 由公式(3-14)得： -：l =1060 1200 =2260(mm) 輸送帶在帶式輸送機中既是承載構件又是牽引構件，它不僅要有承載能力，還要 有足夠的抗拉強度。輸送帶有帶芯和覆蓋層組成，其中覆蓋層又分為上覆蓋膠、邊條 膠和下覆蓋膠。 常用輸送帶有兩大類：織物芯膠帶和鋼純芯膠帶。國產(chǎn)織物芯膠帶的襯墊常用帆 布制成，普通織物芯橡膠帶適用于工作溫度在 -15~+40C之間。鋼純芯膠帶與織物芯相 比，具

43、有抗拉強度高、動態(tài)性能好等優(yōu)點，但它橫向強度低、接頭和修理的勞動量 大、當覆蓋膠損壞后，鋼絲易腐蝕。 根據(jù)給定條件，此次設計中擋邊帶基帶及覆帶選用棉帆布芯膠帶即可。 擋邊帶由基帶、擋邊和隔板組成?；鶐c普通輸送帶相同，擋邊波的形狀可以是 S型波、WM型波、W型波等。由于擋邊高在300mm以下，本設計采用S型擋邊。隔 板按其不同的斷面可分成 T型、C型、TC型(見圖4-1)。本設計選用TC型，TC型 適用于輸送機傾角4 >40°,物料粘性較大、粒度較大的場合。 a) b) c) 圖4-1橫隔板 在確定橫隔板間距時，一方面要考慮為了使輸送帶能夠合理地加大輸送量，提高 輸送能力，避

44、免出現(xiàn)物料撒漏現(xiàn)象，要求有較小的橫隔板間距；一方面又要考慮為了 獲得較好的受料、卸料狀況，要求有較大的橫隔板間距，同時膠帶本身制作工藝也限 制著間距不能太小。因此橫隔板間距應視具體情況而定。本設計根據(jù)文獻 2表2-6選 取的最小橫隔板間距為280mm。 傳動滾筒是傳遞動力的主要部件，它是依靠與輸送帶之間的摩擦力帶動輸送帶運 行的部件。傳動滾筒根據(jù)承載能力分為輕型、中型和重型三種。同一種滾筒直徑又有 幾種不同的軸徑和中心跨距供選用。 輕型：軸承孔徑 80~100mm。軸與輪轂為單鍵聯(lián)接的單幅板焊接筒體結構。單向 出軸。 中型：軸承孔徑120~180mm。軸與輪轂為脹套聯(lián)接。 重型：軸承

45、孔徑200~220mm。軸與輪轂為脹套聯(lián)接，筒體為鑄焊結構。有單向出 軸和雙向出軸兩種。 輸送機的傳動滾筒結構有鋼板焊接結構及鑄鋼或鑄鐵結構，驅動滾筒的表面形式 有鋼制光面滾筒、鑄膠滾筒等，鋼制光面滾筒主要缺點是表面摩擦系數(shù)小，一般用在 周圍環(huán)境濕度小的短距離輸送機上。鑄膠滾筒的主要優(yōu)點是表面摩擦系數(shù)大，適用于 環(huán)境濕度大、運距長的輸送機，鑄膠滾筒按其表面形狀又可分為光面鑄膠滾筒、人字 形溝槽鑄（包）膠滾筒和菱形鑄（包）膠滾筒。 人字形溝槽鑄（包）膠滾筒是為了增大摩擦系數(shù)，在鋼制光面滾筒表面上，加一 層帶人字溝槽的橡膠層面，這種滾筒有方向性，不得反響運轉。人字形溝槽鑄（包） 膠滾筒，溝槽能

46、使水的薄膜中斷，不積水，同時輸送帶與滾筒接觸時，輸送帶表面能 擠壓到溝槽里，由于這兩種原因，即使在潮濕的場合工作，摩擦系數(shù)降低也很小?？?慮本設計的實際情況和輸送機的工作環(huán)境：用于工廠生產(chǎn)，環(huán)境潮濕，功率消耗大， 易打滑，所以我們選擇人字形滾筒。鑄膠膠面厚且耐磨，質量好；而包膠膠皮易掉， 螺釘頭容易露出，刮傷皮帶，使用壽命較短，比較二者選用鑄膠滾筒。 表4-1傳動滾筒參數(shù)表 B mm 許用扭矩 Kn m 許用合力 Kn D mm 1200 12 80 800 軸承型號 軸承座型號 轉動慣量 2 Kg m Kg 3524 DT n z1212 96 1

47、059 傳動滾筒長度的確定，查文獻1表2-39得。 其主要性能參數(shù)如表4-1所示。 再查文獻1表2-40可得出滾筒長度為1400mm。 或者由經(jīng)驗公式： 已知帶寬B=1200mm,傳動滾筒直徑為800mm,滾筒長度比膠帶寬略大，一般取 B1 =B + (100~200)mm。 取B1 二1200+200=1400mm,與查表結果一致。 托輾是決定帶式輸送機的使用效果，特別是輸送帶使用壽命的最重要部件之一。 托輾組的結構在很大程度上決定了輸送帶和托輾所受承載的大小與性質。對托輾的基 本要求是：結構合理，經(jīng)久耐用，密封裝置防塵性能和防水性能好，使用可靠。軸承 保證良好的潤滑，自重

48、較輕，回轉阻力系數(shù)小，制造成本低，托輾表面必須光滑等。 托輾分上平托輾、回程托輾、弧形托輾和緩沖托輾。上平托輾用于支撐輸送帶上 分支一承載分支；回程托輾用于支撐輸送帶下分支 一空載分支；弧段托輾分凸弧托輾 和凹弧托輾兩種，其中凸弧托輾與上平托輾同；緩沖托輾用于加料點，因為在那里如 果輸送帶用剛性支承，由被輸送物料中的大塊和物料重量引起的沖擊會使輸送帶遭到 嚴重的損壞。 該設計因為有波狀擋邊帶，所以選用平行托輾。由原始尺寸 B=1200mm查文獻1 表2-48取上平托輾為 DT 1105c1423,托輾直徑D為108mm。 回程托輾查文獻1表2-50取用DT 1105c2122,托輾

49、直徑為108mm。 托輾的間距設計由帶寬 B=1200mm,取上平托輾間距為 1200mm,回程托輾間距 為2400mm?；《瓮休氶g距一般取托輾直徑的 1.5~2倍。緩沖托輾間距視物料堆積密度 和塊度而定，一般取上平托輾間距的 1/3~1/4,本設計采用1200M 1/4 = 300mm。 上平托輾的結構見圖4-2: CM 圖4-2上平托輻 回程托輾的結構見圖4-3: 圖4-3回程托輻 擋輾的作用是防止輸送帶跑偏，本系列擋輾直徑分 89和108兩種，一般布置輾距 為6m。 在輸送機的凸弧段和凹弧段處的輸送帶上下分支均應加設擋輾。 查文獻2,取上下?lián)踺殲?DDJH

50、 100-5,輾徑為108mm。 上下?lián)踺毜慕Y構圖如圖4-4: 圖4-4上、下?lián)踺? 帶式輸送機采用改向滾筒或改向托輾組來改變輸送帶的運動方向。 本機改向滾筒用于輸送帶 180°的方向改變，布置在尾部拉緊裝置附近。改向滾筒 直徑有250、315、400、500、630、800、1000mm等規(guī)格。選用時可與傳動滾筒直徑 匹配，改向180°時其直徑可比傳動滾筒直徑小一檔。 此次設計采用的是直徑為630mm的改向滾筒。 改向滾筒與拉緊裝置位置圖如圖 4-5: 1、拉緊裝置 2、改向滾筒 圖4-5改向滾筒與拉緊裝置位置圖 拉緊裝置的作用是：保證輸送帶在傳動滾筒的繞出端（

51、即輸送帶與傳動滾筒的分 離點）有足夠的張力，能使?jié)L筒與輸送帶之間產(chǎn)生必須的摩擦力，防止輸送帶打滑； 保證輸送帶的張力不低于一定值，以限制輸送帶在各支撐托輾間的垂度，避免撒料和 增加運動阻力；補償輸送帶在運轉過程中產(chǎn)生的塑性伸長和過渡工況下彈性伸長的變 化。 拉緊裝置分為手動拉緊裝置、自動拉緊裝置。手動拉緊裝置一般布置在與輸送機 驅動端相對的一端，這是最簡便、費用最低的布置，因為不需要額外的滾筒。手動拉 緊裝置最常用的就是螺旋式拉緊裝置。螺旋式拉緊裝置適用于輸送機展開長 L<=70m 的輸送機，其拉緊行程有 500mm、800mm兩種。自動拉緊裝置是現(xiàn)代長距離帶式輸送 機中應用較廣泛的形式。

52、它能使帶條具有合理的張力圖、自動補償帶條的彈性變形和 塑性伸長。它的缺點是：結構較復雜；外形尺寸大；對污染較敏感及需要輔助驅動裝 置。 本次設計機長小于 70m,功率較小故可采用手動拉緊裝置中的螺旋拉緊裝置，如 圖4-6,可按機長的1%~1.5%選取拉緊行程。 1、螺桿、2一滾筒、3一機架、4—可移動的滾筒軸承座 圖4-6螺旋拉緊裝置 根據(jù)DT R系列，其許用的最大拉緊力見表 4-2: 表4-2螺旋拉緊裝置的最大拉緊力 帶寬（mm） 500 650 800 1000 1200 1400 最大拉緊力（kN） 9 16 24 38 54 75 壓

53、帶輪和壓帶輾組的作用相同，都是壓住擋邊帶工作面的空邊，使擋邊帶改變運 行方向。它們被布置在擋邊機凸弧段的回程分支和凹弧段的承載分支處。壓帶輪是最 常用的形式，由復式輪緣、軸、軸承座組成。大輪緣壓在擋邊帶的空邊上，小輪緣則 輕輕壓在兩條擋邊上。壓帶輾組由若干個懸臂輾子按一個較大的、公共的曲率半徑布 置。當帶速較大時，它能有效地克服物料在通過凸弧段時所產(chǎn)生的向后簸料現(xiàn)象。 壓帶輪和壓帶輾組側剖面如圖 4-7: 圖4-7壓帶輪和壓帶輻組側剖圖 機架是支承滾筒及承受輸送帶張力的裝置。本系列機架采用結構緊湊、剛性好、 強度高的三角形機架。 圖5-1 機架 (1)機架有四種結構如圖

54、5-1所示?？?f足帶寬500~1400mm、傾角0°~18°、圍 包角190。~210。多種形式的典型布置。并能與漏斗配套使用。 a. 01機架：用于0~18°傾角的頭部傳動及頭部卸料滾筒。選用時標注角度。 b. 02機架：用于0 ~18°傾角的尾部改向滾筒。 c. 03機架：用于0°~18°傾角的頭部探頭滾筒或頭部卸料傳動滾筒，圍包角小于或 等于180o d. 04機架：用于傳動滾筒設在下分支的機架?？捎糜趩螡L筒傳動，也可用于雙滾 筒傳動。圍包角大于或等于200 0 (2)本系列機架適用于輸送帶強度范圍： CC-56棉帆布3~8層。滾筒直徑范圍： 500~1000mm。 (3

55、)中間架用于安裝托輾。標準長度 6000mm,非標準長度 3000~6000mm及凸 凹弧段中間架；支腿有I型——無斜撐、H型一一有斜撐兩種。中間架和中間架支腿全 部采用螺栓聯(lián)接，便于運輸和安裝。 中間架為螺栓聯(lián)接的快速拆裝支架，它由鋼管、 H型支架、下托輾和掛鉤式槽型 托輾組成，是機器的非固定部分，鋼管作為可拆卸的機身，用彈性柱銷架設在 H型支 架的管座中。柱銷固裝在鋼管上，只是打入的位置適當轉動鋼管，就能方便地從管座 中抽出或放入。 槽型托輾軸的兩端加工成矩形，這樣就可以把單個滾筒放進機架中，既可以定位 又可以起到固定軸的作用。因為皮帶輸送機的滾筒很多，損壞的也經(jīng)常，當輾子需要 維

56、修時，就可以快速取下，以便于維修和更換，對運輸很小，提高了工作效率。這就 是快速拆裝的特點。 中間架作為輸送機架的一部分，輸送機架的選型即決定了中間架的型式 輸送機的機架隨輸送機類型的不同而不同，有落地式和吊掛式，而落地式又有鋼 架落地式和繩架落地式，吊掛式有鋼架吊掛式和繩架吊掛式種類。本皮帶運輸機選用 鋼架落地式機架。該種機架機身結構簡單，節(jié)省鋼材，安裝、拆卸方便，不易跑偏。 只有兩個可能的加料方向一一沿著輸送帶運行方向加料和在輸送帶的側面加料。 沿輸送帶運行方向加料是最好的，因為設計最簡單，可以使物料通過加料溜槽裝 到運行的輸送帶上，這樣物料的前進速度幾乎與帶速相同。物料可以被導向

57、到輸送帶 的中央，從而使載料形狀對稱。加料點的導料槽長度最小。給料量的變化不會明顯地 影響輸送帶的正常裝載。采用這種加料方向時，物料從一條輸送帶向另一條輸送帶運 轉的高度損失為最小。 在輸送帶沿著運行方向加料時，加料溜槽可做的十分簡單。加料溜槽的寬帶應不 大于受料輸送帶寬帶的三分之二。本設計物料為石灰石塊料，此時應使加料溜槽的內(nèi) 部寬度至少為最大塊料尺寸的2倍。 加料溜槽的后半或底板應該安裝在靠近輸送帶的地方，而且還應裝上可以調節(jié)的 橡膠邊板，來防止塊料跑到溜槽后板的下面或后面，并在后板與輸送帶之間跳動。 物料在離開溜槽之后和在達到帶速之前，需要用導料槽將物料保持在輸送帶上。 圖5-2

58、為導料槽在輸送帶上的典型用法： 圖5-2導料槽在輸送帶上的位置 裝料點的托輾組間距應在 0.3m?0.6m范圍內(nèi)。本設計采用300mm。給料漏斗的安 裝位置必須保證物料塊落到兩組托輾之間，而不是落在某一托輾上。 輸送機在運轉過程中，不可避免的有部分顆粒和粉料粘在輸送帶表面，通過卸料 裝置后不能完全卸凈，表面黏有物料的輸送帶工作面通過下托輾或改向滾筒時，由于 物料的積聚而使其直徑增大，加劇托輾和輸送帶的磨損，引起輸送帶跑偏。而且，不 段掉落的物料還污染了場地環(huán)境。因此，清掃粘結在輸送帶表面的物料，對于提高輸 送帶的壽命和保證輸送帶的正常工作具有重要意義。 本設計頭部選用旋轉式輸送

59、帶清掃器，如圖 5-3,旋轉式清掃器系由動力驅動的主 軸或管子及裝在它上面的硬毛刷或刮板組成的。旋轉刷子和旋轉刮板清掃器的運動方 向應使刷子或刮板的周邊的運動方向與輸送帶運動方向相反。清掃器可由附近的頭部 滾筒傳動軸通過鏈條來驅動，或者用單獨的驅動裝置來驅動。 ? 圖5-3旋轉刮板清掃器在輸送帶上的位置 在加料點和沿輸送帶長度的任何地方都可能發(fā)生輸送帶撒料現(xiàn)象。如果發(fā)生撒料 現(xiàn)象，撤出的物料可能落在輸送帶空載段上，而被夾在輸送帶與尾部滾筒之間，從而 引起輸送帶的損壞或跑偏。 用來防止產(chǎn)生這種麻煩的兩種裝置是蓋板和空載段輸送帶消除器。 本設計采用空載段輸送帶刮板清掃器即可。將其安裝

60、在空載段輸送帶上側，緊靠 在尾部滾筒的前方，用來清掃撒在空載段輸送帶上的任何物料。如圖 5-4: 尾部滾筒 V形刮板 下托輻 圖5-4 V形刮板清掃器 頭部漏斗是用于導料、控制料流方向的裝置，也可起防塵作用 漏斗有普通型和調節(jié)擋邊型（3型）兩種。其中普通型又可分為不帶襯板（1型） 和帶襯板（2型）兩種。 帶速范圍： 02.5m/s（1型），3.15m/s （2型），調節(jié)擋板帶速范圍 1.6~5m/s； 2型 漏斗在水平運輸時可達4m/s。 本設計選用普通型，參考文獻 2選用圖號JDT5J13/。 安全保護裝置是在輸送帶工作中出現(xiàn)故障能進行監(jiān)測和報警的設備，可使輸送機 系

61、統(tǒng)安全生產(chǎn)，正常運行，預防機械部分的損壞，保護操作人員的安全。止匕外，還便 于集中控制和提高自動化水平。 電氣設備的保護：主回路要求有電壓、電流儀表指示器，并有斷路、短路、過 流、缺相、接地等項保護及聲、光報警指示，指示器應靈敏、可靠。 輸送帶跑偏監(jiān)測：一般安裝在輸送機頭部、尾部、中間及需要監(jiān)測的點，輕度跑 偏量達5%帶寬時發(fā)出信號并報警，重度跑偏量達 10%帶寬時延時動作、報警、正常停 機。 打滑監(jiān)測：用于監(jiān)視傳動滾筒和輸送帶之間的線速度之差，并能報警、自動張緊 輸送帶或正常停機。 沿線緊急停機用拉繩開關：沿輸送機全長在機架的兩側每隔 60m各安裝一組開 關，動作后自鎖、報警、停機

62、。 其他料倉堵塞信號、縱向撕裂信號及拉緊、制動、測溫信號等，可根據(jù)需要進行 選擇。 [1]編輯委員會，《運輸機械設計選用手冊》[M],化學工業(yè)出版社，1999 [2]青島運輸設備制造廠編，《DDJT1型大傾角擋邊帶式輸送機選用手冊》,1995 [3]蔣瓊珠主編，《連續(xù)運輸機》[M],人民交通出版社，1986 [4]龔淮義主編，《機械設計課程設計指導書》[M],高等教育出版社,2005 [5]濮良貴、紀名剛主編，西北工業(yè)大學機械原理及機械零件教研室編著 ，《機械設計》 [M],第七版，高等教育出版社,2000 [6]孫可文主編，《帶式輸送機的傳動理論與設計計算》，北京煤炭工業(yè)出版

63、社，1991 口輸送設備制造商協(xié)會聯(lián)合會編，《散狀物料帶式輸送機》，機械工業(yè)出版社，1986 [8]孫恒,陳作模，葛文杰主編，《機械原理》[M],高等教育出版社,2006 [9]陳于萍、周兆元主編，《互換性與測量計術基礎》[M],機械工業(yè)出版社,2005 [10]王鷹，呂建行主編,《起重輸送機械圖冊》[M],機械工業(yè)出版社，1991 [11]徐克晉主編,《金屬結構》，第二版，機械工業(yè)出版社，1990 [12]機械設計手冊編委會編,《機械設計手冊》[M],機械工業(yè)出版社，2004 [13]劉鴻文主編，《材料力學》[M],第四版，高等教育出版社，2003 [14]何銘新，錢可強主編

64、，《機械制圖》高等教育出版社,2004 [15]龔淮義主編，《機械設計課程設計圖冊》[M],高等教育出版社，2005 [16]成大先主編，《機械設計手冊》（單行本），減（變）速器.電機與電器，化學工業(yè)出 版社，2004 [17]成大先主編，《機械設計手冊》（1-5卷）[M]，第三版化學工業(yè)出版社，1992 [18]成大先主編，《機械設計手冊》（第1卷）[M]，第四版化學工業(yè)出版社，2001 [19] F.kesser.J.Paelke，VerticalConveyous for Bulk Materials— The Economic Solution [J]，Bulk Solids

65、 Handling,1998,18 （3）: 443-448 [20] Zhou Manshan Analysis On Dynamic Propertics Of Belt Conveyor ICMH/ICFP 99 shanghai china [21] Zhang Yuan Computer Simulation on Continuous Model of Belt Conveyor Dynamic Analysis,Proceedings of the First International Conference on Mechanical Engineering. 2000.s

66、hanghai china 附件1 外文資料翻譯 風力與太陽能電池發(fā)電組成的混合發(fā)電系統(tǒng)又叫做風 /光互補系統(tǒng)，由于風和太陽 能都有一些共同的缺點，如能量密度低、穩(wěn)定性差、 受天氣影響不連續(xù)、有季節(jié)性強 弱變化、太陽能日夜間斷等。分別由風力和太陽能發(fā)電來供電，其供電的可靠性大大 降低。 風能、太陽能具有一定的互補性，如白天太陽光強，夜晚風多，夏天日照好、風 弱；冬春季節(jié)風大而陽光相對較弱。開發(fā)風力一太陽能互補發(fā)電系統(tǒng)，將風力與太陽 能技術加以綜合利用，從而構成一種互補的可分散布點的新型能源，將是本世紀能源 結構中一個新的增長點。有條件時通過搭配適當容量的蓄電池或接入市電作為備用電 源，可使運行費用大大的降低、供電的可靠性大大的提高。 目前國內(nèi)主要針對獨立的風力發(fā)電、光伏發(fā)電及風一光互補發(fā)電控制系統(tǒng)的研究 較多。在設計風一光發(fā)電系統(tǒng)中，普遍采用的設計思路是根據(jù)負載每天的總耗電量， 和由當?shù)貧庀髷?shù)據(jù)得到的日輻射量來確定太陽能電池陣列、風力發(fā)電機的容量，再來 確定可再生能源發(fā)電控制裝置的功率和蓄電池容量，但是在混合發(fā)電系統(tǒng)的運行控制 和優(yōu)化管理方法方面的研究較少。 由于風