3000m3d淀粉廢水處理工藝設計

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1、精選優(yōu)質文檔-----傾情為你奉上 3000m3/d淀粉廢水處理工藝設計 摘 要 淀粉廢水設計水質水量為3000m3/d，COD為7000mg/L ，BOD5為5000 mg/L ，SS為1500—5000 mg/L ，NH3-N為25—35 mg/L，PH值為4—5，溫度為20—25℃。經(jīng)處理后應達到下列出水水質：COD≤150mg/L，BOD≤30 mg/L，SS≤150mg/L, NH3-N≤25mg/L，PH為6-9。達到《污水綜合排放標準》（GB8978-1996）中的二級標準。本工程方案設計依據(jù)有關環(huán)境保護在污水中的要求，采用UASB-接觸氧化工藝處理淀粉廢水。在詳細

2、方案比較的基礎上，選擇了如下工藝流程： 經(jīng)設計可知COD=99.2%, BOD=99.7%，ηSS=98.8%。 經(jīng)技術經(jīng)濟分析，此方案投資總額為347.29萬元，且節(jié)約用地、提高綠化、降低能耗的理念在設計中得到充分的實踐，符合新時代環(huán)保的要求。 關鍵詞：淀粉廢水，氣浮，UASB，接觸氧化 ABSTRACT the starch quality and quantity of water are: Q=3000m3/d ，COD=7000mg/L ,BOD=5000 mg/L ,PH=4～5 ,SS=1500～5000 ㎎/l NH3-N=2

3、5～35 mg/L .After disposing of it, the quality of water should attain the following standards: COD≤150mg/L，BOD≤30 mg/L ,SS≤150mg/L，NH3-N≤25～35 mg/L ，Achieving the two standard of (GB8978-1996）of the integrated wasterwater discharge standards. The design of this project is in accordance with requirem

4、ents of the environmental protection in the wastewater. It uses the flotation-UASB-contact oxidation process to deal with the wastewater in starch. Based on comparison of the detailed program, we select the following processes: Starch wastewater→Grids→Regulating pond →Flotation tank→Adjusting sedim

5、entation tank→UASB→Per-offering sedimentation tank →Contact oxidation tank → Secondary sedimentation tank Through designing, we can know that the result of COD is 99.2%,BOD is 99.7%ηSS is 98.8%.After technical and economic analyzing, the investment amount of this project is 3.47 million Yuan. It n

6、ot only gains good economic and social benefits, but also fully puts the ideas of saving land economically, improving virescence and reducing energy consuming into the practice while designing, which is in conformity with new era environmental needs. KEY WORDS: starch wastewater, flotatio

7、n, UASB, contace oxidatio 專心---專注---專業(yè) 目 錄 前 言 我國生物化工行業(yè)經(jīng)過長期發(fā)展，已有一定的基礎。特別是改革開放以后，生物化工的發(fā)展進入了一個嶄新的階段。目前生物化工產(chǎn)品已涉及食品、醫(yī)藥、保健、飼料和有機酸

8、等幾個方面。但是，隨著生物化工的發(fā)展，其環(huán)境污染問題也日趨嚴重，已經(jīng)成為我國的環(huán)境污染大戶。 食品工業(yè)是以糧食和農(nóng)副產(chǎn)品為主要原料的加工工業(yè)。這類行業(yè)用水量大，廢水排放量也大，尤其以淀粉工業(yè)廢水的排放量占首位。我國淀粉行業(yè)有600多家企業(yè)。在國內，每生產(chǎn)1m3淀粉就要產(chǎn)生10～20m3廢水，有的甚至更多。廢水中主要含有淀粉、糖類、蛋白質、廢酸和廢堿等污染物，隨生產(chǎn)工藝的不同，廢水中的 COD濃度在2000～20000mg/l之間。這些淀粉廢水若不經(jīng)過處理直接排放，其水中所含有的有機物，進入水體后迅速消耗水中的溶解氧，造成水體缺氧而影響魚類和其他水生動物的生存，同時廢水中懸浮物易在厭氧條件下分

9、解產(chǎn)生臭氣，惡化水質。 以玉米為原料生產(chǎn)淀粉，生產(chǎn)過程中排放大量淀粉廢水，影響周圍環(huán)境，為適應當?shù)丨h(huán)保工作的需要和工業(yè)項目應同時設計、同時施工、同時投入使用的三同時原則，也使出水水質達到國家污水綜合排放二級標準，故投資興建此配套污水處理設施。根據(jù)排放的廢水特點及提供的占地面積，本設計方案選擇一套高效，穩(wěn)定和經(jīng)濟技術合理的處理工藝，保證廢水達到國家污水綜合排放二級標準，同時使投資、占地面積、運行管理度達到最佳設置。 第1章 概 述 1.1淀粉廢水的產(chǎn)生及特點 1.1.1淀粉廢水的產(chǎn)生 淀粉屬于多羥基天然高分子化合物，廣泛存在于植物的根、莖和果實中，是食品、醫(yī)藥、

10、化工、造紙、紡織等工業(yè)部門的主要原料，我國又是淀粉大國。我國淀粉生產(chǎn)企業(yè)遍布大江南北，淀粉生產(chǎn)的主要原料作物是甘薯類和玉米。淀粉在加工過程中產(chǎn)生大量的高濃度酸性有機廢水，其含量隨生產(chǎn)的波動而時有變化。由于原料來自農(nóng)村，因此，淀粉生產(chǎn)企業(yè)以鄉(xiāng)鎮(zhèn)企業(yè)居多，不少企業(yè)排放的廢水得不到有效處理，肆意排放，往往是一個淀粉廠造成周圍排水溝（或塘）臭氣熏天，對水環(huán)境危害極大，造成嚴重污染。因此，研究一種快速、高效、低耗的淀粉廢水方法是當務之急。 1.1.2淀粉廢水特性 我國淀粉作為原料以甘薯類為主，少量以玉米為原料。不論以哪種作為原料，其生產(chǎn)污水性質及污染物濃度極為相似。水質特征如下所述: (1

11、)輸送和洗凈廢水，由于輸送工段和洗凈工段流出的廢水，含有砂土、馬鈴薯破皮片以及由原料溶出的有機物，這種廢水懸浮物含量高，BOD5濃度與COD濃度都不高。 (2)生產(chǎn)廢水，即分離廢水，含有大量的水溶性物質，此外還含有少量的微細纖維和淀粉。BOD5、COD濃度都很高，并且水量大，因此，該工段是主要污染的廢水。 (3)生產(chǎn)設備洗刷廢水，該廢水污染物濃度仍較高。 (4)淀粉渣儲槽廢水，在淀粉生產(chǎn)過程中，作為副產(chǎn)品產(chǎn)生大量的渣滓，長期積累存在儲槽內，會產(chǎn)生一定量的廢水。這種廢水不產(chǎn)生惡臭但酸度較高。 以玉米為原料生產(chǎn)淀粉，淀粉含量在60﹪-70﹪，剩余30﹪-40﹪的原料成為副產(chǎn)品。玉米淀粉廢水

12、主要來源于浸泡、胚芽分離、纖維洗滌和脫水等工序。隨著淀粉行業(yè)技術的發(fā)展，玉米淀粉生產(chǎn)工藝在節(jié)水方面也有了長足的進步。90年代末，噸淀粉用水量還在6-15噸，而近幾年內，由于水環(huán)境保護政策的實施，淀粉生產(chǎn)廠家在清潔生產(chǎn)方面加大了力度，噸淀粉用水可降至3噸甚至更低 。中國淀粉工業(yè)協(xié)會“十五”規(guī)劃建議中，對淀粉企業(yè)的多項經(jīng)濟指標進行了規(guī)定，建議玉米淀粉企業(yè)的水耗平均為6.0m3/噸淀粉，平均污水排放量≤5.0m3/噸玉米。玉米淀粉廢水中主要成分為淀粉、糖類、蛋白質、纖維素等有機物質，另外含有大量含氮、碳的無機化合物，是一種不含有毒物質的高濃度有機廢水。玉米淀粉廢水組成一般如下：總糖為0.3﹪-0.

13、7﹪，粗蛋白為2.1﹪，固形物為5﹪-10﹪，粗纖維為2﹪-3﹪，脂肪酸0.1﹪-0.3﹪；其廢水水質COD值通常為1000-30000 mg/L BOD值為5000-20000 mg/L SS 值為1500-5000mg/L. 薯類淀粉廢水中可溶性固形物的一般組分：蛋白質為33﹪-41﹪，總糖為35﹪，有機酸4﹪，礦物質為20﹪。 1.1.3 淀粉廢水的危害 淀粉廢水若不經(jīng)過處理直接排放，其水中所含有的有機物，進入水體后迅速消耗水中的溶解氧，造成水體缺氧而影響魚類和其他水生動物的生存，同時廢水中懸浮物易在厭氧條件下分解產(chǎn)生臭氣，惡化水質。 1.2工程概況 1.2.1水質水量資

14、料 設計處理的廢水量為3000m3/d。廢水水質：COD為7000mg/L ，BOD5為5000 mg/L ，SS為1500—5000 mg/L ，NH3-N為25—35 mg/L，PH值為4—5，溫度為20—25℃。 1.2.2氣象資料 極端最高氣溫：38.5℃ 極端最低氣溫：-12.1℃ 全年平均降水量：1034.5mm 全年主導風向：夏季東南風，冬季西北風 1.2.3工程地質資料 1、地質構造：，廠區(qū)地質良好為亞砂土、亞粘土、砂卵石組成，厚度4.5~11m，地基承載能力在1kg/cm2， 2、地震：沒有相關的地震資料，設計地震烈度按8度計算。 3、地下水位：3

15、.5m 4、最大凍土深度：0.7m 1.2.4排放標準及設計要求 為了保護環(huán)境，要求處理后的污水排放標準執(zhí)行國家《污水綜合排放標準》（GB8978-1996）中的二級標準即：（見表1） 表1-1 排放標準 污染物 COD BOD5 SS NH3-N PH 排放濃度 ≤150 mg/L ≤30mg/L ≤150 mg/L ≤25mg/L 6～9 1.3設計任務 1.3.1畢業(yè)設計課題的目的和要求 1、課題：3000m3/d淀粉廢水處理工藝設計 2、目的是了解淀粉廢水的工藝流程、污染物產(chǎn)生情況、常用的工業(yè)廢水處理工藝、培養(yǎng)獨立研究分析問題能力，進一

16、步提高污水處理工程的工藝選擇、參數(shù)計算、工程制圖的專業(yè)水平，獨立設計污水處理工程的能力。了解和掌握工業(yè)廢水處理工程設計的基本程序，學會工藝確定的原則和方法，掌握淀粉廢水的生產(chǎn)工藝流程、廢水中污染物產(chǎn)生情況、常用的淀粉廢水處理工藝。 1.3.2主要研究目標 1、污水處理方案的論證。包括污水處理基本工藝路線的確定、污水處理工藝流程論證和主要處理構筑物的選型。 2、污水處理和污泥處理工藝設計計算。 3、污水廠總體布置圖和部分構筑物施工圖設計。 1.4設計原則 根據(jù)國家和當?shù)赜嘘P環(huán)境保護法規(guī)的要求，對某味精廠在生產(chǎn)過程中排出的淀粉廢水進行有效處理，使之符合國家和當?shù)貜U水排放標準，取

17、得明顯的環(huán)境和社會效益，使企業(yè)樹立良好社會形象。 1、嚴格執(zhí)行有關環(huán)境保護的各項規(guī)定，使處理后的各項指標達到或優(yōu)于《污水綜合排放標準》（GB8978—1996）二級排放標準； 2、針對廢水水質特點采用先進、合理、成熟、可靠的處理工藝和設備，最大可能的發(fā)揮投資效益，采用高效穩(wěn)定的水處理設施和構筑物，盡可能的降低工程造價，同時結合企業(yè)的生產(chǎn)情況，對污水進行綜合治理； ３、工藝設計與設備選型能夠在生產(chǎn)過程具較大的靈活性和調節(jié)余地，能適應水質水量的變化，確保出水水質穩(wěn)定、達標排放； ４、工藝運行過程中考慮操作自動化，減少勞動強度，便于操作、維修。 第2章 工藝方案分析 2.1淀

18、粉廢水水質分析 淀粉廢水是一種高濃度有機廢水，其中含有大量的有機物，如淀粉、蛋白質和糖類等，通常其BOD5、COD、SS濃度較高，廢水的可生化性較好，有利于生物處理。同時淀粉廢水中含有大量的蛋白，可以用氣浮工藝分離提取。 2.2 淀粉廢水的處理方法 根據(jù)淀粉生產(chǎn)廢水的生產(chǎn)特點和水質特征，目前國內外常用的玉米淀粉廢水處理方法有：化學絮凝法和生物處理法。 2.2.1化學絮凝法 化學絮凝法是一種物理化學處理法，通過加入絮凝劑或配合投加助凝劑，降低膠體溶液的穩(wěn)定性，使之凝聚沉淀，然后分離凈化的方法。玉米淀粉廢水含有蛋白質、淀粉、糖類及懸浮物，廢水呈高分散系的親水膠體溶液，這種膠體一般

19、比較穩(wěn)定，因此，治理玉米淀粉廢水首先要破壞膠體狀態(tài)?；瘜W絮凝法就是通過藥劑的物理化學作用，是廢水的膠體破壞，使分散狀態(tài)的有機物脫穩(wěn)、凝聚，形成聚集狀態(tài)的粗顆粒物質從水中分離出來，通過混凝可以去除分子量大于10000的有機物，而分子量小于10000的有機物可以通過活性炭吸附去除，達到治理該類廢水的目的。 化學絮凝法具有工藝簡單、效率高、費用低等特點，但玉米淀粉廢水處理工藝中,若單獨采用物化法,如氣浮、混凝沉淀、吸附等,存在去除率不穩(wěn)定,運行費用高等缺點。 2.2.2 生物處理法 玉米淀粉廢水因不含有毒物質，可生化性好，國內外常用生物法處理。生物處理法就是提供合適的條件，利用微生物新陳代

20、謝功能，使廢水呈溶解和膠體狀態(tài)的有機污染物降解，并轉化為無害物質，使廢水得以凈化的方法。相比較廢水的物化處理方法如吸附和混凝，這些方法只是將有機物從廢水中轉移，還需要考慮后續(xù)處理，沒有達到標本皆治。而生物處理法是比較徹底的降解有機物。故生物處理是處理廢水的主要途徑。根據(jù)微生物的不同，生物處理方法又分為厭氧處理與好氧處理兩類。 2.3 厭氧生物處理法 厭氧生物處理能夠在無需提供氧氣的條件下，通過自身代謝過程將廢水中的有機物轉化為無機物和少量細胞物質。厭氧生物處理克服了好氧生物處理的缺點，如能耗較低，容積負荷高，水力停留時間短，污泥停留時間長，污泥量少，產(chǎn)生的甲烷氣體可回收利用，運行費用低

21、。其缺點是出水濃度仍然較高，必須再經(jīng)過好氧處理再能達標排放。近年來淀粉廢水處理所用的厭氧法主要有厭氧生物濾池、厭氧接觸法、上流式厭氧污泥床等。 2.3.1 厭氧生物濾池 厭氧生物濾池是采用填充材料作為微生物載體的一種高速厭氧反應器，厭氧菌在填充材料上附著生長形成生物膜，生物膜與填充材料一起形成固定的濾床。其結構與原理類似于好氧生物濾床，圖2.1為上流式厭氧濾池示意圖，廢水進入反應器底部并均勻布水，在向上流動的過程中，廢水中的有機物被生物膜吸附并分解，進而通過微生物的代謝作用將有機物轉化為甲烷和二氧化碳，沼氣和出水由反應器上部分別排出，填料表面的生物膜不斷生長，部分老化的生物膜剝落隨出水

22、排出，在反應器后設置的沉淀池中分離成為剩余污泥。 圖2-1上流式厭氧濾池示意圖 2.3.2 厭氧接觸法 普通消化池用于高濃度有機污水的處理時，存在著容積負荷率低以及停留時間長等問題。厭氧接觸法采用污泥回流，能保證在消化池內擁有大量的微生物，大大縮短了水力停留時間，并且使得厭氧消化池的容積負荷有所提高。 污水先進入混合接觸池后，迅速與混合液及回流的厭氧污泥相混合，泥、水能充分接觸，然后經(jīng)真空脫氣器而流入沉淀池，污水由沉淀池上部排除，沉淀污泥回流至消化池。接觸池中的污泥濃度要求很高，為12000 mg/L—15000 mg/L，因此污泥回流量大。污泥回流可使污泥不流失，從而使運行穩(wěn)

23、定，還可以提高消化池內污泥濃度。厭氧接觸法實質是厭氧活性污泥法，不需要曝氣而需要脫氣。厭氧接觸法對懸浮物濃度高的有機污水的處理效果好，懸浮顆粒成為微生物的載體，并且容易在沉淀池中沉淀。 2.3.3 上流式厭氧污泥床 污泥床內反應器內沒有載體，是一種懸浮生長型的消化器，如圖2-2所示。 圖2-2 上流式污泥床反應器 廢水由反應器底部進入,反應器主體為無填料的空容器,其中含有大量高活性厭氧污泥(下部為污泥床層,上部為懸浮污泥層)，由于廢水以一定流速自下向上流動以及厭氧過程產(chǎn)生的大量沼氣的攪拌作用,廢水與污泥充分混合,有機質被吸附分解，所產(chǎn)沼氣經(jīng)由反應器上部三相分離器的集氣室排出,含

24、有懸浮污泥的廢水進入三相分離器的沉降區(qū),由于沼氣已從廢水中分離,沉降區(qū)不再受沼氣攪拌作用的影響,廢水在平穩(wěn)上升過程中,其中沉淀性能良好的污泥經(jīng)沉降面返回反應器主體部分,從而保證了反應器內高的污泥濃度，含有少量較輕污泥的廢水從反應器上方排出。UASB反應器的構造簡單，便于操作運行。 UASB反應器具有良好的污泥床，可形成一個相當穩(wěn)定的生物相，較大的絮體具有良好的沉淀性能，有機負荷去除效率高，不需攪動設備，對負荷沖擊，溫度和PH值的變化有一定的適應性等工藝特征，是一種有發(fā)展前途的厭氧處理設備。至今，國內部分UASB處理高濃度有機廢水的研究及應用情況如下表2-1。 表2-1國內部分UASB處理高

25、濃度有機廢水的研究結果 它自70年代以來得到不斷改進和發(fā)展，它在處理高濃度有機廢水方面與其它生物處理相比具有以下幾大優(yōu)點： 1、成本低。運行過程中不需要曝氣，比好氧工藝節(jié)省大量電能。同時產(chǎn)生的沼氣可作為能源進行利用。產(chǎn)生的剩余污泥少且污泥脫水性好，降低了污泥處置費用。 2、反應器負荷高，體積小，占地少。 3、運行簡單，規(guī)模靈活。無需設置二沉池，規(guī)?？纱罂尚。^為靈活，特別有利于分散的點源治理。 4、二次污染少。但其出水濃度仍然比較高，還需后續(xù)好氧處理。 2.3.4 二段厭氧處理法 二段厭氧處理法又稱兩相厭氧消化，厭氧消化是一個復雜的生物學過程。其主要特點是采用兩個單獨的反

26、應器串聯(lián)運行，第一個反應器為產(chǎn)酸反應器，其功能是將固態(tài)有機物水解和液化為有機酸，緩沖和稀釋負荷沖擊與有害物質，并截留難降解的固態(tài)物質。第二反應器為甲烷反應器，其功能是保持嚴格的厭氧條件和PH值，以利于甲烷菌的生長，降解，穩(wěn)定有機物，產(chǎn)生含甲烷較多的消化氣，并截留懸浮固體，以改善出水水質。二段厭氧處理法的流程尚無定式，可以采用不同構筑物予以組合。 2.3.5 幾種厭氧處理法的比較 表2-2 幾種厭氧處理法的比較 方法 特點 優(yōu)點 缺點 傳統(tǒng)消化法 在一個消化池內進行酸化，甲烷化和固液分離 設備簡單 反應時間過長池子容積大，污泥容易隨污水帶走 厭氧生物濾池 微生物附著在

27、濾料表面，適于處理懸浮物含量低的污水 設備簡單，能承受較高的負荷，出水懸浮固體量少，能耗低 底部易發(fā)生堵塞，填料費用高 厭氧接觸法 用沉淀池分離污泥并進行回流，消化池中進行適當攪拌，池內污泥混合完全，可處理高有機物濃度和高懸浮固體濃度的污水 能承受較高負荷，有一定的抗沖擊負荷能力，運行較穩(wěn)定，不受進水懸浮物濃度的影響，出水懸浮固體量少 負荷高時易造成污泥流失，設備較多，操作要求高 上流式厭氧污泥床反應器 消化和固液分離在一個池中完成，微生物量特高 負荷率高，總體積小，能耗低，不需攪拌 如設計不善，污泥會大量流失，池的構造復雜 兩段厭氧處理法 酸化和甲烷化在兩個反應器內進

28、行，兩個反應器內采用不同反應溫度 能承受較高負荷，耐沖擊，運行穩(wěn)定 設備多，運行操作復雜 2.4 好氧處理法 好氧生物處理需要提供一定的營養(yǎng)物質，并且需要曝氣而使得運行費用很高。好氧生物法動力消耗較大，適合處理低濃度的有機廢水，而單純的好氧處理,雖對有機物有一定的去除效果,而去除率不高,運行費用也較高。因此，實際工程應用中，為了提高各單元的處理效率，同時進一步減少投資，通?？刹捎脜捬跖c好氧組合工藝的方法處理玉米淀粉廢水。好氧生化處理應用較多的是接觸氧化法和SBR。 2.4.1 序批式活性污泥法 SBR是序列間歇式活性污泥法（Sequencing Batch Reactor Ac

29、tivated Sludge Process）的簡稱，是一種按間歇曝氣方式來運行的活性污泥污水處理技術，又稱序批式活性污泥法。 與傳統(tǒng)污水處理工藝不同，SBR技術采用時間分割的操作方式替代空間分割的操作方式，非穩(wěn)定生化反應替代穩(wěn)態(tài)生化反應，靜置理想沉淀替代傳統(tǒng)的動態(tài)沉淀。它的主要特征是在運行上的有序和間歇操作，SBR技術的核心是SBR反應池，該池集均化、初沉、生物降解、二沉等功能于一池，無污泥回流系統(tǒng)。SBR工藝的優(yōu)點： 1、 理想的推流過程使生化反應推動力增大，效率提高，凈化效果好。 2、 運行效果穩(wěn)定。 3、耐沖擊負荷。 4、水質、水量可以調整，運行靈活。 5、 處理設備

30、少，構造簡單，便于操作和維護管理。 6、 反應池內存在DO、BOD5濃度梯度，有效控制活性污泥膨脹。 7、具有良好的脫氮除磷效果。 8、 工藝流程簡單、造價低。 且SBR系統(tǒng)的適用范圍： 由于上述技術特點，SBR系統(tǒng)進一步拓寬了活性污泥法的使用范圍。就近期的技術條件，SBR系統(tǒng)更適合以下情況： 1、 中小城鎮(zhèn)生活污水和廠礦企業(yè)的工業(yè)廢水，尤其是間歇排放和流量變化較大的地方。 2、 需要較高出水水質的地方。 3、 水資源緊缺的地方。 4、 用地緊張的地方。 5、 對已建連續(xù)流污水處理廠的改造等。 2.4.2 接觸氧化法 生物接觸氧化池內設置填料，填料

31、埋沒在污水中，填料上長滿生物膜，污水與生物膜接觸過程中，水中的有機物被微生物吸附、氧化分解和轉化為新的生物膜。從填料上脫落的生物膜，隨水流到二沉池后被除去，污水得到凈化。生物接觸氧化法是介于活性污泥法和生物濾池二者之間的污水生物處理技術，兼有活性污泥法和生物膜法的特點。其優(yōu)點： 1、由于填料的比表面積大，池內充氧條件好，氧化池內單位容積的生物量高于活性污泥法曝氣池及生物濾池，可以達到較高的容積負荷； 2、因污泥濃度高，當有機容積負荷較高時，其Ｆ／Ｍ仍保持在一定水平，因此污泥產(chǎn)量與活性污泥法相當。 其缺點： 1、使用生物接觸氧化池時，如果設計或者運行不當，易引起填料堵塞，影響處理效果；

32、 2、此方案所需構筑物過多，占地面積大，建設投資大； 3、處理后的出水較渾濁，有機物去除率較低； 4、需要較多的填料和填料支撐結構。 對于廢水濃度不是太高時采用接觸氧化比較好。因為生物膜法和活性污泥法的微生物在反應器中的駐留方式不同。生物膜反應器中的生物相和污泥齡與活性污泥反應器不同，在生物膜反應器中除菌膠團外，真菌、絲狀菌等微生物也可大量繁殖，并且生物量大，對廢水中難降解有機物的去除有一定的優(yōu)勢。并且接觸氧化法抗抑制能力強，無污泥膨脹現(xiàn)象，凈化效率高，污泥產(chǎn)生量小。 2.5 工藝流程的確定 2.5.1 流程選擇 由于該廠淀粉廢水有機濃度較高，無毒，其可生化性BOD5/C

33、OD大于0.5，屬于高濃度易生化有機廢水，不宜直接被好氧生物降解，應采用“厭氧+好氧”的組合工藝進行處理。因厭氧處理節(jié)省能耗，并且可以回收能源，經(jīng)厭氧處理后再進行好氧處理，將大大降低好氧處理的投資和運行費用，同時可將廢水中的有機物分解，有利于后續(xù)好氧生物處理。好氧處理效果顯著，出水濃度低，根據(jù)目前玉米淀粉廢水采用生物處理的比較，厭氧系統(tǒng)采用目前處理中高濃度有機廢水應用最為廣泛的UASB工藝，該工藝具有有機負荷率高、結構簡單、污泥穩(wěn)定性好、有機物去除效率高等優(yōu)點；好樣系統(tǒng)采用接觸氧化工藝，因為它具有抗抑制能力強，無污泥膨脹現(xiàn)象，凈化效率高，污泥產(chǎn)生量小等優(yōu)點，適合于UASB出水的后處理。另外考慮

34、到由于淀粉生產(chǎn)工藝原因使蛋白質等有用物質大量流失，應增加氣浮、沉淀工藝進行蛋白質的回收，并減輕生物處理的有機負荷；分析該淀粉廢水具有水質水量波動大，變化快、極不穩(wěn)定等特點，應在生物處理前設置調節(jié)池. 其工藝流程如下： 2.5.2 流程說明 該淀粉廢水處理工藝由提取蛋白、厭氧生物處理和好氧生物處理三部分組成，提取蛋白采用氣浮分離技術，淀粉生產(chǎn)車間的廢水流過格柵，先去除大的懸浮物，然后進入調節(jié)池，調節(jié)池的廢水泵入氣浮池提取蛋白，濕蛋白經(jīng)烘干制成干制成蛋白飼料。經(jīng)氣浮分離后的廢水進入調節(jié)沉淀池，以均化水質并沉淀去除部分懸浮物。厭氧生物處理采用UASB技術，調節(jié)沉淀池廢水用泵壓入UASB

35、進行厭氧生物處理，大部分有機物在UASB反應器中降解，反應過程中產(chǎn)生的沼氣進行利用。UASB出水進入預曝沉淀池，沉淀池是厭氧處理單元和好氧處理單元之間的重要構筑物，其功能主要是去除厭氧出水的懸浮物和H2S等有害氣體，增加水中的溶解氧，為好氧處理創(chuàng)造有利的條件。好氧生物處理采用接觸氧化池，預曝沉淀池的出水自流進入接觸氧化池進行好氧生物處理，以進一步降解水中的有機物。調節(jié)沉淀池、UASB、沉淀池、二次沉淀池等處理單元產(chǎn)生的污泥排入污泥濃縮池，污泥經(jīng)濃縮后進入污泥脫水間進行機械脫水，產(chǎn)生的泥餅作為有機農(nóng)肥外運。污泥濃縮池的上清液和污泥脫水間的壓濾液排入調節(jié)池進行再處理。 第3章 構筑物設計

36、計算 3.1 格柵 3.1.1 設計說明 格柵有一組或數(shù)組平行的金屬柵條、塑料齒鉤或金屬篩網(wǎng)、框架及相關裝置組成，傾斜安裝在污水渠道、泵房調節(jié)池的進口處或處理廠的前端。用于攔截較大的懸浮物或漂浮物，防止堵塞水泵機組及管道閥門。同時，還可以減輕后續(xù)構筑物的處理負荷。由于處理量不是很大，采用人工清渣。結構為地下鋼混結構。 3.1.2 設計參數(shù) 柵條間隙d=20mm；柵前水深h=0.3m；過柵流速0.6m/s；安裝傾角=450設計流量：Q=3000m3/d=125m3/h=0.035m3/s 3.1.3 設計計算 （1）格柵的間隙數(shù)（n）

37、n = = = 8.18 取n =9 （2） 柵槽有效寬度(B) 設計采用20圓鋼為柵條：即 s=0.02m B=s(n–1)+d×n =0.02×(9-1)+0.029=0.34m （3） 進水渠道漸寬部分長度 設進水渠道內的流速為0.4m/s，進水渠道寬取B1=0.158m，漸寬部分展開角=200 L1 == = 0.25m （4） 柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度 L2 = L1/2 = 0.125m （5） 過柵水頭損失：取k=

38、3,=1.79,=0.6m/s h2=k ==0.070m （6） 柵槽總高度H 柵前槽高 H1 =h+h1 = 0.3 + 0.3 = 0.6m 柵后槽的總高度 H =h+h1+h2 =0.3+0.070+0.3 = 0.67m （7） 柵槽總長度(L) L = L1+L2+0.5+1.0 +=0.25+0.125 +0.5+1.0 +0.6/1=2.475m （8）高程布置 進水渠溝底標高為-2.0m，超高0.3m，柵前水深0.3m，柵前水面標高-1.7m，柵前頂標高-1.4m，柵后水面標高-1.9m。

39、 3.2 調節(jié)池 3.2.1 設計說明 一般工企業(yè)排出的廢水，水質、水量、酸堿度或溫度等水質指標隨排水時間大幅度波動，中小型工廠的水質水量的波動更大。為了保證后續(xù)處理構筑物或設備的正常運行，需對廢水的水量和水質進行調解。一般來說，調節(jié)池有下列作用： 1. 減少或防止沖擊負荷對設備的不理影響； 2. 使酸性廢水和堿性廢水得到中和，使處理過程中pH值保持穩(wěn)定； 3. 調節(jié)水溫； 4. 當處理設備發(fā)生故障時，可起到臨時的事故貯水池的作用； 5. 集水作用，調節(jié)來水量和抽水量之間的不平衡，避免水泵啟動過分頻繁。 3.2.2 設計計算 已知：設計流量Q=125 m3/h，取停

40、留時間T=5.0 h （1）調節(jié)池有效容積 V=QT=1255.0=625 m3 （2）調節(jié)池尺寸 調節(jié)池平面形狀為矩形，其有效水深采用h2=2.5m，調節(jié)池面積為： F=V/ h2=625/2.5=250 m2 池寬B取10.0 m，則池長為 L=F/B=250/10.0=25.0 m 保護高h1=1.1m 池總高H=h1+h2=1.1+2.5=3.6m取4m。 故該池的規(guī)格尺寸為L×B×H=25×10×4(m3)，數(shù)量1座。 3.3 氣浮池 3.3.1 設計說明 由于廢水的固體懸浮物含量很高,且含有大量的蛋白，所以設一氣浮池

41、,分離提取蛋白質,提高經(jīng)濟效益，同時減輕后續(xù)處理構筑物的壓力。該氣浮池采用部分回流的平流式氣浮池，并采用壓力溶氣法。 3.3.2 參數(shù)選取 設計水量：Q=3000m3/d=125m3/h=0.035m3/s，反應時間取15min，接觸室上升流速取20mm/s，氣浮分離速度取2mm/s，溶氣罐過流密度取150m3/(h·m2), 溶氣罐壓力取2.5kgf/cm2，廢水在氣浮池分離室停留時間為16min。 水質情況： 表3-1預計處理效果 項目 CODCr BOD5 SS 進水水質（mg/L） 7000 5000 1500 去除率（％） 40 40 80

42、出水水質（mg/L） 4200 3600 300 3.3.3 設計計算 （1）溶氣罐 ①　氣浮所需的釋氣量： Qg = Q = ×10%×40×1.2 = 600L/h ②所需空壓機額定氣量： 故選用Z—0.025/6空壓機兩臺，一用一備，設備參數(shù)：排氣量0.025m3/min，最大壓力6kgf/cm2，電動機功率0.375kw。 ③加壓溶氣所需水量： Qp = =16.77m3/h 故選用CK32/13L，兩用一備，兩臺并聯(lián)同時使用，設備參數(shù)：流量9m3/h，揚程H=5m，轉速1450r/min，軸功率0.211kw，電動機功率0.55

43、kw。 ④壓力溶氣罐直徑：因壓力溶氣罐的過流密度Ⅰ取150m3/(h·m2) 故溶氣罐直徑 d = 選用TR—4型標準填料罐，規(guī)格d=0.4m，流量適用范圍13～19，壓力適用范圍0.2～0.5MPa，進水管直徑80mm,出水管直徑100mm，罐總高(包括支腳)2680mm。 （2）氣浮池 ①氣浮池接觸尺寸：接觸室上升流速=20mm/s，則接觸室的表面積： Ac = 接觸室寬度選用bc=0.70m，則接觸室長度(氣浮池寬度) B= 接觸室出口的堰上流速選取20mm/s，則堰上水位H2=bc=0.7m ②氣浮池分離尺寸：氣浮池分離室流速=2mm/s，

44、則分離室平面面積 As 分離室長度 Ls=As/B=19.7/2.81=7.0m ③氣浮池水深 H=t=2×10-3×16×60=1.92m ④氣浮池的容積 W=(Ac+As)H=(1.97+19.7)×1.92=41.6m3 總停留時間 T= （3）確定高程 設備總高3m，反應池水面標高+3.50m，池底標高+1.00m；氣浮池水面標高+2.92m，池底標高+1.00m，池頂標高4.00m。 （4）氣浮系統(tǒng)的其他設備 刮渣機采用TQ-1型橋式刮渣機，其技術參數(shù)：氣浮池池凈寬2～2.5m，軌道中心距2.23～2.73m，驅動減速器型號：SJWD減速器附

45、帶電機，電機功率0.75kW。 3.4 調節(jié)沉淀池 3.4.1 設計說明 工業(yè)廢水的水量和水質隨時間的變化幅度較大。為了保證后續(xù)處理構筑物或設備的正常運行，需對廢水的水量和水質進行調節(jié)。由于淀粉廢水中懸浮物（SS）濃度較高，此調節(jié)池也兼具有沉淀的作用。該池設有沉淀的污泥斗，有足夠的水力停留時間，保證后續(xù)處理構筑物能連續(xù)運行。其均質作用主要靠池側的沿程進水，使同時進入池的廢水轉變?yōu)榍昂蟪鏊?，以達到與不同時序的廢水相混合的目的。采用半地下鋼混結構。 3.4.2 參數(shù)選取 停留時間：T=6h 設計水量：Q=3000m3/d=125m3/h=0.035m3/s 水質情況如下表

46、： 表3-2 預計處理效果 項目 CODCr BOD5 SS 進水水質（mg/L） 4200 3600 300 去除率（％） 10 10 60 出水水質（mg/L） 3780 3240 120 3.4.3 設計計算 （1） 池子尺寸 池有效容積：V=QT=125×6=750m3 取池總高H=5m，其中超高0.5m，有效水深h=4.5m 則池面積：A=V/h=750/4.5=166.7m2 池長取L=16m，池寬取B=11m 池子總尺寸為：L×B×H=16m×11m×5m （2） 理論上每日的污泥量：

47、（3） 污泥斗尺寸 　　 取斗底尺寸為400㎜×400㎜,污泥斗傾角取450， 則污泥斗的高度h2=(5.5-0.2)tan450=5.3m 每個污泥斗的容積： 設1個污泥斗，則污泥斗總容積：Ｖ總=221.8m3>V故符合要求。 （4） 進水系統(tǒng) 進水起端兩側設進水堰，堰長為池長的1/2。 （5） 確定高程 　　 該構筑物地上3.0m，地下5.3m，最低水位設置-1.0m，則最高水位為+2.5m，池頂高程為+3.0m，池底高程為-5.3m。 （6）其他設置 采用靜水壓力排泥，排泥口距地面0.2m，排泥管直徑200mm，每

48、天排泥一次。 3.5 UASB反應器 3.5.1 設計說明 UASB（上流式厭氧污泥床）是集生物反應與沉淀于一體的一種結構緊湊效率高的厭氧反應器。為了滿足池內厭氧狀態(tài)并防止臭氣散逸，UASB池上部采用蓋板密封，出水管和出氣管分別設水封裝置。池內所有管道、三相分離器和池壁均做防腐處理。 3.5.2 設計參數(shù) 參數(shù)選?。喝莘e負荷（NV）：6kgCOD/(m3.d) 污泥產(chǎn)率：0.1kgMLSS/kgCOD 產(chǎn)氣率：0.5m3/kgCOD 設計水質： 表3-3 預計處理效果 項目 COD BOD SS 進水水質(mg/L) 3780 3240 120 去

49、除率(%) 85 90 出水水質(mg/L) 567 324 120 設計水量：Q=3000m3/d=125m3/h=0.035m3/s 3.5.3 設計計算 （1）反應容積計算 UASB的有效容積： 將UASB設計成圓形池子，布水均勻，處理效果好。 取水力負荷：q=0.48[m3/(m2·h)] 水力表面積：A=Q/q=125/0.48=260m2 有效水深：h=V/A=1890/260=7.3m 取h=8m 采用６座相同的UASB反應器 A1=A/6=260/6=43.3m2 直徑：，取D=8m 橫斷面積： 實際表面水力負荷：q1=Q/A

50、= 符合要求 （2） 配水系統(tǒng)設計 　　本系統(tǒng)設計為圓形布水器，每個UASB反應器設36個布水點。參數(shù)為： 每個池子流量：Q1=125/6=20.8m3/h 圓環(huán)直徑計算： 每個孔口服務面積：，a在１～３m2之間，符合要求。 可設３個圓環(huán)，最里面的圓環(huán)設6個孔口，中間的圓環(huán)設12個，最外的圓環(huán)設18個孔口。 布水器配水壓力計算 H4=h1+h2+h3 ，其中布水器配水壓力最大淹沒水深h1=8.5mH2O；UASB反應器水頭損失h2=1.0 mH2O；布水器布水所需自由水頭h3=2.5 mH2O，則H4=12 mH2O。 （3）三相分離器設計 三相分離器

51、要具有氣、液、固三相分離的功能，三相分離器的設計主要包括沉淀區(qū)、回流縫、氣相分離器的設計。三相分離器的沉淀區(qū)的設計同二次沉淀池的設計相似。主要考慮沉淀區(qū)的面積和水深。面積根據(jù)廢水量和表面負荷來決定。由于沉淀區(qū)的厭氧污泥及有機物還可以發(fā)生一定的生化反應，產(chǎn)生少量氣體，這對固液分離不利，故設計時應滿足以下要求： ① 沉淀區(qū)水力表面負荷＜1.0m/h； ② 沉淀器斜壁角度約為500,使污泥不致積聚，盡快落入反應區(qū)內； ③　進入沉淀區(qū)前，沉淀槽底縫隙的流速≤2m/h； ④ 總沉淀水深應≥1.5m； ⑤ 水力停留時間介于1.5～2h； 如果以上條件均能滿足，則可達到良好的分離效果。

52、 沉淀器（集氣罩）斜壁傾角：=500 沉淀區(qū)面積： 表面水力負荷：，符合要求 回流縫設計：　 取超高h1=0.3m；h2=0.5m；下三角形集氣罩的垂直高度：h3=2.2m 下三角形集氣罩斜面的水平夾角：=500 下三角形集氣罩底水平寬度：b1=h3/tan=2.2/tan500=1.85m b2=×1.85=4.3m 下三角形集氣罩之間的污泥回流縫中混合液的上升流速v1，可用下式計算： 　 ＝Q1/S1， 式中 Q1---反應器中廢水流量，m3/h 　　　 S1---下三角形集氣罩回流縫面積，m2 ＜2m/h，符合

53、要求 上下三角形集氣罩之間回流縫中流速（v2）可用下式計算： 　　　　 = Q1/S2， 式中 S2—為上三角形集氣罩回流縫之面積 取回流縫寬：CD=0.9m，上集氣罩下底寬：CF=4.8m 則 DH=CDsin500=0.69m S2= (CF+DE)/2=3.14(4.8+ 4.8+2×0.69)/2=15.51m2 v2= Q1/S2=125/(6×15.51)=1.34m/h＜v1＜2m/h 確定上下三角形集氣罩相對位置及尺寸 CH=CDsin400=0.9×sin400=0.58m DE=2DH+CF=2×0.69+4.8=6.18m 又h4

54、=CH+AI=0.58+1.12=1.70m，h5=1.2m 由上述尺寸可計算出上集氣罩上底直徑為： BC=CD/sin400=0.9/sin400=1.40m DI=(DE-b2)/2=(6.18-4.3)/2=0.94m AD=DI/cos500=0.94/cos500=1.47m BD=DH/cos500=0.69/cos500=1.08m AB=AD-BD=1.47-1.08=0.39m 氣液分離設計： d=0.01cm(氣泡)，T=200C，ρ1=1.03g/cm3，ρg=1.2×10-3g/cm3，β=0.95 γ=0.0101cm2/s，μ=γρ1=0.01

55、01×1.03=0.0104g/(cm·s) 一般廢水的μ＞凈水的μ，故取μ=0.02 g/(cm·s) 由斯托克斯公式可得氣體上升速度為： 則, ,,＞,符合要求 （4）出水系統(tǒng)設計　　采用鋸齒形出水槽，槽寬0.2m，槽高0.2m （5）排泥系統(tǒng)設計 　　 產(chǎn)泥量為：3780×0.85×0.1×3000×10-3=963.9kgMLSS/d 每日產(chǎn)泥量963.9kgMLSS/d，每個UASB日產(chǎn)泥量160.65kgMLSS/d,各池排泥管選鋼管DN150，六池合用排泥管選DN200mm排泥管，每天排泥一次。 （6）產(chǎn)氣量計算 　①每日產(chǎn)氣量：37

56、80×0.85×0.5×3000×10-3=4819.5m3/d 每個UASB反應器產(chǎn)氣量：Gi=G/6=4819.5/6=803.25m3/d=33.47m3/h ②沼氣集氣系統(tǒng)布置 由于有機負荷較高，產(chǎn)氣量大，每兩臺反應器設置一個水封罐，水封罐出水的沼氣分別進入分離器，氣水分離器設置一套兩級，共三個，從分離器出來去沼氣貯柜。 集氣室沼氣出氣管最小直徑DN100，且盡量設置不短于300mm的立管出氣，若采用橫管出氣，其長度不宜小于150mm，每個集氣室設置獨立出氣管至水封罐。沼氣管道壓力損失一般很小，可近似認為管路壓力損失為零。 （8）確定高程 池底高程設置±

57、0.00m，則最低水位為±0.00m，最高水位8.5m，池頂高程為9.0m。 3.6 預曝沉淀池 3.6.1 設計說明 污水經(jīng)UASB反應器厭氧處理后，污水中含有一部分具有厭氧活性的絮狀顆粒，在UASB反應器中難以沉淀去除，故而使其在此曝氣沉淀池中去除，由于經(jīng)曝氣作用，厭氧活性喪失，沉淀效果增強，同時在該沉淀池中沒有沼氣氣流影響，因而沉淀效果亦增強。另外，UASB出水中溶解氧含量幾乎為零，若直接進入好氧處理構筑物，會使曝氣池中好氧污泥難以適應，影響好氧處理效果。通過預曝氣亦可以去除一部分UASB反應器出水中所含的氣體。預曝沉淀池參考曝氣沉砂池和豎流式沉淀池設計。曝氣利用穿孔管進行

58、，壓縮空氣引自鼓風機房。曝氣后污水從擋墻下直接進入沉淀池，沉淀后污水經(jīng)池周出水。所產(chǎn)生的污泥由重力自排入集泥井，每天排泥一次。采用半地下鋼混結構。 3.6.2 設計參數(shù) （1）設計水量：Q=3000m3/d=125m3/h=0.035m3/s （2）設計水質： 表3-4 預計處理效果 項目 COD BOD SS 進水水質(mg/L) 567 324 120 去除率(%) 20 10 50 出水水質(mg/L) 453.6 291.6 60 （3） 預曝沉淀池，曝氣時間30min，沉淀時間2h，沉淀池表面負荷0.7～1.0m3/(m2.h)，曝氣量為

59、0.2m3/m3污水。 3.6.3 設計計算 （1） 有效容積計算 　 曝氣區(qū)：V1=125×0.5=62.5m3 　 沉淀區(qū)：V2=125×2.0=250m3 （2） 工藝構造設計計算 　曝氣區(qū)平面尺寸為7.5m×3.0m×3.0m，池高3.5m，其中超高0.5m，水深3.0m。曝氣區(qū)設進水配槽，尺寸6.5m×0.3m×0.8m，其深度0.8m（含超高）。 　沉淀區(qū)平面尺寸為7.5m×7.5m×4.0m，池總高7.0m，其中沉淀有效水深3.0m，沉淀池負荷為125/(7.5×7.5×3.0)=0.743/(m2.h)，滿足要求。 沉淀池總深度：H=h1+h2+h3+h4+

60、h5，其中，超高h1=0.4m，沉淀區(qū)高度h2=3.0m，隙高度h3=0.2m，緩沖層高度h4=0.4m，污泥區(qū)高度h5=3.0m，則H=7.0m。 　　沉淀池污泥斗容積為： （3） 每天污泥產(chǎn)量（理論泥量） 預曝氣沉淀池污泥主要因懸浮物沉淀產(chǎn)生,不考慮微生物代謝造成的污泥增量. 　　　 每日污泥量為22.4m3/d,則污泥斗可以容納10天的污泥. （4） 曝氣裝置設計計算 　 設計流量Q=125m3/h，曝氣量為0.2m3/m3污水,則供氣量為125×0.2/60=0.42m3/min，單池曝氣量取0.21 m3/min,供氣壓力為4.0～5.0mH2O(1mH

61、2O=9800pa)。 曝氣裝置 利用穿孔管曝氣,曝氣管設在進水一側。供氣管供氣量0.24m3/min，設兩根，則管徑選DN50時，供氣流速約為2m/s，曝氣管供氣量為0.12m3/min，供氣流速為2.0m/s時，管徑為DN32。曝氣管長6.0m，共兩根，每池一根。在曝氣管中垂線下側開φ4mm孔，間距280mm，開孔20個，兩側共40個，孔眼氣流速度為4m/s。 (5) 確定高程 預曝沉淀池設置地下2.5m，地上4m，曝氣池水面標高+3.5m，沉淀池水面標高+3.3m，池底標高+0.5m，污泥斗底標高-2.5m。 3.7 接觸氧化池 3.7.1 設計說

62、明 經(jīng)UASB處理后的廢水，要達到排放標準必須進一步處理，即采用好氧處理，此工藝擬用接觸氧化池，設計8座接觸氧化池。 3.7.2 設計水質水量 設計水質 表3-5 預計處理效果 項目 COD BOD SS 進水水質(mg/L) 453.5 291.6 60 去除率(%) 85 93 40 出水水質(mg/L) 68.04 20.41 36 3.7.3 設計計算 （１）確定參數(shù) 容積負荷率?。篘W=1.5kgBOD/(m3·d) 填料層高度取：H=3m，分三層，每層1米； （２）接觸氧化池填料的總有效容積： （３）接觸氧化池總面積：A=

63、W/H=542.38/3=180.8m2 每座接觸氧化池面積f≤25m2，濾池格數(shù)n=F/f=180.8/25=7.2，取8個 則池長取L=5m，池寬取B=5m。 （４）污水與填料的接觸時間為： ，取5h （５）接觸氧化池的高度：H0=H+h1+h2+(m-1)h3+h4 其中，超高取h1=0.5m，填料上部的穩(wěn)定水層深取h2=0.5m，填料層間隙高度h3=0.2，填料層數(shù)m=3，配水區(qū)高度h4=0.6m。 則H0=3+0.5+0.5+(3-1)×0.2+0.6=5.0m （６）空氣量Ｄ 　　取污水需氣量為：D0=15m3/m3 則，D=D0Q=15×125=1875m3/

64、h=31.25m3/min。 3.8 鼓風機房設計 1、供氣量 本處理需提供壓縮空氣的處理構筑物及供風量為：預曝沉淀池0.22m3/min,接觸氧化池20m3/min，56kPa=5.71mH2O。 2、供風風壓 預曝沉淀池的供氣壓力為4.0mH2O 3、鼓風機選擇 綜合以上計算，鼓風機總供風量及風壓為Gs=20m3/min，Ps=4.0mH2O。 所以擬選用RD-127鼓風機三臺，二用一備，該鼓風機技術性能如下：轉速n=1150r/min，口徑DN=125mm，出風量11.4m3/min，出風升壓39.2kPa，電機功率N=15kW。 4、鼓風機房布置 鼓風

65、機房平面面積尺寸10.8m×5.4m，鼓風機房凈高4.8m。 3.9 二次沉淀池 3.9.1 設計說明 接觸氧化池后要設二次沉淀池，以去除出水中挾帶的生物膜，保證系統(tǒng)出水水質。本課題采用平流式二沉池。 3.9.2 設計水質水量 表3-6預計處理效果 項目 COD BOD SS 進水水質(mg/L) 68.04 20.41 36 去除率(%) 15 15 50 出水水質(mg/L) 57.8 17.3 18 3.9.3 設計計算 （1）沉淀區(qū)的表面積A：m2 其中表面水力負荷q取2 m3/(h·m2) （2）沉淀區(qū)有效水深h2： h2=q·t

66、=2×2=4m(取沉淀時間為2h) （3）沉淀區(qū)有效容積V：V=A·h2=62.5×4=250 m3 （4）沉淀池長度L：L=3.6v·t=3.6×4.5×2=32.4m （5）沉淀區(qū)的總寬度B：取2m 平流式沉淀池的長度一般為30～50m，不宜大于60m，為了保證污水在池內分布均勻，池長與池寬比不宜小于4，長度與有效水深比不宜小于8。由計算可知符合要求。 （6）污泥區(qū)的容積Vw= （7）沉淀池的總高度H：H= h1 + h2 + h3 + h4= h1+ h2+ h3+ h4′+ h4〞 其中，h1 –沉淀池超高，m,一般取0.3m h2 –沉淀區(qū)的有效水深，4m h3-緩沖層高度，m,0.3m h4-污泥區(qū)高度，m h4=h4′+ h4〞 h4′ -貯泥斗高度，m h4〞-梯形部分的高度，m 取貯泥斗底部的寬度b′為0.5m，貯泥斗斜壁面與水平面夾角為60°則 h4′ =(b- b′)tan60°/2=(2-0.5) tan60°/2=1.3m 取坡向泥斗的底板坡度為0.01則h4〞=（L+0.3-b）i=(32.4+0.3-2)*0.01=0