(完整版)雙腔鄂式破碎機(jī)設(shè)計(jì)_畢業(yè)論文

《(完整版)雙腔鄂式破碎機(jī)設(shè)計(jì)_畢業(yè)論文》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《(完整版)雙腔鄂式破碎機(jī)設(shè)計(jì)_畢業(yè)論文（36頁珍藏版）》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、 繼 續(xù) 教 育 學(xué) 院 畢業(yè)論文 題目： 雙腔顎式破碎機(jī)設(shè)計(jì) 學(xué)生姓名： 班 級(jí) : 專 業(yè)：  段彪 海南自考 機(jī)電一體化 指導(dǎo)教師： 2011 年10月

2、 雙腔顎式破碎機(jī)設(shè)計(jì) 摘 要 2PE 型雙腔顎式破碎機(jī)是一種新型的復(fù)擺顎式破碎機(jī)，它有兩個(gè)破碎 腔并具有倒置的曲柄搖桿機(jī)構(gòu)。本文在分析復(fù)擺顎式破碎機(jī)機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)方式 的基礎(chǔ)上，提出具有倒置 4 桿機(jī)構(gòu)特征的雙腔顎式破碎機(jī)。該雙腔顎式破 碎機(jī)的工作方式是 2 個(gè)破碎腔交替破碎物料，不存在空行程的能量消耗， 能量利用率高，單位功率明顯下降，處理能力大幅提高，金屬單耗也明顯 降低。該結(jié)構(gòu)具有良好的機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)特性，能極大地改善齒板的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)， 使物料更有利于破碎，并對(duì)齒板進(jìn)行了改進(jìn)，延長了齒板的壽命。 關(guān)鍵字：雙腔顎式破碎機(jī)；

3、倒置 4 桿機(jī)構(gòu)； 破碎腔； 處理能力； 齒 板 Summary 2PE double-cavity Jaw Crusher is a new type of compoundpendulum Jaw Crusher, it has two crushing Chamberand rocker with upside down. Analysis of Jaw Crusher with a compoundpendulum body of this article on the basis of the movement, made with inverted 4-b

4、ar linkage characteristics of double-cavity Jaw Crusher. The double-cavity Jaw Crusher working alternating 2 way crushing cavity broken material, there are no empty stroke power consumption, high energy utilization, power decreased significantly, processing power significantly inc

5、reased metal consumption is significantly reduced. Kinematic characteristics of the structure has a good body, can greatly improve the movement of plates, make the material more conducive to breaking, and the plates will be improved and extended the life of tooth plate. Keyword

6、s: Double-cavity Jaw Crusher; Inverted 4-bar linkage; Crushing Chamber; Processing power; Tooth plate 目 錄 1 概述 ........................................................... 5 1.1 破碎機(jī)的發(fā)展史 .............................................. 5 1.2 顎式破碎機(jī)的主要部件 .............

7、........................... 7 1.3 國內(nèi)外破碎機(jī)的發(fā)展現(xiàn)狀 ...................................... 8 1.4 雙腔顎式破碎機(jī)的改進(jìn) ........................................ 9 2 2PE250×500 雙腔顎式破碎機(jī)的設(shè)計(jì) ...............................11 2.1 總體方案的設(shè)計(jì) ............................................. 11 2.2 部分參數(shù)的選

8、定 ............................................. 13 2.3 電動(dòng)機(jī)選擇與確定 ........................................... 14 2.4 破碎生產(chǎn)率 ................................................. 16 2.5 傳動(dòng)帶的設(shè)計(jì)計(jì)算 ........................................... 16 2.6 機(jī)構(gòu)受力分析 ...............................

9、................ 20 2.7 偏心軸的設(shè)計(jì) ............................................... 22 2.8 軸承的使用壽命計(jì)算 ......................................... 27 3 偏心軸的機(jī)械加工工藝流程 . ...................................... 29 4 設(shè)計(jì)總結(jié) .................................................... 31 5 參考文獻(xiàn) ......

10、.............................................. 32 6 致謝 ........................................................ 33 1 概述 1.1 破碎機(jī)的發(fā)展史 在建筑行業(yè)、砂石行業(yè)、選礦行業(yè)迅速發(fā)展的今天，破石機(jī)械－破碎機(jī)對(duì)于大家已不再陌生，各種類的破石機(jī)械、破碎機(jī)械、破碎設(shè)備都在它們的使用領(lǐng)域做著突出的貢獻(xiàn)。其實(shí)破碎機(jī)在一百多年前就已經(jīng)出現(xiàn)，經(jīng)過多次的改良成為我們現(xiàn)在使用的模式。在以后的時(shí)間里，破碎機(jī)隨著人們的要求還會(huì)進(jìn)一步

11、改變。 第一臺(tái)顎式破碎機(jī)是美國人于 1858 年設(shè)計(jì)制造的。其結(jié)構(gòu)形式為雙肘板式顎式破碎機(jī)。顎式破碎機(jī)即可用于粗碎作業(yè)，也可以用于中、細(xì)作業(yè)。特別是被用于井下破碎作業(yè)和中、小型移動(dòng)式破碎裝置。 第一個(gè)旋回破碎機(jī)專利由美國人查爾斯 - 布朗申請(qǐng)與 1878 年，并由美國芝加哥蓋茨鐵工廠于 1881 售出第一臺(tái)旋回破碎機(jī)。旋回破碎機(jī)廣泛地被用于大、中型選礦廠和大型采石場(chǎng)中，用以粗碎各種硬度巖礦物料。 圓錐破碎機(jī)最初由美國人西蒙斯兄弟設(shè)計(jì)，約在 1920 年開始應(yīng)用于選礦廠。 1948 年美國 A.C 公司研制成液壓圓錐破碎機(jī)。 它能在機(jī)器運(yùn)轉(zhuǎn)中排出進(jìn)入破碎腔的不可碎物，并能在運(yùn)轉(zhuǎn)

12、中調(diào)節(jié)排礦口的大小，是破碎物 品粒度均勻； 70 年代研制成用于控制液壓圓錐式破碎機(jī)的自動(dòng)控制器。圓錐破碎機(jī)具有破碎比大，效率高，功耗少，產(chǎn)品粒度均勻等優(yōu)點(diǎn)。適用于對(duì)硬巖礦物料中、細(xì)和超細(xì)破碎。 錘式破碎機(jī)最早出現(xiàn)于 1895 年。它廣泛地被應(yīng)用于水泥、選煤、火 力發(fā)電、冶金、耐火材料等工業(yè)部門。錘式破碎機(jī)可分為單轉(zhuǎn)子和雙轉(zhuǎn)子 兩種，單轉(zhuǎn)子又可分為不可逆式和可逆式兩種 。其規(guī)格用其轉(zhuǎn)子直徑和長 度表示。 反擊式破碎機(jī)第二次大戰(zhàn)后 （1945 年）出現(xiàn)于市場(chǎng)的新型高效率破碎設(shè)備，第一臺(tái)反擊式破碎機(jī)的設(shè)計(jì)者是原西德哈澤曼格公司黑德森博士。它可以用于水泥、

13、石棉、火力發(fā)電、玻璃、化工、建筑材料、冶金等工業(yè)部門用來對(duì)石灰石、石棉廠、煤、電石等脆性物料進(jìn)行粗、中、細(xì)碎。反 擊式破碎機(jī)可分為單轉(zhuǎn)子和雙轉(zhuǎn)子兩種， 其規(guī)格用其轉(zhuǎn)子直徑和長度表示。 輥式破碎機(jī)出現(xiàn)于 1806 年，由于它的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，易于制造，特別是它的產(chǎn)品過粉碎少，因此現(xiàn)在仍在選煤、燒結(jié)、水泥、玻璃、陶瓷等工業(yè)部門，以及小型選礦廠，特別是選礦試驗(yàn)室中應(yīng)用。輥式破碎機(jī)可分為單輥、對(duì)輥和多輥式。 輥式破碎機(jī)按其輥?zhàn)颖砻媲闆r可分為光輥和齒輥兩種。 顎式破碎機(jī)是出現(xiàn)較早的破碎設(shè)備， 因其構(gòu)造簡(jiǎn)單、 堅(jiān)固、工作可靠、維護(hù)和檢修容易以及生產(chǎn)和建設(shè)費(fèi)用比較少，因此，直到現(xiàn)在仍然廣泛地

14、 在冶金、化工、建材、電力、交通等工業(yè)部門， 用于破碎抗壓強(qiáng)度在 147～245MPa的各種礦石和巖石的粗、中、細(xì)碎。近年來，我廠為滿足冶金、礦山、建筑等工業(yè)部門破碎高強(qiáng)度、高硬度的微碳鉻鐵的需要，專門研制了 強(qiáng)力顎式破碎機(jī)。 顎式破碎機(jī)一般分為復(fù)擺顎式破碎機(jī)和簡(jiǎn)擺顎式破碎機(jī)兩種，主要用 于粗、中碎。近年來，又出現(xiàn)用于細(xì)碎的復(fù)擺顎式破碎機(jī)和破碎高強(qiáng)度、 高硬度微碳鉻鐵強(qiáng)力破碎機(jī)。眾所周知，顎式破碎機(jī)主要問題是顎板壽命 低。 顎式破碎機(jī)用范圍：顎式破碎機(jī)主要用于對(duì)各種礦石與大塊物料的中 等粒度破碎，廣泛運(yùn)用于礦山、冶煉、建材、公路、鐵路、水利和化工等

15、 行業(yè)。被破碎物料的最高抗壓強(qiáng)度為 320MPa。[ 摘 自領(lǐng) 碩學(xué) 術(shù)網(wǎng) 顎式破碎機(jī)性能特點(diǎn)：破碎比大，產(chǎn)品粒度均勻，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，工作可 靠，維修簡(jiǎn)便，運(yùn)營費(fèi)用低。 顎式破碎機(jī)工作原理：工作時(shí)，電動(dòng)機(jī)通過皮帶輪帶動(dòng)偏心軸旋轉(zhuǎn)， 使動(dòng)顎周期地靠近、離開定顎，從而對(duì)物料有擠壓、搓、碾等多重破碎，使物料由大變小，逐漸下落，直至從排料口排出。 通過分析普通顎式破碎機(jī)的工作方式，提出了雙腔顎式破碎機(jī)的概 念。雙腔顎式破碎機(jī)有 2 個(gè)破碎腔（見附圖），即在普通顎式破碎機(jī)活動(dòng) 顎板的另一端增加一個(gè)破碎腔。在這種結(jié)構(gòu)下，破碎機(jī)可以雙工作行程狀 態(tài)下運(yùn)

16、行。當(dāng)曲柄在角度 α范圍回轉(zhuǎn)時(shí)，破碎腔Ⅰ進(jìn)行物料破碎，而破碎 腔Ⅱ進(jìn)行排料；當(dāng)曲柄轉(zhuǎn)到 360° - α范圍時(shí)，破碎機(jī)Ⅱ進(jìn)行破碎，破碎腔 Ⅰ進(jìn)行排料，如此往復(fù)循環(huán)。這種形式的破碎機(jī)不存在空行程的能量消耗， 同時(shí)，破碎機(jī)的處理能力將提高 1 倍。因此可以說，雙腔顎式破碎機(jī)真正 提高了破碎效率。 1.2 顎式破碎機(jī)的主要部件 1、顎式破碎機(jī)機(jī)架

17、 顎式破碎機(jī)機(jī)架是上下開口的四壁剛性框架，用作支撐偏心軸并承受 破碎物料的反作用力，要求有足夠的強(qiáng)度和剛度，一般用鑄鋼整體鑄造， 小型機(jī)也可用優(yōu)質(zhì)鑄鐵代替鑄鋼。大型機(jī)的機(jī)架需分段鑄成，再用螺栓牢 固鏈接成整體，鑄造工藝復(fù)雜。自制小型顎式破碎機(jī)的機(jī)架也可用厚鋼板 焊接而成，但剛度較差。 2. 顎式破碎機(jī)顎板和側(cè)護(hù)板 顎式破碎機(jī)定顎和動(dòng)顎都由顎床和顎板組成，顎板是工作不分，用螺 栓和楔鐵固定在顎床上。 定顎的顎床就是機(jī)架前壁， 動(dòng)顎顎床懸掛在周上， 要有足夠的強(qiáng)度和剛度，以承受破碎反力，因而大多是鑄鋼或鑄鐵件。 3. 顎式破碎機(jī)傳動(dòng)件 顎

18、式破碎機(jī)偏心軸是破碎機(jī)的主軸，受有巨大的彎扭力，采用高碳鋼 制造。偏心部分須精加工、熱處理、軸承襯瓦用巴氏合金澆注。偏心軸一 端裝帶輪，另一端裝飛輪。 4. 顎式破碎機(jī)調(diào)節(jié)裝置 調(diào)節(jié)裝置有楔塊式，墊板式和液壓式等，一般采用楔塊式，由前后兩 塊楔塊組成，前楔塊可前后移動(dòng)，頂住后推板；后楔塊為調(diào)節(jié)楔，可上下 移動(dòng)，兩楔塊的斜面倒向貼合，由螺桿使后楔塊上下移動(dòng)而調(diào)節(jié)出料口大 小。小型顎式破碎機(jī)的出料口調(diào)節(jié)是利用增減后推力板支座與機(jī)架之間的 墊片多少來實(shí)現(xiàn)。 5. 顎式破碎機(jī)飛輪 顎式破碎機(jī)的飛輪用以存儲(chǔ)動(dòng)顎空行程時(shí)的能量，再用于工業(yè)形成，

19、 使機(jī)械的工作符合趨于均勻。帶輪也起著飛輪的作用。飛輪常以鑄鐵或鑄 鋼制造，小型機(jī)的飛輪常制成整體式。飛輪制造，安裝時(shí)要注意靜平衡。 6. 顎式破碎機(jī)潤滑裝置 偏心軸軸承通常采用集中循環(huán)潤滑。心軸和推力板的支撐面一般采用 潤滑脂通過手動(dòng)油槍給油。 動(dòng)顎的擺角很小， 使心軸與軸瓦之間潤滑困難， 常在軸瓦底部開若干軸向油溝，中間開一環(huán)向油槽使之連通，再用油泵強(qiáng) 制注入干黃油進(jìn)行潤滑。 1.3 國內(nèi)外破碎機(jī)的發(fā)展現(xiàn)狀 國內(nèi)外破碎機(jī)械存在差距的原因很多，其中市場(chǎng)需求不同是造成差距的客觀原因，由于國際市場(chǎng)上優(yōu)秀的破碎設(shè)備制造商集中在歐美

20、地區(qū)，那里大規(guī)模的基本建設(shè)階段已過去，市場(chǎng)對(duì)砂石料的需求不多，且環(huán)保要求又高，勢(shì)必形成砂石場(chǎng)高度集中以大規(guī)模生產(chǎn)來實(shí)現(xiàn)環(huán)境保護(hù)，幫所需破碎設(shè)備規(guī)格大、自動(dòng)化程試想高、機(jī)動(dòng)性強(qiáng)。滿足這樣的市場(chǎng)需求發(fā)展的破碎設(shè)備與國內(nèi)產(chǎn)品不大一樣，而我們正處于大規(guī)模的基本建設(shè)時(shí)期，各地對(duì)砂石料的需求劇增，引起投資砂石場(chǎng)熱，遍地開花的砂石場(chǎng)往往規(guī)模小，只求上馬快、投資少，供不應(yīng)求的市場(chǎng)使粗制濫造、技術(shù)水平低下、耗能高、污染環(huán)境嚴(yán)重的產(chǎn)品紛紛進(jìn)入，而這些設(shè)備往往只能以低價(jià)來占領(lǐng)市場(chǎng)，因此與國際上先進(jìn)水平差距明顯。國際上專業(yè)的立軸沖擊式破碎機(jī)制造商已普遍采用陶瓷制作耐磨零件，而不僅僅是硬質(zhì)合金（碳化鎢）和高鉻鑄鐵。陶瓷

21、材料不但可耐較高的溫度，而且有特別好的抗腐蝕性，因而在帶有相當(dāng)溫度的物料高速?zèng)_擊時(shí)耐磨性能良好。國內(nèi)的立軸立軸沖擊式破碎機(jī)目前采用硬質(zhì)合金和高鉻鑄鐵材料，質(zhì)量不穩(wěn)定，易腐蝕和磨損，且易被金屬件擊碎， 由于砂石場(chǎng)使用的破碎設(shè)備國內(nèi)外產(chǎn)品差距明顯，故國內(nèi)高端市場(chǎng)，如規(guī)模較大的砂石場(chǎng)仍是進(jìn)口的設(shè)備占多數(shù)。 1.4 雙腔顎式破碎機(jī)的改進(jìn) 在分析復(fù)擺顎式破碎機(jī)機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)方式的基礎(chǔ)上，提出具有倒置  4 桿機(jī) 構(gòu)特征的雙腔顎式破碎機(jī)。該雙腔顎式破碎機(jī)的工作方式是  2 個(gè)破碎腔交 替破碎物料，不存在空行程的能量消耗，能量

22、利用率高，單位功率明顯下 降，處理能力大幅提高， , 金屬單耗也明顯降低。該結(jié)構(gòu)具有良好的機(jī)構(gòu) 運(yùn)動(dòng)特性，能極大地改善齒板的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)，使物料更有利于破碎，并延長 齒板的使用壽命。并推導(dǎo)出雙腔顎式破碎機(jī)主要參數(shù)的計(jì)算公式，比較了 單、雙腔顎式破碎機(jī)的主要性能參數(shù)。 認(rèn)為雙腔顎式破碎機(jī)整機(jī)性能優(yōu)良， 是具有發(fā)展?jié)摿Φ男聶C(jī)型。 1 機(jī)架 顎式破碎機(jī)的機(jī)架寬度受破碎機(jī)給料口寬度的限制，變化不 能很大，機(jī)架的長度受動(dòng)顎、肘板調(diào)整座和肘板等零件結(jié)構(gòu)的限制，不能 隨意改變，而降低機(jī)架上動(dòng)顎懸掛點(diǎn)高度，在保證破碎腔深度略有增加的 前提下降低機(jī)架給料口平面的

23、高度。既可使機(jī)架的強(qiáng)度變化不大，機(jī)構(gòu)運(yùn) 動(dòng)狀況有較好的改善，又可使機(jī)架重量有較大的減輕，通過最終設(shè)計(jì)，新 機(jī)架在和原機(jī)架強(qiáng)度基本同等的條件下重量減輕 380 公斤。 2 動(dòng)顎 通過對(duì)動(dòng)顎運(yùn)動(dòng)曲柄、連桿、搖桿機(jī)構(gòu)各尺寸參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化 設(shè)計(jì)，獲得了較好的運(yùn)動(dòng)特性。新設(shè)計(jì)機(jī)與原機(jī)動(dòng)顎運(yùn)動(dòng)參數(shù)比較：動(dòng)顎 水平行程增大，提高了動(dòng)顎的破碎能力和排料能力，即提高了破碎機(jī)的處 理量。動(dòng)顎運(yùn)動(dòng)特性系數(shù)，垂直行程與水平行程之比的減小，減小了破碎 單位物料所需磨損的齒板金屬按照新確定的動(dòng)顎參數(shù)設(shè)計(jì)出的動(dòng)顎，由于 動(dòng)顎懸掛點(diǎn)位置降低使動(dòng)顎長度減小，考慮到動(dòng)顎寬度的適當(dāng)減小

24、對(duì)動(dòng)顎 抗彎強(qiáng)度影響不大。而使用中大多數(shù)是動(dòng)顎寬度方向的中部承受破碎力， 活動(dòng)齒板的厚度使動(dòng)顎邊部受較大破碎力時(shí)能將受力均勻地分布作用于動(dòng) 顎的整個(gè)受力面上。因此，為減小動(dòng)顎重量，將原先等于破碎腔寬度的動(dòng) 顎寬度減小 40 毫米，使動(dòng)顎的重量比原先共減小了 50 公斤。 3 齒板 將固定齒板面兩頭的斜角減小，使破碎腔進(jìn)料口處的最大嚙 角小于物料的滑動(dòng)角，大大減小了進(jìn)料口處的物料反跳現(xiàn)象，將整個(gè)破碎 腔的平均嚙角 19.5 減小到 17 ，增大了進(jìn)料與排料速度，減小了齒板的 磨損。與反擊式破碎機(jī)不同，這兩項(xiàng)措施的直接效果就是提高了處理量

25、減 少了金屬損耗。齒板的最終失效狀態(tài)是齒面基本磨平，分析失效后的齒板 發(fā)現(xiàn)，原先齒板的剩余厚度過大，造成了材料的浪費(fèi)。而齒板的總厚度因 結(jié)構(gòu)所限不能減薄，因而采用齒板底面加深掏空深度的辦法，既不影響齒 板的使用壽命，又減小了齒板的重量，新齒板比老齒板減輕重量共 60 公 斤。 4 電機(jī)功率 經(jīng)過用戶調(diào)查我們發(fā)現(xiàn)，目前顎式破碎機(jī)所配電動(dòng)機(jī)的 功率比實(shí)際所耗功率大，普遍存在不滿負(fù)荷工作，而顎式破碎機(jī)均為空負(fù) 荷負(fù)起動(dòng)，不需要有過大的功率儲(chǔ)備，將原來的 22kW 的電動(dòng)機(jī)改為 18.5kW。 5 飛輪 因電機(jī)功率減小，飛輪在動(dòng)顎退行程中所

26、能儲(chǔ)存的能量減小， 同時(shí)動(dòng)顎和活動(dòng)齒板重量減輕。通過計(jì)算，動(dòng)顎進(jìn)行較平穩(wěn)破碎所需的飛 輪慣性可減小。飛輪重量可減輕 200 公斤。 6 肘板調(diào)整座 將原楔塊，螺桿機(jī)構(gòu)改為肘板座后插入墊片法調(diào)整排 料口，雖然操作程序較以前稍多一點(diǎn)。 但可靠性大大提高， 排料粒度穩(wěn)定， 機(jī)架后壁基本不生產(chǎn)磨損， 整個(gè)機(jī)構(gòu)的重量也較前減輕了 120 公斤。由于 調(diào)整機(jī)構(gòu)的長度方向尺寸較小，使破碎機(jī)機(jī)架的長度也縮短。 7 肘板 肘板的長度對(duì)動(dòng)顎的下部水平行程有少量的影響，肘板增長， 下部水平行程略增，但機(jī)架的長度也將增大，機(jī)重猛增，肘板過短，則擺 角過大，肘板磨

27、損激烈， 通過機(jī)重，生產(chǎn)率及肘板壽命等因素的綜合平衡， 確定肘板長度為 250 毫米較佳，肘板與肘板墊之間也由原來的滑動(dòng)接觸 改為滾動(dòng)接觸，以提高使用壽命 8 對(duì)軸承蓋，偏心輪和護(hù)邊板也進(jìn)行了合理的設(shè)計(jì)，盡量在滿足使用要求的前提下減輕零件重量，取得了共減輕重量 40 公斤的效果 制造經(jīng)濟(jì)效益 按照新方案設(shè)計(jì)制造的顎式破碎機(jī)，其重量 2870 公斤，比原機(jī)減輕 820 公斤，合計(jì)降低成本 4000 元左右。以每年生產(chǎn) 100 臺(tái)計(jì)算，可降低成本 40 萬元，扣除鑄鐵的模具更新費(fèi)約 2 萬元。第一年就可為企業(yè)增利 38 萬元，隨著生產(chǎn)生產(chǎn)批量的增加，經(jīng)濟(jì)效益將

28、顯著提高。 2 雙腔顎式破碎機(jī)的設(shè)計(jì) 2.1 總體方案的設(shè)計(jì) 顎式破碎機(jī)在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮其生產(chǎn)能力，功耗，機(jī)重及顎板壽命等綜合指標(biāo)。由于破碎機(jī)的工作繁重，工作條件苛刻，且受力情況復(fù)雜，為了保證破碎機(jī)在工作中運(yùn)轉(zhuǎn)正常，則在設(shè)計(jì)的過程中應(yīng)使其滿足以下要求：安全，衛(wèi)生環(huán)保，節(jié)能。 設(shè)計(jì)的總體要求 本設(shè)計(jì) 2PE250X500是傳統(tǒng)復(fù)擺顎式破碎機(jī)的基礎(chǔ)上采用了新的結(jié)構(gòu) 設(shè)計(jì) , 將單腔改為對(duì)稱式的雙腔 , 工作時(shí)一腔進(jìn)行破碎 , 另一腔進(jìn)行排礦工作。這樣，在一個(gè)工作周期內(nèi)， 該破碎機(jī)總共進(jìn)行了兩次破

29、碎和排礦工作，在單位時(shí)間內(nèi)產(chǎn)量是普通單腔顎式破碎機(jī)的兩倍。 生產(chǎn)效得到極大的提高，同時(shí)有效地降低了單位產(chǎn)量的功率消耗， 兩個(gè)破碎腔可以并聯(lián)和串聯(lián)使用。該破碎機(jī)由電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)皮帶輪 , 飛輪 , 偏心軸 , 動(dòng)顎等部件 , 使動(dòng)顎運(yùn)動(dòng)。在定顎與動(dòng)顎的相對(duì)運(yùn)動(dòng)中，以小偏心，高擺動(dòng)頻率將物料多次破碎。雙腔 顎式破碎機(jī)有 2 個(gè)破碎腔，是在普通顎式破碎機(jī)活動(dòng)顎板的另一端增加一個(gè)破碎腔。在這種結(jié)構(gòu)下，破碎機(jī)可在雙工作行程狀態(tài)下運(yùn)行。當(dāng)曲柄在 角度 a 范圍回轉(zhuǎn)時(shí)，破碎腔 I 進(jìn)行物料破碎，而破碎腔 II 進(jìn)行排料；當(dāng)曲柄轉(zhuǎn)支 360-a 范圍時(shí)，破碎腔 II 進(jìn)行破碎，破碎腔 I 進(jìn)行排料，如

30、此往復(fù)循環(huán)。這種形式的破碎機(jī)不存在空行程的能量消耗，同時(shí)，破碎機(jī)的 處理能力將提高 1 倍，因此可以說，雙腔顎式破碎機(jī)真正提高了破碎效率。 設(shè)計(jì)方案的比較及選取 雙腔可分為串聯(lián)和并聯(lián)兩種方式 , 于是設(shè)計(jì)構(gòu)思分為破碎腔串聯(lián) , 破 碎腔并聯(lián)。 方案一 ; 此種方案的兩個(gè)破碎腔在偏心軸的一側(cè)，兩破碎腔串聯(lián)在一起，其示 意圖如圖 1-1 所示。 圖 1-1 雙腔顎式破碎機(jī)雙腔串聯(lián)結(jié)構(gòu)示意圖 由圖可以看出，

31、顎式破碎機(jī)在一個(gè)工作周期內(nèi)，相當(dāng)于轉(zhuǎn)過了兩個(gè)偏 心，當(dāng)動(dòng)力經(jīng)皮帶輪帶帶動(dòng)偏心軸旋轉(zhuǎn)時(shí)，兩破碎腔可以交替破碎物料， 破碎機(jī)可以近似的看成是連續(xù)工作的狀態(tài)。 但此種破碎機(jī)由于偏心軸太長，受力不均勻，有很大的震動(dòng)，浙江礦 山機(jī)械廠生產(chǎn)過類似的產(chǎn)品，由于存在以上的缺陷。市場(chǎng)形式不好，從某 種程度上說，這種機(jī)型將被淘汰。 方案二 : 如圖所示 1-2 圖 1-2 雙腔顎式破碎機(jī)雙腔并聯(lián)結(jié)構(gòu)示意圖

32、 由圖可以看出，該設(shè)計(jì)采用對(duì)稱雙腔結(jié)構(gòu)，并要發(fā)破碎和排礦同時(shí)進(jìn)行，故兩動(dòng)顎均要安裝在同根偏心軸上，為了增強(qiáng)剛度，將兩動(dòng)顎做成相互固定的結(jié)構(gòu)，由于在雙動(dòng)顎間安裝肘板很不方便，所以將兩個(gè)肘板安裝在定顎的后面，這樣，動(dòng)顎下端的支撐就失去了，為了解決這個(gè)問題，將偏心的位置下移，用于實(shí)現(xiàn)動(dòng)顎下部的支撐。動(dòng)顎上部的支撐由搖桿和銷軸來完成。這種結(jié)構(gòu)的優(yōu)點(diǎn)：它結(jié)構(gòu)緊湊，簡(jiǎn)單。該設(shè)計(jì)具有一個(gè)雙腔結(jié) 構(gòu)，兩塊齒板固定在一個(gè)動(dòng)顎上， 結(jié)構(gòu)緊湊，度使破碎成為一個(gè)連續(xù)過程，兩個(gè)破碎腔并聯(lián)使用。其破碎產(chǎn)品粒度均勻，呈立方狀，可在雙工作行程狀態(tài)下運(yùn)行，不存單腔破碎機(jī)空行程的能量消耗。 綜合比較上述的兩種方案，可

33、以看出第二種方案設(shè)計(jì)的顎式破碎機(jī)處理能力大，單位功率消耗低，丙塊齒板固定在一個(gè)動(dòng)顎上，結(jié)構(gòu)緊湊，并聯(lián)使用可提高產(chǎn)能力，機(jī)器運(yùn)轉(zhuǎn)安全可靠。處理能力大幅度提高，單位功率大幅度降低，金屬單耗小。 2.2 部分參數(shù)的選定 因?yàn)樵撛O(shè)計(jì)是在動(dòng)顎作復(fù)雜擺動(dòng)的曲柄搖桿機(jī)構(gòu)顎式破碎機(jī)的基礎(chǔ)上改進(jìn)的，故其四桿機(jī)構(gòu)是依照復(fù)擺顎式機(jī)的算法來確定的。而破式 破碎機(jī)的主體機(jī)構(gòu)是一平面曲柄搖桿機(jī)構(gòu)。 因此，此設(shè)計(jì)方案的成功與否，其關(guān)鍵在于四桿機(jī)構(gòu)的形式，應(yīng)對(duì)顎式破碎機(jī)的四桿機(jī)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化處理， 使各桿件的匹配更加合理，獲得最佳特性，從而達(dá)到提高生產(chǎn)能力，降低下端特性值的目的。

34、 排料口寬度 b 及公稱破碎比 I 已知破碎機(jī)的寬度為 B=250mm,調(diào)整范圍為 (1/7-1/10)B=25-36mm[1], 確定破碎腔的開邊制公稱排料口寬度為 b=30mm；所以，該破碎機(jī)的公稱破 碎比 i=B/b=250/30=8 嚙合角 a 破碎機(jī)的動(dòng)顎與定顎襯板之間的夾角稱為嚙合角。當(dāng)破碎礦塊時(shí)，必須使礦石不向上滑 動(dòng)，也不從破碎腔的給礦口跳出來。為此，嚙角應(yīng)該保證礦石塊與顎板工作表面間產(chǎn)生足夠的摩擦力以阻止礦石被推出去。 顎式破碎機(jī)的嚙角一般在 17-24 度，對(duì)于復(fù)擺型顎式破碎機(jī)，嚙角不應(yīng)

35、大于 20-22 度。 在此取 a=20° 破碎腔高度 H 在嚙角一定的情況下 , 破碎腔的高度由所要求和破碎比而定 , 通常 , 破 ［ 3］ 碎腔的高度 ,H=(2.25-2.5)B ，B 為給礦寬度。取 H=600mm。 動(dòng)腔的擺動(dòng)行程 s 與偏心軸的偏心距 r 簡(jiǎn)單擺動(dòng)破碎機(jī)上端擺動(dòng)行程小而下端擺動(dòng)行程大 , 復(fù)擺破碎機(jī)是上 端大而下端小。通常復(fù)擺式 s=(12-15)mm。取 s=15mm。動(dòng)腔下端擺動(dòng)行程 不得大于排料口的 (0.3-0.4) 即 sl =(0.3-0.4)b=9-12

36、, 取 sl =12mm。偏心軸 的偏心距通常復(fù)雜擺動(dòng)是 :s=(2-2.2)r, ［3 ］ 取 r=7mm。 連桿長度 l 及推力板長度 k k=(16.5-25)r=115.5-175 ［ 3］取 k=150mm 2.3 電動(dòng)機(jī)選擇與確定 動(dòng)腔的擺動(dòng)次數(shù) ( 主軸的轉(zhuǎn)數(shù) ) 根據(jù)公式 ［3 ］ s: 動(dòng)腔下端的擺動(dòng)行程 (cm) n: 主軸轉(zhuǎn)速 (r/min) a: 排料層平均嚙角 ( 度 ) 取最優(yōu)值 a=14° =303 (r/min)

37、 電動(dòng)機(jī)的功率 在顎式破碎機(jī)的破碎過程中，其功率消耗與轉(zhuǎn)速，規(guī)格尺寸，排料 口寬度，嚙角大小及被破碎礦石的物理機(jī)械性質(zhì)和粒度特性有關(guān)。破碎機(jī) 的轉(zhuǎn)速愈高，機(jī)械尺寸愈大，功率消耗就越大；破碎比愈大，功率消耗也 愈大。但是，對(duì)功率消耗影響最大的還是礦石的物理機(jī)械性質(zhì)。由于功率 消耗與多因素有關(guān)，現(xiàn)在尚無一個(gè)完整的理論公式能精確地計(jì)算出破碎機(jī) 地功率消耗。下面的是在實(shí)驗(yàn)的基礎(chǔ)上推導(dǎo)出來和計(jì)算公式 P=18LHrn(kw) ［ 3］ 式中： L: 破碎腔的長度 (m) H:固定顎板的計(jì)算高度 (m) r

38、: 主軸偏心距 (m) n: 主軸轉(zhuǎn)速 (r/min) P 18 0.5 0.6 0.007 303 =11.45(kw) 電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速 通常帶傳動(dòng)比 I=2-4, 取 I=3, 電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速 n0 =n I=303 3=909 r / min 選取電動(dòng)機(jī) 根據(jù)上述的電動(dòng)機(jī)功率 , 轉(zhuǎn)速及其工作環(huán)境。為了安全選擇 , 電動(dòng)機(jī)的功率提高 1.1-1.25 倍感。所以選擇查表 12-1[11]Y180L-6( 三相異步電動(dòng) 機(jī) ) 。 電動(dòng)機(jī)型  顎定功率  滿載轉(zhuǎn)速 

39、堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)  最大轉(zhuǎn)矩 號(hào)  /kw  /(r/min)  矩 Y180L-6  15  970  2.0  2.0 2.4 破碎生產(chǎn)率 生產(chǎn)率是指在一定的給料粒度和排料粒度條件下， 單位時(shí)間內(nèi)破碎機(jī) 所處理物料量（ Kg/h 或 m3/h ）。 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)工式 式中 μ 礦石松散比重 , 一般 μ =0.65-0.75 取μ 1=0.7 1 1 n: 主軸轉(zhuǎn)速 (r/min) L: 破碎腔的長度 (m) b: 排料料公稱寬度 (m) s: 動(dòng)腔下端

40、的擺動(dòng)行程 (m) 2 30 303 0.5 0.012 (2 0.03 0.012) 0.7 tan 20 2.5 傳動(dòng)帶的設(shè)計(jì)計(jì)算 傳動(dòng)比公式取 I=3, 確定計(jì)算功率 P: 皮帶傳動(dòng)的顎定功率 : 工作狀況系數(shù) , 在此取 ; ［11］ Pca K a P 1.4 15 21(kw) 選擇帶型 破碎機(jī)在工作時(shí)，所受載荷變化很大，有沖擊載荷和脈動(dòng)循環(huán)；并且 使其皮帶輪的飛輪的傳動(dòng)較大。兩傳動(dòng)軸間距離要求甚遠(yuǎn)。其工作環(huán)境惡 劣。對(duì)傳動(dòng)系

41、數(shù)折磨損較大， 所以在本設(shè)計(jì)中選用帶傳動(dòng)方式。 其優(yōu)點(diǎn)是： 傳動(dòng)帶具有彈性，能對(duì)破碎機(jī)工作是產(chǎn)生的沖擊進(jìn)行一定程度的吸收，使傳動(dòng)平穩(wěn)，保護(hù)電機(jī)；皮帶可以在皮帶輪上打滑，具備一定的過載保護(hù)能力?？稍煊谥行木噍^大的傳動(dòng)。結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)低廉，更換方便，并且安裝精度要求不高， 適合采礦作業(yè)。 根據(jù)計(jì)算功率和電動(dòng)機(jī)的小帶輪轉(zhuǎn)速查表 ［11］選取 C型 V 帶 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑 ① 。 ［11］ d2 d1 I 250 3 750(mm) 依表 11-8 選取 在(5-25)(m/s) 范圍內(nèi)。故所選皮帶

42、的速度合適 確定中心距 a 和帶和的基準(zhǔn)長度 L d ② 根據(jù) 0.7(d 1 +d2) ≤≤ 2(d 1+d2) 0.7(250+710) ≤≤ 2(250+710) 672 ≤≤ 1920 初選 計(jì)算帶長 L 2 d1 d2 d2 d1 L0 2a0 4a0 2 2 3.14(250 710) 710 250 2 1300 2 4 1300 確定 Ld 根據(jù) Ld 和 V 帶型號(hào) , 由表 11-2 ［ 11 ］ L d=4500

43、mm ③ 確定實(shí)際中心距 a ④ 驗(yàn)算小帶輪上的包角 α1 d2 d1 57.3 1 180 a ( 符合包角要求 ) 確定皮帶根數(shù) Z 式中 : : 單根 V帶顎定功率 : 單根 V 帶基本功率增量 Ka: 包角系數(shù) Kl : 長度系數(shù) 查表 11-4 =7.04 ［ 11］查表 11-5 =0.83 ［11］ 查表 11-6 Ka=0.95 ［ 11 ］查表 11-2 K l =1.04 ［11］

44、 =2.70 取 Z=3( 根) 確定帶的預(yù)緊力 F。 500 21 2.5 2 12.69 3 1 0.3 12.69 0.95 =450.0+48.31 =498.31(N) 計(jì)算 V 帶對(duì)軸的壓力 Q =2802(N) 帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 帶輪寬 B=(Z-1)E+2f 式中查表 11-3 ［ 11］ E=25.5±0.5(mm) Z=3 =85(mm) 因帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，主要

45、是根據(jù)帶輪的基準(zhǔn)直徑選擇結(jié)構(gòu)形式。該帶 輪的基準(zhǔn)直徑 dd>300mm,所以帶輪采用鑄鐵Ｖ帶輪的典型結(jié)構(gòu)之一：腹板 式［11］ 根據(jù)以上條件查表 21-2［10］得 V帶輪： C型 輪緣寬 基準(zhǔn)直系 轂長 槽數(shù) Z d (mm) 孔徑 d0(mm) B(mm) L(mm) d 3 85 710 95 120 <表一> 2.6 機(jī)構(gòu)受力分析 破碎力的計(jì)算 破碎機(jī)的破碎力是計(jì)算機(jī)器各個(gè)零件強(qiáng)度和剛度的原始數(shù)據(jù)。破碎力的大小與很多因素有關(guān)，因而確定破碎力的方法也很多，概括起來

46、有以下 幾種方法：（?。├碚撚?jì)算法；（２）功耗計(jì)算法；（３）實(shí)驗(yàn)計(jì)算法。目前，國內(nèi)多采用實(shí)驗(yàn)分析法來確定破碎機(jī)破碎力的大小。根據(jù)對(duì)復(fù)擺顎式破碎 機(jī)的固定顎板和動(dòng)顎的實(shí)際受力測(cè)定，在破碎機(jī)動(dòng)顎上所產(chǎn)生的破碎力系與礦塊縱斷面積成正比。因此，作用在動(dòng)顎上的最大破碎力可以按下式計(jì)算： Ｐ max=40.2LH 式中： L,H: 破碎腔的長度和高度 ( 單位 cm) 當(dāng)計(jì)算破碎機(jī)零件強(qiáng)度時(shí)，考慮沖擊載荷的影響，應(yīng)將Ｐ max 增大 50%。故破碎機(jī)的計(jì)算破碎力為：Ｐ js =1.5Pmax 機(jī)械受力分析 機(jī)械受

47、力示意圖如圖１－３ 圖 1-3 機(jī)構(gòu)受力分析 如圖１－３對(duì)Ｂ點(diǎn)受力Ｔ cb 進(jìn)行受力分析，可得 ；① ；② ; ③ Ｔ cb: 肘板對(duì)物料的作用力； Ｔ １：Ｔ cb 對(duì)動(dòng)顎的垂直分力； Ｔ ２：Ｔ cb 對(duì)動(dòng)顎的水平分力； 對(duì)Ｄ點(diǎn)取受力矩平衡方程式，可得：Ｐjs Lm=T1a④ Pjs : 物料對(duì)動(dòng)顎的作用力； 將③④兩式綜合可得： ⑤ 得：

48、 ⑥ 同理，對(duì)Ｄ點(diǎn)受力Ｒ hd 進(jìn)行受力分析，可得： ⑦ Ｒ hd: 動(dòng)顎偏心軸的軸承反力 對(duì)Ｂ點(diǎn)取力距平衡方程式，可得： R1a=Pjs (a-L m) ⑧ R1 :Rhd 對(duì)動(dòng)顎的垂直分力 若沿動(dòng)顎ＤＢ方向取受力平衡方程式，可得： Ｒ２＝Ｔ２；⑨ Ｒ２ ：Ｒ hd 對(duì)動(dòng)顎的水平分力 由⑥⑨兩式可得： ⑩ =T2 =50598(N)； 由⑧式可得： ; 將⑩⑾代入⑦式可得： 2.7 偏心軸的設(shè)計(jì) 顎式破碎機(jī)的偏心軸是一個(gè)傳遞扭矩，且

49、兩軸承支承間為偏心結(jié)構(gòu)的 轉(zhuǎn)軸。對(duì)于它的可靠性設(shè)計(jì)。實(shí)際上就是根據(jù)預(yù)先擬定的結(jié)構(gòu)方案，確定 一組直徑，使之既能滿足強(qiáng)度，剛度 要求，又能滿足可靠性要求，而且重量輕和經(jīng)濟(jì)效益最好，發(fā)求得技 術(shù)上先進(jìn)，經(jīng)濟(jì)上合理。 偏心軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 軸的輸入?yún)?shù)的計(jì)算 V 帶的傳動(dòng)效率為 0.92-0.97 現(xiàn)取 η =0.95 軸的輸入功率為： P=ηPca 軸的輸入轉(zhuǎn)矩為：； (1) 初步確定軸的最小直徑 ［11］ 式中： A：與軸材料有關(guān)的系數(shù)其值可查表 15-2 取 A=110 P ：傳遞的功率 n ：軸的轉(zhuǎn)速

50、 考慮到軸上鍵槽會(huì)消弱軸的強(qiáng)度，若為單鍵，則應(yīng)將上述計(jì)算值 dmin 增大 5%左右；若為雙鍵，應(yīng)將上述計(jì)算值 dmin 增大 10%左右。該設(shè)計(jì)軸為單鍵所以將上述計(jì)算的 dmin 增大 5%，得 44.4 х1.05=46.6mm 初定偏心軸的形狀如下： 圖 1-4 確定軸的各段直徑及長度 外伸端直徑 d1=d0=95mm(該軸段與 V帶輪直接相配合，這里已經(jīng)選取 d0=95mm

51、) 所以基外伸端 L1=L+(1-3mm)=120+(1-3)mm;取 L1=123mm 由圖可知其軸承安裝在 L3,L 5 上，在 L3 段和 L 5 段，軸承與其直接配合，所 以知 L3 =B=58mmd5=d=160mm;由圖 1-4 可知， L4 段與 L7 段采用軸肩定位，一 般軸肩高 h 確定經(jīng)驗(yàn)公式為： h≥ 0.07d 代入數(shù)據(jù)可得 :h 1≥ 9.1, 取 h1=10 h2≥11.2mm,取 h2=12mm,所以 d6=d5+2; 考慮偏心距 e=9mm取 d4=142mm 動(dòng)顎軸承采用聯(lián)合式迷宮環(huán)密封，并

52、用套筒軸向定位。初步取密封裝 置長為 44mm，則 L5 =B+44=86+44=130mm; 因?yàn)槠扑榍婚L L=500mm, 所以即 L6≤ 240mm L 6 兩端各留 5mm縫隙位置，考慮拆裝方便，且在其與動(dòng)顎軸承密封裝 置之間加一套筒，兼起軸向定位作用。套筒長為 30mm。則取 l6=160mm 取密封裝置同前一樣長為 44mm,套筒長為 30mm,可得：L4=44+30=74mm; L2 為螺紋段 ，安裝大小圓螺母，止退墊片，聯(lián)合式迷宮環(huán)和機(jī)架端蓋，迷 宮環(huán)起軸承定位作用，取其總長為 74mm，所以 L2 =74mm取 d2=110mm。

53、 綜上所述，偏心軸的總長為： Lall =2(L 1+L2+L3+L4 +L5)+L 6 =2(123+74+46+74+130)+160 =1054(mm) 軸的各段數(shù)值如下圖所示 : 偏心軸的強(qiáng)度計(jì)算 A. 作出軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖 在破碎工作時(shí)，破碎力通過動(dòng)顎軸承傳到偏心軸上，由于該破碎力很 大，軸上其實(shí)零件傳遞的栽荷相對(duì)來說就顯提微不足道了，所以計(jì)算時(shí)即 可把這些載荷忽略不計(jì)，而只考慮破碎力的作用。破碎

54、力平均分布在兩個(gè) 動(dòng)顎軸承上，分別用 F1，F(xiàn)2 來表示；機(jī)架軸承要當(dāng)于兩個(gè)支座，對(duì)偏心軸 具有支座反力的作用，分別用 R1，R2 來表示；機(jī)架軸承載荷的作用點(diǎn)與動(dòng) 顎軸承載荷作用點(diǎn)間的距離用 L 表示。偏心軸的載荷受力分析如圖 1-3 所 示。 1-5 偏心軸的載荷分析圖 經(jīng)分析可知，該軸在工作的過程中主要承受彎矩，所以下面按彎曲 強(qiáng)度條件進(jìn)行校核。

55、F1=F2=R1=R2=P/2=120600/2=60300N B．作出軸所受的彎距和扭矩圖 由上圖可知偏心軸在垂直水平的方向不受力，故不產(chǎn)生彎矩，因而偏 心軸只產(chǎn)生水平方向上的彎矩 Mh。故偏心軸所受總彎距 Mh=M。偏心軸上所 受的扭矩為電動(dòng)機(jī)傳遞扭矩，皮帶輪和飛輪產(chǎn)生的扭矩及由于偏心軸的偏 心距，破碎力產(chǎn)生的扭矩。這幾種扭矩互相平衡。根據(jù)其扭矩產(chǎn)生的位置 作出偏心軸所受的彎矩，扭矩圖如下圖 1-6 所示。 1-6 扭矩圖 C．軸的強(qiáng)度校核

56、 通常只校核偏心軸上承受最大計(jì)算彎矩的截面的強(qiáng)度，由圖可知危險(xiǎn) 截面為動(dòng)顎軸承處。按第三強(qiáng)度理論，計(jì)算彎曲應(yīng)力。 轉(zhuǎn)距 9550000 0.95 22.4 / 490 414743( N ) Me T 0.6 414743 248846( N mm) =35.63(mm)≤138 mm故動(dòng)顎軸承得截面安全 2.8 軸承的使用壽命計(jì)算 表 2 軸承段所選的軸承 型號(hào) d D B L 30326 130 280 58 3 L5 23032E 160

57、270 86 L3: 圓錐滾子軸承 ;L 5: 調(diào)心滾子軸承。 在偏心軸上使用的兩對(duì)軸承， 在工作的過程中其主要受徑向作用力， 其 軸向力可以忽略不計(jì)。該軸的徑向載荷等于破碎力。 即： R=F/2=60300/2=30150N 當(dāng)量動(dòng)載荷為： P=XR PL3 X1 R 0.4 30150 12060N PL 5 X 2 R 0.67 30150 20200N 滾動(dòng)軸承的壽命計(jì)算公式： 式中： Lh : 基本顎定壽命，（h）; P: 載荷（ N）； N: 軸承轉(zhuǎn)速（ r/min ）; C: 基本顎定

58、動(dòng)載荷，（N）；ε：指數(shù)，對(duì)于滾子軸承， ε=10/3 ； =14338.87(h) =14927.96(h) Lh>8000h, 適合計(jì)算要求 3 偏心軸的機(jī)械加工工藝流程 有前面的設(shè)計(jì)可知 , 偏心軸的結(jié)構(gòu)如下圖所示 : 偏心軸在破碎機(jī)中是一動(dòng)力傳遞部件 , 而且還是動(dòng)顎的支持體 , 是破碎機(jī)的一主體部分 , 是破碎機(jī)的一典型零件。其結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)尤為重要 , 其重要性在第五章中已經(jīng)論述過 , 在此

59、不再重述。偏心軸與其上的零件有多種配合 , 為了達(dá)到配合要求 , 其加工工藝過程則顯得重要 , 除了保證其剛度和強(qiáng)度 , 合 理的工藝流程使之既滿足強(qiáng)度﹑剛度要求 , 又能滿足可靠性要求 , 而且重量輕和經(jīng)濟(jì)效率最好 , 以求得技術(shù)上先進(jìn) , 經(jīng)濟(jì)上合理。下面是偏心軸的機(jī)械加工工藝 : 流程 : 1. 下料鋸床 下料 150× 1000 ( 鋸床 ) 2. 劃線 劃中心十字線和孔線 ( 劃鉗 ) 3. 鏜 鏜端面到總長度為 930, 打中心孔 , 偏心孔 8。 ( 鏜床 ) 4. 車 粗車 : 一端頂軸外圓 , 另一端頂住中心孔 , 粗車一頭

60、, 各段外圓到偏心段 , 外圓和偏心及長度均留余量單面 5～7mm。 精車 : 一頭頂住偏心孔扎外圓 , 另一端頂住偏心孔 , 精車偏心段 , 各段外圓 , 外圓及長度均留 5～7mm余量。 5. 檢 檢查以上各道工序。 6. 熱 調(diào)制處理即淬火后高溫回火的熱處理； 調(diào)質(zhì)可以使鋼的性能，材質(zhì)得到很大程度的調(diào)整，其強(qiáng)度、塑性和韌性都較好，具有良 好的綜合機(jī)械性能； HB=220～ 240。 7. 車 修理中心孔和偏心孔 , 分別發(fā)兩中心孔定位 , 四爪扎外圓 , 半 清車 95, 100 等外圓 ,1:12 錐度均留余量 1～2mm

61、,長度車對(duì)。 (c63 加長 ) 車 偏心孔定位 , 頂住 , 四爪抓牢 , 半精車外圓 120, 等各外圓到尺寸 , 長度車對(duì) , 車各圓角 R2.5。 車 中心孔定位 , 頂緊 , 扎牢 , 精車外圓。左 , 的錐度兌換及等外圓到尺寸 , 車對(duì)長度 , 車準(zhǔn)圓角 R3 兩處子 45°倒角兩處。 調(diào)頭中心孔定位 , 頂住 , 扎牢。同理 , 精車準(zhǔn)。 , 的錐度段及。 等外圓到尺寸 , 車對(duì)長度 , 車準(zhǔn)圓角 R2.5 兩處子°倒角兩處。 8. 檢 檢查以上各道工序。 9. 劃 注意偏心軸偏心部位 , 劃中心十字線 , 劃 2-3mm,2-18mm,鍵槽

62、和止退槽加工線 , 劃兩端 6-8M 螺孔位置線。 10. 銑 銑對(duì) 2-3mm,2-18mm鍵槽到尺寸 , 注意形位公差。 ( 立銑 ) 11. 檢 檢查以上工序。 12. 鏜 劃正鉆對(duì)一頭 2-M8 底空 13.9, 深 25。銑端余量到尺寸 ; 調(diào)頭 , 同樣銑對(duì) 2-M8 到 13.9, 銑去端面 , 鏜到總長工 ( 鏜床 ) 13. 檢 檢查以上各工序。 14. 攻 枚準(zhǔn) 6-M8 螺孔。 15. 檢 檢查以上各道工序。入庫上油。 4 設(shè)計(jì)總結(jié) 做完這次設(shè)計(jì)任務(wù)后我有種如釋重負(fù)的感覺，收獲很多，沒做之前想得太

63、過簡(jiǎn)單，以為只要把資料收集好就萬事俱備了，具體操作時(shí)才知道自己錯(cuò)了，只有想法猶如紙上談兵，根本解決不了實(shí)際問題。想象和現(xiàn)實(shí)相差太遠(yuǎn)，做事不能太盲目，要深思熟慮。畢業(yè)設(shè)計(jì)不僅是對(duì)所學(xué)知識(shí)的一種檢驗(yàn)，而且也是對(duì)自己能力的一種提高。通過這次畢業(yè)設(shè)計(jì)使我明白了 自己原來知識(shí)還比較欠缺 ，自己要學(xué)習(xí)的東西還太多 ，通過這次畢業(yè)設(shè)計(jì)，我明白了學(xué)習(xí)是一個(gè)長期積累的過程，在以后的工作、生活中都應(yīng)該不斷 的學(xué)習(xí)，努力提高自己知識(shí)和綜合素質(zhì)。俗話說萬事開頭難，我相信經(jīng)過這次的歷練，我以后一定會(huì)做得更好，更出色。讓我感觸最深的是知識(shí)一定要通過實(shí)踐來體現(xiàn)。一個(gè)人即使?jié)M腹經(jīng)綸也需要一個(gè)平臺(tái)來展示，我們正是通

64、過作品展示了我們學(xué)習(xí)的價(jià)值。這次雜志雖然也有些不足之處，但我相信在以后的工作學(xué)習(xí)中我定會(huì)引以為戒，將不必要的失誤消滅在萌芽中。整體上來說我還是比較滿意，沒有出現(xiàn)什么大的失誤，通過做設(shè)計(jì)，我對(duì)設(shè)計(jì)的制作流程也有了進(jìn)一步的了解。在設(shè)計(jì)過程中，通過查閱大量相關(guān)資料，與同學(xué)交流經(jīng)驗(yàn)，并向老師請(qǐng)教等方式，使自己學(xué)到了不少知識(shí)，也經(jīng)歷了不少艱辛，獲益匪淺。整個(gè)設(shè)計(jì)培養(yǎng)了我獨(dú)立工作的能力，樹立了對(duì)自己工作能力的信心，同時(shí)也是對(duì)自己的進(jìn)一步肯定。相信會(huì)對(duì)今后的學(xué)習(xí)工作生活有非常重要的影響。這次畢業(yè)設(shè)計(jì)使我充分體會(huì)到了在創(chuàng)造過程中探索的艱難和成功時(shí)的喜悅，同時(shí)最重要的要感謝一直支持 和指導(dǎo)我的老師， 還有

65、我的同學(xué)。 由于作者水平有限， 不足之處在所難免，歡迎指正，謝謝！ 5 參考文獻(xiàn) [1]. 趙昱東 中細(xì)破碎設(shè)備的新發(fā)展 [J]. 浙江冶金 .1999.(3):10 ～13 [2]. 母福生 雙腔顎式破碎機(jī)的研究 [J]. 礦冶工程 .1997.(3):24 ～26 [3]. 周恩浦等編著 礦山機(jī)械［ M］, 冶金工業(yè)出版社 .1982:1 ～41 [4]. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè) ( 第二版 ) ［ M］ , 機(jī)械工業(yè)出版社 . [5]. 廖漢元顎式破碎機(jī)優(yōu)化設(shè)計(jì) [M], 機(jī)械工業(yè)出

66、版社 1998 [6]. 母福生 顎式破碎機(jī)破碎力的研究. 南方冶金學(xué)院學(xué)報(bào) [J]2002,(5):13 ～16 [7]. 李洪、曲中謙主編 實(shí)用軸承手冊(cè) [M]. 沈陽 : 遼寧科學(xué)技術(shù)出版 社 .2001 [8]. 朱安貞 顎式破碎機(jī)顎板的材料及選擇 水利電力機(jī)械 [M]2000,(2):8 ～ 18 [9]. 趙端品、李星文 復(fù)擺顎式破碎機(jī)的嚙合角 [M] 1997,(1):30 ～38 [10]. 銀金光、王洪主編 機(jī)械設(shè)計(jì)課題設(shè)計(jì) [M] 北京 : 中國林業(yè)出版社 2006.3 [11]. 銀金光、王洪主編 機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ) [M] 北京 : 科學(xué)出版 ,2005.8 致 謝 不知不覺一個(gè)月過去了，我的畢業(yè)設(shè)計(jì)也即將畫上句號(hào)。畢業(yè)設(shè)計(jì)是對(duì)我們大學(xué)三年所學(xué)知識(shí)的檢驗(yàn)，也是對(duì)我們所掌握的專業(yè)知識(shí)的綜合運(yùn)用。一個(gè)月的努力，讓我充實(shí)了很多，從拿到畢業(yè)設(shè)計(jì)題目到初步完成初 稿，這期間我遇到了很多難題， 查了許多資料， 也請(qǐng)教了許多老師和同學(xué)，逐漸不斷的請(qǐng)教和自己不斷的學(xué)習(xí)積累