碩士畢業(yè)論文:新型異步電動機的研究[共63頁]
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1、分 類 號 密級 新型異步電動機的研究 研 究 生 姓 名 : 指導教師姓名、職稱 : 學 科 專 業(yè) : 電機與電器 研 究 方 向 : 電機設計 XXXXXX 大 學 2010年 3月 15日 分 類 號 密級
2、 新型異步電動機的研究 Research on the New Type Asynchronous Motor 研 究 生 姓 名: 指導教師姓名、職稱: 學 科 專 業(yè): 研 究 方 向: 論文答辯日期 答辯委員會主席 XXX 大 學 年 月 日 9 摘 要 籠型感應電動機結(jié)構簡單、運行可靠,但是起動性能較差。而傳統(tǒng)繞線異步電機雖然具有較好的起動性能,但由于其結(jié)構復雜、故障率高,嚴重影響了該電
3、機的使用范圍。為解決傳統(tǒng)繞線電機結(jié)構上的缺陷并具有良好的起動性能,本文從電機的繞組出發(fā),以電機的定、轉(zhuǎn)子繞組為整體研究對象,設計出一種結(jié)構簡單、起動性能優(yōu)異的新型無刷繞線異步電動機。 該電機以諧波起動理論為基礎,利用電機繞組理論和槽號相位圖設計出一種接法簡單、嵌線容易、不斷電切換的繞組方案。其中定子繞組采用兩種接法,分別對應起動和運行狀態(tài),起動時定子繞組能產(chǎn)生有利于起動的諧波,運行時諧波含量很少;轉(zhuǎn)子繞組采用特殊的連接方式,能為諧波和基波感應電流分別提供不同的流通路徑,前者的流通路徑中具有很大的折算電阻,能顯著降低起動電流和提高起動轉(zhuǎn)矩;基波感應電流流通路徑中的電阻很小,電機的運行效率高。繞
4、組設計的關鍵在于將定、轉(zhuǎn)子繞組看成一個整體加以研究,互相配合,轉(zhuǎn)子繞組要以定子繞組的特點為設計基礎。利用槽矢量星形圖對繞組方案進行了詳細的分析。 針對新型無刷繞線異步電動機與傳統(tǒng)繞線異步電機電磁設計的不同之處,對電磁設計的幾個關鍵問題進行了研究,包括主要尺寸的選取、參數(shù)的計算以及起動性能的計算方法等。并結(jié)合等效電路圖,研究出了電機的數(shù)學模型和仿真模型。 仿真和樣機試驗證明,該新型電動機的起動性能得到了顯著提高且結(jié)構簡單,該繞組方案很好地解決了傳統(tǒng)電機性能與結(jié)構之間的矛盾。 關鍵詞:無刷繞線異步電動機,起動性能,槽號相位圖,繞組方案,數(shù)學模型
5、 Abstract Although cage induction motor is simple in structure, reliable in operation,but starting performance is poor. Winding asynchronous motor has better starting performance and operation performance, and the scope of application is be limited due to the complicated structure and
6、high failure rate. In order to overcome the structurally deficient and further improve the starting performance of the winding asynchronous motor, based on the windings of electric motor, a novel type brushless wound-rotor asynchronous motor is designed with simple structure and excellent starting
7、capability by research on the windings as a whole in this paper. Basing harmonic starting theory as a foundation, a new scheme of stator winding and rotor winding is devised by using the modern winding theory and slot-number phase graph. The winding scheme has a number of features as simple-connecti
8、on, easy-embedding and capable of uninterruptible power supply switching. The stator winding has two states which one kind corresponds to states of starting and the other corresponds to states of operational. The stator winding can produce harmonics which is advantageous to starting. The Rotor windi
9、ng which adopts special method of connection, can provides flow path for induced current of fundamental wave and harmonic wave. The former path has very big equivalent resistance, which can significantly reduce the starting current and improve starting torque. the resistance of other induction curre
10、nt flow path is very small, which can produce high efficiency of the motor. The key point for wingding design consists in research on the stator and rotor wingding as a whole. The two sets of wingding must coordinate with each other, and design the rotor winding must base on the characteristics of s
11、tator wingding. We analyzed the wingding scheme in detail by groove vector diagram and the software of analyzing harmonic. Applying by the principle of harmonic separation and superposition, the calculation methods of starting performance and circuit parameters are deduced for the novel type motor
12、, and we also study out the electromagnetism design program, mathematical model and simulation model. Simulation and the prototype’s of experiment verified the proposed novel motor’s improvement of starting performance with simpler structure and the proposed winding scheme successfully resolving t
13、he contradiction between performance and structure of the traditional motor. Key Words: winding asynchronous motor, starting performance, slot-number phase graph, winding scheme, mathematical model 目 錄 摘 要 I 第一章 緒 論 6 1.
14、1 傳統(tǒng)感應電機概述 6 1.1.1 傳統(tǒng)感應電機的特點 6 1.1.2 傳統(tǒng)感應電機的發(fā)展 2 1.2 課題研究的目的及內(nèi)容 3 1.3 本文的主要內(nèi)容 4 第二章 新型無刷繞線異步電動機的基本原理 5 2.1 諧波起動原理的基本概念 5 2.2 諧波起動對定子繞組的基本要求 5 2.2.1 對起動時產(chǎn)生的基波磁勢的基本要求 6 2.2.2 對起動時產(chǎn)生的主諧波磁勢的基本要求 6 2.2.3 對起動時產(chǎn)生的副諧波磁勢的基本要求 7 2.3 諧波起動對轉(zhuǎn)子繞組的基本要求 8 2.4 運行狀態(tài)下定、轉(zhuǎn)子繞組的技術要求 9 第三章 新型無刷繞線異步電動機定子繞組的設計 1
15、0 3.1 槽號相位圖 10 3.1.1 槽號相位圖的意義 10 3.1.2 槽號相位圖的畫法 11 3.2 定子繞組設計原理 12 3.2.1 對定子繞組的基本要求 12 3.2.2 定子繞組的聯(lián)接方法 13 3.3 定子繞組方案 15 3.4 方案分析 16 第四章 新型無刷繞線異步電動機轉(zhuǎn)子繞組的設計 20 4.1 轉(zhuǎn)子繞組的設計要求 20 4.2 轉(zhuǎn)子繞組的結(jié)構 20 4.3 轉(zhuǎn)子繞組的設計方法 22 4.4 轉(zhuǎn)子繞組方案 23 4.5 方案分析 24 第五章 新型無刷繞線異步電動機的電磁設計 29 5.1 等效電路圖 29 5.2 電磁設計 30
16、5.2.1 主要尺寸的確定 30 5.2.2 參數(shù)推導 31 5.2.3 性能計算 33 第六章 樣機與仿真實驗 37 6.1 樣機設計 37 6.2 數(shù)學模型 38 6.2.1 A-B-C坐標下的數(shù)學模型 38 6.2.2 M-T坐標下的數(shù)學模型 39 6.2.3 坐標變換 41 6.3 仿真實驗 43 6.4 樣機實驗 44 總結(jié)與展望 46 參 考 文 獻 48 附錄A 攻讀學位期間獲得的研究成果 52 附錄B 樣機及試驗系統(tǒng) 53 附錄C 致 謝 54 第一章 緒 論 碩士
17、學位論文 1.1 傳統(tǒng)感應電機概述 1.1.1 傳統(tǒng)感應電機的特點 感應電動機(或稱異步電動機),它是在定子繞組中通以三相電產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)磁場,由于旋轉(zhuǎn)磁場的作用,轉(zhuǎn)子內(nèi)的線圈產(chǎn)生感應電動勢和感生電流,所以轉(zhuǎn)子導體受電磁力矩作用而轉(zhuǎn)動,這就是“感應電動機”名稱的由來.感應電動機是電動機領域中應用最廣泛的一種電動機,主要用于工業(yè)、農(nóng)業(yè)、交通中作為動力設備[13]。 感應電動機區(qū)別于其它類型電動機,在于其轉(zhuǎn)子繞組不需要與其它電源相連接,而定子電流直接取自交流電網(wǎng)。它與其它電動機相比,具有結(jié)構簡單,制造、使用和維護方便,運行可靠及重量輕、成本低等優(yōu)點。三相感應電動機的重量及成本分別約為同功率
18、、同轉(zhuǎn)速的直流電動機的1/2和1/3,此外感應電動機還便于派生各防護型式以適用不同環(huán)境條件的需要,也有較高的效率和較好的工作特性,它具有與并勵直流電動機類似的接近恒速的負載特性,能滿足大多數(shù)工農(nóng)業(yè)生產(chǎn)機械的拖動要求。 由于感應電動機具有上述許多優(yōu)點,它廣泛應用于工農(nóng)業(yè)和其它國民經(jīng)濟各部門,作為拖動機床、水泵、鼓風機、起重轉(zhuǎn)揚設備、輕工業(yè)和農(nóng)副業(yè)加工設備以及其它一般機械的動力。 感應電動機是電動機領域中應用最廣泛的一種電動機,90%左右的電氣原動力均為感應電動機,其用電量占70%以上。主要用于工業(yè)、農(nóng)業(yè)、交通中作為動力設備。 傳統(tǒng)感應電動機分為籠型和繞線型兩類,其現(xiàn)狀和存在問題如下: 籠
19、型電動機雖制造容易和可靠性較高,但存在下列三個嚴重缺點[56]。 (1)起動轉(zhuǎn)矩不大,難以滿足帶負載起動的需要;當前社會上解決該問題的多數(shù)辦法是提高電動機的功率容量(即增容)來提高其起動轉(zhuǎn)矩,這就造成嚴重的“大馬拉小車”,既增加購買設備的投資,又在長期的應用中因處于低負荷運行而浪費大量電量,很不經(jīng)濟。第二種辦法是增購液力偶合器,先讓電動機空載起動,在由液力偶合器驅(qū)動負載。這種辦法同樣要增加添購設備的投資,并因液力偶合器的效率低于97%,因此至少浪費3%的電能,因而整個驅(qū)動裝置的效率很低,同樣浪費電量,更何況添加液力偶合器之后,機組的運行可靠性大大下降,顯著增加維護困難,因此不是一個好辦法。
20、 (2)最大轉(zhuǎn)矩不大;用于驅(qū)動經(jīng)常出現(xiàn)短時過負荷的負載,如礦山所用破碎機等時,往往停轉(zhuǎn)而燒壞電動機。以致只能在輕載狀況下運行,既降低了產(chǎn)量又浪費電能。 (3)起動電流很大,增加了所需供電變壓器的容量,從而增加大量投資。如果是采用降壓起動來降低起動電流,同樣要增加添購降壓裝置的投資,并且使本來就不好的起動特性進一步惡化。 繞線型電動機雖起動特性和運行性能兼優(yōu),但仍存在下列嚴重缺點。 (1)由于轉(zhuǎn)子上有集電環(huán)和電刷,不僅增加制造成本,并且降低了起動和運行的可靠性,集電環(huán)和電刷之間的滑動接觸,是這種電動機發(fā)生故障的主要根源[14],而且維護困難。電刷和滑環(huán)之間容易產(chǎn)生火花,這嚴重影響了傳統(tǒng)繞線
21、電動機的使用范圍。 (2)當前的傳統(tǒng)繞線型電動機為了提高可靠性,多數(shù)不提刷,因此運行時存在嚴重的電能浪費,且污染周圍環(huán)境; 上述傳統(tǒng)感應電動機存在嚴重缺點的根本原因在于“起動”、“運行”和“可靠性”三者之間存在難以調(diào)和的矛盾,因此勢必顧此失彼,不可兼優(yōu)。 1.1.2 傳統(tǒng)感應電機的發(fā)展 在工業(yè)和國防等行業(yè)的電力拖動系統(tǒng)中,電動機的能量損耗占整個電力能量的70%以上。三相籠型電動機由于具有結(jié)構簡單,運行可靠等優(yōu)點,在電力拖動系統(tǒng)中應用最為廣泛,但過大的起動電流,一方面在線路和繞組內(nèi)造成能量損耗,特別在頻繁起動的情況下,這種能量損耗是相當大的。另一方面,過大電流對繞組產(chǎn)生的電磁沖擊力和能耗
22、高溫會大大縮短電機壽命。因起動性能不好,往往還不得不采用繞線型異步電動機。雖然三相繞線型電動機起動性能好,但繞線型異步電動機結(jié)構工藝復雜,造價高,可靠性差,又污染環(huán)境,也是一種廣泛的能量損耗。更主要的是集電環(huán)和電刷是易損部件,造成了傳動設備故障率高、維護困難,嚴重的影響了設備的正常工作,同時集電環(huán)和電刷之間產(chǎn)生的火花也制約了傳統(tǒng)繞線電機的使用范圍。由于異步電動機是國際經(jīng)濟各部門最主要的動力設備,電能消耗占整個用電設備的絕大部分,所以解決好傳統(tǒng)電機結(jié)構與性能之間的矛盾,具有重要的現(xiàn)實意義,另外在工業(yè)和國防等行業(yè)的電氣傳動領域中有大量的設備,要求電動機具有更好的起動性能,所以進一步提高傳統(tǒng)繞線電機
23、的起動性能也顯得非常重要。 如何使傳統(tǒng)電機既具有籠型電機簡單的轉(zhuǎn)子結(jié)構又具有比繞線電機更優(yōu)異的起動性能和更好的運行效率,一直是全世界電工學者高度關注的焦點,因為這對節(jié)省能源和改善環(huán)境都具有重要意義,為此電工界提出過很多改善的方法。其關鍵是取消集電環(huán)和電刷部件,采用普通籠型感應電動機結(jié)構,并著力提高其起動性能[15]:。從目前的研究成果來看,解決方案分為三類[2-6]:一類是改變定子繞組結(jié)構,如星一三角起動、延邊三角形起動、變極起動等;二類是改變轉(zhuǎn)子結(jié)構,如采用深槽轉(zhuǎn)子、雙籠轉(zhuǎn)子、實心轉(zhuǎn)子、復合轉(zhuǎn)子、管型轉(zhuǎn)子等[2];第三類是采用特殊結(jié)構型式,如雙定子或雙轉(zhuǎn)子等。由上述方法所研制的電動機,有的
24、已得到廣泛應用,但并沒有從根本上解決問題,即做到“四高”:高起動性能、高運行性能、高可靠性、高起動性能,“三無”:無滑環(huán)、無電刷、無觸點,在很多場合下還是不得不使用傳統(tǒng)電機。 在國內(nèi)許多科研院所和高等院校在這方面做了大量的研究,除了提出上述的解決方案外,其中最具有代表性的是華中科技大學提出的諧波起動電動機。其基本原理是采用普通電動機結(jié)構,定子繞組被設計成具有起動和正常運行的連接方式,當電動機起動時,定子繞組將產(chǎn)生與基波接近的兩個或兩個以上的起動極磁場波,而轉(zhuǎn)子繞用被設計成能為起動諧波電勢所產(chǎn)生的電流提供流通路徑(該路徑與基波不同),并使該路徑所經(jīng)電路具有較大的電阻,從而提高了電動機的起動性能
25、。而運行時具有普通電動機特點,因而電機具有較好的運行性能。該種電機已投入工業(yè)運行,并獲得了用戶的肯定。但存在定子、轉(zhuǎn)子繞組結(jié)構復雜(采用不等匝、不同線規(guī)的繞組)、起動轉(zhuǎn)矩不大、電機溫升高等諸多問題。 1.2 課題研究的目的及內(nèi)容 為解決傳統(tǒng)電機性能與結(jié)構上的矛盾,進一步改善傳統(tǒng)電機的起動性能和運行性能,本課題在前人研究的基礎上,利用現(xiàn)代繞組理論將諧波起動理論應用到傳統(tǒng)繞線異步電動機上,解決其運行可靠性差的難題,并進一步提高繞線電機的起動性能和運行效率,簡化電機的制造工藝。重點研究的內(nèi)容: (1)電機繞組方案的研究 以諧波起動理論為基礎,設計出一套獨特的電機定、轉(zhuǎn)子繞組方案,采用該繞組方
26、案的新型無刷繞線異步電動機起動性能要好,轉(zhuǎn)子上沒有電刷和集電環(huán),繞組工藝簡單。采用合理的分析方法對繞組方案進行詳細分析。 (2)新型無刷繞線異步電動機電磁設計的研究 由于要分別考慮諧波磁場和基波磁場在電機起動過程中的作用,新型無刷繞線異步電動機的電磁設計就顯得尤為復雜,而準確的電磁設計程序?qū)υ撔滦碗姍C今后的實際推廣應用又有著很重要的作用。而電磁設計的關鍵在于起動性能的計算,考慮到諧波作用的起動轉(zhuǎn)矩和起動電流的計算方法與傳統(tǒng)繞線電機有很大的不同,對應參數(shù)的計算也比傳統(tǒng)電機復雜很多,為此我們將深入研究該類電動機的起動特征,推導出數(shù)學模型,并充分考慮磁場飽和、溫度變化對電機參數(shù)的影響,找出新型電
27、動機的準確計算方法,為該類電機的推廣提供理論依據(jù)。 (3)新型無刷繞線異步電動機數(shù)學模型與仿真模型的研究 充分考慮新型無刷繞線電機的特點,結(jié)合電機學的相關知識得到新型電機的等效電路,并以等效為基礎推導出電機的數(shù)學模型。而仿真模型的建立必須以電機的數(shù)學模型為基礎,要在電機狀態(tài)變換的同時能實時改變電機參數(shù),因為起動和運行狀態(tài)下諧波的含量有很大的不同,相關的參數(shù)必然會發(fā)生變化。仿真模型的正確建立有助于進一步優(yōu)化設計。 1.3 本文的主要內(nèi)容 以傳統(tǒng)感應電動機為研究對象,對改進傳統(tǒng)繞線電機的結(jié)構和性能做了深入的研究,主要包括以下幾個方面: (1)分析了新型無刷繞線電機的諧
28、波起動原理,在傳統(tǒng)電機的結(jié)構基礎上運用現(xiàn)代繞組理論對電機的定轉(zhuǎn)子繞組進行了獨特設計,得到一套完整的繞組方案。并對該繞組方案進行了詳細的分析,從理論上驗證了繞組方案的合理性。 (2)對新型無刷繞線電機的電磁設計進行了深入研究,得出了正確的計算方法,研究出了電機的等效電路圖。 (3)在等效電路圖的基礎上,研究出電機的數(shù)學模型,建立起對應的仿真模型,并進行了仿真分析。 (4)制造出一臺樣機,并對該樣機進行了實驗,將實驗結(jié)果與傳統(tǒng)電機數(shù)據(jù)進行比較分析。 碩士學位論文 第二章 新型無刷繞線異步電動機的基本原理 通常
29、在對電機的定子繞組進行設計時,為了提高氣隙圓形磁場的質(zhì)量人們總是想方設法力圖消除諧波,以盡可能的減小諧波對氣隙磁場的影響。而新型無刷繞線感應電動機獨辟蹊徑,利用定子繞組產(chǎn)生的諧波來改善電機的起動性能,這種完全有別于傳統(tǒng)電機的起動原理就是諧波起動原理[11]。 2.1 諧波起動原理的基本概念 諧波起動原理就是利用繞組不對稱連接時產(chǎn)生的強諧波來提高電機的起動性能的方法,運用這種理論的電機定子繞組設計成具有可通過開關轉(zhuǎn)換的兩種不同聯(lián)結(jié)方式,即“起動方式”和“運行方式”。當定子繞組按“運行方式”聯(lián)結(jié)而接入電網(wǎng)時,定子產(chǎn)生一個很強的基波磁場,其他諧波磁場含量少、幅值小。當定子繞組按“起動方式”聯(lián)結(jié)而
30、接入電網(wǎng)時,定子繞組會產(chǎn)生基波磁勢和多個諧波磁勢,選取其中兩個極數(shù)與基波相近的且幅值較大的諧波為起動諧波,其中低次諧波為主諧波,高次諧波為副諧波。只要針對定子產(chǎn)生的基波磁場極對數(shù)和所選的起動諧波磁場極對數(shù)來設計轉(zhuǎn)子繞組,便能做到:由起動諧波磁場感應于轉(zhuǎn)子中的電流與由基波磁場感應于轉(zhuǎn)子中的電流,自動分流,各走各的電路。起動諧波磁場產(chǎn)生的電流所經(jīng)電路具有較大電阻,而基波磁場產(chǎn)生的電流所經(jīng)電路的電阻則很小。在起動時,定子繞組按“起動方式”聯(lián)結(jié)投入電網(wǎng),依靠定子產(chǎn)生的起動諧波及其轉(zhuǎn)子感應電流所經(jīng)回路電阻較大來降低起動電流、提高起動轉(zhuǎn)矩,繞線轉(zhuǎn)子無需再外接電阻,從而使轉(zhuǎn)子電路上無集電環(huán)、無電刷、無觸點。
31、當轉(zhuǎn)速上升到額定值或其附近時,把定子繞組改為按“運行方式”聯(lián)結(jié)接入電網(wǎng),則起動諧波被消除,電動機在基波作用下進入正常運行。這時轉(zhuǎn)子電流所經(jīng)回路的電阻很小,因而運行效率很高。因此,只憑改變定子繞組的連接方式,便能控制轉(zhuǎn)子電流所經(jīng)電路是高電阻還是低電阻,從而實現(xiàn)轉(zhuǎn)子電路上無電刷和集電環(huán)。根據(jù)諧波起動的基本原理,新型無刷繞線異步電動機的繞組結(jié)構必然與傳統(tǒng)繞線電機存在很大的差異。 2.2 諧波起動對定子繞組的基本要求 根據(jù)上面的介紹,諧波起動要求定子繞組在起動時能產(chǎn)生三個轉(zhuǎn)向相同且幅值較大的磁動勢波,這三個磁勢波就是:定子磁勢的基波、主諧波(少極數(shù)諧波)和副諧波(多極數(shù)諧波)。三者共同作用,在轉(zhuǎn)子
32、繞組的緊密配合下產(chǎn)生強大的起動轉(zhuǎn)矩來把電動機起動、加速,一直把電動機的轉(zhuǎn)速提升到達額定轉(zhuǎn)速附近,再通過開關操作或控制電路把電動機從起動工況轉(zhuǎn)換到運行工況,完成起動過程,最后過渡到額定運行狀態(tài)。 由此可見,新型無刷繞線異步電動機在采用諧波起動時,定子繞組產(chǎn)生的三個磁動勢波非常重要,諧波含量否則將會大大降低電機的起動效果,產(chǎn)生其它嚴重的技術問題。 2.2.1 對起動時產(chǎn)生的基波磁勢的基本要求 起動時產(chǎn)生的基波極數(shù)與電動機運行時的極數(shù)相同,其旋轉(zhuǎn)方向也與電動機運行時的旋轉(zhuǎn)方向一致。在起動過程中,當轉(zhuǎn)速超過副諧波對應的同步轉(zhuǎn)速時,副諧波磁勢將會產(chǎn)生負轉(zhuǎn)矩,阻礙電機的起動。所以起動時的基波幅值必須
33、相當大,才能使起動后期基波產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩上升到很大數(shù)值,因而能與主諧波聯(lián)合起來,抵消掉副諧波產(chǎn)生的很大負轉(zhuǎn)矩,并且還有多余轉(zhuǎn)矩來使轉(zhuǎn)速上升,而到達電動機的額定轉(zhuǎn)速附近。 2.2.2 對起動時產(chǎn)生的主諧波磁勢的基本要求 主諧波磁動勢是一個比基波極數(shù)少2個極的與基波同轉(zhuǎn)向的磁動勢波。其同步轉(zhuǎn)速比基波的高很多,因此主諧波的作用貫穿于整個起動的全過程,主要有下列三項: 1)起動開始時產(chǎn)生很大的起動轉(zhuǎn)矩在起動開始時,絕大多數(shù)起動轉(zhuǎn)矩都來源于主諧波。 2)限制起動電流使其不致過大 起動電流的大小主要受主諧波磁動勢所產(chǎn)生的磁場感應于定子繞組中的反電動勢所制約。因此主諧波越強則起動電流越小。 3)克服
34、副諧波產(chǎn)生的負轉(zhuǎn)矩 但轉(zhuǎn)速上升到超過副諧波的同步轉(zhuǎn)速以后,副諧波產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩變?yōu)樨摰?。在其開始階段,由于基波的轉(zhuǎn)矩尚未上升到很大,上述的負轉(zhuǎn)矩就全靠主諧波產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩來把它克服,并要求此時主諧波在抵消掉負轉(zhuǎn)矩之后,還剩下很大轉(zhuǎn)矩,以使轉(zhuǎn)速得以繼續(xù)上升。以后,基波產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩已上升到很大,則主諧波和基波便聯(lián)合一起來抵消前述副諧波產(chǎn)生的負轉(zhuǎn)矩,而使轉(zhuǎn)速上升到電動機的額定轉(zhuǎn)速附近。 上述三波起動時,三個波之間的互相促進、互相制約,而主諧波貫穿整個起動的全過程,是諧波起動中的一個最重要的諧波,缺少它諧波起動就無法很好的實現(xiàn)。沒有主諧波,或主諧波很弱,則起動后的轉(zhuǎn)速就不可能達到電動機的額定轉(zhuǎn)速附近。正因為
35、這樣,設計諧波起動電動機定子繞組的聯(lián)結(jié)方案時,就是從主諧波下手的,利用主諧波的槽號相位表,在其下面排列出定子三相所占槽號,然后以獲得最強主諧波為目的進行繞組設計。 2.2.3 對起動時產(chǎn)生的副諧波磁勢的基本要求 起動時產(chǎn)生的副諧波磁動勢是一個比基波極數(shù)多2個極或4個極并且與基波同轉(zhuǎn)向的高次磁動勢諧波。一般來說,副諧波是高次諧波中最強的一個與基波同轉(zhuǎn)向的磁動勢諧波。 副諧波的唯一作用是在起動的開始階段,從轉(zhuǎn)速n=0到副諧波的同步轉(zhuǎn)速這一區(qū)間內(nèi),協(xié)助主諧波提高電動機的起動轉(zhuǎn)矩。這是提高起動轉(zhuǎn)矩非常有效的措施,三波起動電動機得以誕生,就在于發(fā)現(xiàn)了副諧波的這個重要作用。 在三波起動中引入副諧波
36、能顯著提高起動轉(zhuǎn)矩的主要原因,在于副諧波的極數(shù)比主諧波的多得多。至于極數(shù)多則轉(zhuǎn)矩大的原因是由于,在其他情況相同的條件下,各種諧波磁場產(chǎn)生的起動轉(zhuǎn)矩與其極數(shù)成正比,因此極數(shù)越多,產(chǎn)生的起動轉(zhuǎn)矩就越大。前面已經(jīng)指出,副諧波的極數(shù)比基波的多2個極或者4個極。究竟是多幾個極呢?這決定于定子繞組的聯(lián)結(jié)法。聯(lián)結(jié)法一經(jīng)選定,按“主諧波最強”的原則即可設計出各段繞組所占槽號的分配方案。在進行設計時很難顧及副諧波,而僅僅考慮主諧波。槽好分配方案一經(jīng)設計出來,副諧波的極數(shù)是多少便已固定不變了。這時對已定的繞組聯(lián)結(jié)方案進行諧波分析,從所得的繞組磁動勢諧波含量中來發(fā)現(xiàn)副諧波的極數(shù)及其幅值大小,副諧波就是與基波同轉(zhuǎn)向的
37、高次諧波中最強的一個諧波。 副諧波具有在起動初期顯著提高起動轉(zhuǎn)矩的突出優(yōu)點,是三波起動得以超越雙波起動的一個重要原因。但副諧波也存在一個很關鍵的缺點,就是在起動后期,副諧波產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩變?yōu)樨摰模炊跗饎愚D(zhuǎn)矩。其原因是它的極數(shù)比基波多2個極或4個極,因此其同步轉(zhuǎn)速必定低于基波,這說明從起動開始到額定轉(zhuǎn)速附近的全過程中必定要經(jīng)過副諧波的同步轉(zhuǎn)速點,而越過這一點后,副諧波產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩便變?yōu)樨摰模虼水a(chǎn)生消弱電動機起動轉(zhuǎn)矩的負作用。 上述副諧波的負作用,使起動過程中的轉(zhuǎn)矩-轉(zhuǎn)速曲線下陷,嚴重時則出現(xiàn)凹坑,出現(xiàn)最小轉(zhuǎn)矩(凹坑之底)。在此情況下,若起動時所帶負載的阻力矩大于上述最小轉(zhuǎn)矩,則出現(xiàn)起動中途
38、轉(zhuǎn)速無法繼續(xù)上升的“爬行”現(xiàn)象,而造成起動失敗。 由此可見,采用副諧波時要特別慎重。副諧波太弱了,起動轉(zhuǎn)矩提不高,但太強了則起動過程可能出現(xiàn)凹坑,因而有發(fā)生“爬行”的危險。 克服副諧波負作用的有效途徑: ①調(diào)整副諧波的幅值,對所選的定子繞組聯(lián)結(jié)法各段所占槽號作小的調(diào)整,以達到主諧波基本不變,而副諧波幅值有所下降。 ②加強基波和主諧波,副諧波的負作用全靠基波和主諧波克服。基波和主諧波聯(lián)合產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩除了把副諧波產(chǎn)生的負轉(zhuǎn)矩抵消掉之外,還須剩下較大的多余轉(zhuǎn)矩來把電動機加速到額定轉(zhuǎn)速附近。 ③調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)子繞組對各諧波的等效電阻,轉(zhuǎn)子繞組對定子各諧波的等效電阻,決定著定子各諧波產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)速曲線中
39、,發(fā)生最大值(正的或負的)的轉(zhuǎn)速。因此若能依靠調(diào)節(jié)上述等效電阻而達到副諧波產(chǎn)生的負轉(zhuǎn)矩出現(xiàn)負最大的轉(zhuǎn)速,與基波產(chǎn)生的正轉(zhuǎn)矩出現(xiàn)最大值的轉(zhuǎn)速恰好發(fā)生在同一轉(zhuǎn)速下。則它們一正一負直接抵消。調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)子繞組等效電阻的最簡單的方法是調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)子繞組中每個復合線圈內(nèi)兩并聯(lián)支路的匝數(shù)比。兩并聯(lián)支路的匝數(shù)之和(即電動機運行時每個復合線圈的有效匝數(shù))與它們匝數(shù)之差(即電動機起動時每個復合線圈的有效匝數(shù))之比,決定著等效電阻的大小。 應用上述三種方法來克服副諧波的副作用時,由于實際情況極其復雜,只能針對具體設計任務書,在設計過程中進行。每次調(diào)整、調(diào)節(jié)都必須通過電磁計算求得最后結(jié)果,才確切知道所做的調(diào)整、調(diào)節(jié)是否有用
40、。最好是在起動全過程的轉(zhuǎn)矩-轉(zhuǎn)速曲線上不出現(xiàn)凹坑即最小轉(zhuǎn)矩。若難以做到而出現(xiàn)凹坑,則要求凹坑形成的最小轉(zhuǎn)矩高于電動機的額定轉(zhuǎn)矩,以保證能實現(xiàn)滿載起動。 2.3 諧波起動對轉(zhuǎn)子繞組的基本要求 諧波起動時定子繞組產(chǎn)生的三個磁動勢波是在轉(zhuǎn)子繞組的緊密配合下才起作用的。在起動初期,轉(zhuǎn)子繞組的高電阻效應顯著提高定子主、副諧波產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩,它們聯(lián)合產(chǎn)生很強的起動轉(zhuǎn)矩而使電動機起動和升速。在起動后期,則依靠轉(zhuǎn)子繞組對定子主、副諧波產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩曲線最大值(正的和負的)出現(xiàn)的轉(zhuǎn)速的控制作用,使基波和主諧波聯(lián)合產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩能夠有效地克服副諧波產(chǎn)生的負轉(zhuǎn)矩,從而消除出現(xiàn)“爬行”現(xiàn)象的危險,使電動機轉(zhuǎn)速順利地達到額定轉(zhuǎn)
41、速附近。 為達到上述效果,諧波起動電動機所采用的轉(zhuǎn)子繞組必須滿足下列基本要求: 1)轉(zhuǎn)子繞組的連接法 轉(zhuǎn)子繞組分為并聯(lián)接法和串聯(lián)接法兩大類,諧波起動電動機為了獲得理想的起動效果,轉(zhuǎn)子繞組必須采用串聯(lián)接法,以同時發(fā)揮主、副諧波的作用。如果轉(zhuǎn)子繞組錯用并聯(lián)接法,則轉(zhuǎn)子繞組只對一個定子諧波起作用,那就把先進的三波起動降為起動特性顯著下降的雙波起動了,這是絕對不允許的。 2)轉(zhuǎn)子繞組的結(jié)構型式 為簡化制造工藝和提高起動和運行的可靠性,轉(zhuǎn)子繞組由許多“并聯(lián)線圈”構成,而不在轉(zhuǎn)子繞組上焊接起動電阻。為減少轉(zhuǎn)子繞組串聯(lián)時的閉合回路數(shù),每個“并聯(lián)線圈組”串聯(lián)的“并聯(lián)線圈”的個數(shù),以采用2-3
42、個為最佳,在小型電機里面為了顯著改善起動性能可以采用一個。 3)轉(zhuǎn)子繞組的槽數(shù) 在選取轉(zhuǎn)子繞組槽數(shù)時,與電動機的基波極數(shù)結(jié)合在一起來考慮,以采用轉(zhuǎn)子每極槽數(shù)為一包含很多因子的整數(shù)為最佳。此時可能采用的每個“并聯(lián)線圈組”串聯(lián)的“并聯(lián)線圈”個數(shù)等于上述存在的因子個數(shù)。因此,上述因子個數(shù)越多,則說明存在的可供比較的不同方案越多,便于從中優(yōu)選最佳方案。例如,對72槽8極電動機,常用的槽數(shù)為=84。此時轉(zhuǎn)子每極槽數(shù),是一個分數(shù),難以在諧波起動電動機中應用。因此必須改用=96,而得,是一個很好的整數(shù),存在2、4、6四個因子。很合適諧波起動電動機。 4)轉(zhuǎn)子繞組的嵌線工藝 轉(zhuǎn)子繞組中采用的“并聯(lián)
43、線圈”上下兩條支路的線匝數(shù)分別為和,為減少起動時轉(zhuǎn)子繞組的槽漏電抗,以提高起動轉(zhuǎn)矩,對于采用圓線散下繞組的中、小型電動機,應按下述工藝過程嵌線,即無論上層線圈邊還是下層線圈邊,都應把單路獨繞的(—)匝安排在最靠近槽口處,以使該部分繞組產(chǎn)生的槽漏電抗最小。對于采用扁線硬元件的中、大型電動機,則視具體情況,若工藝上易于做到,也應按前述嵌線。 2.4 運行狀態(tài)下定、轉(zhuǎn)子繞組的技術要求 電機從起動狀態(tài)進入運行狀態(tài)后,為提高氣隙磁場的質(zhì)量,力求氣隙磁場沿圓周正弦分布,必須確保運行時電機為正規(guī)的對稱相帶分布,其中大部分采用正規(guī)60°相帶[28]分布,正規(guī)60°相帶繞組由于諧波含量很少、性能優(yōu)
44、越,且在線圈制造、嵌線、接線方面最簡易,是工藝性最好的一種繞組。所以在運行狀態(tài)下,新型無刷繞線異步電機的要盡量為60°相帶對稱分布。轉(zhuǎn)子繞組在運行狀態(tài)下與起動時相比接法保持不變,運行時,轉(zhuǎn)子基波感應電流的流通回路中的電阻要很小,這樣才能提高電機的運行效率,降低電機的溫升。 新型無刷繞線電機就是在傳統(tǒng)電機結(jié)構的基礎上,采用諧波起動理論,對電機的定、轉(zhuǎn)子繞組進行獨特設計,使其無需在轉(zhuǎn)子繞組上外接電阻就能獲得良好的起動性能,從而去掉了轉(zhuǎn)子上的電刷和滑環(huán),簡化電機結(jié)構,并獲得良好的運行性能。其設計特點就在于把定子繞組和轉(zhuǎn)子繞組結(jié)構看成一個有機的整體,綜合起來研究,轉(zhuǎn)子繞組結(jié)構的變革與定子繞
45、組結(jié)構的變革緊密配合,相互呼應,相得益彰,因此能同時解決高起動特性、高運行性能和高可靠性三者之間的矛盾,為感應電動機的發(fā)展開辟了一條新的道路。 碩士學位論文 第三章 新型無刷繞線異步電動機定子繞組的設計 定子繞組是新型無刷繞線異步電動機的主體,諧波起動就是依靠定子繞組產(chǎn)生的諧波磁場來實現(xiàn)的。因此,要使新型無刷繞線異步電動機具有優(yōu)良的起動特性和運行性能,首要的任務就是把定子繞組設計好。而設計的好壞在于采用正確有效的設計方法和理論,本章詳細介紹了繞組設計的主要的方法-槽號相位圖,根據(jù)定子繞組的設計要求設計出了一套繞組方案,并對該繞組方案進
46、行了詳細的分析。 3.1 槽號相位圖 槽矢量星形圖能比較直觀、完整的分析繞組,反映出繞組矢量關系的實際情況,尤其在觀察三項是否對稱時,一目了然。但也存在缺點,就是畫起來比較麻煩,而矢量號碼往往互相交錯,不容易發(fā)現(xiàn)規(guī)律,在槽數(shù)很多的情況下,尤其是這樣。為彌補這個缺點,采用“槽號相位圖”來代替“槽矢量心形”。 3.1.1 槽號相位圖的意義 把槽矢量星形的圓周展開成直線,取消表示矢量的箭頭,留下矢量的槽號,便得“槽號相位圖[28]”。這時圓周變成一段水平線,每根矢量變成一個槽號,槽號在水平線中的位置表示矢量的相位。為了避免重疊,把同相位矢量的槽號寫在不同水平線上,但位于同一垂直線上
47、。此外為便于應用,把負槽號(代表電流為負值的導體或線圈的矢量)也列入圖中,它與同號碼的正槽號隔開一段相當于π(弧度)或180°的距離。這樣就形成一個表格,表中填了Z個正槽號和Z個負槽號,Z為電機槽數(shù)。具體實例如下: 圖3-1 Z=12的三相繞組導體分配 圖3-2 ν=1時繞組的槽矢量星形圖 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 -7 -8 -9 -10 -11 -12 -1 -2 -3 -4 -5 -6 A1 A2
48、 B5 B6 C9 C10 A-7 A-8 B-11 B-12 C-3 C-4 圖3-3 與圖3-2 所示的矢量星形圖對應的槽號相位圖和三相相位圖 由此可見,“槽號相位圖”實質(zhì)上就是同時畫出正槽號矢量和負槽號矢量的槽矢量星形,只是表示形式不同而已。相位圖以表格形式出現(xiàn),整個表格的水平長度相當于2π(弧度)或360°,其中一個槽號代表一個
49、矢量(導體矢量或線圈矢量),同一縱行的所有槽號所代表的矢量都是同相位,而兩槽號之間的水平距離則代表相應兩矢量間的相位差,用弧度或角度表示。 3.1.2 槽號相位圖的畫法 畫槽號相位圖時,首先要確定所需表格每一橫行的小格數(shù),然后以某一間隔在表格里面填寫槽號。為求得每一橫行需要的最少小格數(shù)Qν,我們利用對ν對極諧波說的每極每相槽數(shù)qν來分析問題,且是三相時的q值,故得: (3-1) 式中 Nν 、Dν——沒有公約數(shù)的整數(shù)。 如果相鄰槽號在相位圖中位移xν小格,則從式(3-1)
50、可見,每對極即每一橫行應包含的小格數(shù): (3-2) 顯然,Qν必須為整數(shù),并且為了填寫負槽號,還要求Qν為偶數(shù)。這樣,只要找出最小的整數(shù)xν使式(3-2)所示的Qν為偶數(shù)整數(shù)就可以了。為此分下列三種情況: 1,當Dν=1,即qν= Nν=整數(shù)時,應取xν=1,隨之Qν=6Nν=6qν。因此,相位圖每一橫行應有6 qν個小格,而填寫槽號時,相鄰槽號位移一小格(即填于相鄰小格)。 2,當Dν不是3或3的倍數(shù)時,應取xν=Dν,隨之Qν=6Nν。因此,相位圖每一橫行應有6 Nν個小格,相鄰槽號位移Dν小格。 3,當
51、Dν是3的倍數(shù)而可寫成Dν=3Dν′時,應取xν= Dν′,此時Qν=2Nν。因此,相位圖每一橫行應有2 Nν個小格,而相鄰槽號應位移Dν′小格。 用槽號相位圖分析三相磁勢時,在單層繞組里,每個槽號代表一根導體或一個線圈邊,在雙層等元件繞組里,每個槽號代表一個線圈。具體分析時,把三相所占的槽號垂直移到槽號相位圖的下方,注意區(qū)分正、負號,用字母A、B、C區(qū)別三相,而把槽號寫成字母下標。如此求得的三相磁勢相位圖,簡稱“繞組的三相相位圖”,如圖3-3所示。 3.2 定子繞組設計原理 3.2.1 對定子繞組的基本要求 定子繞組是新型無刷繞線電機的主體,諧波起動就是依靠定子繞組產(chǎn)生的諧
52、波磁場來實現(xiàn)的。因此,要使新型無刷繞線電動機具有優(yōu)良的起動特性和運行性能,首要的任務就在于定子繞組的優(yōu)化設計。 采用諧波起動原理的定子繞組采用“運行方式”和“起動方式”兩種聯(lián)結(jié)方式。對這兩種聯(lián)結(jié)方式的基本要求如下: (1)對“運行方式”除一些特殊情況(有些繞組段串聯(lián)的線圈匝數(shù)不同)外,要求運行時嚴格等效于正規(guī)60°相帶繞組。正規(guī)60°相帶繞組運行時的磁動勢諧波含量最少,只存在非3倍數(shù)的奇數(shù)整數(shù)次諧波,即5次、7次、11次、13次……等,其他的一切諧波皆不存在,因此由諧波引起的附加損耗最小,使電動機具有高的效率和運行穩(wěn)定。 由于傳統(tǒng)電動機必須兼顧“起動電流太大”問題,而不敢把定、轉(zhuǎn)子漏抗設
53、計得很小。但新型無刷繞線異步電動機則不同,由于把“運行”和“起動”兩種工況截然分開,因此可完全不考慮起動電流是否太大而把定、轉(zhuǎn)子漏電抗設計得很小,從而獲得較好的過載能力。由此可見,滿足這個基本要求將使新型無刷繞線異步電動機在運行性能上超過傳統(tǒng)繞線電動機。 只要符合下列3點,便必定等效于正規(guī)60°相帶繞組[28]。 1)運行時三相所占槽號按基波極數(shù)相位排列時,分別位于互差120°的三個60°的區(qū)域內(nèi)。 2)如果各相所占槽號具體連接時,有若干支路并聯(lián)在一起,則并聯(lián)個支路由基波磁場感應的電動勢應嚴格地同相位、同大小,因此不產(chǎn)生環(huán)流。 3)無論各相所占槽號具體如何連接,要求運行時三相電流對稱,
54、每相所占各槽號代表的線圈匝數(shù)與通過該線圈的電流的相乘積(槽號的安匝數(shù))都相等,因此符合“等安匝定理”。 (2)“起動方式”要求電機起動時能產(chǎn)生足夠強的起動諧波磁動勢。這是由于起動所需諧波越強,則起動轉(zhuǎn)矩越大,并且起動電流越小,因此起動性能顯著提高。具體要求,視采用哪一種起動方法而定。對“三波起動”,由于有兩個起動諧波,情況比較復雜。由于起動是短時過程,因此其他條件可以放寬,如起動時對基波和對諧波的三相對稱性,就不要求三相嚴格對稱。但不宜偏離三相對稱太大,因為繞組的磁動勢諧波是按三相電流對稱進行分析的,若實際電流三相很不對稱,則諧波分析結(jié)果與實際情況差別很大,導致電磁計算不可靠。因此對三相不對
55、稱程度應有限制。一般,對基波來說,因三相不對稱而出現(xiàn)的負序分量應不超過5%,對諧波來說則應不超過10%。 (3)對“起動方式”與“運行方式”之間的轉(zhuǎn)換 要求只用兩個三相開關,電動機的引出線最好不超過6根。這是由于開關太多,一方面使控制柜的成本顯著增加,特別是高壓電動機,因為高壓開關很昂貴。另一方面是開關太多則控制操作太復雜,大大降低其運行的可靠性。引出線限于6根是為了能通用傳統(tǒng)電動機的出線接線盒,若用9根引出線則需要另外配制出線盒,對機座也須改造,不利于新型電動機的推廣與應用。 由于采用了很多巧妙的接線方法,上述的兩個三相開關和6根引出線能滿足各種諧波起動電動機聯(lián)結(jié)法的需要,只有個別的聯(lián)
56、結(jié)法需要9根引出線而須作特別處理,如采用特制出線盒等。 3.2.2 定子繞組的聯(lián)接方法 按照上面的設計要求,采用諧波起動理論的新型無刷繞線電動機的定子繞組的聯(lián)接方法[11]主要有以下幾種:大小雙星聯(lián)接法、三星聯(lián)結(jié)法、復合多星聯(lián)結(jié)法。大小雙星是指整個定子繞組連接成兩個結(jié)構不同的星形聯(lián)結(jié),兩星形聯(lián)結(jié)串聯(lián)的線圈數(shù)和線圈匝數(shù)不等,線圈數(shù)多的稱為大星,起動時大星率先接入電網(wǎng),待電機升至額定轉(zhuǎn)速附近時,小星也接入電網(wǎng),與大星并聯(lián)形成大小雙星并聯(lián)連接(運行方式)。大小雙星聯(lián)結(jié)法是實現(xiàn)三波起動定子繞組聯(lián)結(jié)法中很好的一種,其接線簡單,用途廣泛。該聯(lián)結(jié)法適用于4極及4極以上的任何極對數(shù)的電動機,無論是整數(shù)槽繞
57、組,還是分數(shù)槽繞組都能采用。由于對應于兩個星形,每相只有兩條并聯(lián)支路,使該聯(lián)結(jié)法既適用于低壓電機,更適用于高壓電機。其缺點是大小雙星的線圈結(jié)構不同,在制造工藝上會比較復雜,并且可能使每相匝數(shù)受到限制,用于低壓電動機時,較難選出最佳的每相匝數(shù)。 三星聯(lián)結(jié)法中,電機起動時定子繞組接入電網(wǎng)的部分為三角形連接(起動方式),待起動完成后全部定子繞組接入電網(wǎng)形成3Y并聯(lián)聯(lián)結(jié)(運行方式)。該種連接方式所用線圈都是等元件線圈,制造工藝簡單,匝數(shù)可以任意選取,因此可采用的每相匝數(shù)顯著增加,有利于設計時優(yōu)選最佳的每相匝數(shù),特別適用于低壓電動機。復合多星聯(lián)結(jié)法是其中最復雜的一種聯(lián)結(jié)方式,它的特點在于可獲得其他聯(lián)結(jié)
58、法所難以獲得的優(yōu)良起動性能,可供選擇的方案比較多。上述三種聯(lián)結(jié)方法都有一個共同的特點:在起動時都會有一部分繞組被丟棄,起動完成后才會全部接入電路,都需要六根引出線接至電網(wǎng)。各種聯(lián)結(jié)法的繞組通用接線圖如下所示: A大星 A小星 B大星 B小星 C大星 C小星 UQ U VQ V WQ W 圖3-4 大小雙星聯(lián)結(jié)的通用接線圖 A2 A3 UQ U VQ V WQ W B2 A4 B3 B4 C3 C2
59、C4 A1 B1 C1 圖3-5 復合多星聯(lián)結(jié)的通用接線圖 U UQ V VQ W WQ A1 A2 A3 B1 B2 B3 C1 C2 C3 圖3-6 三星聯(lián)結(jié)的通用接線圖 在本論文中,選取的研究對象為10KW的低壓電機,采用的定子繞組聯(lián)結(jié)方案為三星聯(lián)結(jié)法,其通用接線圖如圖3-6所示。由圖可知定子每相所占槽號平分為三段,分別用A1、A2、A3,B1、B2、B3和C1、C2、C3表示。起動時,把UQ、VQ、WQ率先接入電網(wǎng),開始起動和升速,當轉(zhuǎn)速升到額定轉(zhuǎn)速附近時,再把U、V、W分別接入UQ、VQ、WQ三點所接的電網(wǎng)
60、,完成起動并進入到運行狀態(tài)。其中在起動時,由于U、V、W三點從電網(wǎng)斷開,這時A2、A3、B2、B3、C2、C3六段繞組構成一個三角形聯(lián)結(jié),記作△,設該三角形的三個邊為a△、b△、c△,則a△=A2-B3、 b△=B2-C3、c△=C2-A3;運行時,所有繞組都接入電網(wǎng)形成三星形并聯(lián)連接,記作3Y,整個繞組的連接方式可用符號表示為3Y/△。 3.3 定子繞組方案 根據(jù)上面的設計原則,我們對一臺傳統(tǒng)的YZR電機進行了改進,定子設計成36槽,轉(zhuǎn)子槽數(shù)改為48槽,定子極數(shù)為6極(p=3)。首先對定子繞組進行設計[12]:第一,先確定定子繞組采用星形接法,按照槽號相位圖的畫法畫出定子36槽6極繞組的
61、槽號相位圖,然后根據(jù)電機在運行時定子繞組為對稱60°相帶連接的要求在槽號相位圖上確定定子每相繞組所占的槽號,如表3-1所示(其中各字母的下標表示各相槽號按6極排列)。 表3-1 36槽6極槽號相位圖及按60°相帶分配的三相槽號 A6 B6 C6 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36
62、 -31 -32 -33 -34 -35 -36 -1 -2 -3 -4 -5 -6 -7 -8 -9 -10 -11 -12 -13 -14 -15 -16 -17 -18 -19 -20 -21 -22 -23 -24 -25 -26 -27 -28 -29 -30 60° 60° 60° 60° 360° 從表3-1中可以看出定子36槽6極繞組按正規(guī)60°相帶繞組分配三相槽號時,每相含有6個等相帶,每個等相帶串聯(lián)2個槽號。因此,采用三星聯(lián)結(jié)時(運行時),每個星形每相串聯(lián)2個等相
63、帶,共4個槽號,整個繞組用符號3Y2表示,其中下標2表示每相串聯(lián)2個等相帶,3表示三個星形并聯(lián)。起動時,丟棄一個星形,剩下兩個星形組成三角形聯(lián)結(jié),這時三角形每相占用4個等相帶,因此用符號△4表示,于是整個三星形聯(lián)結(jié)寫成3Y2/△4。 諧波起動的特點就在于起動時定子繞組要產(chǎn)生一個主諧波和一個副諧波,對6 極電動機來說設計的主要目的就在于起動時能產(chǎn)生一個相當強的4極主諧波磁動勢和一個有一定強度的8極或10極副諧波磁動勢。在確定定子每相繞組所占的槽號后,要確定其在起動時的連接方式。星形接法的定子繞組在運行時為三星形并聯(lián)聯(lián)結(jié),起動時為丟棄其中一個星形后形成的三角形聯(lián)結(jié)。為使起動時獲得最強的4極主諧波
64、,設計時應使構成三角形三相的槽號最集中,并應盡可能消除4極主諧波的負序分量。通常將三相槽號設計成對4極主諧波為三相嚴格對稱來消除負序分量,在進行上述工作時需要用到6極三相槽號按4極相位排列的相位圖。至于副諧波則在設計工作完成后,通過諧波分析由其自然產(chǎn)生。 表3-2為與表3-1對應的36槽6極三相槽號按4極排列的相位表及3Y2/△4的聯(lián)結(jié)方案,其設計過程如下:首先在A6-4、B6-4、C6-4三數(shù)列上分別選取A2、 表3-2 定子繞組的4極相位排列及3Y2/△4的設計方案 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
65、 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 -28 -29 -30 -31 -32 -33 -34 -35 -36 -1 -2 -3 -4 -5 -6 -7 -8 -9 -10 -11 -12 -13 -14 -15 -16 -17- -18 -19 -20 -21 -22 -23 -24 -25 -26 -27 A1 A3 A2 A6-4: 1 2 -31 -32
66、 25 26 -19 -20 13 14 -7 -8 -B3 a△ -B6-4: -29 -30 23 24 -17 -18 11 12 -5 -6 35 36 B1 B3 B2 B6-4: -11 -12 5 6 -35 -36 29 30 -23 -24 17 18 -C3 b△ -C6-4: -10 3 4 -33 -34 27 28 -21 -22 15 16 -9 C2 C1 C3 c△ C6-4: -28
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