廣州地鐵東湖站頂管施工方案.doc

廣州市軌道交通六號線東湖站B出入口矩形頂管工程施工組織設計 中鐵二局1.工程概況1.1概述頂管工程位于東湖路海印橋北引道旁，為地下人行通道。由于該處為廣州市主要交通道路，客流量和車流量都很大；且地下管線眾多，遷改難度極大，遷改費用極高。所以考慮環(huán)境及人流集散的需要，下穿東湖路由東向西方向的一條長為61.5m的矩形隧道組成。頂管始發(fā)井位于東湖路東側(cè)東湖公園內(nèi)，接收井位于東湖路西側(cè)人行道邊志聯(lián)房產(chǎn)公司肯辛頓大樓前。2個頂管工作井的開挖深度在9m左右，始發(fā)井基坑圍護主要采用地下連續(xù)墻圍護、接收井基坑圍護主要采用 1200鉆孔樁圍護，工作井設置2道609鋼管支撐。由于在接收井洞口段、始發(fā)井洞口段所處人行道下地下管線眾多，為了保證加固方案切實可行，接收井進洞口區(qū)域、始發(fā)井出洞口段區(qū)域的土體均采用二重管旋噴樁加固。頂管結(jié)構全部采用預制矩形鋼筋混凝土管節(jié)，管節(jié)接口采用“F”型承插式，接縫防水裝置采用鋸齒型止水圈和雙組分聚硫密封膏。管節(jié)外形尺寸為6000mm4300mm，管壁厚為500mm，長度為1.5m，單節(jié)重約34.8t；管節(jié)混凝土強度為C50，抗?jié)B等級為S8。采用大刀盤土壓平衡式矩形頂管機進行掘進施工。頂管工程主要工程量為：土方約1638m3；管節(jié)頂進61.5m。1.2工程地質(zhì)特征根據(jù)巖土工程勘察報告施工區(qū)的地層分布及工程地質(zhì)特征分述如下（由上而下）：1、人工填土層：各孔均有揭露，層厚0.644.00m。人工填土主要為雜填土，呈灰色、黃褐色，稍濕濕、欠壓實稍壓實、松散稍密，主要由粘性土、碎石、砂土及磚塊等建筑垃圾修路回填而成，公路上MFZ3-DH-09B孔頂部一般為30cm厚的瀝青、砼面板。2、粉細砂層：該層各孔均有揭露，直接位于人工填土層底部。層厚5.0010.90m。土性為青灰色，飽各，松散稍密，級配不良，以石英質(zhì)粉細砂粒為主，且含少量粘粒。其主要物理力學指標（建議值）為：水上坡角37.539.5，水下坡角33.534.0。3、殘積硬塑狀粉質(zhì)粘土：本次勘察的MFZ3-DH-09B鉆孔中有揭露，呈透鏡體狀，揭露層厚0.5m。巖性為褐紅色，硬塑狀粘性土，土質(zhì)均勻，由下伏基巖風化土殘積而成。4、強風化粉砂質(zhì)泥巖：本次勘察各鉆孔均有揭露，主要層狀產(chǎn)出于中風化巖層頂。層厚0.502.60m。該層巖性為褐紅色、青灰色，巖性風化強烈，組織結(jié)構已大部分破壞，但原巖結(jié)構尚可清晰辨認，礦物成分已顯著變化，風化裂隙發(fā)育，巖體較破碎，巖芯呈半巖半土狀，巖芯手可折斷，巖質(zhì)極軟，失水碎裂，遇水易軟化。頂管施工大部分在沖洪積粉細砂層中作業(yè)，局部（底部）在泥質(zhì)粉砂巖全風化地層中穿越，應采取必要的施工措施，以防土體坍塌。經(jīng)過注漿加固后的基坑底部土體應能抵抗承壓水的水頭壓力。由于頂管機無法切割鋼筋砼結(jié)構，為此，在進洞、出洞段必須先作好土體加固后，應將原始發(fā)井洞口區(qū)的連續(xù)墻及接收井洞口區(qū)的鉆孔樁破除。1.3地下管線分布情況頂管將穿越東湖路，根據(jù)地下管線資料，該區(qū)段地下管線有供水管、電力電纜、通信線、煤氣管等管線。各種管線中1200供水管底距頂管頂部距離最近，僅為1m左右，且該管屬砼管，建筑年代舊遠，接口及基礎形式溥弱，目前地鐵公司前期部已組織相關單位進行該管的換管臨遷工作。頂管工作井范圍內(nèi)的管線由地鐵公司前期部負責在施工開始前搬遷完畢，在工作井施工過程中需做好對相鄰管線的保護，避免成樁以及開挖時對土的擾動造成對管線的影響。頂管施工過程中，加強對各種管線的監(jiān)測，根據(jù)監(jiān)測數(shù)據(jù)適時調(diào)整頂進施工參數(shù)，必要時采取對管線有效保護措施，確保管線安全。管線分布祥見附圖一東湖站b出入口矩形頂管管線分布平面圖2.機械設備及性能2.1頂管機的選型由于b出入口過街通道矩形頂管斷面較大，頂距不長，且在市區(qū)施工，宜采用土壓平衡頂管。在矩形斷面頂管施工過程中，最為困難的是第7層的強風化粉沙質(zhì)泥巖：深灰褐黃色，風化作用強烈，巖石結(jié)構松散，巖心呈半土半巖狀，巖質(zhì)軟，巖塊用手可折斷。局部為粗沙巖，呈密實土狀，局部夾中風化硬塊（中風化硬塊的強度不大于1.1Mpa）。它的天然密度為2.26g/cm3，較重；含水量為15%，較干；粘聚力為300kPa,很大；內(nèi)摩擦角為30度，直立性較好，挖掘面較穩(wěn)定；單軸極限抗壓強度僅有1.0MPa,很低。根據(jù)上述土質(zhì)條件要使頂管機土倉中的土達到具有較好的塑性、流動性和較好的不透水性就必須做到可加水和能做到充分地攪拌。又由于巖石結(jié)構松散，單軸極限抗壓強度很低，可允許部分進行擠壓。因此，多刀盤形式的頂管機是適用的。但為了盡量減小地面沉降，在設計頂管機時以考慮最大限度地加大切削和攪拌的范圍。又由于有部分擠壓，土倉的土壓力顯示就不準確，必須把頂管機全斷面的壓力顯示出來。根據(jù)地質(zhì)報告及頂管設備性能的比較，本工程選用我司針對上述地質(zhì)情況自行研發(fā)的JD33005000mm矩形頂管掘進機。2.2頂管機設備及性能關于其構造組成及使用的機械性能分成以下兩個部份一一詳述。2.2.1頂管機的構造及操作JD3300mm5000mm矩形頂管機是土壓平衡式頂管機，從它的正面看：主要由圖1所示的處于中間的大刀盤和四個角上的四個小刀盤組成。圖1 圖2 圖3從圖2和圖3看，大、小刀盤是前后錯開的，并且在每個刀排的后方都設有攪拌棒。頂管機設有前、后殼體。為了減輕起吊重量和方便拆裝及運輸，殼體可以拆卸成兩段，加上螺旋輸送機總長約4700mm，如果拆除螺旋輸送總長約3200mm。如圖4所示。圖4從圖5可以看出，JD33005000mm矩形斷面頂管機的切削面積占90%以上，盲區(qū)很小，最大的盲區(qū)集中在頂管機兩側(cè)的腰部，是不穩(wěn)定的。所有盲區(qū)的刃口上設有鏟齒，對于數(shù)量不多的1.1MPa強風化層可有效地鏟碎。圖53300mm5000mm矩形頂管機背面看主要由圖6所示：中間由7臺30kW電動機通過行星減速器及齒輪箱組成的大刀盤驅(qū)動裝置。在四個角上分別用2臺22kW電動機通過行星減速器及齒輪箱組成的小刀盤驅(qū)動裝置。在大刀盤驅(qū)動裝置的左右兩側(cè)設有兩個人孔。若遇到大的障礙則必須采用相應的土體加固措施，并且在確保人孔打開后不會產(chǎn)生涌土的前提下打開人孔，排除障礙。圖6另外，在在大刀盤驅(qū)動裝置下方左右兩側(cè)的胸板上分別裝有兩臺螺旋輸送機。在頂管機前、后殼體之間用12臺糾偏油缸聯(lián)結(jié)。頂管機主要技術參數(shù)（設計壽命為500m）大刀盤 小刀盤1、刀盤轉(zhuǎn)矩1568KN-m 1、刀盤轉(zhuǎn)矩224KN-m2、刀盤轉(zhuǎn)速1.17rpm 2、刀盤轉(zhuǎn)速1.97rpm3、刀盤電機30kW7臺 3、刀盤電機22kW2臺4、最大推進速度30mm/min5、上下最大糾偏角度3度 左右最大糾編角度2.1度每頂50m左右必須對頂管機進行一次小修，200m進行一次大修。頂管機采用機外操縱方式操作，操作臺的觀察面板如圖5所示：左邊是一臺17”的顯示器，它可同時顯示三個不同的畫面，其中一個主畫面比較大，兩個分畫面較小。主畫面和分畫面之間是可以隨意切換的。三個畫面分別來自安裝在頂管機內(nèi)的三個攝像頭，攝像頭則可根據(jù)操作需求選擇它的捕捉范圍：通常是儀表板和兩臺螺旋輸送機的排土狀態(tài)。操作臺的控制面板如圖6所示：為了便于看清特把控制面板自左向右放大。 ON圖6圖7 圖8 ON圖9 圖10圖7是主頂和中繼間的操作面板。主頂液壓動力泵站是由兩臺油泵組成，其中一臺油泵用VVVF調(diào)速。用小流量且要調(diào)速時，僅開啟用VVVF調(diào)速的油泵即可。用大流量時，可同時啟用兩臺泵。圖8是刀盤的操作面板。為了使操作更直觀，把小刀盤分為右上、右下和左上、左下四個，這都是以操作人員從工作坑往內(nèi)前看的分法。圖9是機內(nèi)液壓動力站的操作面板。機內(nèi)液壓動力站除了提供高壓油供糾偏油缸動作以外，還提供螺旋輸送機開門油缸動作所需的高壓油。需要糾偏時，首先開啟油泵，然后撥動十字開關指向需要糾偏的方位，再按油缸伸縮按鈕即可。圖10是頂管機控制電源和螺旋輸送機的操作面板。螺旋輸送機也采用VVVF調(diào)速的。必須注意的是螺旋輸送機在工頻和變頻之間切換時必須先切斷螺旋輸送機的動力電源后方可切換！螺旋輸送機只有在兩臺同時運轉(zhuǎn)時才可以調(diào)速，任何一臺單獨啟動時是不能調(diào)速的。除了頂管機以外，其附件主要有主頂設備、注漿等，施工時可根據(jù)具體情況有選擇地取舍。圖11圖12圖13圖11、圖12和圖13所示的是一種新的主頂設備，它不需要下頂鐵，而且工作坑可以縮短。它的具體構造是把主頂油缸的缸體藏在頂鐵里，與活塞桿聯(lián)結(jié)的滑靴則固定在后靠板上。如果管節(jié)的長度為1500mm的話，頂油缸的行程在2200mm即可。2.2.2、頂管機的工作原理土壓平衡頂管施工是七十年代發(fā)展起來的一種最新的頂管施工工藝，它的工作原理可參見圖14。A B圖14 當圖14（B）中土壓平衡頂管機接通刀盤驅(qū)動電動機的電源后，頂管機的刀盤就開始轉(zhuǎn)動，設在每根刀排前面的刀片則開始切削土砂，同時設在刀排后的攪拌棒對泥土倉內(nèi)的土砂進行攪拌。如果土砂中的粘粒含量在以上時，可以不必添加作泥材料。如果頂管機處在砂或砂礫層中且粘粒含量在以下時，則必須向泥土倉內(nèi)注入以作泥材料為主的漿液，同時把它與被切削下來的土砂一起攪拌。只有當泥土倉內(nèi)的泥土被改良成具有較好的塑性，流動性和止水性這“三性”時，攪拌才算成功，作泥材料的添加也才算合理。在頂進過程中，假設頂管機頂部前面土層內(nèi)的靜止土壓力和地下水壓力之和為A，頂管機泥土倉內(nèi)的壓力為B；假設頂管機底部前面土層內(nèi)的靜止土壓力和地下水壓力之和為C，頂管機泥土倉內(nèi)的壓力為D，那么要達到土壓平衡的必要條件是必須使A=B，C=D，如圖14（A）所示。上述這個假設，只是施工過程中的理論控制值。然而，在不同的土質(zhì)條件和在不同的施工條件下，我們所采用的實際控制土壓力P會有所不同，并且會允許在一定的范圍內(nèi)的波動。為此，我們規(guī)定了實際控制土壓力P，還規(guī)定了實際控制土壓力P的上下波動范圍在20kPa以內(nèi)。這在實際施工中，是能較容易地做到的。下面，我們來詳細闡述這個問題。頂管機在頂進過程中，其土倉中始終有一個壓力，我們稱之謂控制土壓為P。當控制土壓力P小于頂管機所處土層的地下水壓力Pw與主動土壓力Pa之和時，土就涌向頂管機土倉，結(jié)果就會造成地面沉降。其原因往往是由于推進速度過慢，螺旋輸送機的實際排土量大于頂管機推進過程的中理論排土量所造成的。反之，如果當控制土壓力P大于頂機所處土層的地下水壓力Pw與被動土壓力Pp之和時，結(jié)果就會造成地面隆起。其原因往往是由于推進速度過快，螺旋輸送機的實際排土量大大小于頂管機推進過程的中理論排土量所造成的。螺旋輸送機的正常排土量應該為頂管機推進過程的中理論排土量的。所謂土壓平衡頂管，實際上就是把頂管機土倉內(nèi)的土壓力控制在頂管機所處土層的主動土壓力與被動土壓力之間，也即：PaPPp式中： Pa主動土壓力（KPa）； P控制土壓力(KPa)； Pp被動土壓力(KPa)。這樣，在整個頂管施工過程中，頂管機土倉內(nèi)的壓力與頂管機所處土層中的土壓力終是處于一種平衡的狀態(tài)，這就是土壓平衡頂管機的基本工作原理。在實際施工過程中，每一項的控制土壓力除了計算以外還需在頂進時實測，然后拿實測數(shù)據(jù)與計算的做比較，修正計算值。實測的方法是在初始頂進過程中，當機頭已完全進入土中以后，需停下來，待4小時以后，觀察機頭內(nèi)土壓力表的實際讀數(shù)，此讀數(shù)即可視為主動土壓力，每一頂頂進之前的計算數(shù)據(jù)均需交監(jiān)理工程師備案。由于主動土壓力和被土壓力之間的壓力值范圍較廣，同時又由于土壓力的變化是一個非常復雜的過程，并且，在計算主動土壓力和被動土壓力時會因為選取的各種參數(shù)不準確就很容易造成誤差。所以必須在主動土壓力和被土壓力之間的這個較大范圍中取處于中間的那一段，以減少土壓力值的波動所帶來的影響。因此，常用的控制土壓力的取值方法是在頂管機所處土層的靜止土壓力的基礎上，規(guī)定一個上限和下限，具體的計算公式為：PK0P0式中：K0靜土壓系數(shù)；P0靜止土壓力（KPa）上述靜止土壓力系數(shù)K0在砂性土中可取0.250.33 之間，在粘上中可取0.330.7之間。而靜止土壓力則為： P0h 土的容量（KNm3） h覆土深度（m）。主動土壓力PA為：PAh tg2(4502)-2Ctg(450/2)式中：土的摩擦角（度）；C土的內(nèi)聚力（KPa）。被動土壓力PP為：Pp=h tg2(450/2)2Ctg(450/2)控制土倉內(nèi)土壓力的方法有三種：一種是用主頂油缸或第一個中繼間的推進速度來調(diào)節(jié)，在排土量不變的條件下，推進速度快，則土壓力上升，反之則下降。用這種方法調(diào)節(jié)時，曲線變化的斜率較陡，特性較硬。第二種方法是利用調(diào)節(jié)螺旋輸送機轉(zhuǎn)速的快慢來調(diào)節(jié)土壓力。在推進速度保持不變的條件下，螺旋輸送機的轉(zhuǎn)速越快，排土量則越大，土倉內(nèi)的壓力就下降，反之則上升。用這種方法調(diào)節(jié)時，曲中變化的斜率較平緩，其特性比較軟。第三種方法是利用頂管機后的主推裝置和調(diào)速螺旋輸送機共同來控制土倉內(nèi)土壓力，用這種調(diào)節(jié)方法最好，但施工成本高。頂管機在頂進過程中如果遇到中粗砂或砂卵石層，則必須通過設在頂管機主軸中間的和土倉上部注漿孔向土倉內(nèi)注入10%30% 改良土體用的以粘土、膨潤土為主的作泥材料制成的粘稠漿液。加入了這些作泥材料為主的粘稠漿液以后的砂或砂礫，不僅流動性和塑性變好了，而且止水性能也好。當有良好的止水性的土充滿螺旋輸送機的殼體內(nèi)以后，地下水就不會從螺旋輸送機內(nèi)噴發(fā)出來，因而，這種土壓平衡頂管機又可在地下水位高的土質(zhì)條件下施工，如在河道底下施工，也會十分安全。加泥過程應做到：(1)、對于不同的土質(zhì)應選用不同的泥漿配比；(2)、對于不同的土質(zhì)應注入不同的泥漿量；(3)、對于注入泥漿的管理必須引起足夠的重視；(4)、對于注入泥漿的管理必須講科學。若如在砂卵石中頂進，其主要的圓礫至卵石土、中等密度、飽和狀。礫徑一般在30-50mm，大的可達80mm，呈亞圓形，級配較好，中砂和粗砂的含量約為30%，且滲透系數(shù)較大為1.73610-1。目前常用的作泥的材料有三種：一種是化學型的高分子材料，其中有聚丙稀酰胺，它的主要原料為丙稀腈。將它與水的一定的比例混合，經(jīng)水合、提純、聚合、干燥等工序即可制成。它是一種高分子聚合物，易溶于水。它具有絮凝性、粘合性、減阻性和增稠性等特性。另一種是膨潤土，它的主要化學成份為SiO2、Al2O3、CaO、MgO、Na2O+K2O等。它的礦物成份主要是蒙脫石、云母、石英和少量高嶺土等。還有一咱作泥材料就是粘土。必須指出的是無論是膨潤土還是粘土，都必須經(jīng)過球磨成顆粒很細的粉粒。由于土質(zhì)的滲透系數(shù)較大，作泥材料所配成的泥漿應具有較大的稠度，其C型粘度計值在500010000之間，比重在1.301.50之間，具體的可以從以下配合比中選配： 材 料1m3時比 重C型粘度（cp）200#粘土360-390kg1.27-1.305000-7800250#膨潤土89-198kg清水8810-830kg在沙礫土中，泥漿的注入量須在15%30%之間，具體到底注多少則須根據(jù)螺旋輸送機所排出土的狀況而定。只有當泥土倉內(nèi)的泥土被攪拌成具有較好的塑性，流動性和止水性這“三性”時，才能使土倉內(nèi)的土壓力終處于一種均勻地、平衡狀態(tài)下。再次，加泥以后的塑性和流動性都很好的土充滿泥土倉時，泥土倉內(nèi)的土壓力是比較均勻，這就使檢測到的土壓力較準確，而且使泥土倉內(nèi)的土壓力能較好地平衡掘進機所處土層的靜止土壓力和地下水壓力，才能做到真正的土壓平衡。泥漿注入必須有專人負責，對注入壓力、注入量、泥漿配比等都應有詳細的記錄，這些都有待通過初始推進階段試驗以后再決定。3工程籌劃3.1施工現(xiàn)場平面布置為方便管節(jié)調(diào)運、出土，在始發(fā)井附近地面配置一臺150T的履帶吊車，并設置拌漿系統(tǒng)。根據(jù)業(yè)主提供的現(xiàn)場允許使用范圍，結(jié)合實際的施工需要，進行了施工平面布置。詳見附圖二東湖站IIb出入口頂管施工場地布置圖。3.2施工用電計劃 經(jīng)進行用電量核算，在頂管施工期間，所需要最大電量為520KW，同時考慮頂管施工過程中，車站主體及暗挖段施工仍在同步進行，為此，擬在東湖公園內(nèi)頂管始發(fā)工作井旁安裝一臺630KVA的變壓器作為頂管施工的專用變壓器。3.3 施工人員組織計劃3.3.1 項目經(jīng)理部現(xiàn)場管理網(wǎng)絡項目經(jīng)理：譚培雉總工程師：李遠平現(xiàn)場施工負責人：王洪海結(jié)構工程師：申遂工程部長：江興現(xiàn)場技術負責人：菜元川施工班組3.3.2勞動力安排工種人數(shù)工作內(nèi)容工長2管理和指導各工種工作電焊工2現(xiàn)場焊接、切割等起重指揮4指揮各類吊車吊車司機4現(xiàn)場設備吊運和管節(jié)、土箱吊放挖機司機2出土拌漿工4拌制各類漿液電工2電器和電路檢修機修工2負責機械設備維修保養(yǎng)操作司機2負責操作頂管機輔助工6負責配合頂管施工測量人員2負責工程放樣及測量合計323.4施工進度計劃過街通道頂管施工計劃于2009年4月16日；開始施工，于2009年6月15日結(jié)束，工期61天。(時間為暫定，準確時間以始發(fā)井及接收井施工情況定)4.施工方法及技術措施由于廣州地質(zhì)條件特殊,與上海類似工程的頂管施工不盡相同,為克服廣州復合含水地層頂進的困難,結(jié)合廣州頂管工程的具體情況,我單位委托了揚州廣鑫機械有限公司設計出能全面適應廣州地質(zhì)條件的組合多刀盤土壓平衡矩形頂管機用于廣州的頂管工程，所需頂管管節(jié)采取委托廣州市預制品構件廠進行生產(chǎn)加工，管節(jié)質(zhì)量達到相關設計和規(guī)范要求。頂管工程施工應在工作井圍護、洞口加固及內(nèi)襯結(jié)構完成后進行；頂管工程完成后方可進行相關的IIb出入口施工。頂管施工結(jié)構祥見東湖站IIb出入口矩形頂管結(jié)構縱向平面圖及東湖站IIb出入口矩形頂管結(jié)構縱向剖面圖。4.1頂進前的施工準備工作4.1.1地面準備工作（1）在頂管推進前，按常規(guī)進行施工用電、用水、通道、排水及照明等設備的安裝。（2）備齊施工材料、設備及機具，以滿足本工程的施工要求。施工主要材料及設備清單見附表一施工主要材料及設備清單表（3）井上、井下建立測量控制網(wǎng)，并經(jīng)復核、認可。4.1.2 井下準備工作（1）洞門安裝由于洞圈與管節(jié)間存在著15cm的建筑空隙，在頂管出洞及正常頂進過程中極易出現(xiàn)外部土體及觸壁泥漿涌入始發(fā)井內(nèi)的嚴重質(zhì)量安全事故。為防止此類事故發(fā)生，施工前在洞圈上安裝簾布橡膠板密封洞圈，橡膠板采用12mm厚鋼壓板作靠山，壓板的螺栓孔采用腰子孔形式，以利于頂進過程中可隨管節(jié)位置的變動而隨時調(diào)節(jié)，保證簾布橡膠板的密封性能。為方便操作人員下井工作,在工作井內(nèi)安裝了一個鋼扶梯,上鋪走道板,結(jié)合本工程工作井的實際情況,其鋼扶梯及走道板的重量約2t重。同樣在接收井內(nèi)也要安裝鋼扶梯和走道板，方便工作人員上下。（2）基座及頂進后靠、機架的安裝基座定位后必須穩(wěn)固、正確，在頂進中承受各種負載不位移、不變形、不沉降?；系膬筛壍辣仨毱叫?、等高。軌道與頂進軸線平行，導軌高程偏差不超過3mm，導軌中心水平位移不超過3mm，導軌的規(guī)格采用43kg/m的重軌，長度為(63.5+9.22)2=163.8m。軌道安裝完成后，機頭并不是直接放置在軌道上，而是放置在機架上，機架及鋼后靠連接在軌道上，機架及鋼后靠的總重量約8T重，同樣在接收井內(nèi)也需安裝一個機架，下鋪鋼軌。隨著頂進的進行，軌道沿頂進方向沿伸，機架及后靠便滯留在工作井內(nèi)。后靠自身的垂直度、與軸線的垂直度對今后的頂進也至關重要。為保證力的均勻傳遞, 鋼后靠根據(jù)實際頂進軸線放樣安裝時，在鋼后靠與始發(fā)井內(nèi)襯墻間預留一定的空隙(空隙大小為10cm),現(xiàn)澆鋼筋砼填充此空隙,稱為砼后背靠,其具體尺寸為780.1m。其目的是保證鋼后靠與墻壁充分接觸。這樣，頂管頂進中產(chǎn)生的反頂力能均勻分部在內(nèi)襯墻上。鋼后靠的安裝高程偏差不超過5mm，水平偏差不超過7mm。（3）.頂管機吊裝下井矩形頂管機頭設計重量約140余噸；接收井吊出時，機頭土倉內(nèi)會有剩余土，因而會更重一些。施工現(xiàn)場地處東湖路旁，場地狹小，吊運難度大。選用性能優(yōu)良的300噸履帶吊來吊裝機頭，由于300噸吊車自重為277噸，而吊裝的頂管機頭重達140余噸。為了避免頂管機頭吊裝中工作井、路面及路面下管線的損壞，對吊車?？课恢锰幭聦愉?0mm厚鋼板，再在鋼板上鋪鋼制路基箱（7m2.2m0.43m）四塊，降低吊車對路面的壓強。編制吊裝方案，上報有關部門認可；配備專業(yè)施工人員進行指揮、操作。吊裝前對有關人員進行詳細的技術及安全交底教育。頂管機頭的吊裝：頂管機從平板車上被吊起后，要作片刻的停頓，一是確定頂管機頭的實際重量是否在吊車的起重范圍內(nèi)；二是觀察吊車對路面及工作井的影響。在確定是安全的情況下，將頂管機頭緩慢吊入工作井，準確地停放在基座的軌道上。在頂管機頭起吊過程中，加強對周圍地面的觀測，如發(fā)現(xiàn)路基變形，立即將機頭放下，吊車移位，同時對井周圍原有的混凝土路面下進行注漿加固。（4）主頂?shù)亩ㄎ患罢{(diào)試驗收主頂?shù)亩ㄎ粚㈥P系到頂進軸線控制的難易程度，故在定位時要力求與管節(jié)中心軸線成對稱分布，以保證管節(jié)的均勻受力。主頂定位后，需進行調(diào)試驗收，保證14個千斤頂?shù)男阅芡旰?。?）頂管機就位、調(diào)試驗收為保證頂管出洞段的軸線控制，頂管機吊下井后，需對頂管機進行精確定位，盡量使頂管機軸線與設計軸線相符。在頂管機準確定位后，必須進行反復調(diào)試，在確定頂管機運轉(zhuǎn)正常后，方可進行頂管出洞和正常頂進工作。頂管設備就位布置平面以及剖面圖見下：4.1.3 技術交底、崗位培訓在頂管施工前，對參加施工的全體人員按階段進行詳細的技術交底，使施工人員全面了解施工中將可能出現(xiàn)的各種工程難點，并努力提供施工人員的質(zhì)量和安全意識。參與施工人員需按工種進行崗位培訓，考核合格后方可上崗操作。4.2頂管出洞段頂進施工頂管機頂出洞圈至頂管機切口距工作井6m范圍為出洞段。4.2.1 封門形式工作井基坑圍護結(jié)構采用地下連續(xù)墻，即在井周先施工地下連續(xù)墻作圍護結(jié)構，然后再采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土進行內(nèi)部結(jié)構的施工。因此混凝土擋墻即為工作井的洞圈封門，當?shù)叵逻B續(xù)墻破除后，洞口外圍的加固土體作為臨時洞圈封門。頂管的出洞過程即為破除始發(fā)井圍護結(jié)構的鋼筋砼，頂管機頭經(jīng)過出洞段加固區(qū)并進入原狀土體的過程。4.2.2 頂管出洞的施工步驟設備調(diào)試 圍護結(jié)構鋼筋砼破除頂管機頭靠上洞門 頂管機切削加固土體 機頭切口進入原狀土、提高正面土壓力值至理論計算值。4.2.3 出洞段頂進施工（1）、破除圍護結(jié)構前的準備工作對全套頂進設備做一次系統(tǒng)調(diào)試，由于本始發(fā)井地下連續(xù)墻的設計強度遠高于1.5MPa，為此在頂管機進入加固區(qū)間前，必須先將圍護結(jié)構破除，在頂管機進入加固區(qū)時，也應特別注意刀盤在穿越加固層時的切削性能。在確定頂進設備運轉(zhuǎn)情況良好后，應迅將機頭頂進洞圈內(nèi)，以防止洞口中的加固土體坍塌，由于正面為全斷面的水泥土，為保護刀盤，頂進速度應盡量放慢，使刀盤和周邊刀能對水泥土進行徹底的切削。地下連墻破除前工程技術人員、施工人員應詳細了解現(xiàn)場情況和封門圖紙，分析可能發(fā)生的漏水情況，并準備相應措施，制訂施工順序和方法，分工明確，并由專人統(tǒng)一指揮。（2）頂進施工在洞圈內(nèi)的地下連續(xù)墻全部破除后，應立即開始頂進機頭，由于正面為全斷面的水泥土，為保護刀盤，頂進速度應放慢。另外，可能會出現(xiàn)螺旋機出土困難，必要時可加入適量清水來軟化或潤滑水泥土。頂管機進入原狀土后，為防止機頭“磕頭”，宜適當提高頂進速度，使正面土壓力稍大于理論計算值，以減少對正面土體的擾動及出現(xiàn)地面沉降。頂管機徹底進入洞門后，需檢查洞口止水裝置是否有損壞，如有損壞應立即整修，確保泥水、漿液的不外漏。4.2.4 出洞段的各類施工參數(shù)頂管機從始發(fā)井出洞后，應盡量減少水土流失，控制好地面沉降。應不斷根據(jù)地面沉降數(shù)據(jù)的反饋進行參數(shù)調(diào)整，及時摸索出正面土壓力、出土量、頂進速度、注漿量和壓力等各種施工參數(shù)最佳值，為正常段施工服務。4.3 頂管正常段頂進施工4.3.1 各類施工參數(shù)的控制（1）正面土壓力的設定本工程采用土壓平衡式頂管機，是利用土壓力平衡開挖面土體，達到支護開挖面土體和控制地表沉降的目的，平衡土壓力的設定是頂進施工的關鍵。土壓力采用Rankine壓力理論進行計算： P上K0Z=0.319KN/m34.3m=24.5KN/m2=0.025MPaP下K0Z=0.319KN/m38.3m=47.3KN/m2=0.043MPa P上：管道頂部的側(cè)向土壓力 P下：管道下部的側(cè)向土壓力K0：砂土的側(cè)向系數(shù)（參考基坑開挖手冊）：土的容重Z：覆土深度以上數(shù)據(jù)為理論計算值，只能作為土壓力的最初設定值，隨著頂進施工，土壓力值應根據(jù)實際頂進參數(shù)、地面沉降監(jiān)測數(shù)據(jù)作相應的調(diào)整。（2）. 主頂力的計算封閉式頂管的頂力R估算由掘進機前端的迎面阻力N和注入觸變泥漿后的管壁外周摩阻力F組成，其公式表示如下：R = N + F = SPt + fLlS：機頭截面積，m2Pt：機頭底部以上1/3高度處的被動土壓力，KN/m2 Pt= (H+2D/3) tg2(45+/2)：土的容重（KN/m3）H：管頂土層厚度（m）D：掘進機高度（m）：土的內(nèi)摩擦角（度）f ：采用注漿工藝的摩阻系數(shù)，可通過實際試驗確定，一般取f=46 KN/m2L ：機頭或管節(jié)周長（m）l ：頂進長度（m）主頂力隨頂進距離的增加而增大。頂管掘進機頭出洞，在進入原狀土且正面土壓力沒有建立之前，要控制主頂力不能過大。在正常推進中，要注意主頂力的增大應該是緩慢的，而不允許有突變。經(jīng)計算，實際最大主推力為11640 kN ，遠小于頂管機額定主頂力（為28000kN）（3）.出土方案及出土量控制本工程管節(jié)內(nèi)鋪設16kg/m軌道，采用1臺平板車和1只3.0 m3土箱出土運輸方案。在主頂平臺上固定一臺卷揚機用作拖動平板車的動力。一節(jié)管節(jié)的理論出土量為64.31.5=38.7m3，在頂進過程中，應盡量精確地統(tǒng)計出每節(jié)的出土量，力爭使之與理論出土量保持一致，確保正面土體的相對穩(wěn)定，減少地面沉降量。4.3.2 頂進軸線控制頂管在正常頂進施工中，必須密切注意頂進軸線的控制。在每節(jié)管節(jié)頂進結(jié)束后，必須進行機頭的姿態(tài)測量，并做到隨偏隨糾，且糾偏量不宜過大，以免土體出現(xiàn)較大擾動及管節(jié)間出現(xiàn)張角。由于是矩形頂管，因此對管道的橫向水平要求較高，所以在頂進過程中對機頭的轉(zhuǎn)角要密切注意，機頭一旦出現(xiàn)微小轉(zhuǎn)角，應立即采取刀盤反轉(zhuǎn)、加壓鐵等措施回糾。頂進軸線偏差控制要求：高程+30mm，-50mm；水平：+50mm。4.3.3 地面沉降控制在頂進過程中，應合理控制頂進速度，保證連續(xù)均衡施工，避免出現(xiàn)長時間擱置情況；不斷根據(jù)反饋數(shù)據(jù)進行土壓力設定值調(diào)整，使之達到最佳狀態(tài)；嚴格控制出土量，防止欠挖或超挖。4.3.4 管節(jié)減摩為減少土體與管道間摩阻力，在管道外壁壓注觸變泥漿，在管道四周形成一圈泥漿套以達到減摩效果，在施工期間要求泥漿不失水，不沉淀，不固結(jié)。（1）.泥漿配比（按公斤每立方米計）見下表: 序號膨潤土水純堿CMC（CMS）乳化油12002503502.54.51.52.52170100057備注：序號1、2作為減摩觸變泥漿用，視實際情況選用。（2）.壓漿孔及壓漿管路布置壓漿系統(tǒng)分為二個獨立的子系統(tǒng)。一路為了改良土體的流塑性，對機頭內(nèi)及螺旋機內(nèi)的土體進行注漿。另一路則是為了形成減摩泥漿套，而對管節(jié)外進行注漿。（3）.壓漿設備及壓漿工藝采用泥漿攪拌機進行制漿，按配比表配制泥漿，純堿和CMC應預先化開（CMC可以邊攪拌邊添加），再加入膨潤土攪拌20分鐘，最后加入乳化油攪拌10分鐘左右，泥漿要充分攪拌均勻。壓漿泵采用HENY泵，將其固定在始發(fā)井口，拌漿機出料后先注入儲漿桶，儲漿桶中的漿液拌制后需經(jīng)過一定時間方可通過HENY泵送至井下。注漿壓力控制在0.05MPa左右。（4）.壓漿施工要點壓漿應專人負責，保證觸變泥漿的穩(wěn)定，在施工期間不失水，不固結(jié)，不沉淀。嚴格按壓漿操作規(guī)程施工，在頂進時應及時壓注觸變泥漿，充填頂進時所形成的建筑空隙，在管節(jié)四周形成一泥漿套，減少頂進阻力和地表沉降。壓漿時必須遵循“先壓后頂、隨頂隨壓、及時補漿”的原則。壓漿順序地面拌漿啟動壓漿泵總管閥門打開管節(jié)閥門打開送漿（頂進開始）管節(jié)閥門關閉（頂進停止）總管閥門關閉井內(nèi)快速接頭拆開下管節(jié)接2寸總管循環(huán)復始。（5）壓漿量的計算(每節(jié)管節(jié))為了保證注漿效果，注漿量應取理論值的58倍(考慮廣州地層主要以砂層為主,其注漿時擴散效果好,上海的擴散系數(shù)為35倍,廣州取58倍)。V=（6.0284.328-64.3）1.5（500800%）=2.23.5m34.3.5 止退裝置由于矩形頂管掘進機的斷面較大，前端阻力大，實際施工中，即使管節(jié)頂進了較長距離，而每次拼裝管節(jié)或加墊塊時，主頂油缸一回縮，機頭和管節(jié)仍會一起后退2030cm。當頂管機和管節(jié)往后退時，機頭和前方土體間的土壓平衡受到破壞，土體面得不到穩(wěn)定支撐，易引起機頭前方的土體坍塌，若不采取一定的措施，路面和管線的沉降量將難以得到控制。在前基座的兩側(cè)各安裝1套止退裝置，當油缸行程推完，需要加墊塊或管節(jié)時，將銷子插入管節(jié)的吊裝孔，再放進鋼墊塊和鋼板在銷座和基座的后支柱間。管節(jié)的后退力通過銷子、銷座、墊塊傳遞到止退裝置的后支柱上。止退裝置和基座焊接在一起，把管節(jié)穩(wěn)?。ǜ鶕?jù)上海施工經(jīng)驗，需加工的止退鋼結(jié)構裝置重量為2t）。為了減少管節(jié)的后退力，在管節(jié)上插入銷子，在止退前應將正面土壓力釋放到0.09MPa左右。4.4頂管施工技術措施4.4.1矩形頂管在粉質(zhì)粘土中掘進的施工措施本工程矩形頂管通道通過2-1B層淤泥質(zhì)粘土及3-1層沖積-洪積粉細砂層，由于該層塑流性、止水性差，含有砂性土，在掘進中會產(chǎn)生排土不暢或造成砂層固結(jié)，造成土倉土壓不穩(wěn)定以及推力增大。為了防止這種現(xiàn)象出現(xiàn)，采用以下措施：（1）為了防止“砂層塑流性差”現(xiàn)象的發(fā)生，在刀盤面板上設置了6個添加劑注入孔，配置了泡沫和添加劑注入系統(tǒng)，可根據(jù)需要向開挖面添加泡沫、膨潤土和聚合物，改善碴土的流動性、止水性。（2）在刀盤轉(zhuǎn)臂及攪拌棒的攪拌作用下能使碴土與添加材料充分攪拌混合，使碴土具有很好的塑流性，利于出土。（3）掘進中要注意土倉中土壓力控制，防止由于土壓力的失穩(wěn)從而引起螺旋機噴發(fā)和開挖面失穩(wěn)，引起地面沉降。（4）添加劑、聚合物、泡沫注入系統(tǒng)功能及特點為了能更好地改善砂層塑流性和止水性，可通過加泥系統(tǒng)向開挖面注入添加劑或發(fā)泡劑。由于添加泡沫劑對粘土層、砂層及含少量砂礫的地層具有很好的效果，可以有效地改善砂層的塑流性和止水性。但是，需要根據(jù)不同的地質(zhì)情況和使用效果來決定添加那種添加材料。4.4.2頂管施工中控制地面不均勻沉降的措施（1）施工過程中根據(jù)地質(zhì)資料，預先對將穿越的地層進行充分的分析，了解地質(zhì)的物理及力學特性，掘進時再比較出土實樣，及時調(diào)整掘進機的姿態(tài)，加強施工控制。（2）頂管結(jié)束后，選用1：1的水泥漿液，通過注漿孔置換管道外壁漿液，根據(jù)不同的水土壓力確定注漿壓力，加固通道外土體，消除對通道今后使用過程中產(chǎn)生不均勻沉降的影響。（3）頂進時按設計要求的軸線、坡度進行，施工過程中糾偏措施很重要，主要原則如下：A、 勤測勤糾：即每頂進一段距離，測量一次軸線及高程的偏差情況，技術人員將機頭糾偏的角度、各千斤頂?shù)挠蛪褐怠⑤S線的偏差等報中控室并輸入微機，微機將顯示出糾偏方法數(shù)據(jù)，再按此進行糾偏。B、小角度糾偏：每次糾偏的角度要小，一般控制在0.50以下。C、糾偏過程中不能大起大落，如果發(fā)現(xiàn)在某處產(chǎn)生了較大的偏差，這時也要保持通道以適當?shù)那拾霃街鸩椒祷氐捷S線上來，盡量避免猛糾造成相臨兩段形成很大的夾角。4.5 頂管進洞段施工4.5.1 接收井準備接收井施工完成后，必須立即對洞門位置的坐標測量確認，根據(jù)實際標高安裝頂管機接收基座，并準備破除接收井洞口的鉆孔樁鋼筋砼。4.5.2 頂管機位置、姿態(tài)的復核測量當頂管機頭逐漸靠近接收井時，應加強測量的頻率和精度，減少軸線偏差，確保頂管機能準確進洞。頂管貫通前的測量是復核頂管所處的方位、確認頂管狀態(tài)、評估頂管進洞時的姿態(tài)和擬訂頂管進洞的施工軸線及施工方案等的重要依據(jù)，使頂管機在此階段的施工中始終按預定方案實施，以良好的姿態(tài)進洞，正確無誤地座落到接收井的基座上。4.5.3 施工參數(shù)的調(diào)整因接收井洞門和管節(jié)間存在14.4cm的周邊間隙，頂管機頭進洞時容易引起水土流失，嚴重時會導致路面沉降、損害地下管線，所以必須采取相應的措施，讓頂管機頭順利進洞。1.在頂管到達距接收井6m后，開始停止第一節(jié)管節(jié)的壓漿，并在以后頂進中壓漿位置逐漸后移，保證頂管進洞前形成完好的6m左右的土塞，避免在進洞過程中減摩泥漿的大量流失而造成管節(jié)周邊摩阻力驟然上升。2.在頂管機切口進入接收井洞口加固區(qū)域時，應適當減慢頂進速度，調(diào)整出土量，逐漸減小機頭正面土壓力，以確保頂管機設備完好和洞口結(jié)構穩(wěn)定。4.5.4 頂管進洞頂管機切口頂進加固區(qū)時，頂管機暫停頂進，由于接收井距離旁邊的建筑較近及地下水比較豐富，在確保頂管機能順利進洞的情況下，為了防止在頂管機進洞時產(chǎn)生大量土體流失，針對此隱患，我們采取復土反壓有效的措施來消除此隱患。覆土反壓施工方法：1、洞口加固完畢并達到設計強度，將預留洞口的圍護結(jié)構鑿除，在接收井底板上安裝接收架；2、在以上工作完成以后，將土分層夯實填入接收井內(nèi)，回填至預留洞口上側(cè)約1m處。接收井覆土完成后，將頂管機緩慢頂進接收井內(nèi)，當首節(jié)管節(jié)與洞口一平時，應停止頂進，并利用管節(jié)內(nèi)注漿孔進行水硬性漿液填充管節(jié)與洞圈的空隙。46 頂管接口接口是頂管工程的關鍵部位，保證做好接口部分是頂管成敗的關鍵，因此對組成接口的每一部分都必須嚴格遵守有關規(guī)程的要求逐一分別嚴格制作。管節(jié)止水圈材質(zhì)為氯丁橡膠與水膨脹橡膠復合體，用粘結(jié)劑粘貼于管節(jié)基面上，粘貼前必須進行基面處理，清理基面的雜質(zhì)，保證粘貼的效果。管節(jié)下井拼裝時，在止水圈斜面上和鋼套環(huán)斜口上均勻涂刷一層硅油，接口插入后，用探棒插入鋼套環(huán)空隙中，沿周邊檢查止水圈定位是否準確，發(fā)現(xiàn)有翻轉(zhuǎn)、位移等現(xiàn)象，應拔出重新粘接和插入。施工時如若發(fā)現(xiàn)止水條有質(zhì)量問題，立即上報技術部門，整改后方可繼續(xù)使用。管節(jié)與管節(jié)之間采用中等硬度的木制材料作為襯墊，以緩沖混凝土之間的應力，板接口處以企口方式相接，板厚為15mm18mm。粘貼前注意清理管節(jié)的基面，管節(jié)下井或拼裝時發(fā)現(xiàn)有脫落的立即進行返工，確保整個環(huán)面襯墊的平整性、完好性。管節(jié)與鋼套環(huán)間形成的嵌縫槽采用聚氨脂密封膠嵌注；在鋼套環(huán)上的兩圓筋之間嵌入遇水膨脹橡膠條，從而構成一封閉環(huán)；這部分工作在管節(jié)廠預先完成。頂進結(jié)束后，管節(jié)下部的嵌縫槽采用高模量聚氨酯嵌填。4.7 頂管施工測量4.7.1 頂進軸線架設按業(yè)主所提供的城市坐標點連接出洞和進洞之間的兩點坐標及高程，以坐標值的計算建立獨立坐標系。4.7.2 建立施工頂進軸線的觀測臺按獨立坐標系放樣后靠觀測臺（后臺），使它精確地移動至頂管軸線上，用它正確指揮頂管的施工，以后按施工的情況，決定定期復測后臺的平面和高程位置。4.7.3 坡度計算按三等水準連測兩井之間的進出洞的高程，計算實際頂進坡度。4.7.4 施工頂管測量在后臺架設激光經(jīng)緯儀一臺，在井壁上設置后視控制點（頂進軸線）測頂管機的前標和后標的水平角和豎直角的全測回，采用fx4500P計算器編排程序計算頂管的頭尾的平面和高程偏離值，正確指導頂管施工。4.7.5 注意事項由于矩形頂管施工不同于常規(guī)頂管施工，所以初次放樣及頂進中測量極為重要。另外由于頂管后靠位置在頂進中可能發(fā)生變化，后臺的布置應保持固定不動，確保頂管施工測量的正確性。4.8 東湖路及東西兩側(cè)人行道下的地下管線保護技術措施由于頂管東湖路期間不封道，且地下管線眾多，管線與頂管間距較近，故對于頂進過程中的地層沉降控制要求較高，須采取如下措施：4.8.1 頂進技術措施(1).穿越前對全套機械設備進行徹底檢查，保證頂進時具有良好的性能。(2).嚴格控制頂管的施工參數(shù)，防止超挖、欠挖。(3).嚴格控制頂進的糾偏量，盡量減少對正面土體的擾動。(4).施工頂進速度不宜過快，一般控制在15mm/min左右，盡量做到均衡施工，避免在途中有較長時間的耽擱。(5).在穿越過程中，必須保持持續(xù)、均勻壓漿，使出現(xiàn)的建筑空隙被迅速充填，保證通道上部土體的穩(wěn)定。(6).克服“背土”現(xiàn)象，利用在機頭殼體頂部安裝的壓漿管和開設的壓漿壓注減摩泥漿，使土體和殼體上平面之間形成一泥漿膜，以減少土體與殼體的摩擦力，防止背土現(xiàn)象的發(fā)生。(7)注意克服頂管機機頭旋轉(zhuǎn)現(xiàn)象，除壓漿糾轉(zhuǎn)技術措施外，可利用該頂管機兩套獨立的刀盤驅(qū)動系統(tǒng)分別驅(qū)動兩個刀盤進行相對或相反方向運轉(zhuǎn)，以達到頂管機總體的力矩平衡。4.8.2 沉降監(jiān)測選擇具有甲級資質(zhì)的測量單位進行工程全過程監(jiān)測，以準確、及時地了解路面、管線的沉降情況，并在頂進施工中根據(jù)反饋數(shù)據(jù)及時調(diào)整各類施工參數(shù)，保證道路和管線的安全。另外，必須制定周密的頂管穿越道路、管線的施工監(jiān)控方案及監(jiān)控計劃并嚴格執(zhí)行。具體請詳見頂管工程監(jiān)測章節(jié)的有關內(nèi)容。4.8.3保證措施本工程對于道路、管線的沉降量應嚴格控制在規(guī)范要求內(nèi)（+10mm-30mm），一旦超標，必須采取補救措施控制沉降量。(1).采用調(diào)整頂進參數(shù)來調(diào)整：.減少正面出土量，提高正面土壓力；.在頂管內(nèi)超量壓注潤滑泥漿，提高管節(jié)周圍土體的應力。(2).盡可能在路面預留注漿孔備用（頂管施工結(jié)束后，根據(jù)實際情況使用以下方案），每條通道上設置兩排注漿管，排距為3m，軸向注漿管間距為5m，一旦路面出現(xiàn)嚴重沉降，及時進行雙液注漿，注漿量視實際情況而定，確保管線差異沉降量控制在10mm以內(nèi)。跟蹤注漿采用兩種不同配比的雙液漿，配比分別如下：(1)緩凝雙液漿（1m3） 單位：kg 水 泥膨潤土水水玻璃2356067557(2)速凝雙液漿（1m3） 單位：kg 水泥膨潤土水水玻璃23560619103(3).頂管結(jié)束后，及時打開管節(jié)上的注漿孔，壓入水泥-水玻璃雙液漿置換管道外的觸變泥漿，防止觸變泥漿泌水后引起地層沉降。4.9管節(jié)生產(chǎn)工藝、運輸、堆放、吊裝下井4.9.1 設計概況本車站頂管工程全長61.5米，設計采用外形尺寸6000mm4300mm的矩形鋼筋混凝土預制管節(jié)，標號為C50P8，每環(huán)管節(jié)為一整體，管節(jié)厚度500mm，寬度1500mm，管節(jié)總用量為42節(jié)。4.9.2 施工準備(1)、施工場地布置 原材料堆場采用硬地坪，砂、石原材料根據(jù)不同規(guī)格進行分倉堆放，并掛顯著標識以表明管節(jié)生產(chǎn)專用，水泥、摻和料、外加劑等用專用筒倉儲存。 設置獨立的鋼筋斷料、彎折（?。┕ざ?，采用進口彎弧機和彎折機，混凝土由專用攪拌機提供。管節(jié)生產(chǎn)車間分為五個區(qū)域:即鋼筋骨架成型區(qū)、管節(jié)澆搗成型和蒸養(yǎng)區(qū)、管節(jié)脫模整修區(qū)、管節(jié)水養(yǎng)護區(qū)、管節(jié)成品堆放區(qū)。 配置鋼筋混凝土管節(jié)拼裝檢驗平臺，其表面平整度達到0.25mm，并能承受管節(jié)的重量而不變形。 配置相應數(shù)量的管節(jié)抗?jié)B檢漏架。(2)、原材料質(zhì)量控制對管節(jié)生產(chǎn)的原材料根據(jù)質(zhì)量體系程序文件和作業(yè)指導書、管理規(guī)定進行嚴格控制，把好質(zhì)量關，滿足工程的各項要求。管節(jié)生產(chǎn)使用的材料（混凝土、水泥、粉煤灰、粗細骨料、外加劑、鋼筋等）應符合GB50204-2002混凝土結(jié)構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范、DGJ08-236-1999市政地下工程施工及驗收規(guī)程、GB50299-1999地下鐵道工程施工及驗收規(guī)范，且試驗結(jié)果符合質(zhì)量要求。水泥水泥是符合GB175-1999硅酸鹽水泥、普通硅酸鹽水泥的普通硅酸鹽水泥，并且儲存在工廠的水泥筒倉中。摻和料粉煤灰是符合JGJ 28-86 粉煤灰在混凝土和砂漿中應用技術規(guī)程、 DB31/T35-1998混凝土和砂漿用?；郀t礦碴微粉、DG/TJ08-501-1999粒化高爐礦碴微粉在水泥混凝土中應用技術規(guī)程的粉煤灰，儲存于工廠的粉煤灰筒倉中。骨料細骨料是符合JGJ 154-92普通混凝土用砂質(zhì)量標準及檢驗方法的中砂（Mx=2.33.1），在產(chǎn)地進行分篩、水洗，儲存于骨料堆場中。粗骨料粗骨料是符合JGJ53-92普通混凝土用碎石或卵石質(zhì)量標準及驗收方法525mm連續(xù)粒級的碎石。外加劑外加劑是符合GB/T8076-97混凝土外加劑、GB50119-88混凝土外加劑應用技術規(guī)范的混凝土用高效減水劑。產(chǎn)品主要來自：MBT麥斯特或日本花王MD-150，并儲存在筒內(nèi)。混凝土混凝土是滿足設計指標：C55、S8，經(jīng)過GBJ107-87混凝土強度檢驗評定標準、GB50080-2002普通混凝土拌合物性能試驗方法驗證，滿足施工要求的機械拌制混凝土。鋼筋A 根據(jù)采購程序控制對鋼筋供應商進行嚴格評審，選擇信譽好、質(zhì)量優(yōu)、價格合理的鋼筋供應商，并提交工程師審核認可后，再正式確定供應商。B 每批鋼筋進場要有該批鋼筋的質(zhì)量保證書，且必須是相同鋼筋等級、相同直徑、相同鑄造號碼、相同批號（堆號）方可稱為同一批。C 鋼筋原材料復試檢測頻率以每60T為一單位，樣本從不同堆按檢驗要求取相應的尺寸和數(shù)量，按國家規(guī)范規(guī)定項目和要求進行測試。D 測試單位由有資質(zhì)的測試機構進行測試，并出具有效的測試報告。經(jīng)工程師確認后，該批鋼筋掛片牌標識進入待用狀態(tài)。焊絲（條）焊絲（條）是符合GB/T 8110-95氣體保護電弧焊用碳鋼、低合金鋼焊絲用于鋼筋搭接、固定、埋件制作、定位的焊絲（條）。其余預埋件其余管節(jié)生產(chǎn)用的埋件均是符合設計要求和國家材料檢驗制作標準的預埋件。(3)、管節(jié)鋼模質(zhì)量控制鋼模由底模、中心立柱、內(nèi)模板、外模板、梯形絲桿組件和M30螺桿組件組成。 鋼筋混凝土管節(jié)精度是以鋼模加工和合攏振搗后的精度作保證的，因此鋼模在正式投入管節(jié)制作前必須經(jīng)過四階段檢測。即加工裝配精度檢測、運輸?shù)綇S鋼模定位后的精度復測、試生產(chǎn)后的鋼模精度同實物精度對比檢測及管節(jié)三環(huán)水平拼裝精度的綜合檢測。各項檢測指標均在標準的允許公差內(nèi)，經(jīng)現(xiàn)場工程師批準，方可投入正常生產(chǎn)。管節(jié)的邊長誤差2mm，高度誤差1mm，上下平面矩形外框?qū)蔷€誤差4mm，側(cè)向平面與上下平面的垂直度誤差2mm。在正常生產(chǎn)狀態(tài)下，對鋼模實施兩種檢查的管理，即澆搗前的快速檢查和鋼模定期檢查。澆搗前的快速檢查：用專用的快速測量工具對鋼模中心寬度和能顯示鋼模正確合攏的項目進行測試。測試工具必須保持完好狀態(tài)，并要妥善置放在可靠的地方；鋼模定期檢查是保證鋼模在允許公差之內(nèi)進行管節(jié)制作。如有特殊情況，可縮短其檢查周期或作針對性檢查。超標必須上報和及時修正。復檢達標后方可繼續(xù)進行管節(jié)制作。鋼模檢查的各項目檢測值都應及時準確清晰填寫在規(guī)定的鋼模檢查表中，確保記錄有效性和可追溯性。 對管節(jié)脫模和起吊后的鋼模，必須在不損傷鋼模本體的前提下進行徹底清理。確保鋼模內(nèi)表面和拼接縫不留有殘漿和微小顆粒，以保證鋼模合攏的精度。 脫模劑應用專門工具均勻抹刷在鋼模與混凝土的所有接觸面上。抹刷后應有專人檢查，要不留有影響管節(jié)質(zhì)量的隱患，確保脫模劑抹刷質(zhì)量。鋼模操作工在上崗前必須按照鋼模供應商提供的鋼模操作手冊及鋼模維修手冊進行理論和實際操作培訓，經(jīng)考核合格者予以上崗。4.9.3生產(chǎn)工藝管節(jié)生產(chǎn)工藝見流程圖：管節(jié)生產(chǎn)工藝流程圖(1)、鋼筋骨架的制作加工鋼筋斷料和彎曲成型A 進入斷料和彎曲成型階段的鋼筋必須是標識可用狀態(tài)的鋼筋。B 斷料、彎曲成型之前必須要有經(jīng)過詳細翻樣確認的尺寸、形狀明細表，并準備好準確的樣棒和校核基模，以保證在斷料、彎曲成型過程中快速檢測。C 切斷和彎曲工序的操作和公差控制應遵從規(guī)范和標準中有關條款的規(guī)定。切斷和彎曲成型后的鋼筋制件應分類存放在支架上，并標識狀態(tài)。鋼筋骨架總裝A 根據(jù)管節(jié)鋼筋骨架制作的精度特殊性，要求各單體部件制作成型精度必須滿足總裝精度要求。為此根據(jù)各單體部件和總裝工藝的精度，專門加工相應的制作靠模，來達到各自的精度要求和總裝的精度要求。B 各單體部件和總裝工序中鋼筋連接均采用低溫焊接工藝（即CO2低溫保護焊）。焊接操作工應經(jīng)過培訓、考核合格后上崗。C 按照設計和規(guī)定的要求對總裝完成的鋼筋骨架進行嚴格的質(zhì)量檢查，主要內(nèi)容包括：外觀、焊接和精度（公差）三個方面，檢查合格后可掛牌標識進入成品堆放區(qū)待用。成品堆放和運輸A 鋼筋骨架成品堆放應分類整齊堆放，并呈拱形堆放在指定區(qū)域內(nèi)。堆放高度不允許超過規(guī)定的高度。B 鋼筋骨架吊裝采用橫擔式專用工具，確保骨架在吊裝過程中不產(chǎn)生變形。C 鋼筋骨架運輸采用臺車水平運輸?shù)姆桨?。以保證鋼筋骨架運輸?shù)乃俣饶軡M足管節(jié)制作的需要。鋼筋骨架入模A 鋼筋骨架的隔離器采用專用塑料支架。選用標準：應符合厚度、承受力和穩(wěn)定性要求，支架顏色同管節(jié)混凝土保持基本一致，并經(jīng)工程師檢驗認可。B 隔離器根據(jù)不同部位分別選用齒輪形和支架形兩種。其中支架形用于內(nèi)弧底部；齒輪形用于側(cè)面和端面。隔離器設墊位置正確、布設均勻。