不銹鋼管各國執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn).doc

管子的執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn) 發(fā)布時間： 2010-11-17   信息來源：       中國：GB/T14975-2002.GB/T14976-2002.GB13296-91.GB9948-88. 美國：ASTM A269A312/A312M，A213/A213M A376/A376M A511 日本：JISG3463.JIGS3448.JIS3459 德國：DIN17456，DIN17458 不銹鋼標(biāo)準(zhǔn)鋼號對照表 發(fā)布時間： 2009-7-27   信息來源：   國內(nèi)外不銹鋼標(biāo)準(zhǔn)鋼號對照表中國GB1220-9284GB3220-9284日本JIS 美國AISIUNS 英國BS 970 Part4BS 1449 Part2德國W.-Nr.DIN 17440DIN 17224-410S-0Cr13SUS410SS41000-X7Cr131Cr13SUS410410410S21X10Cr13,1.40112Cr13SUS420J1420420S29X20Cr13,1.4021-S4200420S27-3Cr13SUS420J2-420S45-Y3Cr13SUS 420F420F-3Cr13Mo -3Cr16SUS429J1-1Cr17Ni2SUS431431431S29X17CrNi16-2,1.4057-S43100X17CrNi16-2,1.4057-7Cr17SUS 440A440AX70CrMo15,1.4109 X70CrMo15,1.4109 - S44002 -11Cr17SUS 440C 440CX105CrMo17,1.4125 X105CrMo17,1.4125 -S44004 -Y11Cr17SUS 440F440F-8Cr17 SUS440B 44013 -S44003 -440B -1Cr12SUS403403-X6Cr134Cr13 SUS420J2 -X4DCr13,1.40319Cr18SUS 440C440C-X105CrMo17, 1.4125 9Cr18Mo SUS 440C 440CX105CrMo17,1.4125 X105CrMo17,1.41259Cr18MoV SUS440B 440B -X90CrMoV18,1.4112 -X50CrMoV15,1.4116 - -X39CrMo17-1，1.4122-AUS8( 8A )-AUS10( 10A ) -AUS6( 6A )-0Cr17Ni4Cu4Nb SUS630 630 X5CrNiCuNb16-4, 1.4542X5CrNiCuNb16-4, 1.4542-S17400 - - -17-4PH-0Cr17Ni7AlSUS631 631 -S17700 X7CrNiAl17-71.4568 X7CrNiAl17-7,1.4568 -S17700 X7CrNiAl17-71.4568 X7CrNiAl17-7, 1.4568 -17-7PH -0Cr15Ni7Mo2Al -632 - -S15700 -0Cr13Al00Cr13Al SUS405 405 - -S40500 405S17 X7CrAl13 1Cr15 SUS429 429 - -S42900 -1Cr17 SUS430 430 - -S43000 430S17 X6Cr17,1.4016 Y1Cr17 SUS 430F 430F-S43020 -X12CrMoS17 1Cr17Mo SUS434 434 -S43400 434S19 X6CrMo17 1Cr17Mn6Ni5N SUS201 201 -X12CrMnNiN 17-7-5 , 1.4372-S20100 -1Cr18Mn8Ni5N SUS202 202 -X12CrMnNiN 18-9-5 1.4373-S20200 284S16 -2Cr13Mn9Ni4 - -1Cr17Ni7 SUS301 301 -S30100 301S21 X12CrNi177 1Cr17Ni8 SUS301J1 -X12CrNi177 1Cr18Ni9 SUS302 302 302S31 X2CrNi18-9,1.4307 -S30200 -1Cr18Ni9Si3 SUS302B 302B -S30215 -Y1Cr18Ni9 SUS303 303 303S31 X8CrNiS18-9,1.4305 -S30300 -Y1Cr18Ni9Se SUS303Se 303Se 303S42 -S30323 -0Cr18Ni9 SUS304 304 304S31, X5CrNi18-10,1.4301 X5CrNi18-101.4301 -S30400 -S30403 -00Cr19Ni10 SUS 304L 304L304S11, X2CrNi19-11, 1.4306 X2CrNi19-11, 1.4306 0Cr19Ni9N SUS304N1 304N -X5CrNi19-9, 1.4315 -S30451 -0Cr19Ni10NbN SUS304N2 XM-21, S30452 -00Cr19Ni10N SUS304LN 304LN, S30453 X2CrNiN18-10,1.4311X2CrNiN18-10,1.43111Cr18Ni12 SUS305 S30500, 305 305S19, X4CrNi18-12, 1.4303 X4CrNi18-12,1.4303 0Cr20Ni10 SUS308 308 -S30800 -0Cr23Ni13 SUS309S 309S -S30908 -0Cr25Ni20 SUS310S 310S 310S31- -S31008 -0Cr17Ni12Mo2 SUS316 316 316S31, X5CrNiMo 17-12-2 1.4401 X5CrNiMo 17-12-2 1.4401 - -S31600 - -0Cr17Ni12Mo2N SUS316N 316N X2CrNiMo 17-11-2 1.4406X2CrNiMo 17-11-2 1.4406-S31651 - - 00Cr17Ni13Mo2N SUS316LN 316LN, S31653 X2CrNiMo17-13-31.4429 X2CrNiMoN17-13-31.4429 00Cr17Ni14Mo2 SUS 316L 316L , S31603 X2CrNiMo 18-4-3 1.4435, 316S13 X2CrNiMo 18-4-3 1.44350Cr18Ni12Mo2TiSUS316Ti 316Ti320S31, X6CrNiMoTi 17-12-2 1.4571 X6CrNiMoTi 17-12-2 1.4571 0Cr18Ni14Mo2Cu2 SUS316J1 - -00Cr18Ni14Mo2Cu2 SUS316J 1L -0Cr18Ni12Mo3Ti- X6CrNiMoTi 17-12-2 1.45711Cr18Ni12Mo3Ti - -0Cr19Ni13Mo3 SUS317 317 316S33, X3CrNiMo 17-3-3 , 1.4436X3CrNiMo 17-3-3 , 1.4436 -S31700 -00Cr19Ni13Mo3 SUS 317L 317LX2CrNiMo18-15-4, 1.4438X3CrNiMo18-15-4, 1.44380Cr18Ni16Mo5 SUS317J1 S31725-0Cr18Ni10Ti SUS321 321 -X6CrNiTi18-101.4541 -S32100 -1Cr18Ni9Ti SUS321321，S32109321S31, X6CrNiTi18-10, 1.4541X6CrNiTi18-10, 1.45410Cr18Ni11Nb SUS347 347 347S31 X6CrNiNb18-10, 1.4550 -S34700 -0Cr18Ni13Si4 SUSXM15J1 XM15 -S38100 -0Cr18Ni9Cu3 SUSXM7 XM7 -X3CrNiCu 18-9-4 , 1.45671Cr18Mn10NiMo3N -1Cr18Ni12Mo2Ti -320S31, X6CrNiMoTi 17-12-2 1.4571 X6CrNiMoTi 17-12-2 1.4571 1Cr18Ni11Si4AlTi - - 1Cr21Ni5Ti - 00Cr20Ni25Mo4.5Cu -904L-影響鐵基合金精鑄件性能的因素-以前有的朋友問起鐵基合金精鑄件性能問題，懷疑是熱處理工藝不當(dāng)。其實鑄件性能是鑄造工藝和熱處理工藝的綜合反映，其中鑄造工藝是根本。如果鑄件本身基體不理想，晶粒粗大，雜質(zhì)多，無論怎樣調(diào)整熱處理規(guī)范都很難達(dá)到理想的效果的。下面就結(jié)合自己的工作經(jīng)驗，談一點粗淺的看法。一、    鑄造工藝1、    化學(xué)成份成份是保證鑄件性能的基礎(chǔ)，首先需重點控制C、Si、Mn含量。C是提高鋼的強(qiáng)度的最重要的因素，Si、Mn是強(qiáng)化作用較大的元素，在合金鋼中得到廣泛應(yīng)用。隨著C、Si、Mn增多，強(qiáng)度、硬度上升，而塑性、韌性下降。此外需控制S、P含量，這已經(jīng)是一個常識性問題，但有的工廠成份控制不是很嚴(yán)格，有的甚至沒有進(jìn)行成份檢測，鑄件性能是沒有保障的。此外N、Ti、Al、V、Zr、Mo、W等元素對鑄件性能也有一定影響，但不是每種鑄件都用得上，這里不再細(xì)說。2、    熔煉澆注熔煉澆注也包含了對化學(xué)成份的控制。除了C、Si、Mn，最常用的合金元素還有Ni、Cr。常用的脫氧方式為硅鐵、錳鐵、硅鈣等。有的工廠喜歡澆注前在澆包中丟鋁塊終脫氧，但對鉻鎳鋼要慎用。鉻鎳鋼的缺點是容易出現(xiàn)石狀斷口，使鑄件在鑄造和熱處理過程中出現(xiàn)開裂。石狀斷口是一種晶間斷口，它的成因是由于氮化鋁夾雜物在奧氏體晶界上析出的結(jié)果。氮化鋁夾雜物在奧氏體中的溶解度隨溫度的降低而降低，當(dāng)鑄件在1100-1200間緩冷時，氮化鋁夾雜物將在奧氏體晶界上析出，嚴(yán)重消弱晶界強(qiáng)度。鑄件冷速愈慢，鋼中殘留的鋁和氮量愈高，則形成的氮化鋁夾雜物也愈多。因此在熔煉過程中，為防止石狀斷口，不能用鋁脫氧，并盡量縮短熔煉時間，以減少鋼中鋁、氮含量，澆注后應(yīng)盡量加快鑄件的冷卻速度。鉻、鎳、錳等元素能提高鋼的凝固收縮值，故能提高鋼的疏松和熱裂傾向。尤其是馬氏體鋼，由于鉻量較高，易形成氧化鉻膜和氮、碳化物難熔質(zhì)點，流動性較差，在鑄件中容易造成欠鑄、夾雜等缺陷。有的鑄件由于熱節(jié)分散，或有局部大的薄壁、細(xì)長結(jié)構(gòu)，熔煉澆注工藝陷入兩難選擇：澆注溫度太低，鑄件充型很困難，易發(fā)生欠鑄、氣孔等缺陷；澆注溫度太高，鑄件晶粒粗大，易出現(xiàn)裂紋、疏松等缺陷,鑄件性能也不理想。這就必須優(yōu)化澆注系統(tǒng)，有利于鑄件充型。盡量搞高殼型溫度、降低澆注溫度。對殼型的要求是，澆注前溫度盡可能高，澆注后冷卻速度盡可能快，這又是相互矛盾的。如果過程控制得好，最好空殼澆注，以保證澆注后冷卻速度，但殼型出爐后到澆注時間間隔盡可能短。有條件的話，鑄件最好放在真空澆注，有助于降低澆注溫度，減少欠鑄、夾雜等缺陷，并能提高性能。真空澆注雖然比非真空澆注增加了成本，但鑄件合格率上升，表面質(zhì)量和性能都有較大提高。如果鑄件技術(shù)要求高，價位也合理，放在真空澆注是合算的。（我廠有一批不銹鋼精鑄件，二十多年來都采用非真空澆注，由于冶金質(zhì)量和性能問題，合格率極低，一年投產(chǎn)八批才滿足要求。本人改為真空澆注，并改進(jìn)熱處理工藝，現(xiàn)在投產(chǎn)一批能管用三年）二、熱處理工藝常用的熱處理方式通常包括正火、退火、淬火和回火。這里主要說一下用得較多的不銹鋼淬火。淬火的目的是為了得到馬氏體，并防止碳化物的析出。淬火工藝參數(shù)的選擇應(yīng)注意兩點：一是要得到盡可能多的馬氏體，而又不使晶粒粗大，從而提高鋼的機(jī)械性能；二是要得到盡可能均勻的單相組織，以提高其抗蝕能力。淬火溫度過低，碳化物不能溶入奧氏體中。淬火溫度和時間要保證碳化物充分溶解而得到高的硬度、強(qiáng)度,時間一般在2小時以上，溫度一般1000以上。一般均采用油冷淬火?；鼗鸬哪康氖菫榱讼慊饝?yīng)力和提高沖擊韌性。在500以上回火時，由于碳化物聚集長大，所以強(qiáng)度迅速下降，塑性上升。馬氏體不銹鋼有回火脆性傾向，回火后應(yīng)采用較快速度冷卻。在實際生產(chǎn)中，大量鑄件成箱堆放，空冷難以保證較快的冷卻速度，因而鑄件有回火脆性傾向，影響到鑄件塑性。所以需油冷或水冷才有效果。熱處理規(guī)范要參照鑄件化學(xué)成份來制定。如果鑄件C、Si、Mn含量較高，則回火溫度也要偏高，才能保證鑄件有足夠的塑性、韌性；如果C、Si、Mn含量較低，則回火溫度也要偏低一點，才能保證鑄件有足夠的強(qiáng)度、硬度。結(jié)論：1、    鑄件性能是鑄造工藝和熱處理工藝的綜合反映，其中鑄造工藝是根本。鑄造及熱處理規(guī)范稍不合理就容易顧此失彼，需綜合考慮。2、    鑄造工藝需嚴(yán)格控制化學(xué)成份，主要是C、Si、MnS、P含量。澆注時盡量搞高殼型溫度、降低澆注溫度，澆注后應(yīng)盡量加快鑄件的冷卻速度（但需保證不出現(xiàn)裂紋），鉻鎳鋼不能用鋁脫氧，有條件的話，可考慮真空澆注。3、    熱處理工藝中，淬火時淬火溫度和時間要有保證?；鼗鸷髴?yīng)采用較快速度冷卻。熱處理規(guī)范要參照鑄件化學(xué)成份來制定。