QTZ80(6013)塔吊基礎天然基礎計算書施工方案.doc

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1、& 崗頂酒店塔吊基礎施工方案 目 錄一、工程概況1二、塔吊概況1三、塔吊安裝位置及基礎型式選擇1四、塔吊的使用與管理4五、塔吊基礎4六、QTZ80（6013）塔吊天然基礎的計算書4 茂名市電白建筑工程總公司 崗頂酒店工程塔吊基礎施工方案一、工程概況擬建崗頂酒店為一棟15層商業(yè)酒店，其中群樓4層，塔樓11層，下設3層地下室（局部1層），建筑面積約21448.02平方米，其中地下室部分7921.92平方米平方米，地上部分13526.1平方米平方米，地下室深度13.7米，地面建筑總高度65米，本工程采用鋼筋剪力墻結構，筏板式天然基礎。建筑工程等級為一級，設計使用年限為50年，抗震設防烈度為7度。本場

2、地位于廣州市天河區(qū)石牌村，南臨中山大道，東接五山路，正北面為遠洋大廈，與建筑紅線的最近距離為12.5米，西北角為紅江酒店，與建筑紅線的最近距離為9米，西臨龍口東路，對街建筑物與建筑紅線的最近距離為17.5米。二、塔吊概況本工程施工計劃設置塔吊1臺，塔吊布設位置見平面布置圖。采用廣州五羊建設機械有限公司生產(chǎn)的QTZ80（6010）型塔吊，該塔吊獨立式起升高度為45米，附著式起升高度達150米（本工程實際使用搭設高度約95米），工作臂長60米（本工程由于周邊建筑物限制，實際使用工作臂長約42米），最大起重量6噸，公稱起重力矩為800KN.m。綜合本工程地質(zhì)條件及現(xiàn)場實際情況，參照崗頂酒店巖土工程勘

3、察報告及工程設計圖紙，本塔吊基礎采用天然地基基礎。三、塔吊安裝位置及基礎型式選擇（一）塔吊生產(chǎn)廠家提供的說明書中對塔吊基礎的要求：1 地基基礎的土質(zhì)應均勻夯實，要求承載能力大于20t/；底面為60006000的正方形。2 基礎混凝土強度不低于C35，在基礎內(nèi)預埋地腳螺栓，分布鋼筋和受力鋼。3 基礎表面應平整，并校水平?；A與基礎節(jié)下面四塊連接板連接處應保證水平，其水平度不大于1/1000；4 基礎必須做好接地措施，接地電阻不大于4。5 基礎必須做好排水措施，保證基礎面及地腳螺栓不受水浸，同時做好基礎保護措施，防止基礎受雨水沖洗，淘空基礎周邊泥土。6 基礎受力要求：荷載工況基礎承載PHPVMMZ

4、工作狀況245972102320非工作狀況8053019300PH基礎所受水平力kNPV垂直力kNM傾覆力矩kNmMZ扭矩kNm（二）本工程塔吊安裝位置詳見下圖：按塔吊說明書要求，塔吊鋪設混凝土基礎的地基應能承受0.2MPa的壓力，根據(jù)本工程地質(zhì)勘察報告及現(xiàn)場實際情況，塔吊基礎位于4-2強風化礫巖層，該層土質(zhì)的承載力達0.60MPa，滿足塔吊基礎對地基承載力的要求，且該土層也是建筑物基礎所在持力層土層，以該土層作塔吊基礎的持力層，既能滿足塔吊使用要求，也不會有基坑開挖時引起塔吊基礎變形的問題。經(jīng)綜合分析，選取4-2強風化礫巖層為塔吊基礎的持力層，基礎面標高與建筑物的基礎底標高相平。因塔吊基礎上

5、表面在自然地面以下，為保證基礎上表面處不積水，在塔吊基礎預留300300300集水井并及時排除積水，確保塔吊基礎不積水。塔吊基礎配筋及預埋件等均按使用說明書。四、塔吊的使用與管理塔吊安裝及拆除均由具有安裝及拆除專項質(zhì)資的單位負責實施，并編制相應的塔吊搭拆專項方案經(jīng)公司及監(jiān)理單位審批后實施。塔吊除做好保護接零外，還應做好重復接地（兼防雷接地），電阻不大于4。塔吊司機及指揮人員均要持證上崗，指揮與司機之間用對講機或信號旗聯(lián)系，使用過程中嚴格遵守十不準吊規(guī)定。塔吊在驗收合格并掛出合格牌后才能使用。塔吊的日常維修及各種保險、限位裝置、接地電阻的檢查均按公司的有關規(guī)定執(zhí)行。確保做到靈敏，可靠。塔吊使用期

6、間要定期測量基礎沉降及塔吊傾斜，測量頻率每月不少于一次。鋼絲繩要經(jīng)常檢查，及時更換。五、塔吊基礎塔吊基礎配筋詳見下圖：（按塔吊說明書中級鋼進行級鋼等強替換）六、QTZ80（6013）塔吊天然基礎的計算書（一）計算依據(jù)1.建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008；2.混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002)；3.建筑結構荷載規(guī)范（GB 50009-2001）；4.崗頂酒店巖土工程勘察報告；5.QTZ80（6010）塔式起重機使用說明書；6.建筑、結構設計圖紙；7.簡明鋼筋混凝土結構計算手冊。（二）參數(shù)數(shù)據(jù)信息塔吊型號：QTZ80（6013） 塔吊起升高度H：150.00m塔身寬度B：1665m

7、m 基礎節(jié)埋深d：0.00m自重G：596kN（包括平衡重） 基礎承臺厚度hc：1.40m最大起重荷載Q：60kN 基礎承臺寬度Bc：6.00m混凝土強度等級：C35 鋼筋級別：Q235A/HRB335基礎底面配筋直徑：25mm 公稱定起重力矩Me：800kNm 基礎所受的水平力P：80kN標準節(jié)長度b：2.80m主弦桿材料：角鋼/方鋼 寬度/直徑c：120mm所處城市：廣東廣州市 基本風壓0：0.5kN/m2地面粗糙度類別：D類密集建筑群，房屋較高，風荷載高度變化系數(shù)z：1.27 。地基承載力特征值fak：600kPa 基礎寬度修正系數(shù)b：0.3 基礎埋深修正系數(shù)d：1.5基礎底面以下土重度

8、：20kN/m3 基礎底面以上土加權平均重度m：20kN/m3（三）塔吊基礎承載力作用力的計算1、塔吊豎向力計算塔吊自重：G=596kN（整機重量422+平衡重174）；塔吊最大起重荷載：Q=60kN；作用于塔吊的豎向力：FkGQ59660656kN；2、塔吊風荷載計算依據(jù)建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2001）中風荷載體型系數(shù)：地處廣東廣州市，基本風壓為0=0.5kN/m2；查表得：風荷載高度變化系數(shù)z=1.27；擋風系數(shù)計算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(31.665+25+(41.6652+52)0.5)0.12/(1.6655)=0.302因為是角鋼/方鋼，體

9、型系數(shù)s=2.402；高度z處的風振系數(shù)?。簔=1.0；所以風荷載設計值為：=0.7zsz0=0.71.002.4021.270.5=1.067kN/m2；3、塔吊彎矩計算風荷載對塔吊基礎產(chǎn)生的彎矩計算：M=BHH0.5=1.0670.3021.6651001000.5=2682.6kNm；MkmaxMeMPhc8002682.6801.43594.6kNm；（四）塔吊抗傾覆穩(wěn)定驗算基礎抗傾覆穩(wěn)定性按下式計算：eMk/（Fk+Gk）Bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基礎中心的距離； Mk作用在基礎上的彎矩； Fk作用在基礎上的垂直載荷； Gk混凝土基礎重力，Gk25661.4=1260

10、kN； Bc為基礎的底面寬度；計算得：e=3594.6/(656+1260)=1.876m 6/6=1m地面壓應力計算：Pk（Fk+Gk）/APkmax2(FkGk)/（3aBc）式中 Fk作用在基礎上的垂直載荷； Gk混凝土基礎重力； a合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算： aBc/20.5Mk/（FkGk）6/20.5-3594.6/(656+1260)=2.366m。 Bc基礎底面的寬度，取Bc=6m；不考慮附著基礎設計值：Pk（656+1260）/6253.22kPa；Pkmax=2(656+1260)/(32.3666)= 89.98kPa；地基承載力特征值計算依

11、據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2002第5.2.3條。計算公式如下: fa = fak+b(b-3)+dm(d-0.5) fa-修正后的地基承載力特征值(kN/m2)； fak-地基承載力特征值，按本規(guī)范第5.2.3條的原則確定；取600.000kN/m2； b、d-基礎寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù)；b基礎寬度地基承載力修正系數(shù)，取0.30；d基礎埋深地基承載力修正系數(shù)，取1.50； -基礎底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； b-基礎底面寬度(m)，當基寬小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取6.000m； m-基礎底面以上土的加權平均重度，地下水

12、位以下取浮重度，取20.000kN/m3； d-基礎埋置深度(m) 取1.4m；fa = fak+b(b-3)+dm(d-0.5)=600+0.3*20(6-3)+1.5*20(1.4-0.5) =645kPa解得地基承載力設計值：fa=645kPa；實際計算取的地基承載力設計值為:fa=645kPa；地基承載力特征值fa大于壓力標準值Pk=51.58kPa，滿足要求！地基承載力特征值1.2fa大于偏心矩較大時的壓力標準值Pkmax=89.98kPa，滿足要求?。┗A受沖切承載力驗算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范（GB 50007-2002）第8.2.7條。驗算公式如下: F1 0.7hpfta

13、mho式中 hp -受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當h不大于800mm時，hp取1.0.當h大于等于2000mm時，hp取0.9，其間按線性內(nèi)插法取用；取 hp=0.97； ft -混凝土軸心抗拉強度設計值；取 ft=1.57MPa； ho -基礎沖切破壞錐體的有效高度；取 ho=1.35m； am -沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度；am=(at+ab)/2； am=1.665+(1.665 +21.35)/2=3.005m； at -沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬（即塔身寬度）；取at1.665m； ab -沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基

14、礎底面積范圍內(nèi)的下邊長，當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內(nèi)，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度；ab=1.665 +21.35=4.365m； Pj -扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積凈反力；取 Pj=101.12kPa； Al -沖切驗算時取用的部分基底面積；Al=6.00(6.00-4.365)/2=4.905m2 Fl -相應于荷載效應基本組合時作用在Al上的地基土凈反力設計值。Fl=PjAl； Fl=101.124.905=495.99kN。允許沖切力：0.70.971.573005

15、.001350.00=4814991N=4324.62kN Fl= 495.99kN；實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求?。ㄆ撸┏信_配筋計算1.抗彎計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范（GB 50007-2002）第8.2.7條。計算公式如下:MI=a12(2l+a)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12式中：MI -任意截面I-I處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值； a1 -任意截面I-I至基底邊緣最大反力處的距離；取a1=(Bc-B)/2(6.00-1.665)/2=2.167m； Pmax -相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值，取101.12

16、kN/m2； P -相應于荷載效應基本組合時在任意截面I-I處基礎底面地基反力設計值，PPmax（3aal）/3a101.12(31.665-2.167)/(31.665)=57.25kPa； G -考慮荷載分項系數(shù)的基礎自重，取G=25BcBchc=256.006.001.40=1260kN/m2； l -基礎寬度，取l=6.00m； a -塔身寬度，取a=1.665m； a-截面I - I在基底的投影長度, 取a=1.665m。 經(jīng)過計算得MI=2.1672(26.00+1.665)(101.12+57.25-21260/6.002)+(101.12-57.25)6.00/12=575.5

17、6kNm。2.配筋面積計算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l -當混凝土強度不超過C50時， 1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定，取l=1.00； fc -混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=16.70kN/m2； ho -承臺的計算高度，ho=1.35m。經(jīng)過計算得： s=575.56106/(1.0016.76.00103(1.35103)2)=0.00315； =1-(1-20.00315)0.5=0.00315； s=1-0.00315/2=0.998； As=575.56106/(0.9981.35103300.00)=1423.98mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:6000.001400.000.15%=12600.00mm2。故取 As=12600.00mm2。 - 10 - 茂名市電白建筑工程總公司