ZZ5600-25-47支撐掩護式液壓支架設計【含8張CAD圖紙、說明書】

ZZ5600-25-47支撐掩護式液壓支架設計【含8張CAD圖紙、說明書】,含8張CAD圖紙、說明書,zz5600,25,47,支撐,支持,掩護,液壓,支架,設計,cad,圖紙,說明書,仿單 摘 要 本論文的內容是支撐掩護式液壓支架的總體設計。論文主要闡述了一般支撐掩護式液壓支架的設計過程。設計內容包括：選架型、總體設計、主要零部件的設計、主要零部件的校核和液壓系統(tǒng)的設計。 支撐掩護式液壓支架結合了垛式液壓支架和掩護式液壓支架的特點。所以，支撐掩護式液壓支架具有以上兩者所具有的優(yōu)點。 液壓支架作為回采工作面的一種支護設備，液壓支架在工作過程中能否取得良好的支護效果，取決于支架的架型，結構和相關參數(shù)。首先，通過作圖確定支架的四連桿機構各桿系的長度；然后，以力學模型為依據(jù)，分析了液壓支架的頂梁、掩護梁上載荷的作用機理，得到了較為合理的支架載荷的計算公式；其次，結合設計的支架，從平面和空間兩方面對支架主要結構件進行受力分析；最后對支架主要結構件、連接銷軸進行強度校核,并畫出所有的機械圖。 關鍵詞：支撐掩護式支架； 頂梁； 四連桿； 強度 ABSTRACT The content of my paper is the overall design of support-sheild Hydraulic support. This paper mainly expounds the design process of the general support-sheild hydraulic support . What contents of this design include: choose the type, overall design, the design of the mainly parts, the checking of the mainly parts and the design of the Hydraulic system . The support-shield combines the features of the support and the shields. So it possesses the advantages of both. As the equipment of support and protection in the mine,whether the hydraulic support works well bases on its support type, structure and relevant parameters.Firstly, the length of every pole of the leading four-bar mechanism are determined by painting, secondly, basing on the mechanic model , the reasonable computational formula of the support load is decided by analysing the mechanism of the top-beam and the load on shield-beam. Thirdly, with the of design of hydraulic support, the main mechanics of hydraulic support is analyzed and calculated by plane and spatial model. Finally, the maily structure and the connection pin shaft are checked by calculation. And draw out all the process drawings. Key words: support-shield hydraulic support; top-beam; four-bar links; strength 目 錄 1支撐掩護式液壓支架概述 1 1.1 液壓支架的用途 1 1.2液壓支架的工作原理 1 1.2.1支架自由度計算 1 1.2.2支架升降 1 1.2.3 支架移動和推移輸送機 3 1.3 液壓支架的分類 3 1.4 液壓支架的組成 4 1.4.1 頂梁 4 1.4.2 底座 5 1.4.3 立柱 5 1.4.4 掩護梁 5 1.4.5 活動側護板 5 1.4.6 連桿 5 1.4.7操縱控制系統(tǒng) 6 1.5 液壓支架的設計 6 1.5.1 設計目的 6 1.5.2 對液壓支架的基本要求 6 1.5.3 設計液壓支架必需的基本參數(shù) 7 1.5.4堅硬頂板的液壓支架設計 7 1.6 液壓支架的設計動向 8 2 液壓支架的結構設計 10 2.1 液壓支架基本尺寸的確定 10 2.1.1 支架高度和伸縮比 10 2.1.2 支架中心距 11 2.1.3 支架間距的確定 11 2.2 支架整體機構尺寸確定 11 2.2.1底座長度 11 2.2.2確定四連桿機構 11 2.2.3確定頂梁的長度 17 2.2.4液壓支架的性能參數(shù) 18 2.2.5立柱布置 19 2.2.6覆蓋率 20 2.2.7支架立柱的計算 20 2.3 立柱的參數(shù)計算 21 2.3.1 立柱的初撐力 21 2.3.2 立柱的工作阻力 22 2.4 千斤頂參數(shù)確定 22 2.4.1移架千斤頂?shù)某叽?22 2.4.2前梁千斤頂參數(shù) 23 2.4.3側推千斤頂參數(shù) 23 2.4.4護幫千斤頂參數(shù) 24 2.5 底座接觸比壓的計算 24 2.6 液壓支架的主要技術參數(shù) 25 3液壓支架的受力分析及校核 26 3.1液壓支架整體受力分析 27 3.2液壓支架的底座分析 30 4 液壓支架部件的安全強度校核 32 4.1 液壓支架在強度設計時強度條件 32 4.2 液壓支架的強度校核 33 4.2.1 頂梁強度的校核 33 4.2.2 掩護梁強度的校核 37 4.2.3 底座強度的校核 38 4.2.4 立柱穩(wěn)定性驗算 41 4.2.5 頂梁耳板的強度校核 44 4.2.6 前連桿與底座的銷軸校核 45 4.2.7 掩護梁與頂梁的銷軸校核 45 4.2.8 后連桿與底座的銷軸校核 46 4.3 液壓系統(tǒng)的控制方式 46 5 液壓支架的操作和維護 47 5.1 液壓支架的操作管理事項 47 5.2 液壓支架維護和管理的具體內容 47 結 論 48 參考文獻 49 翻譯部分 英文原文 50 中文譯文 57 致 謝 63 1 支撐掩護式液壓支架概述 1.1 液壓支架的用途 在采煤工作面的煤炭生產過程中，為了防止頂板冒落，維持一定的工作空間，保證工人安全和各項作業(yè)正常進行，必須對頂板進行支護。而液壓支架是一高壓液體作為動力，由液壓元件與金屬構件組成的支護和控制頂板的設備，它能實現(xiàn)支撐、切頂、移架和推移輸送機等一整套工序。實踐表明液壓支架具有支護性能好、強度高、移架速度快、安全可靠等優(yōu)點。液壓支架與可彎曲輸送機和采煤機組成綜合機械化采煤設備，它的應用對增加采煤工作面產量、提高勞動生產率、降低成本、減輕工人的體力勞動和保證安全生產是不可缺少的有效措施。因此，液壓支架是技術上先進、經濟上合理、安全上可靠，是實現(xiàn)采煤綜合機械化和自動化不可缺少的主要設備。 1.2液壓支架的工作原理 液壓支架的主要動作有升架、降架、推移輸送機和移架。這些動作是利用乳化液泵站提供的高壓液體，通過液壓控制不同功能的液壓缸來完成的。每架支架的液壓管路都與工作面主管路并聯(lián)，形成各自獨立的液壓系統(tǒng)，如圖1－1所示，其中液控單向閥和安全閥設在架內，操縱閥可設在本架或鄰架內，前者為本架操作，后者為鄰架操作。 1.2.1支架自由度計算 低副是指兩個構件參加接觸而構成運動副的表面面接觸的運動副。 高副是指點接觸或線接觸的運動副。 運動副是指兩構件直接接觸而構成的可動連接。 式中 n為機構中的活動構件數(shù)目。 為機構的低副數(shù)目。 為機構的高副數(shù)目。 1.2.2支架升降 支架的升降依靠立柱2的伸縮來實現(xiàn)，其工作過程如下： 1、初撐 操縱閥8處于升柱位置，由泵站輸送來的高壓液體經液控單向閥6進入立柱的下腔，同時立柱的上腔排液，于是活柱和頂梁升起，支撐頂板。當頂梁接觸頂板，立柱下腔的壓力達到泵站的工作壓力后，操縱閥置于中位，液控單向閥6關閉，從而立柱下腔液體被封閉，這就是支架的初撐階段。 2、承載 支架初撐后，進入承載階段。隨著頂板的緩慢下沉，頂板對支架的壓力不斷增加，立柱下腔被封閉的液體壓力將隨之迅速升高，液壓支架受到彈性壓縮，并由于立柱缸壁的彈性變形而使缸徑產生彈性擴張，這一過程就是支架的增阻過程。當下腔液體的壓力超過安全閥5的動作壓力時，高壓液體經安全閥5瀉出，立柱下縮，直至立柱下腔的液體壓力小于安全閥的動作壓力時，安全閥關閉，停止泄液，從而使立柱工作阻力保持恒定，這就是恒阻過程。此時，支架對頂板的支撐力稱為工作阻力，它是由支架安全閥的調定壓力決定的。 3、卸載 當操縱閥8處于降架位置時，高壓液體進入立柱的上腔，同時打開液控單向閥6，立柱下腔排液，于是立柱卸載下降。 由以上分析可以看出，支架工作時的支撐力變化可分為三個階段，如圖1－2，即：開始升柱至單向閥關閉時的初撐增阻階段，初撐后至安全閥開啟前的增阻階段，以及安全閥出現(xiàn)脈動卸載時的恒阻階段，這就是液壓支架的阻力－時間特性。它表明液壓支架在低于額定工作阻力下工作時，具有增阻性，以保證支架對頂板的有效支撐作用，在達到額定工作阻力時，具有恒阻性；為使支架恒定在此最大支撐力，又具有可縮性，即支架在保持恒定工作阻力下，能隨頂板下沉而下縮。增阻性主要取決于液控單向　立柱的密封性能，恒阻性與可縮性主要由安全閥來實現(xiàn)，因此安全閥、液控單向閥和立柱是保證支架性能的三個重要元件。 1.2.3 支架移動和推移輸送機 支架和輸送機的前移，由底座3上的推移液壓缸4來完成。 需要移架時，先降柱卸載，然后通過操縱閥使高壓液體進入推移液壓缸4的活塞桿腔，活塞腔回液，以輸送機為支點，缸體前移，把整個支架拉向煤壁。 需要推移輸送機時，支架支撐頂板，高壓液體進入推移活塞缸4的活塞腔，活塞桿腔回液，以支架為支點，活塞桿伸出，把輸送機推向煤壁。 1.3 液壓支架的分類 液壓支架按結構形式劃分，可分為支撐式、掩護式和支撐掩護式三類。 1、支撐式支架 支撐式支架利用立柱與頂梁直接支撐和控制工作面的頂板。其特點是：立柱多，支撐力大，切頂性能好；頂梁長，通風斷面大，適用于中等穩(wěn)定以上的頂板。 支撐式支架有垛式和節(jié)式之分。 （1）節(jié)式 節(jié)式支架由2～4個框架組成，用導向機構互相聯(lián)系，交替前進， （2）垛式 整個支架為一整體結構，整體移動，通常有4～6根立柱，可以支撐堅硬與極堅硬的頂板。 2、掩護式支架 掩護式支架利用立柱、短頂梁支撐頂板，利用掩護梁來防止巖石落入工作面。其特點是：立柱少，切頂能力弱；頂梁短，控頂距小；由前后連桿和底座鉸接構成的四連桿機構使抗水平力的能力增強，立柱不受橫向力；而且使板前端的運動軌跡為近似平行于煤壁的雙紐線，梁端距變化??；架間通過側護板密封，掩護性能好；調高范圍大，適用于松散破碎的不穩(wěn)定或中等穩(wěn)定的頂板。 3、支撐掩護式支架 支撐掩護式支架具有支撐式的頂梁和掩護式的掩護梁，它兼有切頂性能和防護作用，適于壓力較大、易于冒落的中等穩(wěn)定或穩(wěn)定的頂板。 根據(jù)使用條件，支撐掩護式支架的前、后排立柱可前傾或后傾，傾角大小也可不同。前、后立柱交叉布置的支架適用于薄煤層。 1.4 液壓支架的組成 液壓支架由以下六個主要部分組成： 頂梁、底座、立柱、掩護梁、活動側護板、推移機構、操縱控制系統(tǒng)。 1.4.1 頂梁 用途： 1、用于支撐維護控頂區(qū)的頂板； 2、承受頂板的壓力； 3、．將頂板載荷通過立柱、掩護梁、前后連桿經底座傳到底板。 要求： 1、頂梁應有足夠的強度，即使在接觸應力分布不均勻的情況下也不致被壓壞； 2、頂梁應有足夠的剛度，以承受扭力； 3、頂梁對頂板的覆蓋率高； 4、頂梁能適應頂板的起伏變化。 1.4.2 底座 用途： 1、為支架的其他結構件和工作機構提供安設的基礎； 2、與前后連桿和掩護梁一起組成四連桿機構； 3、將立柱和前后連桿傳遞的頂板壓力傳遞給底板。 要求： 1、底座應有足夠的強度和剛度； 2、底座對底板的起伏變化適應性好； 3、底座與底板的接觸面積大，以減小底座對底板的接觸比壓，避免支架陷入底板； 4、底座應有足夠的地方來安設立柱、推移裝置以及液壓控制裝置； 5、底座要能把落入支架內的碎矸排棄到老塘中。 1.4.3 立柱 用途： 1、支撐頂梁，承受載荷的作用； 2、調節(jié)支架的高度，使支架的高度滿足工作面的要求； 3、立柱設置有大流量安全閥，以避免頂板沖擊壓力造成支架過載較大。 1.4.4 掩護梁 用途： 1．掩護梁承受頂梁部分載荷和掩護梁背部載荷并通過前后連桿傳遞給底座； 2．掩護梁承受對支架的水平作用力及偏載扭矩； 3．掩護梁和頂梁（包括活動側護板）一起 ，構成了支架完善的支撐和掩護體，完善了支架的掩護和擋矸能力。 1.4.5 活動側護板 用途： 1、消除相鄰支架掩護梁和頂梁之間的架間間隙，防止冒落的矸石進入支護空間； 2、作為支架移架過程中的導向板； 3、防止支架降落后傾倒； 4、調整支架的間距。 1.4.6 連桿 前后連桿是四連桿機構中重要的運動和承載部件，與掩護梁和底座的一部分共同組成四連桿機構，使支架能承受圍巖載荷、水平作用力和保持穩(wěn)定。其四連桿機構的作用： 1、通過四連桿機構，使支架頂梁端點的運動軌跡呈近似雙紐線，從而使用使支架前端頭離煤距離大大減小，提高了管理頂板性能； 2、能承受較大的水平力。 1.4.7操縱控制系統(tǒng) 液壓支架由不同數(shù)量的立柱和千斤頂組成，采用不同的操縱閥以實現(xiàn)升柱、降柱、移架、推溜等動作。雖然支架的液壓缸（立柱和千斤頂）種類、數(shù)量很多，但其液壓系統(tǒng)都是采用多執(zhí)行元件的并聯(lián)系統(tǒng)。 對于液壓支架的操縱控制系統(tǒng)傳動裝置，應具有以下基本要求：采用結構比較簡單，設備外形尺寸小，能遠距離的傳送大的能量；能承受較大載荷；沒有復雜的傳動機構；在爆炸危險和含塵的空氣里保證安全工作；動作迅速；操作調節(jié)簡單；過載及損壞保護簡單。 容積式液壓傳動可最大限度的滿足這些要求，因此，所有液壓支架均采用這種傳動。 1.5 液壓支架的設計 1.5.1 設計目的 采用綜合機械化采煤方法是大幅度增加煤炭產量、提高經濟效益的必由之路。為了滿足對煤炭日益增長的需求，必須大量生產綜合機械化采煤設備，迅速增加綜合機械化采煤工作面（簡稱綜采工作面）。而每個綜采工作面平均需要安裝150臺液壓支架，可見對液壓支架的需求量是很大的。 由于不同采煤工作面的頂板條件、煤層厚度、煤層傾角、煤層的物理機械性質等的不同，對液壓支架的要求也不同。為了有效地支護和控制頂板，必須設計出不同類型和不同結構尺寸液壓支架。因此，液壓支架的設計工作是很重要的。由于液壓支架的類型很多，因此其設計工作量也是大的，由此可見，研制和開發(fā)新型液壓支架是必不可少的一個環(huán)節(jié)。 1.5.2 對液壓支架的基本要求 1．為了滿足采煤工藝及地質條件的要求，液壓支架要有足夠的初撐力和工作阻力，以便有效的控制頂板，保證合理的下沉量。 2．液壓支架要有足夠的推溜力和移架力。推溜力一般為100左右；移架力按煤層厚度而定，薄煤層一般為100～150，中厚煤層一般為150～250，厚煤層一般為300～400。 3．防矸性能要好。 4．排矸性能要好。 5．要求液壓支架能保證采煤工作面有足夠的通風斷面，從而保證人員呼吸、稀釋有害氣體等安全方面的要求。 6．為了操作和生產的需要，要有足夠寬的人行道。 7．調高范圍要大，照明和通訊方便。 8．支架的穩(wěn)定性要好，底座最大比壓要小于規(guī)定值。 9．要求支架有足夠的剛度，能夠承受一定的不均勻載荷。 10．在滿足強度條件下，盡可能減輕支架的重量。 11．要易于拆卸，結構簡單。 12．液壓元件要可靠。 1.5.3 設計液壓支架必需的基本參數(shù) 1．頂板條件 根據(jù)老頂和直接頂?shù)姆诸悾瑢χЪ苓M行選型。 2．最大和最小采高 根據(jù)最大和最小采高，確定支架的最大和最小高度，以及支架的支護強度。 3．瓦斯等級 根據(jù)瓦斯等級，按保安規(guī)程規(guī)定，驗算通風斷面。 4．底板巖性和小時涌水量 根據(jù)底板巖性和小時涌水量驗算底板比壓。 5．工作面煤壁條件 根據(jù)工作面煤壁條件，決定是否用護幫裝置。 6．煤層傾角 根據(jù)煤層傾角，決定是夠選用防滑防倒裝置。 7．井筒罐籠尺寸 根據(jù)井筒罐籠尺寸，考慮支架的運輸外形尺寸。 8．配套尺寸 根據(jù)配套尺寸及支護方式來計算頂梁長度。 1.5.4堅硬頂板的液壓支架設計 堅硬頂板工作面頂板不易冒落，直接頂或基本頂懸頂時間長。一但冒落，瞬間頂板壓力顯著增大，支架立柱安全閥來不及釋放，立柱可能遭破壞。因此，對堅硬頂板液壓支架設計的要求是： 1、根據(jù)直接頂和基本頂?shù)膸r性、分類級別、截高及配套設備，確定支護強度和工作阻力，支架要有足夠切頂能力。 2、應盡量減小掩護梁長度，增大掩護梁與水平夾角，減小掩護梁在水平線上的投影長度。如有的支架在低位狀態(tài)時，掩護梁與垂線夾角仍有30左右，相當于一般支架在高位狀態(tài)時的掩護梁夾角。如果在工作高度時，掩護梁大部分都能被頂梁所遮蓋是較為理想的。另外，掩護梁結構設計，除保證必要的強度和剛度之外，還要具有抗沖擊能力。 3、支架掩護梁間的密封可嚴些，頂梁架間密封要求不十分嚴格，因為頂梁間漏矸的可能性較小。 4、支架立柱應設置大流量安全閥，以避免頂板沖擊壓力造成支架過載較大。為此，安全閥流量的選擇應考慮立柱缸徑、沖擊載荷來壓程度。對于有沖擊載荷的頂板，如不采取頂板處理措施，立柱應安設置一大一小兩個安全閥以確保支架的安全 5、考慮沖擊載荷影響，支架結構件安全系數(shù)應提高，至少應比通常支架安全系數(shù)提高20%。 6、應考慮支架可能承受的水平方向沖擊力。支架結構件設計時，摩擦系數(shù)取值應考慮f=0.3時水平力對支架強度的影響。 1.6 液壓支架的設計動向 21 世紀是以網絡信息為代表高科技迅猛發(fā)展的新時期，也是是煤礦以高效集約化生產為特征的新時期，為了滿足高產綜采工作面生產發(fā)展的需要，就煤炭綜采而言，國外主要產煤國家從未停止過依靠更大的技術投入取得采煤更高經濟效益的努力。我們也必須抓緊研制和推廣電液控制系統(tǒng)。液壓支架實現(xiàn)自動控制后，就可有效地克服上述缺點，實現(xiàn)對支架的電液控制，而且有多種控制方式可供選擇，人員可在較安全的地方集中對整個工作面的支架進行遠程控制或程序控制。現(xiàn)在世界上已經有70 多個電液自動化控制工作面。工作面的技術設備又正在以迅猛之勢向前發(fā)展。我們不能依賴老實進口，我們要自己研制，否則和我國產煤大國的地位也是極不相稱的。 我國液壓支架經過20 多年的發(fā)展， 盡管取得了顯著成績， 在雙高礦井建設中出現(xiàn)過日產萬噸、甚至班產超萬噸的記錄， 但總體水平與世界先進采煤國家仍存在一定差距。在支架架型功能上我國與國外相差無幾， 有些地方特別是特厚煤層用的放頂煤支架、鋪網支架、兩硬煤層的強力支架、端頭支架還有獨到之處， 但國產液壓支架技術含量偏低， 電液控制閥可靠性差，所用鋼材一般為16Mn ，最好的屈服極限才700 ， 液壓系統(tǒng)壓力在35 以下，流量在200 以內，供液管Φ25～Φ32 ，回液管Φ25～Φ50 ， 最快移架速度10～12 (井下實際應用有時在20 以上) ， 工作阻力更是相對較低。 今后10 年， 我國的液壓支架將朝技術含量大、鋼板強度高、移架速度快(6～8) 和電液控制閥的方向發(fā)展， 對有破碎帶和斷層的工作面將加大支架的移架力， 盡量采用整體可靠推桿和抬底座機構，并減少千斤頂?shù)臄?shù)量。另外，將普遍采用額定壓力為40 、額定流量為400 的高壓大流量乳化液泵站， 以適應快速移架的需要； 系統(tǒng)采用環(huán)形或雙向供液， 保證支架有足夠的壓力達到初撐力，保證支架接頂位置準確。ZY 兩柱掩護式支架的比重將大大增加， 缸徑將增至Φ360 ， 端頭支架、輕放多用途支架將被廣泛使用。所以，今后除應繼續(xù)針對我國國情和煤層具體條件，開發(fā)一些新架型、新品種外，還應在改進支架控制系統(tǒng)和提高支架的工作可靠性方面下功夫。 作為一種回采工作面的支護設備，液壓支架的架型、結構與相關參數(shù)，必須與回采工作面的頂、底板條件和煤層條件相適應，才能取得良好的支護效果。由于地下開采條件的復雜性和多樣性，因此，盡管國內外對液壓支架己經過了近半個世紀的研究和應用，出現(xiàn)了數(shù)十種不同的結構架型，但至今為止，也僅能在緩傾斜中厚以下煤層中獲得了較為成功的應用，對于傾斜、急傾斜或厚煤層中的液壓支架尚處在研究和試驗階段。即使對于緩傾斜中厚煤層的液壓支架，其結構、性能與控制方式如何更適應不同的生產條件，仍需不斷的改進和研究。目前，液壓支架設計研究取得重要進展，主要在以下方面： 1、設計理論和方法有了突破。煤炭科學研究總院北京開采研究所對支架力學持性進行了深入的研究，提出了液壓支架三維力學模型的計算方法，克服了傳統(tǒng)平面力系計算方法的缺陷，提出了液壓支架總體結構參數(shù)優(yōu)化設計方法，開發(fā)出液壓支架設計計算通用軟件系統(tǒng)，并廣泛應用，使我國液壓支架設計計算提高到一個新水平。 2、完成液壓支架計算機模擬試驗的研究。把有限元方法成功地用于液壓支架的研究，建立了液壓支架整體有限元模型，開發(fā)出SSTS液壓支架模擬試驗計算機仿真軟件系統(tǒng)，大大提高了液壓支架設計的可靠性，廣泛應用于液壓支架設計研究，達到國際先進水平， 為我國液壓支架打入國際市場發(fā)揮了重要作用。 3、技術規(guī)范和標淮化建設取得重要進展。我們已先后制定液壓支架系列技術標準17項，成為國際上液壓支架標準較完善的國家之一，促進了液壓支架技術的發(fā)展。 4、計算機輔助設計(CAD)有了較大發(fā)展。開發(fā)了CAD工作站和微機CAD系統(tǒng)，建成了較完整的液壓支架數(shù)據(jù)庫和通用件國庫，并正在逐步實現(xiàn)支架設計CAD化。 5、液壓支架控制系統(tǒng)有了重大進步。根據(jù)我國國情研制的全液壓手動控制快速移架系統(tǒng)的廣泛應用，使支架降、移、升速度大幅度提高，由過去的20～ 30，提高到9～12。 6、新架型研制成績顯著，架型結構進一步完善。新型高可靠性支架，反向四連桿高產高效低位放頂煤支架，適應中小煤礦的單一煤層開采用輕型支架和輕型單擺桿放頂煤支架均取得成功。 基于以上進展，液壓支架的研究與發(fā)展方向是： 1、在己有支架設計與應用經驗的基礎上，研究支架的智能化設計方法和結構與參數(shù)的優(yōu)化，進一步提高支架設計的科學性、可靠性和結構性能的優(yōu)化性。 2、研究特殊煤層使用的液壓支架，以適應不同的開采條件。 3、研究新型元件與材質，以減輕支架重量，提高支架的性能和使用壽命。 4、研究支架的遙控、程序控制和性能自動監(jiān)測，為回采工作面的半自動化與自動化創(chuàng)造條件。 2 液壓支架的結構設計 2.1 液壓支架基本尺寸的確定 2.1.1 支架高度和伸縮比 支架高度的確定原則，應根據(jù)所采煤層的厚度，采區(qū)范圍內地質條件的變化等因素來確定，其最大和最小高度為： 　　 式中 —支架最大高度，　??； —支架最小高度　??； —煤層最大高度，??； —煤層最小高度，??； —考慮偽頂，煤皮冒落后，仍有可靠初撐力所需要的支撐力高度，一般最200～300，取?。? —頂板最大下沉量，一般100～200mm，取； a—移架時支架的最大可縮量，一般取； δ—浮矸石，浮煤厚度，一般取； 　 　 　 支架伸縮比 一般范圍內采用單伸縮立柱。 2.1.2 支架中心距 考慮液壓支架配套使用SGZ-960/2*700型刮板輸送機，我國刮板運輸機溜槽每節(jié)長度為1.5，千斤頂連接塊位置在每節(jié)溜槽中間，所以除節(jié)式和邁步式支架之外，支架間距一般為1.5。 2.1.3 支架間距的確定 所謂支架間距，就是相鄰兩支架中心線間的距離，按下式計算 側護板的行程一般為170～200。 2.2 支架整體機構尺寸確定 2.2.1底座長度 底座是將頂板壓力傳遞到底板和穩(wěn)定支架的部件。在設計支架底座的長度時，應考慮如下方面：支架對底板的接觸比壓要??；支架內部應有足夠的空間用于安裝立柱、液壓控制裝置、推移裝置和其他輔助裝置；便于人員操作和行走；保證支架的穩(wěn)定性，等等。通常，掩護式支架的底座長度取3.5倍的移架步距（一個移架步距為0.6）,既2.1左右；支撐掩護式支架的底座長度取4倍的移架步距，即2.4左右。 因此，取底座長度為3500。 2.2.2確定四連桿機構 (1)四連桿機構的作用 1) 梁端護頂 通過四連桿機構，使支架頂梁端點的運動軌跡呈近似雙曲線，從而使支架頂梁前端的端頭離煤壁距離大大減小，提高了管理頂板的性能。 2）擋矸 鑒于組成四連桿機構的掩護梁既是連接件，又是承載件，為了承受采空區(qū)內破粹巖石所賦予的載荷，掩護梁一般作為整體箱型構件，具有一定的強度。由于它處在隔空采空區(qū)的位置，故可以起到良好的擋矸作用。 (2)四連桿機構的幾何特征 1、支架從最高高度降到最低高度時，如圖2－1所示，頂梁端點運動軌跡的最大寬度，最好為30以下。 圖2-2 四連桿機構幾何特征 2、支架在最高位置時和最低位置時，頂梁與掩護梁的夾角P和后連桿與底平面的夾角Q，如圖2－1所示，應滿足以下要求： 支架在最高位置時，P≤ ～，Q≤ ～；支架在最低位置時，考慮矸石便于下滑，以防矸石停留在掩護梁上，根據(jù)物理學摩擦理論可知，,如果按鋼和矸石的摩擦系數(shù)為,即：,求得；為了安全可靠在最低工作位置時，應使為宜，而Q角主要考慮掩護梁底部距底板要有一定的距離，防止支架后部冒落的巖石卡住后連桿，使支架不能降下來，一般取。在特殊情況下需要較小角度時，可提高后連桿下鉸點的高度。 3、由圖2-1可知，掩護梁與頂梁鉸點E’和瞬時中心O之間的連線與水平線的夾角為Q，設計時，要使范圍內，主要原因是Q角直接影響附加力Qy的數(shù)值大小。 4、支架工作段要求曲線向前凸的一段，如圖2－1所示的h段，其原因為當頂板來壓時，立柱讓壓而下縮，使頂梁有前移的趨勢防止巖石向后移動，又可以使作用在頂梁上的摩擦力指向老塘，同時底板陰止底座向后移；使整個支架產生順時針轉動的趨勢，從而增加了前梁端部的支護力，防止頂梁前端頂板冒落又可以使底座前端比壓減小，可防止啃底，有利移架，再則減少了水平力的合力，由于支架所承受的水平力由掩護梁來地克服，所以減輕了掩護梁的受力。 從以上分析得知，為使支架受力合理和工作可靠，在設計四連桿機構的曲線運動軌跡時，應盡量使支架的工作段要取曲線向前凸的一段，所以當已知掩護和后連桿的長度后，從這個觀點出發(fā)，在設計時，只要把掩護梁和后連桿簡化成曲柄滑塊機構，進行作圖計算就可以了，其掩護梁和后連桿構成的曲柄滑塊機構如圖2－2所示。 從圖2－2可以看出，當掩護梁和后連桿已知，只要找到前連桿的長度和位置就可以了，其具體作法是順時針轉動后連桿，使支架最高位置時的E’點向下作近似直線運動，在掩護梁上定有一點在運動中有一段近似圓弧軌跡。只要找到這個圓弧軌跡的曲率半徑和曲率中心，就可以找到前連桿的位置和長度了。從這個觀點出發(fā)，只要按支架在工作段，支架由高到低，在掩護梁上前連桿上鉸點所作的運動軌跡上，任找?guī)c，把掩護梁上前連桿上鉸點連線的垂直平分線所交的點為前連桿的下鉸點，這樣四連桿機構就可以確定了 (3)四連桿機構的幾何作圖法 首先用解析法確定掩護梁和后連桿的長度，如圖2－3所示。 —掩護梁長度； —后連桿長度； —E’點垂直線到后連桿下鉸點之距； —支架最高位置時的計算高度； —支架最低位置時的計算高度； 從幾何關系可以列出: 將以上兩式聯(lián)立解得： 按四連桿機構的幾何特征所要求的角度， 選定：； ； ； 。 支架在最高位置時的值為： 因此掩護梁的長度為： 　　 后連桿長度為： 　　 前后連桿上鉸點之間的距離為： 一般， 　　 具體作圖步驟如下： 1、確定后連桿下鉸點O點的位置，使它大體比底座略高，一般為200～250。 2、過O點作水平線H－H線與底座相平行。 3、過O點作一條直線與水平線H－H線相交其交角為。 4、以O點為圓心，以為半徑作圓，與該直線相交于A點，即為后連桿與掩護梁的上鉸點。 5、過A點作一條直線與水平線H－H線相交其交角為。 6、以A點為圓心，以L為半徑作圓，與該直線相交于點，即為掩護梁、與頂梁的鉸點。 7、過點作一條直線與水平線H－H平行的F－F直線，則H－H線與F－F線的距離為h，即為液壓支架最高位置的計算高度。 8、以A點為圓心，以0.25倍的L為半徑作圓，，即為前連桿的上鉸點。 9、過點作F－F線的垂線。假設在液壓支架升降過程中，點近似在此直線上滑動。 10、在垂線上作液壓支架在最低位置時，頂梁與掩護梁的鉸點為。 11、取 中點為點，為液壓支架在降到中間位置時，掩護梁與頂梁的鉸點。 12、以O點為圓心，以為半徑作圓弧。 13、以點為圓心，以掩護梁長L為半徑作圓，與圓弧相交于點，此點為液壓支架在降到中間位置時，掩護梁與后連桿的鉸點。 14、以點為圓心，以掩護梁長L為半徑作圓，與圓弧相交于點，此點為液壓支架在最高位置時，掩護梁與后連桿的鉸點。 15、并以點為圓心，以0.25倍的L為半徑作圓，與 相交于點。以點為圓心，以0.25倍的L為半徑作圓，與相交于點。即、、 三個點為液壓支架在三個位置時的前連桿的上鉸點。 16、連接、，為液壓支架降到中間位置和最低位置時，后連桿的位置。 17、分別作 和的垂直平分線交于點，即為前連桿的下鉸點，為前連桿的長度。 16、過點向H－H線作垂線，交于點。則、、、為液壓支架的四連桿機構。 按以上步驟作圖。 2.2.3確定頂梁的長度 頂梁長度： 式中： B—液壓支架的配套尺寸； 液壓支架的配套設備有：MG650/(500,400)/1630(1330,1130)-WD型采煤機，SGZ960/2*270型刮板輸送機。 A—后連桿長度，?。? G—掩護梁長度，??； e—支架由高到低頂梁前端最大位移量，?。? C—梁端距, ??； 考慮由于工作面頂板起伏不平造成輸送機和采煤機的傾斜，以及采煤機割煤時垂直分力使搖臂和滾筒向支架傾斜，為避免割頂梁而留的安全距。中厚煤層液壓支架梁端距在280～340，取??； —液壓支架在最高位置時，后連桿與水平面的夾角。 由前面知， —液壓支架在最高位置時，掩護梁與水平面的夾角。 由前面知， 　 　　 取　　 2.2.4 液壓支架的性能參數(shù) (1)液壓支架的支護強度 支護強度： 式中： K—作用于支架上的頂板巖石厚度系數(shù)，一般為5～8。 取　 M—截割高度，m。取最大截割高度，　 —巖石密度，一般取　 　 =0.7 MPa (2)液壓支架的工作阻力 支架支撐頂板的有效工作阻力為： 　 式中： Fc—支架的支護面積， 　 式中： L—支架頂梁長度，　?。? C—梁端距，　??； B—支架頂梁寬度，　?。? K—架間距，　　。 　 (3)液壓支架的初撐力 初撐力的大小對支架的支護性能和成本都有很大影響。較大的初撐力能使支架較快達到工作阻力，減慢頂板的早期下沉速度，增加頂板的穩(wěn)定性。但對乳化液泵站和液壓元件的耐壓要求提高。一般取初撐力為（0.6～0.8）倍的工作阻力。 (4)液壓支架的移架力和推溜力 移架力與支架結構、質量、煤層厚度、頂板性質等有關。一般中厚煤層支架的為移架力150～300 ，取移架力為 250 ； 推溜力一般為100～150 ，取推溜力為150 。 2.2.5 立柱布置 該液壓支架采用單伸縮機械加長桿立柱，立柱數(shù)目為4。 立柱間距指支撐式和支撐掩護式支架而言即前、后柱的間距。立柱間距的選擇原則為：有利于操作、行人和部件合理布置。支撐式支架和支撐掩護式支架的立柱間距為1～1.5。本支架立柱間距選1.5。 2.2.6覆蓋率 支架覆蓋率是頂梁接觸頂板的面積與支架支護面積之比值，即 =86％ （合適） 覆蓋率的大小與頂板性質有關。對于不穩(wěn)定頂板δ不小于85％——95％；中等穩(wěn)定頂板δ不小于75％——85％；穩(wěn)定頂板δ不小于60％——70％。否則會引起冒頂。 2.2.7支架立柱的計算 在液壓支架的總體設計中，除了頂梁、掩護梁、底座的長度與寬度，立柱布置和連桿機構尺寸，從而形成支架的總體框架結構外，為保證支架安全、可靠地工作和良好的支護性能，還必須根據(jù)工作和支護要求，設置相應的立柱和液壓千斤頂。 (1)單伸縮立柱缸徑的確定 立柱的缸體內徑按下式進行計算： 　 式中：D——立柱缸體內徑（） F1——支架承受的理論總載荷力（） n——每架支架立柱數(shù) Pa——安全閥調正壓力（） α——立柱最大傾角（°） 本支架中，=4000kN，=4，=40MPa， =6°，帶入數(shù)據(jù)得： 所以，立柱缸徑取220。 根據(jù)計算值，依據(jù)MT/T94-1996液壓支架立柱及活塞桿外徑系列，從表4-1中選取比計算值大的標準作為內徑。 單伸縮立柱尺寸如下： 外缸內徑：220； 活柱內徑：170； 缸筒材料采用27SiMn無縫鋼管。 (2)泵站壓力和立柱安全閥的調整壓力 本設計選用XXB2B型乳化液壓泵，泵站的壓力確定按產品目錄規(guī)定的泵站壓力，一般選31.5Mpa，計算時考慮損失按31 Mpa進行計算。 安全閥的調整壓力，按選定后的立柱缸體內徑和支架承受的理論支護阻力；來確定。即： 式中的按下式計算： 式中： ——支架在最高位置時立柱的傾角（） 帶入數(shù)據(jù)得： (KN) 則： （MPa） Pa求出后，即可選出與相近得安全閥，此安全閥得動作壓力即支架安全閥得調整壓力。這里選取YF1B型安全閥。安全閥的調整壓力40MPa。 2.3立柱的參數(shù)計算 2.3.1立柱的初撐力 立柱的初撐力： 　 式中： —一級缸內徑，　； —泵站壓力，?！　? 　 　　 2.3.2立柱的工作阻力 立柱的工作阻力： 　 式中： —一級缸內徑，?。? —安全閥額定工作壓力， 。 　 在0.35～0.7之間滿足要求。 2.4千斤頂參數(shù)確定 2.4.1移架千斤頂?shù)某叽? 推移千斤頂裝在底座內，可直接或間接與支架底座和輸送機相連，是實現(xiàn)移架和推溜的主要裝置。 為了保證推移千斤頂?shù)囊萍芰Υ笥谕屏锪?，可采用活塞式推移千斤頂、差動控制回路或千斤頂兩腔不同供液來實現(xiàn)。此時，推移千斤頂活塞桿 (或缸筒)、缸筒 (或活塞桿)可直接與輸送機和支架底座相連。也可采用在底座和輸送機間增設一框架的間接連接形式。從結構簡單、操作使用維修方便的觀點看，浮動活塞式與差動控制式較好。 在正常工作狀況下，當采用先移架、后推溜的即時支護的工作方式時，浮動活塞式、差動回路式和雙供液式的千斤頂活塞桿均處于伸出狀態(tài)，而框架連接的千斤頂活塞桿則處于縮回狀態(tài)；反之，當采用先推溜、后移架的滯后支護時，前三種推移裝置的千斤頂活塞桿則處于縮回狀態(tài)，而框架連接的千斤頂活塞桿則處于伸出狀態(tài)。 推移千斤頂采用平面短推桿式方式，其缸體內徑為： （2-12） 式中 —推移千斤頂缸體內徑() —推移千斤頂推力(kN),取=485 則有： () 查表2-13：取=140，桿徑:85，缸體材料規(guī)格：168*32（）。桿選用85號鋼。推移千斤頂?shù)男谐膛c推移步距有關，當推移步距為1000時，推移千斤頂?shù)男谐虨?100。 2.4.2 前梁千斤頂參數(shù) 當頂梁較長，采用前、后梁的鉸接結構時，需在前、后梁之間裝設前梁千斤頂，以保持一定的梁端支撐力。通常，前梁千斤頂?shù)幕钊麠U與前梁上的支座鉸接，缸筒與后梁上的支座鉸接，利用杠桿作用使前梁繞前、后梁之間的鉸點上、下擺動。千斤頂?shù)慕Y構長度可按布置型式和結構確定。 缸體內徑： 查千斤頂缸體內徑標準表 活柱外徑 2.4.3 側推千斤頂參數(shù) 缸體內徑 查缸體內徑 ，活柱外徑 。 2.4.4 護幫千斤頂參數(shù) 缸體內徑 查缸體內徑 ，活柱外徑 。 2.5 底座接觸比壓的計算 頂板對支架的巨大載荷經由整臺支架傳到底板，在支架底座與底板接觸處將具有一定的比壓。由于底板巖性不同，含水量不同等因素，使底板具有不同的抗壓強度。則在設計支架時，應驗算底板的比壓。 底座對底板的比壓值應小于底板的抗壓強度，否則底座會陷入底板，造成移架困難，頂?shù)装逡平吭龃?，支架失穩(wěn)以及支撐力降低等現(xiàn)象。 計算底板比壓時，首先要計算底板與底座的接觸面積。如圖5-7所示，液壓支架底座底板的接觸面積為： 式中 —底座的長度； —底座的寬度； 圖5-7 底座面積 然后計算底座對底板的平均比壓如下： 2.6液壓支架的主要技術參數(shù) 液壓支架主要技術參數(shù)如表2-1所示： 表2-1 ZZ5600/25/47液壓支架性能參數(shù)一覽表 部 件 項 目 技 術 參 數(shù) 支 架 總 體 性 能 支架高度（m） 2.5～4.7 支架寬度（m） 1.4～1.6 支架中心距 (m) 1.5 工作阻力 (kN) 5600 初撐力 (kN) 4980 支護強度 (MPa) 0.752 對底板比壓 (MPa) 1.9 工作壓力 (MPa) 31.5 立 柱 型式 單伸縮加機械加長桿 缸/柱徑 (mm) 280/210 行程 (mm) 1365 工作阻力 (kN) 1520 初撐力 (kN) 1216 推移千斤頂 型式 普通 缸/桿徑 (mm) 140/85 行程 (mm) 1100 推輸送機力 (kN) 485 拉架力 (kN) 360 側推千斤頂 型式 普通 缸/桿徑 (mm) 80/50 行程 (mm) 150 推力 (kN) 158 拉力 (kN) 108 護幫千斤頂 型式 普通 缸/桿徑 (mm) 100/70 行程 (mm) 300 推力 (kN) 247 拉力 (kN) 126 前梁千斤頂 型式 普通 缸/桿徑 (mm) 100/70 行程 (mm) 300 推力 (kN) 247 拉力 (kN) 126 配 套 設 備 采煤機 MG650/（500.400）-WD 刮板輸送機 SGZ960/2*700 3　液壓支架的受力分析與校核 支架的受力分析與計算，是按理論力學中一物體受幾個力作用下處于平衡狀態(tài)時，所受的合力矩之和為零的原理來進行分析和計算得。所以當支架支撐后在處于平衡狀態(tài)時，取整體或某一部件為分離體也處于平衡狀態(tài)，其合力和合力矩為零。即：滿足靜力平衡的充分必要條件為，各力在x軸上的投影之和為零，各力在y軸上的投影之和為零，各力對某點取矩之和為零，下面根據(jù)這一理論對支架進行受力分析和計算。 在支架撐牢在頂?shù)装逯g時，取其整體或某一部件為分離體，皆處于平衡狀態(tài)。據(jù)此把支架簡化為平面桿系進行受力分析和計算。 3.1液壓支架的整體受力分析 當支架撐牢在頂?shù)装逯g時，取其整體或某一部件為分離體，皆處于平衡狀態(tài)，據(jù)此，把支架簡化成平面桿系進行受力分析和計算。 取頂梁為分離體進行受力分析，如下圖 式中： ——頂梁所受集中力，KN； ——頂梁千斤頂板摩擦系數(shù)，=0.3； ——前排立柱的合力，=3039.6 KN； ——后排立柱的合力，=3039.6 KN； ——頂梁A點所受水平分力，KN； ——頂梁A點所受垂直分力，KN； 整理得： =6715.68 （KN） =1803.06 （KN） （） 式中：x——后梁集中作用點與頂梁后端之距，； ——掩護梁與頂梁鉸點與頂梁上表面之距， ； ——前排立柱上鉸點與頂梁上表面之距， ； ——后排立柱上鉸點與頂梁上表面之距， ； ——后排立柱上鉸點與頂梁后端之距， ； ——前排立柱上鉸點與頂梁后端之距， 。 取掩護梁為分離體進行受力分析 式中： ——后連桿力，KN； ——后連桿與水平面的夾角，61° ——前連桿與水平面的夾角，80° ，→ ，的反作用力。 頂梁載荷分布 在把頂梁所受頂板的載荷求出后，就可以進一步計算出載荷在頂梁上面的分布情況。由于頂板與頂梁接觸情況不同，載荷實際分布很復雜。為計算方便，假設頂梁與頂板均勻接觸且載荷為線性分布。 設頂梁長為頂板的集中載荷為，其作用點距頂梁一端為x。 圖 頂梁三角形載荷分布 當時，載荷分布為三角形 頂梁前端比壓為零，后端比壓為 —頂梁后端比壓，MPa； —頂梁寬度，。 代人得： 3.2 液壓支架的底座分析 底座主要尺寸的確定： 底座長度 通過比較，取底座長度為3500。 底座寬度 通過比較，取底座寬度為1300。 底座其它尺寸的確定 通過比較，確定立柱下鉸點，連桿下鉸點位置（水平與垂直方向距離）。 取底座為分離體進行受力分析，如圖，可求出底板的支撐反力及作用點的位置如下： 式中： —底座集中力大小， （KN）； —前連桿與水平面的夾角，61°； —后連桿與水平面的夾角，80°； —底座集中力距底座后端距離，（mm）； —前后立柱下鉸點距底座下平面之距， （）； —前連桿下鉸點距底座下平面之距， （）； —后連桿下鉸點距底座下平面之距， （）； —前后連桿下鉸點水平距離， （）； —前后立柱下鉸點之距， （）； —后排立柱下鉸點與底座后端之距， （） 4 液壓支架部件的安全強度校核 根據(jù)不同頂板的載荷分布，為保證液壓支架能正常工作，首先必須確定液壓支架的合理工作阻力，然后對各種支架進行受力分析，在受力分析的基礎上，要對液壓支架的各種部件進行強度計算，確保液壓支架所有部件的強度安全。底座等部件都屬于箱體式焊接結構件，它們的強度都取決于液壓支架工作阻力和鋼板及焊接的許用應力。為了保證它們具有足夠的強度，就必須根據(jù)力學原理進行強度校核。 4.1 液壓支架在強度設計時強度條件 在液壓支架的研制、試驗過程中，各構件的強度計算是極為必要的。前面的內容已經給出了支架主要零部件受力分析和負荷的計算方法，但是由于液壓支架的結構特點、外載荷特點以及其使用條件的特殊性，在強度計算中的強度條件也是有其特殊性的。當然強度條件要以現(xiàn)階段液壓支架所選用的材料、制造工藝以及失效形式等為依據(jù)，隨著時間的推移，如果上述諸點有變化，強度條件也必須作相應調整。下面簡單介紹我國液壓支架強度計算中的強度條件： 1 強度校核均以材料的屈服極限計算安全系數(shù)。 2 結構件、銷軸、活塞桿的屈服極限及強度條件： （1） 各結構件通常采用15CrMo，并由具有保證厚度的鋼板焊接而成，按手冊中的屈服極限取值。 （2） 主要銷軸均采用CrMo或40Cr等合金結構鋼，按手冊中的屈服極限取值。 （3） 活塞桿均采用45號鋼，取屈服極限 。 （4）結構件、銷軸和活塞桿的強度條件為： （3－20） 式中 —危險斷面計算出的最大應力，MPa； —許用安全系數(shù)。 3 缸體材料采用27SiMn無縫鋼管，取抗拉強度，強度條件為： （3-21） 式中 —缸體許用應力，MPa； —許用安全系數(shù)，取3.5～4。 4 焊條抗拉強度取，其強度條件為： （2-22） 式中 —計算出的焊縫許用應力； —按焊條類型來定。 5 許用擠壓應力按下式計算： （3-23） 6 安全系數(shù) 安全系數(shù)如表3－1所示 表3－1 安全系數(shù)表 安全系數(shù) 前梁 頂梁 底座 掩護梁 前連桿 后連桿 1.1 1.1 1.1 1.3 1.3 1.3 安全系數(shù) 主要軸 缸體 焊縫 活塞桿 1.3 3.3～4 3.3～4 >1.4 4.2 液壓支架的強度校核 4.2.1頂梁強度的校核 頂梁采用15CrMo等普通低合金結構鋼，并由具有標準厚度的鋼板焊接而成，取屈服極限 MPa。 畫出頂梁結構簡圖、受力圖、剪力圖和彎矩圖。 對各點左右的剪力計算如下： A點： B點： C點： D點： 彎矩圖 從A點向C點取矩 A點： B點： C點： 從D點向C點取矩 D點： C點： 截面積A及截面形心至頂面的距離yc 。截面圖如下： 每個零件中心到截面形心的距離為： 計算截面中心慣性距Ji 矩形截面的慣性短為： 式