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本科畢業(yè)設計說明書（論文） 第 32 頁 共 29 頁
1 緒論
1.1 染整工業(yè)的現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢
隨著我國支柱產業(yè)——汽車行業(yè)的發(fā)展，將帶來大量的安全帶需求量，一般每條安全帶需要3.2m長的織帶，每輛車至少需要3m～8m長的織帶，加上需要更換、維修的安全帶，因此安全帶的市場需求量很大。這也同時對染整加工行業(yè)提出了新的要求，另外，印染工業(yè)對改善織物外觀，提高織物服用性能，豐富人民物質生活和文化生活，繁榮市場及為國家積累資金等方面，都起著重要作用。
在印染工業(yè)生產中，要提高產品質量、擴大品種、增加產量、降低成本，首先要有先進的工藝，而先進的工藝則必須有先進的印染機械設備才能實施。我國的印染設備自20世紀50年代以來歷經54型、65型、71型、74型以及近幾年逐步推廣的96型幾個階段后，目前國內染整設備研究開發(fā)能力和制造水平已有了一定的提高，在產品設計中采用模塊化、積木化，突出環(huán)境保護，強碉電氣拖動穩(wěn)定可靠，開發(fā)了一批新技術和新設備。因此，印染機械是否先進、完善，是印染工業(yè)能否向前發(fā)展的重要的因素之一。
近年來，由于石油化學工業(yè)的不斷發(fā)展，使合成纖維織物日益增多，對印染機械的要求也隨之發(fā)生變化。如練漂設備從履帶式、翻版式、疊卷式發(fā)展到高溫高壓平幅連續(xù)練漂聯(lián)合機，解決了折皺、擦傷等問題。均勻軋車的制造成功，保證了織物軋染色澤均勻，使用高效平洗機提高了洗滌效率，節(jié)約了能源，減少了污染等等。
與此同時我們也要看到缺陷和不足，我國染整機械與世界先進水平相比，還存在一定的差距，比較突出的表現(xiàn)在兩個方面：其一，產品開發(fā)缺乏創(chuàng)新性；其二，傳感技術和在線檢測差距很大，除了一些常規(guī)的控制項目如速度、溫度、液位等參數(shù)的測控外，專用的在線監(jiān)控項目如色差檢測等，國內目前尚在起步階段，在很大程度上限制了染整機械機電一體化水平的提高，也影響了織物的最終加工質量。為此，除了加大各行業(yè)間的緊密合作，通過一定的科研投入進行重點攻關開發(fā)研制外，直接將國際上成熟的傳感和測控技術為我所用也不失為一捷徑所在。
通過整理近年來染整工業(yè)設備展覽會現(xiàn)場的報道資料，發(fā)現(xiàn)染整設備具有以下的發(fā)展趨勢：
（1）新型或改進型機器配備了特殊的裝卸和運輸裝置，以適合加工宜輕柔處理或較難處理的織物， 如含有l(wèi)yocell 纖維或彈性纖維的織物。同時， 許多設備制造商通過在現(xiàn)有機織物處理系統(tǒng)上加裝針織物處理裝置來擴大其設備的加工能力。
（2）提高設備效率、優(yōu)化工藝及降低水、蒸汽、化學品和能源的消耗量，以實現(xiàn)經濟效益和環(huán)境效益雙豐收。
（3）采用新的和更先進的控制和自動化技術， 包括更廣泛地使用像西門子公司這樣的全球化工業(yè)供應商所提供的PLC (可編程邏輯控制) 技術。在筒子紗染色方面，自動化機器人裝卸成為設備的主要特點， 尤其體現(xiàn)在2家意大利公司—Obem 公司和Bellini 公司的設備上， 這2家公司都強調自動化技術帶來的好處主要是提高產品的質量，這比節(jié)約勞動成本更為重要。
（4） 經濟型、小批量加工設備越來越受到人們的認可，因為它們能對時裝領域的需求作出快速反應。
（5）“一次即成”的染色原則越來越為人們所接受， 它在改進質量控制程序的基礎上， 通過內在的可再現(xiàn)性來實現(xiàn)。
（6）數(shù)字化噴墨印花的出現(xiàn)，在現(xiàn)有的網印技術基礎上，有為人們提供了一種新的選擇，尤其在小批量生產中。
由此可見，實現(xiàn)印染工業(yè)現(xiàn)代化必須把工藝、機械、電器三者結合起來。
1.2 本課題要完成的主要工作
國內織帶的生產線多為進口，價格昂貴。本課題受企業(yè)委托旨在消化引進設備的基礎上，開發(fā)設計一條電腦程控的安全帶軋染整形生產線，以滿足生產需要。本次畢業(yè)設計完成該生產線理帶與浸染紅外定形部分的設計，主要完成如下工作：（1）深入廠礦實地調研；（2）相關文獻資料查閱；（3）完成安全帶軋染整形生產線中理帶與浸染紅外定型設備的總體設計及其零部件的設計，要求走帶速度在5m/min～15m/min可調。
2 總體方案設計
為了提高生產效率此染整加工生產線采用雙走帶方式。上料時由兩個電機驅動的導布輪同時工作,再經撥叉理帶輪使兩條坯布同時進給。安全帶經過撥叉、整形軋輥、
調整支架的理帶后再進入下個機架，目的是使安全帶平直無折痕的進入下道生產工序，同時，特意增加了儲帶部分，儲帶部分由兩個大滑塊組成，大滑塊由傳感器控制位置。當生產線出現(xiàn)斷料時，滑塊走到極限位置，傳感器測到后系統(tǒng)就會報警，提醒工人及時排除故障。之后對安全帶進行浸染和紅外定型。軋液機的總體設計是染缸上方是三橡膠輥的軋液裝置，染缸槽的容積設計時盡量選用大的尺寸，槽內裝有兩個導布輥，以盡量的增加浸漬時間，達到上色均與，牢靠的目的，紅外定型部分采用了遠紅外電熱管，省電節(jié)能。為了使染色浸透牢靠，初染的安全帶再進行熱熔，使得染料和材料分子充分反應。二次出帶后對安全帶進行洗滌、紅外烘干，最后理出成品帶。
3 理帶部分設計及相關計算
3.1 電機的選擇
考慮到初始理帶部分，理帶輪的功用是將安全帶上料，電機的負載不會很高，故而初選電機的型號為：YVP90S—6型，額定功率：0.75KW，額定轉速：1000 r/min 。
3.2 減速器的選擇
考慮生產線布局要求結構緊湊，并且行星齒輪減速器和其它類型減速器比較具有尺寸小，重量輕的特點，故而選用行星齒輪減速器。
由于生產線要求安全帶的走帶速度為5m/min～15 m/min可調,取理帶輪導布輥的線速度為15m/min
i= 4.867 圓整后 i=5
所以初選采用一級傳動且與機架連接方式為底座連接的行星齒輪減速器， 型號為 NAD200，傳動比為 i=5
3.3 機架的選擇
機架選用60×60方管，理帶和儲帶機架的聯(lián)結采用螺栓，機架與地面用地腳螺栓固定，作為加強機架剛度或支撐部件的方管則與機架焊接聯(lián)結。
3.4 安全帶的張力估算
儲帶部分安全帶承受大滑塊的配重，可以近似認為安全帶的張力和滑塊的重力是一對平衡力。
大滑塊的重力 G==496.8N
所以張力近似可以認為是 T=G/6=596.8N/6=96N
3.5 理帶輪的心軸校核
按當量彎矩法校核，設計軸系結構，確定軸的受力簡圖、彎矩圖、合成彎矩圖、轉矩圖和當量彎矩圖
圖1 理帶輪心軸的校核
已知軸材料為45鋼調質，查表得=650MPa。用插入法查表得=102.5MPa，=60MPa。
兩軸承之間的截面是危險截面Me max=1562Nm
所以滿足剛度要求
3.6 導布輥的相關計算
導布輥的主要作用是支承和引導安全帶上料，使安全帶按一定的方向運行。同時，也給與安全帶一定的張力。本設計理帶部分共安裝有9只固定導布輥。
以下僅就安全帶以卷繞角60°滑過固定導布輥時的受力進行分析。
圖2 安全帶以卷繞角60°滑過固定導布輥
如圖2所示，設安全帶進入導布輥一端的經向張力為T。，輸出一端的經向張力為T1，導布輥輥面與安全帶的滑動摩擦力為f1，則有
根據(jù)歐拉定律：
式中μ1為安全帶與輥面的滑動摩擦系數(shù)。查表為μ1=0.57。
經整理得
f1=T。（—1）
T。= 96N
f1= T。（—1）=96N×1.6
=153.6N
由此可知，安全帶經過固定導布輥后其張力必然增大。
3.7 理帶輪部件鍵的校核
理帶輪部件中心軸和理帶輪的的聯(lián)接選用最常用的普通A型平鍵，鍵的基本參數(shù)如下：
鍵長 l=10，b=2，h=2。
鍵的剪切：
其中 T---轉矩，
D---軸的直徑，
l---鍵的工作長度，
B---鍵的寬度，
鍵聯(lián)接的許用擠壓應力及許用擠壓壓強，，查《機械設計手冊》表4-3-17根據(jù)前面的已知數(shù)據(jù)，可得
<<=90
鍵或鍵槽工作面的擠壓或磨損
K鍵與心軸的接觸高度，2，平鍵K=。
=3.5<<=90
3.8 理帶輪部件軸承的選用和校核
3.8.1 初選軸承型號
因為軸承只承受徑向載荷，選用徑向接觸軸承中的深溝球軸承，深溝球軸承摩擦因數(shù)小，允許極限轉速高，價格低廉，應用廣泛。根據(jù)軸頸選用6300軸承，選用脂潤滑方式，查GB/T276得軸承的性能參數(shù)為：C=25500，=15200，=8500。
3.8.2 壽命計算
1）當量載荷
由于軸承不受軸向載荷，所以軸承的軸向載荷=0，查表得X=1，Y=0，=1.3。
故
=1.3=1.3
=1.3=1.3
<
==1274N
2）計算軸承壽命
=
=
式中ε=3
3）極限轉速計算
C/=25500/1274=20
β=arctan（）=0
查表得 載荷系數(shù)=1.0
載荷分布系數(shù)=1.0
故 =1.0×1.0×8500=8500>1728
計算結果表明，選用6300型深購求軸承能滿足要求
3.9 繩狀導布裝置
為使安全帶在上料時不過分左右擺動 ，以正常的位置進入工作機臺，設計有繩狀導布裝置，有瓷圈、撥叉1、撥叉2。如圖4所示。
瓷圈裝在鐵支架上，加添橡膠板填料，以免破裂。鐵支架表面涂漆處理，防止鐵銹污染安全帶。
4 整形軋輥部件相關設計及計算
4.1 整形軋輥部件設計
整形軋輥部件又稱平幅導布器。裝在儲帶部分進布口的前方，目的是使安全帶進料按照一定的位置進行，不過分左右游動，并能平直無折痕的進入機臺。
按照工作原理可以將平幅導布器分為釋壓型和擺動型兩類，目前廠礦普遍采用釋壓型。
圖3繩狀導布裝置
本設計采用釋壓型平幅導布器，考慮到壓力過大時不僅會使織物產生壓痕，還會影響安全帶的纖維堅牢度，故而釋壓機構采用氣動型，用氣缸作為壓縮空氣源。
圖4 氣動平幅導布器示意圖
1--安全帶 2--不銹鋼輥 3--橡膠輥 4--頂桿 5--氣膜 6--氣閥 7--觸桿
8--壓縮空氣源
圖4為氣動平幅導布器示意圖，它由機頭、支架和壓縮空氣源三部分組成。機頭是主要功能部件，分左右兩只。每只上有小輥一對（一只是橡膠制的，一只是不銹鋼制的）頂桿、氣膜、氣閥、觸桿等。機頭安裝在機架上，并可回轉一定的角度。一般使小輥軸線與安全帶的緯向保持10°～20°。當安全帶正常走帶時，氣閥打開。壓縮空氣通過氣膜和頂桿使兩只機頭上的小輥全部壓在安全帶上，產生相等的吸邊力。如果安全帶左偏到一定程度，邊部碰到觸桿，使左邊機頭的氣閥關閉，氣膜上的氣壓釋放而使橡膠輥在自重作用下后倒。原先緊壓安全帶的左側一對小輥脫開。左側吸邊力消失。安全帶被拉向右側。反之，就拉向左側。這樣就校正了安全帶走帶過程中出現(xiàn)的歪斜。使安全帶在允許范圍內游動。
4.2 電機的選擇
本生產線染整加工的安全帶帶寬為48mm，厚度為1mm。為提高生產加工效率采用雙走帶模式，考慮到帶寬將輥子的有效寬度H設計為200 mm。線壓力 ‘為50kg/ cm。
輥子壓力=50kg/ cm 200 mm=1000kg=10000N
兩個輥子之間的摩擦力=0.4810000N=4800N
其中取不銹鋼和尼龍9（加30%玻璃纖維填充物）在無潤滑時的摩擦因數(shù)為μ=0.48
安全帶走帶速度為5m/min～15 m/min可調，當V=15 m/min時
負載功率為
要求走帶速度可調，故選用變頻調速電機，型號為YCT160-6B 額定功率為2.2KW 調速范圍是760r/min～76 r/min
4.3 減速器的選擇
電機的調速范圍為760r/min～76 r/min
i=3.768 圓整后取i=4
所以選用NGW行星齒輪減速器，型號為NAD200 傳動比i=4
4.4 氣缸的選用
取整形軋輥下面的小軋輥進行受力分析。當其受到氣缸左面頂桿的作用時，受力簡圖如下。
圖5 氣缸的受力分析
其中，F(xiàn)1為推桿的推力，F(xiàn)2為軋輥自重G和軋輥所受安全帶的拉力T。
T取280N，導布輥的重量
、分別是、的作用點和鉸鏈中心的距離
缸徑的計算
單向作用的氣缸，活塞桿上輸出的推力必須克服彈簧的反作用力和活塞桿工作的總阻力，公式為：
氣缸工作時的總阻力與眾多因素有關，如運動部件的慣性力、背壓阻力、密封處的摩擦力等。以上因素可以載荷率η的形式計入公式：
其中：，
式中：是彈簧的反作用力；p是氣缸的工作壓力；D是活塞直徑；C是彈簧剛度；是彈簧預壓縮量，取；s是活塞行程，；G是彈簧材料的切變模量，；是彈簧鋼絲直徑，??；是彈簧的平均直徑，；n是彈簧的有效圈數(shù)，。
=
則單向作用氣缸直徑：
D圓整為標準值，選擇10A—5系列氣缸，型號：10A—5CS63165。
4.5 吸邊力的計算
吸邊力的產生及其影響因素,與安全帶的物理狀態(tài)密切相關。由于安全帶是柔性體，當它的經向張力增大到一定程度時，就會產生一從左右兩側指向中間的力Ta，使安全帶產生緯向收縮，這就是緯向張力。如果這時這是安全帶與一被動導布輥接觸，被動導布輥將在徑向摩擦力的反作用力的作用下回轉。同時，由于輥面軸向摩擦力的存在，阻止了安全帶的緯向收縮，如圖5所示。
如果被動導布輥與安全帶緯向成ａ角，情況就不一樣了，如圖6所示。
取安全帶與輥面相接觸一點A來看，該點的經向張力分量可分解為切向的TAt和軸向的TAs。由于被動導布輥的轉動的條件不變，有
Tt = ∑TAt = f
因此，現(xiàn)在安全帶的經向張力增量，將大于前述的a=0時的狀況。同時，
圖6 吸邊力的產生
圖7 吸邊力的受力分析
出現(xiàn)Ta﹥fa，使安全帶向左滑移。要阻止這種滑移，就需增加fa，使fa=T
本設計的平幅導布器中，使用一對沿軸向對其經向施加一定壓力P的小棍來實現(xiàn)，圖所示設安全帶與輥面間的軸向靜摩擦系數(shù)為μa，則軸向靜摩擦力為
fa=2μaP
通過增大P，就可得到足夠的fa，使之與Ta平衡，參見圖8，阻止安全帶的軸向滑移。但在增大P的同時，又使T增大，從而使Tt也增大。當然由力矩平衡式
可知，此時ft也增大，但由于本設計的平幅導布器的小棍中安裝有滾動軸承，其滾動摩擦系數(shù)μ很小，因此，ft增大也很小。于是有Tt﹥ft，即
的緯向分力FX，就是吸邊力
圖8 吸邊力的計算
式中，T=280N，a取15°，，P為氣缸推桿的推力，P=160N，r為軋輥心軸的小徑，r=12mm，R為軋輥的的大徑。R=50 mm。
=126N
故而吸邊力的大小為126N。
4.6 軋輥的設計及其校核
4.6.1 軋輥的設計
主動軋輥的輥面采用不銹鋼材料，被動軋輥的輥面由棉麻纖維的織物層疊，經過高壓壓制而成，這種纖維可以避免織物在經過軋點時受損傷及縫頭在經過軋點時發(fā)生斷裂。
輥體用HT200制成，其厚度不應小于15mm,本設計取厚度為20 mm。為了使軋輥運行平穩(wěn)，輥體的內孔需經過車加工，并校核靜平衡。輥體的表面，經加工后應無氣孔，夾灰等缺陷，主動軋輥系不銹鋼材質，要求更高，應無芝麻點。
4.6.2 上軋輥的設計及其校核
首先計算上軋輥的強度，設在軋輥工作部分的全長內，其負載是均勻的。略去織物和軸承等的摩擦而產生的轉矩的影響，由下圖可知，
式中，P---軋輥總載荷，包括軋輥自重；
q---軋輥的均勻載荷密度；
l---軋輥工作部分的長度。
軋輥中間部分的最大彎矩為
=（120N+280N）（350mm/4-200/8）
=25000N
式中，L為軋輥兩軸承中點之間的距離。
軋輥的抗彎截面模量為
圖9 上軋輥的校核
0.1/D
式中，D---軋輥外徑，不包括膠層；
d---軋輥內徑 ；
---軋輥內外徑平均值，=（D+d）/2；
---軋輥壁厚，=（D-d）/2
取D=86mm,d=60mm。所以有：
=73 mm ，=13 mm，代入W式計算得
W=0.76
許用彎曲應力為
=25000N/0.76=3.23 kpa
對鋼，～9.8kpa
對鑄鐵，～1.96kpa
上軋輥系不銹鋼材質，故而滿足要求。
4.6.3 下軋輥的設計及其校核
平幅導布器的下軋輥為主動輥，它受到傳動扭矩和上軋輥對它的彎矩作用；而上軋輥則主要受到下軋輥的彎矩作用，它受到的由安全帶，軸承等的摩擦力矩作用很小，可以忽略不計。
由于下軋輥受力較大，對下軋輥進行彎曲應力分析：
圖10 下軋輥受力校核
最大彎曲正應力計算公式：
式中：是下軋輥的最大彎矩，是對中性軸z的抗彎截面模量，對于圓柱形截面，D是橫截面的直徑。
下軋輥中點處的彎曲應力：
下軋輥第一軸肩處的彎曲應力：
下軋輥第二軸肩處的彎曲應力：
下軋輥材料為45號鋼，許用彎曲應力
所以，
軋輥撓度的計算
軋點實際壓力P：
軋點線壓力
通軸和非通軸兩種結構的軋輥都可按等截面梁的撓度計算式計算其最大撓度值：
式中：為軋輥的最大撓度（cm）；L為軋輥兩軸承中心距（cm）,；為軋輥面公稱寬度（cm），；E為軋輥體材料的彈性模量,；J為軋輥體截面圖形的慣矩,。
=
軋輥的許用相對撓度值1/6000～1/7000
軋輥的相對撓度值< 1/6000
4.7 導軌的設計計算
4.7.1 導軌的設計
整形軋輥部件中由于下面的軋輥要上下移動以調整安全帶的張緊力，故而需要滑道的設計。
選用材料：HT200，鑄鐵是應用最廣泛的滑動導軌材料，它具有良好的耐磨性和抗震性，鑄鐵導軌常與支撐部件或支座連成一體。本設計采用HT200 ，利用電接觸加熱淬火。
導軌結構取用燕尾形和矩形組合形式，如下圖所示，用矩形導軌承受較大的顛覆力矩產生的壓力，用燕尾形導軌作側作用面，減少一個壓板接觸面，調整間隙簡便，夾緊容易。
圖11 導軌的設計
4.7.2 導軌的校核
導軌面的主要損壞形式是磨損，而導軌的磨損由于導軌表面的比壓（單位面積上的壓力）有密切關系，隨著比壓增大，導軌的磨損量也增大，此外，導軌面的接觸變形又與比壓近似的成正比，在初選定導軌的尺寸后，應校核導軌面的比壓，使其限制在允許范圍內。
導軌面上的沿長度方向的比壓按直線規(guī)律分布，作用在導軌面上的集中載荷位于導軌長度方向的中點，比壓按矩形分布。
作用在導軌面上的外載荷可以簡化為一個垂直作用在導軌中部的集中力F和一個顛覆力矩M，如下圖所示，
導軌的平均比壓Pm為：
式中， F---作用在導軌面上的法向力（N）；
S---導軌的承載面積，S=La，（mm）；
L---導軌接觸面長度（mm）；
a---導軌接觸寬度（mm）；
---許用平均比壓，查表得=1.2～1.5 ，許用最大比壓=2.5～3.0
圖12 導軌的校核圖
當力與力矩同時作用時，導軌比壓成梯形分布，
式中 M----導軌面上的彎曲力矩,本設計導軌L=2000 mm，a=60 mm?；瑝K的配重塊產生顛覆力矩，計算得M=4.26×103N
所以有=1.4 ，所以導軌的設計滿足比壓條件。
5 浸軋機的設計及其相關的計算
5.1 浸軋機的設計
浸軋機是染整設備的主要單元之一，它由軋車，軋液槽，和傳動裝置組成，主要用于漂染印整等加工過程中織物的濕處理。染整生產中去除紡織品中水分的方法，通常采用先機械脫水，而后再經過烘燥。
下圖是浸軋機的設計簡圖。
缸體的設計
染缸上方是三橡膠輥的軋液裝置，染缸槽的容積設計時盡量選用大的尺寸，槽內裝有兩個導布輥，以盡量的增加浸漬時間，達到上色均與，牢靠的目的。
本設計的染缸容積為：
V=300mm×270 mm×100 mm
軋液槽的材料選用不銹鋼，它具有一定的耐腐蝕性能，并且具有質量較輕，槽內清潔
圖13 浸軋機設計簡圖
工作方便的特點。
軋液槽內的液面自動控制，選用T用M394型浮筒式液面控制器。
5.2 平幅三輥軋水機配套電機及減速器的選用
5.2.1 電機的選用
同比生產線的其它部件，電機選用變頻調速電機，型號為YCT160-6B 額定功率為2.2KW 調速范圍是760r/min～76 r/min
5.2.2 減速器的選擇
電機的調速范圍為760r/min～76 r/min
i=3.768 圓整后取i=4
所以選用NGW行星齒輪減速器，型號為NAD200 傳動比i=4
5.2.3 液壓缸的選擇
1）作用在活塞上的總機械載荷F包括兩部分：
① 第一部分是活塞桿上所受的外部載荷。它主要包括沿液壓缸活塞運動方向的工作阻力、導軌摩擦力和運動部件在啟動制動過程中的慣性力。即：
=++
② 活塞和活塞桿密封處的摩擦力
所以作用在活塞上的總機械載荷F：
③ 在工作部件啟動、制動或換向過程中，活塞上所受的平均慣性力：
式中：g——重力加速度，9.8 m/s2；
G——運動部件的重量（N）；
——時間內的速度變化值（m/s），取= 0.1m/s；
——啟動或制動的時間(s)，取= 0.01s。
運動部件的重量包括軋輥、軋輥支撐件和軸承的重量，軋輥的重量。
=
④ 密封裝置引起的摩擦力的計算方法與密封裝置的類型有關。當工作壓力時，密封裝置的摩擦力。
——克服液壓缸密封件的阻力所需的空載壓力（Pa），取= 0.25MPa；
——進油工作腔的有效面積，暫定。
=。
運動時密封裝置的摩擦力是啟動時的一半。
⑤ 平幅三輥軋水機的軋點線壓力為400N/cm～900400N/cm,取兩軋輥之間的壓力為10KN,每個液壓缸活塞運動方向的工作阻力：
導軌摩擦力。
（2確定液壓缸的工作面積和流量
F——活塞上的最大外部載荷（N）；
——液壓缸的有效工作壓力（Pa），取；
——液壓缸的機械效率，主要考慮密封處的摩擦損失，取= 0.95
=
液壓缸直徑，選取標準值
選擇輕型拉桿式液壓缸，額定壓力為3.5MPa,缸徑為80mm，活塞桿直徑35mm,推力17.94KN，拉力15.75KN。
5.2.4 軋余率的相關計算
軋車是浸軋機的主要部分，它由軋輥，軸承，加壓裝置，機架，傳動和防護裝置組成。主動軋輥的輥面用硬橡膠制成，被動軋輥的軋面用軟橡膠制成。
利用軋車去液，只能除去織物中的一部分自由液分，平幅三輥軋水機，一般也只能使織物的干基含水率，也稱軋余率達到60%～70%，所謂干基軋余率即軋后織物的含水量與完全無水的織物重量之比，它的表達式如下：
式中，W—軋余率； —軋液后織物的質量； G----完全無水份的織物重量。
完全無水份的織物重量較難測定，為了方便起見，工廠常用Gx表示烘干回潮后織物的重量進行計算。則Wx為濕基軋余率，濕基軋余率比干基軋余率在數(shù)值上要小一些，其表達式如下：
濕基軋余率與干基軋余率的關系如下：
即
式中，X---織物標準回潮率。
表1 織物標準回潮率
織物原料
回潮率（%）
織物原料
回潮率（%）
棉
毛
絲
麻
黏膠纖維
醋酯纖維
7～8
12～15
9～10
8～10
12～14
6.5
錦綸
滌綸
晴綸
維綸
3.5～5
0.4～0.5
1.2～2
5
在上述情況下，即使在增加壓力或增加軋輥，軋余率（干基）也很少能達到50%以下，但功率消耗和機械磨損卻急劇增加，所以烘干前軋水有一定的經濟限度。
6 紅外整形部件的設計
6.1 紅外定型的目的
滌綸屬于熱塑性纖維，所謂熱塑性，即纖維受熱時具有可塑性質，滌綸纖維的熱定型就是利用合成纖維的這一特性，在一定的張力下進行熱處理加工。
安全帶染整加工過程中的熱定型是染整加工中的必經工序，滌綸針織物之所以必須經過熱定型，一方面是適應織物染整加工過程的需要，另一方面是滿足服用要求。
熱定型的目的可以歸結為：
1）使織物線圈穩(wěn)定，紋路清晰，門幅穩(wěn)定，防止在染整加工中花型改變，布面發(fā)毛，皺縮不平。
2）防止在繩狀染色時生成折痕和卷邊，避免造成條花，色斑，邊淺，色差等染色毛病。
3) 消除染整過程中生成的折皺，使布面平整，并調整門幅，使織物達到規(guī)定的幅寬和單重。
4） 提高織物的抗皺性能及免熨燙性能，并能對防止起毛起球起顯著作用。
滌綸針織物除了用對流方法進行熱定型外，也可用輻射方法進行定型，常見的輻射源即紅外線輻射器。
6.2 紅外輻射定型特征
紅外線之所以被物體吸收并加熱物體，乃是由于當紅外輻射的振動頻率與物體分子的固有頻率或轉動頻率一致時，能引起分子原子的強烈協(xié)振，從而擴大了以平衡位置為中心的振幅，增加運動能量，使物體的溫度升高。
6.2.1 紅外整形部分電機及減速器的選用
同比生產線的其它部件，電機選用變頻調速電機，型號為YCT160-6B 額定功率為2.2KW 調速范圍是760r/min～76 r/min
6.2.2 減速器的選擇
電機的調速范圍為760r/min～76 r/min
i=3.768 圓整后取i=4
所以選用NGW行星齒輪減速器，型號為NAD200 傳動比i=4
6.3 紅外定型的零件選用
根據(jù)工藝要求，需要對安全帶進行多次烘染，我負責生產線的初染環(huán)節(jié)中就有第一次烘染。烘燥是采用熱能汽化的方式，脫除經過機械脫水后的濕織物上的殘余水分，使織物中的水分降到該織物纖維的自然回潮率以下的過程。初染后的烘燥為了滿足的工藝目的是避免降低堿液或染液的濃度，保證下道工序的正常進行。
我的下道工序是安全帶的熱溶染色，查資料后得知，紅外線烘燥主要用于化纖織物的熱溶染色的預烘。故而烘染機選用的是紅外線烘燥機，紅外線烘燥機是利用輻射傳熱的加熱方式來進行烘燥。紅外線烘燥的優(yōu)點是烘燥溫度高，車速快，產量高，質量好，可防止泳移，且設備結構簡單，耗用金屬材料少，造價便宜，操作方便，占地面積小等。
對于絕對黑體的輻射，有兩個重要的規(guī)律。
1）黑體的溫度升高，其輻射能量按溫度的四次方成比例增加，有關系式：
式中：—單位時間內單位輻射面積的黑體輻射能
---黑體的輻射系數(shù)
T----黑體的絕對溫度
2）黑體的溫度升高，其輻射峰值波長向短波方向移動。
式中，---輻射峰值波長
T------黑體的絕對溫度
實際物體的輻射由下式確定：
式中，《1，為黑體的溫度；
，為實際物體的輻射系數(shù)。
安全帶帶寬為48mm，厚度為1mm，應選用中紅外線，以烘燥效率為主?？椢镌诤嬖?，上色，固色過程中，主要依靠吸收~5的中紅外線，輻射體表面相應溫度為550℃，產生此類紅外線的遠紅外電熱管結構如下圖，其最大的優(yōu)點是耗電少，可以比普通電熱紅外輻射器節(jié)電30.5%。
圖14遠紅外電熱管
1— 接線裝置 2—絕緣子 3—南大膠 4—不銹鋼管 5—電熱絲 6—氧化鎂 7—涂層
本紅外整形部件由計算機進行調控，實際生產前應通過試生產綜合調控安全帶的走帶速度，遠紅外電熱管的輻射能量，來達到安全帶的濕度烘燥到給定值。
結束語
轉瞬之間，三個多月的畢業(yè)設計已經接近尾聲，四年的大學生活即將結束。這次設計是我在大學里最重要的一次設計。它是對我四年大學所學知識的總結，又為我即將走出校園，邁上工作崗位奠定了一定的基礎。在這次畢業(yè)設計中，我收獲很多。
這次畢業(yè)設計貫穿了所學的大多數(shù)課程，通過這次設計使我對所學得課程有了更深的認識。原因是：第一，這是非常實用的設備，有很大的發(fā)展趨勢，非常大的發(fā)展?jié)摿?。第二，這個設計需要準備的知識多，與機械設計制造及其自動化專業(yè)關系密切，對我來說是一個很好的鍛煉機會。第三，這個設計對我以后工作也是一個很大的幫助，無論是在找工作過程中還是參加工作后，這都是一種基礎，使我更有信心從事這一方面的工作。另外，通過畢業(yè)設計也提高了自己自學和獨立思考的能力，以及如何查閱資料，如何選擇經濟合理的設計方案的思維，進一步的開闊了我的設計思維、設計理念。
本次畢業(yè)設計，我完成了安全帶染色生產線中軋染與紅外定型部分的設計，學習了一些先進的設計理念，比如，設計時采用了雙走帶模式從而大大提高了勞動生產率，為了生產線的不間斷工作特意設計的儲帶部分，同樣有異曲同工之妙，設計過程查閱了大量染整加工方面的文獻資料，學習到了一些基本的染整機械的知識，為了增加零件的通用性能，特意把儲帶部分的導布輥和滑塊的導布輥做的一致。紅外定型部分的加熱裝置選用了遠紅外加熱器，節(jié)能低能耗及無污染響應了節(jié)能政府的號召，當然，不可避免的會出現(xiàn)問題和不足之處，懇請大家批評指正。
致謝
本次設計是整個大學四年學習的總結和深化過程。在四年的大學學習中，我們系統(tǒng)的學習了與機械相關的基礎課和專業(yè)課，并在金工實習和赴洛陽第一拖拉機廠的實習中，掌握了一定的生產實踐能力，加深了對以往所學知識的理解。而這次的畢業(yè)設計，不僅鞏固了我的實踐能力，進一步加深了對所學知識的理解，更重要的是使我對如何進行嚴謹?shù)臋C械設計有了很大的認識。
畢業(yè)設計貫穿了所學的大多數(shù)課程，并且鍛煉了我們的計算機繪圖能力，這為我們的今后熟練運用計算機繪圖打下了基礎。
本次設計經歷了設計—修改—再設計的過程，反復多次的進行。在此期間，通過鄭惠萍教授耐心的指導，開闊了我的思路，學到了許多課堂上學不到的東西，從而使我進一步地對本專業(yè)產生了濃厚的興趣，老師及時幫我解決了設計中遇到的問題，并且耐心的指導，使我的設計得以順利的進行。在這里我要再次感謝鄭老師對我的幫助和關心。
同學的幫助也讓我受益匪淺，不僅解決了問題，而且增進了友誼，在此對他們表示感謝。
最后，在即將離開大學之際，對在四年學習生活中幫助過我的老師同學們致以最真誠的感謝！
參考文獻
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