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編號
無錫太湖學院
畢業(yè)設計（論文）
題目： 60噸焊接變位機設計
信機 系 機械工程及自動化 專業(yè)
學 號： 0923237
學生姓名： 朱 斌
指導教師： 尤麗華（職稱：副教授）
（職稱： ）
2013年5月25日
XVI
無錫太湖學院本科畢業(yè)設計（論文）
誠 信 承 諾 書
本人鄭重聲明：所呈交的畢業(yè)設計（論文） 60噸焊接變位機設計是本人在導師的指導下獨立進行研究所取得的成果，其內(nèi)容除了在畢業(yè)設計（論文）中特別加以標注引用，表示致謝的內(nèi)容外，本畢業(yè)設計（論文）不包含任何其他個人、集體已發(fā)表或撰寫的成果作品。
班 級： 機械95
學 號： 0923237
作者姓名：
2013 年 5 月 25 日
無錫太湖學院
信 機 系 機械工程及自動化 專業(yè)
畢 業(yè) 設 計論 文 任 務 書
一、題目及專題：
1、題目 60噸焊接變位機設計
2、專題
二、課題來源及選題依據(jù)
本課題來自無錫華聯(lián)精工機械有限公司的生產(chǎn)實際。目前機械行業(yè)，特別是鍋爐行業(yè)有大量的管和板的焊接，管子和板的接合處為環(huán)縫焊接，為適應自動焊接，管與板要自轉(zhuǎn)，同時要傾斜45度，滿足船形焊接，要求設計該焊接變位機。
我國引進的焊機器人柔性加工單元中的變位機，也是針對特定產(chǎn)品研制的，因此價格較昂貴，而技術培訓及售后服務卻不理想。在技術方面，我國許多工廠引進的弧焊機器人系統(tǒng)己具有機器人與變位機協(xié)調(diào)運動的功能。這對一些空間曲線或較復雜的焊縫可以始終保持在最佳位置下進行焊接，以提高焊接質(zhì)量，并能一次起弧就焊完整條焊縫，以提高效率。但是有關技術卻往往為外方廠家所壟斷，我們并不掌握。從提高我國焊接生產(chǎn)機械化與自動化水平的角度出發(fā)，必須加大科研投入，研制高性能的焊接機器人與配套變位設備，力求在自動化焊接領域在國際上占有一席之地。
三、本設計（論文或其他）應達到的要求：
① 分析并了解焊接變位機的基本結(jié)構(gòu)，熟悉焊接變位機的具體工作 原理；
② 完成整機的具體方案設計；
③ 完成各個零部件的結(jié)構(gòu)設計，并繪制相應的三維模型及二維圖紙；
④ 將三維模型進行裝配，并繪制相應的二維裝配圖。
四、接受任務學生：
機械95 班 姓名 朱 斌
五、開始及完成日期：
自2012年11月12日 至2013年5月25日
六、設計（論文）指導（或顧問）：
指導教師 簽名
簽名
簽名
教研室主任
〔學科組組長研究所所長〕 簽名
系主任 簽名
2012年11月12日
27
摘 要
焊接變位機是一種焊接輔助設備，它與焊接操作機、焊接滾輪架并稱為焊接輔助設備中三大機。焊接變位機是應焊接行業(yè)的機械化、自動化發(fā)展需要而產(chǎn)生的。焊接變位機作為一種焊接配套設備，用于管子橫向?qū)雍附樱茏优c法蘭內(nèi)外環(huán)縫焊接，管子對管子全位置焊接。焊接變位機可水平翻轉(zhuǎn)角度，通過工作臺的回轉(zhuǎn)及翻轉(zhuǎn)運動使工件上焊縫處于最理想的位置進行焊接，從而大大提高焊縫質(zhì)量，減輕焊工勞動強度，尤其是適合焊接各種軸類、盤類、筒體等回轉(zhuǎn)工件的理想設備。
本設計分析了解國內(nèi)外焊接變位機的發(fā)展狀況、以及焊接變位機在焊接機器人中的應用，設計了一種60噸座式焊接變位機。主要內(nèi)容是關于焊接時機械的回轉(zhuǎn)翻轉(zhuǎn)的控制、電機的選擇、減速器的選擇、各個軸和齒輪軸承的確定以及校核等等。
設計的具體過程是根據(jù)預定的載荷和要求的焊接速度從而確定設備所需要的電機類型，包括:電機的轉(zhuǎn)速、額定功率、電壓電流等，在此基礎上計算軸的尺寸和相應配件的型號，并且對其進行相關的強度、使用壽命等的校核，然后對一些外購件也進行選擇。
選用的方法主要是機械設計的相關知識，使用到的有材料力學，CAD等。
關鍵詞： 焊接變位機； 機械設計； 焊接輔機
Abstract
Welding positioner is a kind of welding auxiliary equipment, it was known as the three planes in welding auxiliary equipment with welding manipulator, welding roller bed. Welding positioner was designed with the development of welding industry mechanization, and automation. As a welding auxiliary machine, welding positioner was used in pipe′s landscape orientation welding, pipe and flange′s inside and outside central linking welding, pipe welding in all location. Though the gyration and retroflexion of the workbench, the welding positioner can make the welding line to an ideal position, which can improve the quality of the welded joint, reduce welder’s workload. It is ideal equipment especially fit to weld the kinds of workpiece, just like the shaft, tray, canister, and so on.
By understanding the welding positioner′ s development in domestic and overseas, and the positioner used in welding robot is described in the paper. A block 60 ton s of welding positioner is designed.Mainly on the subject of welding ,mechanical rotation turnover of control, the electrical options, reducer selection, various axle and the wheel bearings and determine accuracy ,and so on.
The design process is based on specific target load and speed requirements of welding equipment to determine the type of electrical needs, including: the rotational speed electrical, rated power, voltage, current and on the basis of the calculation of axle size and corresponding accessories models, and their associated intensity, and the useful life of accuracy, then for some purchases were also chosen.
The method chosen mainly mechanical design relevant knowledge, the use of the material mechanics, CAD.
Key words: welding conjugation mechanical; mechanical design; welding auxiliary machine.
目 錄
摘 要 III
ABSTRACT IV
目 錄 V
1 緒論 1
1.1 立題依據(jù) 1
1.2 焊接輔機的作用和分類 1
1.3 焊接變位機的功能及結(jié)構(gòu)形式 2
2.1 設計的基本參數(shù) 4
2.2 變位機的總體方案設計 4
2.3 驅(qū)動系統(tǒng)方案 4
2.3.1 工作臺回轉(zhuǎn)方案 4
2.3.2 工作臺翻轉(zhuǎn)方案 4
2.4 導電裝置方案 5
3 回轉(zhuǎn)機構(gòu)設計 6
3.1 工作臺回轉(zhuǎn)機構(gòu) 6
3.2 回轉(zhuǎn)支承的選擇 6
3.2.1回轉(zhuǎn)系統(tǒng)承載的總重量 6
3.2.2 計算回轉(zhuǎn)支承的最大傾覆力矩 7
3.2.3 齒輪1的參數(shù)（即與回轉(zhuǎn)支承嚙合的小齒輪） 8
3.3 選擇工作臺的回轉(zhuǎn)電機 10
3.4 減速器的選擇 11
4 工作臺傾斜機構(gòu)設計 12
4.1 傾斜機構(gòu) 12
4.2 選擇傾斜機構(gòu)的電機 12
4.3 蝸桿減速器 13
4.3.1 蝸桿和蝸輪的設計 14
4.3.2 蝸桿軸和蝸輪軸的初步設計 16
4.4扇形齒輪傳動設計 16
4.5 傾斜機構(gòu)中軸的設計 19
4.5.1 傾斜軸的最小直徑 19
4.5.2 翻轉(zhuǎn)小齒輪軸的最小直徑 24
4.6 聯(lián)軸器的選用計算 27
4.6.1 減速器與減速器之間的聯(lián)軸器 27
4.7 軸承的選用和校核 27
5 安裝調(diào)試與操作使用 29
5.1 安裝 29
5.2 調(diào)試與檢測 29
5.3 操作與使用 29
6 結(jié)論與展望 30
6.1結(jié)論 30
6.2不足之處及未來展望 30
致謝 31
參考文獻 32
60噸焊接變位機設計
1 緒論
1.1 立題依據(jù)
目前機械行業(yè)，特別是鍋爐行業(yè)有大量的管和板的焊接，管子和板的接合處為環(huán)縫焊接，為適應自動焊接，管和板要自轉(zhuǎn)，同時要傾斜45°，滿足船形焊接。
鋼結(jié)構(gòu)技術的蓬勃發(fā)展,推動了工程結(jié)構(gòu)體系的不斷進步。在橋梁、電站、高層鋼結(jié)構(gòu)建筑、大型造船等行業(yè)日益繁榮的今天，要求焊接自動化的增多，焊接輔機也越來越受到重視。
我國目前中小噸位焊接變位機，基本能滿足要求。但無論品種規(guī)格還是性能質(zhì)量，與國外相比仍有很大差距，尤其是大噸位焊接變位機在速度平穩(wěn)性、變位精度、驅(qū)動功率指標、與焊接操作機的聯(lián)機動作等方面，存在較大差距。
1.2 焊接輔機的作用和分類
焊接輔機指所有同焊接相關的周邊輔助設備，具體定義是指焊接結(jié)構(gòu)裝配和焊接過程中起配合和輔助作用的的工夾具\變位機械、焊劑輸送裝置等的總稱。如：各類焊接夾具、船舶焊接專機、汽車底板焊接生產(chǎn)線、各類龍門焊接機、焊接機器人及周邊設施等。其中最常見的通用配置有操作機、滾輪架、變位機等焊接變位機械。如圖1.1
焊接變位機械指是在焊接過程中改變焊件、焊機及焊工空間位置來完成機械化，使其有利于減少焊接時間，提高勞動效率，減輕工人勞動強度，提高焊件質(zhì)量，并能充分發(fā)揮各種焊接方法的機械設備。
焊接變位機械可分為焊件變位機械、焊機變位機械和焊工變位機械。焊件變位機械是在焊接過程中改變焊件空間位置，使其有利于焊接作業(yè)的各種機械設備。其中滾輪架、變位機、翻轉(zhuǎn)機、回轉(zhuǎn)臺就是焊接變位機械。
在多數(shù)場合下，焊件變位機械和焊機變位機械相互配合使用，用來完成縱縫、橫縫、環(huán)縫、空間曲線焊縫的焊接以及堆焊作業(yè)。在以弧焊機器人為中心的柔性加工單元（FMC）和加工系統(tǒng)（FMS）中，焊件變位機械也是組成設備之一。在復雜焊件焊接和要求施焊位置精度較高的焊接作業(yè)中，例如窄間隙焊接、空間曲面的帶極焊接等，都需要焊接變位機械的配合，才能完成作業(yè)。其中焊件變位機械最多也最常用。本論文主要是設計了60噸焊接變位機的整體機構(gòu)和主要零件。
(a)焊接滾輪架 (b)焊接變位機
(c)焊接翻轉(zhuǎn)機 (d)焊接操作機
圖1.1 焊接變位機械
1.3 焊接變位機的功能及結(jié)構(gòu)形式
焊接變位機是將工件回轉(zhuǎn)、傾斜使焊件上的焊縫置于有利于施焊位置的焊接變位機械。
焊接變位機的幾種常見形式[7]：（如圖1.2）：
(1)座式焊接變位機。是應用最廣泛的一種焊接變位機,其穩(wěn)定性比伸臂式焊接變位機要高。工作臺有一個整體翻轉(zhuǎn)的自由度，可以將工作翻轉(zhuǎn)至理想的焊接位置進行焊接，另外工作臺還有一個回轉(zhuǎn)的自由度。其適合工程機械的小型焊接件及一些管類、軸類、盤類等中小型復雜結(jié)構(gòu)的焊接。
(2)Ｌ型雙回轉(zhuǎn)焊接變位機。其工作裝置Ｌ型，有兩個方面的回轉(zhuǎn)自由度，且兩個方向都可以±360°任意回轉(zhuǎn)。此變位機與其它類型變位機相比，開敞性好，容易操作。
(3)雙立柱單回轉(zhuǎn)式變位機。其主要特點是立柱一端電機驅(qū)動工作裝置沿一個回
轉(zhuǎn)方向運轉(zhuǎn)，另一端隨主動端從動。兩側(cè)立柱可設計成可升降式，以適應不同規(guī)格產(chǎn)品。該種變位機結(jié)構(gòu)簡單適合裝載機的后車架、壓路機機架等工程機械長方形結(jié)構(gòu)件的焊接。這種型式變位機的缺點只能在一個圓周方向回轉(zhuǎn)，選擇時要注意焊縫形式是否適合。
(4)Ｕ型雙座式頭尾雙回轉(zhuǎn)型式。在單回轉(zhuǎn)變位機的基礎上被焊結(jié)構(gòu)件在另外一個空間又增加一個旋轉(zhuǎn)自由度。這種型式的變位機焊接空間大，工件可被旋轉(zhuǎn)到需要的位置。有較高的穩(wěn)定性,適用于大型和重型工件的翻轉(zhuǎn)變位,能較好地滿足焊接質(zhì)量的要求。
(5) Ｃ型雙回轉(zhuǎn)焊接變位機。Ｃ型回轉(zhuǎn)形式與Ｌ型機相同，只是為了方便夾具體的設計，根據(jù)結(jié)構(gòu)件的外形，變位機的工作裝置稍作變動。該種型式焊接變位機，適合裝載機的鏟斗、挖掘機的挖斗等焊接。
焊接變位機要具備的性能有：
（1）焊接變位機械要有較寬的調(diào)速范圍，穩(wěn)定的電流和功率。
（2）在動力傳動行程中要有自鎖傳動，以免動力源切斷時，焊件因重力作用而發(fā)生事故。
（3）與焊接機器人和精密焊接作業(yè)配合使用的焊接變位機，視焊件大小和工藝方法的不同，其到位精度（點位控制）和運行軌跡精度（輪廓控制）應控制在0.1—2mm之間，
最高精度應可達0.01mm。
（4）有良好的接電、接水、接氣設施，以及導熱和通風性能。
（5）整個結(jié)構(gòu)要有良好的密閉性，以免焊接飛濺物的損傷，對散落在其上的焊渣、藥皮等臟物，應易被清除。
（6）工作臺面上應設有安裝槽孔，能方便地安裝各種定位器件和夾緊機構(gòu)。
(a)座式焊接變位機 (b)Ｌ型雙回轉(zhuǎn)焊接變位機
(c)雙立柱單回轉(zhuǎn)式變位機 (d)Ｕ型雙座式頭尾雙回轉(zhuǎn)型式
圖1.2 變位機種類
2 方案設計
2.1 設計的基本參數(shù)
基本承載能力 60噸
工作臺直徑 3000mm
工件偏心距500 mm
回轉(zhuǎn)角度 0°—180°
翻轉(zhuǎn)角度 0°—90°
焊接速度 250mm/min—2500mm/min
2.2 變位機的總體方案設計
圖2.1 變位機的總體圖
采用座式焊接變位機，工作臺連同回轉(zhuǎn)機構(gòu)通過傾斜軸支承在機座上，工作臺以焊速回轉(zhuǎn)，傾斜軸在0°—90°的范圍內(nèi)恒速傾斜。該機為座式焊接變位機，穩(wěn)定性好，一般不用固定在地上，搬移方便。
2.3 驅(qū)動系統(tǒng)方案
2.3.1 工作臺回轉(zhuǎn)方案
工作臺的回轉(zhuǎn)運動應有較寬的調(diào)速范圍，從0.027r/min—0.27r/min調(diào)速平穩(wěn)均勻，要有雙向回轉(zhuǎn)功能和自鎖功能。
第一種方案：電動機驅(qū)動，經(jīng)過減速器減速后通過齒輪傳動帶動工作臺回轉(zhuǎn)，要求無級變速。
第二種方案：在全液壓變位機，采用液壓馬達來驅(qū)動及控制工作臺回轉(zhuǎn)的速度和角度。
2.3.2 工作臺翻轉(zhuǎn)方案
工作臺的傾斜速度恒定，運動要自如平穩(wěn)并有多重自鎖功能。
第一種方案：電動機經(jīng)過減速器減速后通過扇形齒輪帶動工作臺傾斜，該方案目前應用很廣。
第二種方案：在全液壓變位機中采用液壓缸直接推動工作臺傾斜，對液壓驅(qū)動方面的要求較高。
第三種方案：電動機經(jīng)過減速器減速后通過螺旋副使工作臺傾斜，該方案應用很少。
2.4 導電裝置方案
焊接變位機作為焊接電源二次回路的組成部分，必須設有導電裝置。焊接時，強大的焊接電流通過工件和工作臺經(jīng)導電裝置傳至工作臺傾斜軸，再由位于傾斜軸返回到焊機的負極。導電裝置提供了一個順暢的電流回路，有效地防止了焊接電流直接通過齒輪副和軸承，既保證足夠的焊接電流，又使機構(gòu)免遭電流損壞。
第一種方案：采用外接導電裝置，主要是采用電刷式的，它由電刷、電刷盒、刷架組成，結(jié)構(gòu)形式多樣，在焊接變位機中應用最廣。
第二種方案：采用自身導電。必須采用以下措施：①使用帶有石墨成分的潤②在軸向力的作用下，各傳動副之間、軸承內(nèi)外圈之間要接觸緊密。自身導電然省去了專用的導電裝置，但對變位機各傳動副的裝配間隙要求較嚴，使用中又需經(jīng)常檢查和調(diào)整，比較麻煩，采用不多。
3 回轉(zhuǎn)機構(gòu)設計
3.1 工作臺回轉(zhuǎn)機構(gòu)
工作臺帶動60噸工件以焊速250mm/min—2500mm/min在0°—180°內(nèi)回轉(zhuǎn)。其回轉(zhuǎn)系統(tǒng)的如圖3.1所示。其傳動路線大致為：驅(qū)動電機——回轉(zhuǎn)減速機——回轉(zhuǎn)支承——工作臺。
工作臺固定于回轉(zhuǎn)支承上，回轉(zhuǎn)支承固定在支承梁上?；剞D(zhuǎn)支承外圍上的大齒輪與減速器輸出軸小齒輪嚙合，通過與減速器輸入軸連接的電機的驅(qū)動，形成工作臺的回轉(zhuǎn)運動。電機和減速器輸出軸直聯(lián)，利用電機的失電制動器來對回轉(zhuǎn)運動進行制動和自鎖。
圖3.1 回轉(zhuǎn)機構(gòu)傳動簡圖
3.2 回轉(zhuǎn)支承的選擇
在回轉(zhuǎn)系統(tǒng)中，工作臺是固定在回轉(zhuǎn)支承上，通過回轉(zhuǎn)支承將工作臺與支承梁連接，這樣不僅提高了工作臺的回轉(zhuǎn)精度，也提高了工作臺的剛性。
參照相關樣品的選型計算，我選擇單排四點接觸球式回轉(zhuǎn)支承，JB2300—84標準中的單排四點接觸球式回轉(zhuǎn)支承，回轉(zhuǎn)中心大，支承面積大。是由兩個座圈組成，結(jié)構(gòu)緊湊、重量輕，鋼球與圓弧軌道四點接觸，能同時承受軸向力、徑向力、顛覆力矩。外圈為齒輪，外圈與工作臺用螺栓固聯(lián)，內(nèi)圈與鋼梁聯(lián)接。動力從齒輪副傳入，帶動工作臺旋轉(zhuǎn)。我選取的回轉(zhuǎn)支承型號為012. 60. 2000。
查《機械設計手冊》P7—453表7—2—112，其主要的參數(shù)如下[4]：
回轉(zhuǎn)中心直徑為2000mm 滾子直徑為60mm
總高h承=144 mm 參考重量為 M=1100kg
外齒輪模數(shù)m=18 mm 齒數(shù)Z=123
外齒輪De=2264.4 mm 外齒輪b=120mm
3.2.1回轉(zhuǎn)系統(tǒng)承載的總重量
圖3.2 偏心距和重心距示意圖
h件—工件的高度
假設工件為圓柱形，材料為鋼，則密度為7.8×103 kg/m3，直徑為3000 mm。
V = 60×103 / 7.8×103= 7.6923 m3
h件 = 7.6923 / ( ∏×1.52 )
= 1.088m = 1088 mm
h臺—工作臺高度
假設工作臺高度為80mm
h—綜合重心高
h =（ h件＋h臺＋h承）/2＝（1088＋100＋144）/2＝666mm
m臺—工作臺的重量
工作臺材料為Q235—A，密度為7.8×103 kg/m3 （采用肋板增加強度減少重量）。
m臺 = 7.8×103×∏×1.5×1.5×0.08＝4.4×103kg
G—綜合重量
G =（ 4.4×103＋60×103＋1.1×103）×9.8＝641.9×103 N
3.2.2 計算回轉(zhuǎn)支承的最大傾覆力矩
已知條件:
G=5.88×105N——工件重量（60t）
Emax = 500mm——允許最大偏心距
β=0°—180°——回轉(zhuǎn)軸轉(zhuǎn)角
α=0°—90°——回轉(zhuǎn)傾斜角
變位機的回轉(zhuǎn)支承受力狀態(tài)如圖3.2所示，在焊件和夾具的綜合重量作用下，回轉(zhuǎn)支承的傾覆力矩Mω是由繞X軸和Y軸的彎矩Mx，My合成，
Mx=G1h+G2 e sinβ (3.1)
My=G2 e cosβ (3.2)
考慮到 G1=Gsinα G2=Gcosα
圖3.3 回轉(zhuǎn)支承傾覆力矩圖
則A點截面所受的彎矩為：
Mω=（Mx2+ My2）1/2 (3.3)
= G（h 2sinα+ e2cos2α+2hesinαcosαsinβ）1/2
由式(3.1)和(3.2) 知，彎矩Mω是α，β的二元函數(shù)，其值是變化的?，F(xiàn)需要求出最大值，以便校核。令：
N= h 2sinα+ e2cos2α+2hesinαcosαsinβ (3.4)
對上式進行求偏導并令其為零,求出N的最大值，即可求出彎矩Mω的最大值。
N′α= h 2 cosα-e2 sin2α+2he cos2αsinβ=0
N′β=hesin2αcosβ=0
因為上式是關于三角函數(shù)的代數(shù)式，由于它的周期性，所以上式結(jié)果為多個解。結(jié)合已知條件，解如下：
(α=90° β=0°，180° )
最大值出現(xiàn)在α=90°時， 代入求Mω得：Mωmax = G h = 4.3×105 N·m
3.2.3 齒輪1的參數(shù)（即與回轉(zhuǎn)支承嚙合的小齒輪）
該齒輪是和回轉(zhuǎn)支承上的外齒輪嚙合，其模數(shù)是確定的。這里只校核其強度。
經(jīng)過減速器減速后，回轉(zhuǎn)支承之間的傳動比：
i2=2778÷450=6.2
表3-1齒輪的參數(shù)
計算項目
計算內(nèi)容
計算結(jié)果
確定主要尺寸
齒數(shù)
z1=123÷6.2=19.8
取z1=20
傳動比
i=123÷20=6.15
分度圓直徑
d1=m z1=18×20=360mm
d1=360mm
d2=m z2=18×123=2214mm
d2=2214mm
齒寬
b1= 130 mm
小齒輪的校核 小齒輪用20 Cr，滲碳淬火，硬度56HRC—62HRC。
表3-2小齒輪的校核
計算項目
計算內(nèi)容
計算結(jié)果
轉(zhuǎn)矩
T1 =9.55×106×P/n=9.55×106×9.9/1.7
=55.615×106 N·mm
T1=55.615×106 N·mm
接觸疲勞極限
查P224，圖12.17（e）①
σHlim1=1200Mpa
圓周速度
v=∏d1n1 /(60×1000)
= ∏×360×1.7/60/1000=0.032m/s
精度等級
由P207表12.6
選9級精度
使用系數(shù)
由P215表12.9
KA=1.0
動載系數(shù)
由圖12.9
KV=1.01
齒間載荷分配系數(shù)
由表12.10，先求
Ft=2 T1 / d1 =2×55.615×106 /360
=3.09×105N
KA Ft /b=1.0×3.09×105/130
=2377N/mm > 100N/mm
εα=［1.88－3.2(1/z1+1/z2)］cosβ
=1.88－3.2×(1/20+1/123)=1.6940
Zε=(4－εα)/3 =(4－1.6940)/3=0.7687
KHα=1/ Zε2=1/0.76872=1.6925
齒向載荷分布系數(shù)
由P218表12.11
KHβ=A+B［1+6.7(b/ d1)2］(b/ d1)2+C·10-3 b=1.09+0.16×［1+6.7×（130/360）2］×（130/360）2+0.31×10-3×120=1.3037
KHβ=1.3037
載荷系數(shù)
K= KA KV KHαKHβ
=1.0×1.01×1.6925×1.3037=2.228
K=2.228
彈性系數(shù)
由P221表12.12
ZE=188.9 Mpa1/2
節(jié)點區(qū)域系數(shù)
由圖12.16
ZH=2.5
續(xù)表3-2
接觸最小安全系數(shù)
由表12.14
SHmin=1.01
應力循環(huán)次數(shù)
由表12.15，估計106
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