CYE-1電動鏟運機后橋擺動架設(shè)計【說明書+CAD】

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對電動鏟運機而言，后橋擺動架是一個十分關(guān)鍵的部件，設(shè)計不好就會使車身在通過凹凸不平的地面會劇烈搖晃，而且會出現(xiàn)斷裂和焊縫開裂現(xiàn)象。因此，擺動架設(shè)計有著重要的使用及經(jīng)濟意義。 1.2 鏟運機應用與發(fā)展回顧 鏟運機的外貌如圖1.1 圖1.1 鏟運機 我國是一個地下資源豐富的國家，井下礦山在我國的礦山總數(shù)中占有的數(shù)量很多，在井下開采中的裝載工作是最繁重的體力勞動。 50年代初期，我國一些大型并下礦山開始引進蘇聯(lián)制造的裝載機。60年代，我國研制成功第一臺裝載機，從此我國井下裝載機制造業(yè)不斷發(fā)展并形成了批量生產(chǎn)的能力。國產(chǎn)裝載機廣泛地應用于我國礦山后，極大地提高了井下礦山的生產(chǎn)效率，減輕了礦山的勞動強度，改善了勞動條件。早期的裝運機是氣動的，它帶有鏟斗或工作機構(gòu)和料倉，其行走機構(gòu)為充氣輪胎式的，瑞典的T—2G和T—4G以及國產(chǎn)的ZYQ—12和ZYQ—14型都屬于這種類型的裝運機。 1970年代，我國地下礦山從美國引進柴油鏟運機，這是地下礦裝備上的重大改革。目前我國井下礦山已經(jīng)比較廣泛地應用這種內(nèi)燃驅(qū)動的無軌式裝載設(shè)備。以柴油機驅(qū)動的無軌自行裝載設(shè)備，擺脫了軟道、風管或電纜的束縛，使機器提高了機動性，體現(xiàn)在井下可特大型的柴油鏟運機調(diào)運至采區(qū)的各個出礦處作業(yè)。簡化了生產(chǎn)管理、減少了輔助設(shè)施的敷設(shè)和維修，從而大大提高了勞動生產(chǎn)率。但是．柴油鏟運機一個突出的缺點是柴油發(fā)動機排放的廢氣對人體有危害，而目前對廢氣凈化處理的效果還不夠理想，還需要用強大的通風量來稀釋排放的廢氣，尤其是在獨頭巷道內(nèi)使用(如平巷掘進等等)會結(jié)通風帶來很大的困難?；谶@種原因，在柴油鏟運機之后，出現(xiàn)了電動鏟運機即用電動機代替柴油機，用纏繞在卷筒上可收故長度的電細向電動機供電。這種動力的改變，克服了燃油產(chǎn)生的廢氣污染，可是拖曳的電纜大大地影響了鏟運機的機動性，因此提高鏟運機的可靠性與生產(chǎn)率，改善司機的操作條件和作業(yè)環(huán)境是井下裝載設(shè)備改進的方向。 70年代，我國開始研究應用無軌采礦工藝技術(shù)，為與工藝酣套，1975年首次從波蘭引進 LK—型2立方米柴油鏟運機105臺在梅山鐵礦等冶金礦山試用。因其使用效果 良好，隨后又進 口了芬蘭的TORO—0型 1．3 立方米柴油鏟運機、德國的 LF—1型 2立方米柴油鏟運機 、法國的CT—00型 0．83立方米 和 CT—00型 3.8立方米柴油鏟運機 、美國EHST—1A0．76立方米和922E、922D型1．7立方米電動鏟運機和柴油鏟運機。在我國，進口鏟運機在新型技術(shù)推廣應用初期發(fā)揮了重要作用。 因為進口設(shè)備價格比較昂貴，供應部件管理困難，許多中小型礦山都不能發(fā)展起來。為此 ，l970年代中期，有關(guān)研究院所開始了國產(chǎn)鏟運機的研究開發(fā)工作。國內(nèi)最先研發(fā)的鏟運機為柳州T程機械廠與長沙礦山研究院和廈門工程機械廠合作，以ZIA0、ZIS0型露天裝載機為基礎(chǔ)開發(fā)的DZIAO、DZLS0型柴油鏟運機。后來，揚州冶金機械廠與馬鞍山礦山研究院合作開發(fā)了WJD1．5型電動鏟運機；長沙礦山研究院與嘉興冶金機械廠、沈陽冶金機械廠、南昌通用機械廠、衡陽冶金機械廠合作研制了DCY一1型1立方米 、WJD一1．5 1．5 立方米電動鏟運機，CY一1型 1．3立方米、CY一35型2立方米、922D 1．7立方米柴油鏟運機；南昌通用機械廠與南昌礦山機械研究所合作開發(fā)了 WJD一0．76型 0．76立方米。電動鏟運機北京礦冶研究總院與江西拖拉機廠合作研制了 WJ—1型0．83立方米柴油鏟運機等。到1990年代初期，國內(nèi)開發(fā)生產(chǎn)了斗容 0．4～2．5立方米的系列柴油和電動鏟運機。除上述鏟運機生產(chǎn)廠商外，還有太原重型機器廠廠、吉林冶金機械廠、山東金嶺鐵礦機修廠和華山汽車修造廠等。 在總結(jié)“七五”、“八五”攻 關(guān)的經(jīng)驗后，研究開發(fā)人員對前期工作進行 了深刻反思。從“九五”攻關(guān)起 ，鏟運機攻關(guān)重點從強凋國產(chǎn)化率調(diào)整為注重整機性能和可靠性，零部件配套注重質(zhì)量和可靠性，和國際知名工廠一樣，走全球化的道路?！熬盼濉逼陂g衡陽冶金機械廠與長沙礦山研究院以及廣西高峰礦業(yè)公司聯(lián)合攻關(guān)研制的 CY一3．5G(CY一4)型4立方米柴油鏟運機就是按這一新思路研究開發(fā)的第一型高性能鏟運機，其變速箱 、變矩器 、驅(qū)動橋 、低污染柴油機以及關(guān)鍵液壓控制閥都采用國際先進技術(shù) ，應用了彈簧制動等最新技術(shù)，變速箱電控操作和多盤濕式制動器液壓松閘，性能已經(jīng)達到國際先進水平。從此，國內(nèi)井下無軌采礦設(shè)備開發(fā)幾乎都按這一模式進行，國產(chǎn)采礦設(shè)備的性能水平跨上一個新臺階。 衡陽有色冶金機械總廠衡陽力達鏟運機有限責任公司是中國第一家井下鏟運機專業(yè)制造公司、中國大型鏟運機生產(chǎn)基地。通過20年引進、消化和吸收國外先進技術(shù)，已成功研發(fā)出具有自主知識產(chǎn)權(quán)的鏟運機系列產(chǎn)品，并榮獲國家級新產(chǎn)品稱號及國家科技進步三等獎。產(chǎn)品有CY、CYE系列井下鏟運機以及CA-8地下礦山自卸汽車，產(chǎn)品已經(jīng)廣泛應用于有色、冶金、化工及黃金礦山。尤其是2002年由衡陽有色冶金機械廠的力達鏟運機制造有限公司開發(fā)生產(chǎn)的CA-8地下礦山自卸汽車，經(jīng)過一年的工業(yè)試驗在山東某礦取得了很大的成功，得到了該礦的認可，并于2003年再次向力達鏟運機制造有限公司訂購4臺CA-8地下礦山自卸汽車。核工業(yè)第六研究所并入南華大學之后，南華大學在地下礦山運輸設(shè)備方面的研究力量得到加強，原核工業(yè)第六研究所曾在1998年研究開發(fā)了我國第一臺KZC-5地下礦山自卸汽車。所以，項目研究人員既具有研究開發(fā)地下礦山自卸汽車的經(jīng)驗，又有較高的理論計算基礎(chǔ)。 1.3 未來技術(shù)發(fā)展展望 (1)發(fā)動機 近幾年內(nèi)仍將以簡單可靠的低污染風冷發(fā)動機為主，然后逐步研究應用計算機控制 的電噴發(fā)動機。前端式裝載機大部分采用柴油機作為動力，僅在井下某些不能使用柴油機的地方，才以氣壓或電作為動力。裝載機使用的柴油機 都是四沖程的。井下前端式裝載機使用的柴油機，要求排放的廢氣中含有的有害氣體較少，以減少污染。此外，還要增設(shè)機外凈化裝置。 (2)制動系統(tǒng) 現(xiàn)在普遍使用的彈簧松閘、壓力制動的制動器將會向安全、可靠系統(tǒng)簡單的壓力松閘、彈簧制動的全封閉多盤濕式制動器方向發(fā)展。儲能器充壓閥和反向調(diào)節(jié)腳制動閥將得到普遍應用。 (3)變速箱 將以液壓控制型式和電磁閥控制型式的變速箱為主。汽車用的自動換檔變速箱很難在鏟運機上得到普遍應用，因為在鏟斗插入裝載時，要求變速箱承載的力矩最大，插入阻力和插入時速度在很短的時問內(nèi)發(fā)生會急劇變化 ，將使變速箱在檔位之間快速跳換，使變速箱離合器工作在承載能力差的不穩(wěn)定的過渡狀態(tài) ，經(jīng)常導致變速箱異常損害。 (4)遙控技術(shù) 遙控技術(shù)是對受控對象進行遠距離控制和監(jiān)測的技術(shù)。它是利用自動控制技術(shù)，通信技術(shù)和計算機技術(shù)而形成的一門綜合性技術(shù)。一般都是指對遠距離的受控對象的單一的或兩種極限動作進行控制的技術(shù)，在人們的生產(chǎn)生活中具有廣泛的應用空間。手動和遙控鏟運機將實現(xiàn)一體化，即在設(shè)計手動鏟運機的同時考慮遙控動作如何實現(xiàn)，預留與遙控系統(tǒng)快速聯(lián)接的液壓接口、電器和裝配位置。遙控液壓執(zhí)行機構(gòu)和電器系統(tǒng)將按功能模塊結(jié)構(gòu)設(shè)計，只要將相應的遙控功能模塊裝上，普通手控鏟運機就成了標準的遙控鏟運機。 (5)自診斷技術(shù) 汽車電子控制系統(tǒng)中，執(zhí)行器是決定發(fā)動機運行和汽車行駛安全的主要器件，當執(zhí)行器發(fā)生故障時，往往會對汽車的行駛造成一定的影響。因此，對于執(zhí)行器故障的處理方法通常是：當確認為執(zhí)行器故障時，由ECU根據(jù)故障的嚴重程度采取相應的安全措施的實施，在控制系統(tǒng)中，又專門設(shè)計了故障保險系統(tǒng)。 (6)能源技術(shù) 近年來，隨著新材料的開發(fā)，高效電池技術(shù)取得了突破性進展，其能量密度已經(jīng)達到普通鉛酸電池的5倍以上，因此，研發(fā)電池驅(qū)動的小斗容鏟運機已成為當前的主要內(nèi)容。 （7）廢氣凈化 廢氣凈化可以采取選擇優(yōu)質(zhì)燃料，選擇燃燒完全的內(nèi)燃機及加強維護檢修等機內(nèi)措施；還應采取對排出廢氣進行凈化處理及加強通風等機外措施。 1.4 設(shè)計擬解決的關(guān)鍵問題和研究方法 做擺動架的受力模型，可簡化為懸臂梁。由于擺動軸和橋支座之間的作用力較大，擺動軸和后車架 頻繁斷裂或 擺動架體焊縫撕裂。如果增加焊縫強度，則會引起后車架側(cè)板嚴重變形。增加 擺動 軸軸頸的長度，雖然可以減少擺動軸的斷裂次數(shù)，但銅套的更 換頻次并未下降，反而增加了擺動架體的失效概率。根據(jù)用戶反饋，擺動架體的失效形式主 要為焊縫撕裂或鋼板變形；銅套的失效形式主要為擠壓變形而非正常磨損失效；后車架 (橋支座) 的失效形式主要為焊縫撕裂和鋼板嚴重變形。 在充分分析 CYE-1 型鏟 運機現(xiàn)結(jié)構(gòu)各 種失效形式和失效原因的基礎(chǔ)上，決定采用簡支梁結(jié)構(gòu) 替代懸臂梁結(jié)構(gòu)。雙支承 式擺動架結(jié)構(gòu)如圖1.2所示。前支承板為剖分式結(jié)構(gòu)，后支承板為整體結(jié)構(gòu)，下部開有裝配工藝孔，上部留有工作泵空間。前后支承板設(shè)有加注潤滑脂的油孔和油道。 圖 1.2 雙支承式擺動 1. 加強板 2. 驅(qū)動橋 3. 后支承板 4. 銅套 5. 前支承板架 由于CYE-1 型鏟運機 結(jié)構(gòu)緊湊，后驅(qū)動橋部位空間狹窄，其前端有傳動軸伸出，后端有安裝在發(fā)動機上的液壓工作泵和 主油管。擺動架體前端 的支承軸套和焊接在后車架支承板上的軸孔聯(lián)接，形 成鋼套-銅套轉(zhuǎn)動副，便于傳動軸穿過。擺動架體后支承軸 與后支承板 的軸孔形成轉(zhuǎn)動軸 -銅套轉(zhuǎn)動副。雙支承 擺動架體結(jié)構(gòu)如圖 1.3 所示。 1. 前支承套 2. 驅(qū)動橋 3. 后支承軸 圖 1.3 雙支承擺動架體 2 鏟運機總體分析 2.1 鏟運機的組成系統(tǒng)及功能 鏟運機通常是由車架(前、后機架)、發(fā)動機(電動機)、傳動系統(tǒng)、工作機構(gòu)、轉(zhuǎn)向機構(gòu)、制動系統(tǒng)、操作機構(gòu)及儀表、電器線路等幾大部分組成。各種不同型式的鏟運機都有一個典型的結(jié)構(gòu)示意圖?，F(xiàn)以較先進的輪胎行走、前、后機身鉸接連接、鏟斗前端裝載的最常見鏟運機為例，它的基本結(jié)構(gòu)如圖2.1所示。 圖2.1輪胎式鏟運機組成系統(tǒng)圖 1.鏟斗 2.工作機構(gòu) 3.電器系統(tǒng) 4.操作機構(gòu) 5轉(zhuǎn)向機構(gòu) 6.駕駛室 7.液壓油箱 8.主傳動軸 9.柴油機 10.變矩器 11.變速器 12.前后本身 13.剎車機構(gòu) 14.前橋 車架是鏟運機的骨架，把其它機構(gòu)全部承載到車架上。在前車架上，焊有安裝工作機構(gòu)的耳座和安裝前橋軸的底座；在后車架上，焊有安裝發(fā)動機和變速箱等的支座。后橋則是通過懸架鉸接在后車架上。后橋軸相對于后車架垂直擺動一定角度，使裝載機在不平路面行駛時同時著地，改善行駛性能。 發(fā)動機(電動機)是為鏟動機提供動力源，使鏟動機滿足各種作業(yè)狀況的需要。傳動系統(tǒng)是將發(fā)動機(電動機)所提供的動力傳給變短器，再經(jīng)主傳動軸傳遞到變速箱，最后經(jīng)由前、后橋傳動軸傳給前、后橋驅(qū)動車輪轉(zhuǎn)動，完成行走和鏟裝作業(yè)。 工作機構(gòu)是由液壓系統(tǒng)提供壓力能，使舉升油缸、翻斗油缸按要求運動，帶動大冒、回轉(zhuǎn)架、連桿、鏟斗運作，完成裝卸物料的需要。各類裝載機工作機構(gòu)的設(shè)計都應滿足如下基本要求：生產(chǎn)率高；插入和鏟取能力大，能耗小；結(jié)構(gòu)和工作尺寸適應條件需要；零部件受力狀態(tài)良好，強度和壽命合理；結(jié)構(gòu)簡單緊湊，制造維修容易，操作使用方便。 轉(zhuǎn)向機構(gòu)是由液壓系統(tǒng)提供壓力能為轉(zhuǎn)向油缸按要求使前、后機身在中間鉸接處相對轉(zhuǎn)動，完成行駛中轉(zhuǎn)向的需要。為了使用井下坑內(nèi)作業(yè)，井下前端機與露天前端機轉(zhuǎn)向系統(tǒng)有所不同，井下前端式裝載機設(shè)有選擇閥，這是為了使用井下前端裝載機前后雙向運行時使司機對左右轉(zhuǎn)向有相同的反應。 制動系統(tǒng)是采用不同形式(氣制動、氣一液制動、全液壓制動)的制動方式和制動器，使行駛中的鏟運機停止運行，它是鏟運機設(shè)備及人身安全的保證。 操作機構(gòu)具有控制機器前進、后退、快、但、轉(zhuǎn)向、制動及裝卸礦石等功能，它是鏟運機的神經(jīng)中樞。 儀表及電器線路。儀表是為監(jiān)測整機運行狀態(tài)而配置的。電器線路是將儀表指示燈、報警信號、照明燈、保護裝置、各種開關(guān)及按鈕按要求用不同導線連接起來，使鏟運機處于有序的運行狀態(tài)。 2.2 鏟運機的工作方式 地下礦鏟運機是一種裝卸運作業(yè)聯(lián)合一體的自行式設(shè)備的工作過程由5種工況組成： (1)插入工況 動臂下放，鏟斗放置地面，斗尖觸地斗底板與地面呈30度角，開動地下鏟運機，鏟斗借助機器的牽引插入料避。 (2)鏟裝工況 鏟斗插入料堆后，轉(zhuǎn)動鏟斗鏟取物料，待鏟斗口降至近似水平為止。 (3)重載運輸工況 鏟斗鏟裝滿物料后舉升動臂，將鏟斗舉升至運輸位置(即鏟斗斗底離地高度不小于機器的最小允許離地間隙)，然后驅(qū)動機器駛問卸載點。 (4)卸載工況 在卸裁點，舉升動臂使鏟斗至卸載位置翻轉(zhuǎn)鏟斗，向沼并料倉或運輸車輛卸載，鏟斗物料卸凈后下放動臂，使鏟4權(quán)復至運輸位置。 (5)空載運輸工況卸載結(jié)束后，地下鏟運機再由卸載點返回裝載點。 工況(1)與工況(2)由于作業(yè)時間很短，故通常將(1)、(2)兩種工況視為一個工況，稱為鏟裝工況。 在鐵礦井下生產(chǎn)過程中，從采礦作業(yè)面到溜并單程運距為50一150m，行駛中耍轉(zhuǎn)2—3個彎道，鏟運機司機在操作技術(shù)較熟練的倩況下，一個純工作循環(huán)大約要用L 5—4分鐘時間。 2.3 鏟運機的技術(shù)水平 我國的鏟運機技術(shù)主要為在研究學習國外先進的零部件技術(shù)和整機技術(shù)的基礎(chǔ)上自主研究開發(fā)的整體技術(shù) (衡陽力達的922D、922E型為美國引進技術(shù)和金川金格的LF一9．3型為德國GHH技術(shù))，目前我國的鏟運機的技術(shù)水平只相當于上世紀90年代的國際水平。 (1)發(fā)動機技術(shù) 國內(nèi)鏟運機的柴油發(fā)動機基本都采用德國Deutz公司的兩級燃燒低污染風冷發(fā)動機，最新的計算機控制的水冷發(fā)動機由于外圍系統(tǒng)復雜，控制程序調(diào)整和故障處理困難而很少采用。 (2) 變速箱技術(shù) 目前國產(chǎn)鏟運機的變速箱采用行星變速箱技術(shù)，動力經(jīng)二級液力變矩器，超越離合器輸入行星變速器。它由變速裝置，前后橋驅(qū)動換接裝置及拖發(fā)動裝置等組成。 (3)制動技術(shù) 制動系統(tǒng)日前主要以壓力制動、彈簧松閘的全封閉多盤濕式制動器(LCB)為主，鉗盤式制動器正在被逐漸淘汰，能實現(xiàn)工作制動和停牟制動合而為一的新型壓力松閘(SAHR)全封閉多盤濕式制動、彈簧制動器已經(jīng)在部分機型上得到應用。 (4)驅(qū)動橋 2 m立方以下的鏟運機驅(qū)動橋以國產(chǎn)橋為主，其差速鎖只有牙嵌式自由輪式；3-4 m立方鏟運機采用進口橋，差速鎖以牙嵌式自由輪式為主，少數(shù)采用有限防滑差速鎖技術(shù)。它主要由橋殼、主傳動器、差速器、輪邊行星減速機構(gòu)、制動裝置和輪胎等部分組成。 (5)液壓系統(tǒng) 液力—機械傳動是基于水力學的歐拉方程式，以液體的動能進行能量傳遞的一種傳動方式。這種傳動方式在鏟運機中已得到應用，它主要的優(yōu)先有：使鏟運機具有自動適用性。當鏟運機向礦巖堆中插入、爬坡運行等外載荷突然變化時，能自動增大牽引力，降低運行速度，以克服增大的外載荷，從而避免了發(fā)動機因外載荷增大而熄火。反之，當外載荷減小時，鏟運機又能自動減少牽引力，提高運行速度。這樣，就大大地縮短了作業(yè)循環(huán)時間，提高了裝載能力。有利于提高鏟運機的使用壽命。由于液力傳動的工作介質(zhì)是油液，它能吸收并減輕來自發(fā)動機和外載荷的震動和沖擊。同時，使鏟運機起步平穩(wěn)，從而保護了發(fā)動機和機器，延長了鏟運機的使用壽命。有助于提高鏟運機的通過能力，鏟運機能以任意小的速度行駛，使車輪與地面的粘著力增加，從而提高鏟運機的通過能力?？梢栽谳d荷下?lián)Q擋而不必分離動力，簡化了操作。 (6)遙控技術(shù) 我國鏟運機的遙控技術(shù)完全為自主研發(fā)的，為視距 內(nèi)遙控 ，井下有效控制距離大于100 m。控制指令主要采用調(diào)頻模擬信號單個傳送，尚未采用無線數(shù)字信號傳送技術(shù)；可控制的動作包括前進、后退 、左轉(zhuǎn) 、右轉(zhuǎn) 、收斗 、翻斗 、升臂 、降臂 、全油門、半油門、制動、大燈開關(guān)、啟動、熄火等 14～l6個動作。 (7)漏電保護技術(shù) 電動鏟運機漏電保護系 統(tǒng)為國內(nèi)自主開發(fā)的技術(shù) ，分離線 監(jiān)測保護和在線監(jiān)測保護兩類。離線監(jiān)測漏電 保護系統(tǒng)在鏟運機供電系統(tǒng)合閘前或斷電后，對其供用電系統(tǒng)進行絕緣檢監(jiān)測，在系統(tǒng)故障 狀態(tài)下，供電系統(tǒng)無法合閘。在線監(jiān)測漏 電保護則是在鏟運機通電狀態(tài)下對漏 電狀態(tài)進行檢測，一旦發(fā)現(xiàn)異常則立即跳閘保護 。在線監(jiān)測保護系統(tǒng)又分為全 域(同一變壓器供電的全部網(wǎng)絡(luò))監(jiān)測和局部 (鏟運機供電總閘到鏟運 機之間)監(jiān)測漏電保護系統(tǒng)，全域監(jiān)測系統(tǒng)易受其它用電器的影響。目前主 要采用在線監(jiān)測保護系統(tǒng)。 (8)電纜自動收放系統(tǒng) 電動鏟運機電纜卷筒有臥式卷筒和立式卷筒兩種主要型式。 國外TAMROCK公司生產(chǎn)的TORO系列電動鏟運機采用臥式卷筒外，其余基本上都采用立式卷筒 我國電動鏟運機到目前為止都是采用立式卷筒，寬立式卷筒配套排纜裝置，窄型卷筒不帶排纜裝置?？刂齐娎|卷筒自動收放電纜的液壓系統(tǒng)為自主研發(fā)技術(shù)，在減少系統(tǒng)發(fā)熱和卸荷節(jié)能等方面優(yōu)于美國技術(shù)。 (9)尾氣靜化技術(shù) 柴油鏟運機的尾氣處理一方面是選用低污染柴油機，另一方面是對發(fā)動機尾氣進行凈化處理。我國尾氣凈化措施有：選擇優(yōu)質(zhì)燃料。為了減少氧化硫的生成量，應盡量選用低硫燃料；為降低油煙濃度，還應盡可能降低燃料中高沸點芳香烴的含量；采用有害氣體生成濃度最低的菜油機；機外的氧化催化法；機外洗滌法；催化-洗滌聯(lián)合凈化法；通風稀釋法。 2.4 電動鏟運機 電動鏟運機與柴油鏟運機相比，除機動性外，其余指標(諸如裝載能力、作業(yè)成本、綜合采礦成本、可靠性、維修量、噪聲等)均優(yōu)于柴油鏟運機，已受到設(shè)計、制造與使用部門越來越廣泛的重視。阿特拉斯一柯普柯公司認為:“從改善井下作業(yè)環(huán)境、降低通風成本以及柴油情況上看，柴油鏟運機正逐漸被電動鏟運機所代替，設(shè)計者正著眼于發(fā)展大斗容(達13.7米“)和多規(guī)格品種電動鏟運機?！币虼?，隨著電動鏟運機電纜纏繞裝置的進一步完善和供電方式的改進，電動鏟運機在地下礦山的使用比例將會逐漸增加(1973年電動鏟運機占地下鏟運機總銷量的3%，1983年為1500)。國內(nèi)外部份電動鏟運機本要技術(shù)參數(shù)如表2.2所示。 表2.2 電動鏟運機主要技術(shù)參數(shù) 為擴大電動鏟運機的使用范圍、改善性能、解決其機動性、靈活性問題，目前電動鏟運機的發(fā)展有以下幾方面: （1）水平電纜纏繞裝置 為解決因拖曳電纜而影響電動鏟運機的機動性和靈活性問題，有必要改進現(xiàn)有的電纜纏繞裝置的結(jié)構(gòu)形式。芬蘭Toro公司設(shè)計了新的水平電纜纏繞裝置(圖2.3)這種電纜纏繞裝置的繞入點可以變動，使繞入側(cè)處于最佳位置，從而增加了機器的靈活性。 Toro系列電動鏟運機的水平電纜纏繞 裝置就是用水平布置的電纜卷筒，依靠特制的可自由擺動的電纜導向臂，使扁電纜以螺旋 線的形狀纏繞在水平卷筒上。 圖2.3 芬蘭Toro公司設(shè)計了新的水平電纜纏繞裝置 1. 水平卷筒 2.后車架 3.導向臂 4.扁電纜 （2）帶移動插梢電纜架空線供電的電動鏟運機 1980年加拿大賈維斯一克 拉克公司在JS一50oE電動鏟運機上配備了輔助的架空線供電裝置，在Fox獷試驗獲得成功。圖2.4為 該系統(tǒng)的原理圖，通過一個移動插銷 由架空線供電。架空線 為三相四線制，移動插銷(圖2.5)通過上、下和側(cè)面滾輪，可以自由而平穩(wěn)地在T型鋼梁上運行。插銷前后共8個集電棒，通過彈簧壓緊 架空導線而使電纜獲得 電流。當移動插銷 運行到架空線終端或者要離開主要運行 線路時(無架空導線的巷道或地區(qū))，則可通過 有自動張緊控制器的電纜卷筒收、放電纜，由電纜供電而自由運行。賈維斯一克拉克公司設(shè)計的JS一702E型。 圖2.4移動插銷供電 圖2.5 移動插銷 （3）微型電動鏟運機 為了擴大電動鏟運機 的使用范圍，在回采薄礦脈或含礦斷層礦石時，為減少貧化損失，控制礦石品位，用以代替電耙出礦或軌道式 裝載機，法國研制了CT-500EH微型電 動鏟運機，斗容0.3米“(為目前世界上斗容最小的電動鏟運機)。當運距為50米時，機器的小時裝載能力為17^-20噸，班產(chǎn)量達110^-130噸，可以有效地用來代替電耙出獷。 微型電動鏟運機由于機體只有80匣米寬，可在最窄的巷道內(nèi)作業(yè)，性能優(yōu)于電耙或風動裝載機，是回采窄的板狀傾斜礦體、窄的和彎曲的斷層含礦礦脈的一種理想的裝運機械。 （4）發(fā)展大型電動鏟運機 為適應地下采礦作業(yè)或地下工 程采場與巷道變化的不周要求，擴大鏟運機的使用范圍，應么產(chǎn)多種型號與規(guī)格的電 動鏟運機。據(jù)瑞典對3Q多個地下工程和礦山的調(diào)查:對載重為10噸 級別的電動鏟運 機感興趣，電纜長度最好為200-250米。 3 CYE型電動鏟運機總體參數(shù)與原理 圖3.1 CYE一1電動鏟運機 3.1 CYE電動鏟運機主要技術(shù)參數(shù) CYE一1電動鏟運機的技術(shù)參數(shù)見表3.2，外形見圖2.1由于CYE-1.5電動鏟運機是在引進全套922E電動鏟運機的技術(shù)資料的基礎(chǔ)上重新設(shè)計的，因此保留了922E電動鏟運機的大部分特點，例如:三點式鉸接結(jié)構(gòu)增加了其穩(wěn)定性，采用全密封油冷多盤式制動器，工作機構(gòu)采用先導控制.為鏟運機專門設(shè)計的前后驅(qū)動橋等等。但根據(jù)我國的國情和922E電動鏟運機使用情況作了許多改進。 表3.2 CYE一1電動鏟運機的技術(shù)參數(shù) 序號 項目 參數(shù) 1 額定斗容 2 額定載重量 2t 3 最大牽引力 50KN 4 最大鏟取力 45KN 5 卸載高度 1150mm 6 鏟斗最大舉升高度 3250mm 7 爬坡能力 12 8 最小轉(zhuǎn)彎半徑 4260mm（鏟斗外側(cè)） 9 最大轉(zhuǎn)向角 38 10 行駛速度 0—8km/h 11 機架擺動角 8 12 軸距 2200mm 13 最小離地間隙 220mm 14 電動機額定功率 45kw Y225M-4 15 電纜有效長度 95m 16 整機重量 7t 17 輪胎規(guī)格 10.00-20 18 外形尺寸 6069x1300x2000(mm) 3.2 CYE電動鏟運機工作原理 3.2.1 液壓系統(tǒng)工作原理 如圖3.3所示，變量泵1用法蘭連接到功率輸出箱上，該泵將油壓入變量馬達2，油泵的斜盤可在之間改變角度；油馬達的斜盤可在間改變角度。變量泵上裝有補油泵3，補油泵上裝有安全閥4和單向閥5，補油泵通過吸油濾油器7從油箱6將油補充給因系統(tǒng)泄漏減少的油量，泄漏的油通過回油管流回油箱。變量油馬達上裝有由高壓閥8 、液壓換向閥9和低壓溢流閥10組成的多作用組合閥，此組合閥上還裝有截止閥17.它處于關(guān)閉位置時，對系統(tǒng)沒有影響，處于開啟位置時，使油流繞過馬達，在鏟運機被拖曳時此閥要打開。為控制變量泵和變量馬達，裝有腳踏操作的液壓控制系統(tǒng)。 圖3.3 液壓系統(tǒng)工作原理 3.2.2 液壓系統(tǒng)工作的優(yōu)點 (1)使鏟運機具有自動適用性。當鏟運機向礦巖堆中插入、爬坡運行等外載荷突然變化時，能自動增大牽引力，降低運行速度，以克服增大的外載荷，從而避免了發(fā)動機因外載荷增大而熄火。反之，當外載荷減小時，鏟運機又能自動減少牽引力，提高運行速度。這樣，就大大地縮短了作業(yè)循環(huán)時間，提高了裝載能力。 (2)有利于提高鏟運機的使用壽命。由于液力傳動的工作介質(zhì)是油液，它能吸收并減輕來自發(fā)動機和外載荷的震動和沖擊。同時，使鏟運機起步平穩(wěn)，從而保護了發(fā)動機和機器，延長了鏟運機的使用壽命。 (3)有助于提高鏟運機的通過能力，鏟運機能以任意小的速度行駛，使車輪與地面的粘著力增加，從而提高鏟運機的通過能力，使鏟運機在泥濘和潮濕的條件下順利工作。 (4)可以在載荷下?lián)Q擋而不必分離動力，簡化了操作，液力原件可以在一定范圍內(nèi)無級變速，從而使換擋次數(shù)減少。 3.2.3 電氣部分 922E電動鏟運機使用的是1000V電源，而CYE-l.5電動鏟運機使用的是380V電源。因此在最初配設(shè)計中，除了電源等級、起運方案不同(前者為直接趕動，后者為Y_△型起動)，其電氣原理基本相同。在使用中發(fā)現(xiàn)了許多問題: (1)真空接觸器極易損壞； (2)漏電保護一是價格貴，二是反應過于靈敏無法使用; (3)延時繼電器故障率很高; (4)焦電環(huán)易格壞。 4 鏟運機后橋擺動架主要部件的設(shè)計及計算 4.1 設(shè)計方案和思路 后橋擺動架的技術(shù)難點是要保證鏟運機在通過凹凸不平的地面時，后橋能通過擺動架相對于后車架擺動，使鏟運機能穩(wěn)定的通過。擺動架的擺動角度要控制在一定的范圍內(nèi)，以保證擺動的幅度不會太大。下圖4.1為后橋擺動架的總體方案圖。 圖4.1 后橋擺動架的總體方案圖 4.2 后橋擺動架的設(shè)計和計算 給出條件：額定斗容1m3，額定載重2000kg，鏟取力42kN，最大牽引力48kN，電機功率45kw，車速0~7.5km/h，后橋擺動角±6°，最小轉(zhuǎn)彎半徑4200mm(外側(cè))，最大卸載高度978mm，整機重量7.2t. 4.2.1 軸的設(shè)計 軸的設(shè)計要求： 1. 便于軸上零件拆裝。 2. 保證軸上零件準確定位和固定可靠。 3. 具有良好制造工藝性的措施。 4. 影響軸的強度和剛度的因素及保證措施。 圖4.2 軸 1. 根據(jù)以往經(jīng)驗和軸的受力情況，取軸的后端直徑為64mm，長度為32mm. 2. 由于軸肩處是為了定位墊片，所以取直徑為60mm，長度為4mm。 3. 根據(jù)機械設(shè)計手冊查得第三段軸的直徑為65mm，長度為52mm。 4. 由于最左端軸段要與擺動叉焊接，必須要承受較大的力，故取其直徑為120mm， 長度為90mm。 5. 緊接的軸肩是起定位作用，并且該段軸要與軸承配合，取其直徑為110mm，長度為57mm。 6. 軸肩處和軸的前端，后端要倒角。 7. 由于軸承受的載荷較大，但沖擊并不大，所以軸的材料采用40Gr。 故所設(shè)計的軸如圖4.2所示。 4.2.2 軸的強度校核 通過對軸進行受力分析，知道軸主要受彎曲應力的影響，其受力圖如下圖所示， 圖4.3 軸的受力分析 F的大小為額定載重和車的重量之和， 根據(jù)受力情況得 F1+F2= 根據(jù)力矩平衡得 x128=F2x160 由上面的兩式可得 F1=71.875x F2=20.125x 彎矩圖如圖4.4所示 圖4.4 彎矩圖 最大彎矩發(fā)生在第一個支點處 M=128x92x=11776 軸的最小直徑為64 故軸的抗彎截面系數(shù)W==26144.4 軸的計算應力==50 查機械設(shè)計表15-1得 材料為40Gr的軸許用彎曲應力[]為70. <[] 故滿足其強度要求。 4.2.3 軸的剛度校核 把軸看成是梁，梁的類型及載荷簡圖如圖4.5所示 圖4.5 軸所受的載荷簡圖 令c為外伸端長度，l為支點間距離。 則c=128，l=160 階梯軸的當量直徑 其中----------階梯軸第i段的長度，； -----------階梯軸第i段的直徑，； L-----------階梯軸的計算長度，； Z-----------階梯軸計算長度內(nèi)的軸段數(shù)。 根據(jù)軸的偏轉(zhuǎn)角公式， ， . 所以最大偏轉(zhuǎn)角為0.0015. 撓度 . 查機械設(shè)計手冊 一般用途的軸的允許撓度 取 同樣查機械設(shè)計手冊 圓錐滾子軸承處的允許偏轉(zhuǎn)角為0.0016. 得知該軸滿足其剛度要求。 4.2.4 軸承的選擇 因軸承在后橋擺動架擺動時要同時承受徑向力和軸向力的作用，故選圓錐滾子軸承，根據(jù)工作要求，與軸承1配合的軸段1的直徑為110mm，殼體的內(nèi)徑為200mm，并且軸段1的長度為57mm，故選用圓錐滾子軸承7522。與軸承2配合的軸端2的直徑為65mm，殼體的內(nèi)徑為140mm，并且軸段2的長度為52mm，故選用圓錐滾子軸承7613. 其示意圖如圖4.6所示 1 2 圖4.6 軸承示意圖 4.2.5 軸承的壽命計算 軸承的基本額定動載荷可按下式粗略計算 <（或） 式中 C-------------基本額定動載荷計算值，N； P--------------當量動載荷，N； ------------壽命因數(shù)； ------------速度因數(shù)； ------------力矩載荷因數(shù)，力矩較小時，力矩較大時； ------------沖擊載荷因數(shù)； ------------溫度因數(shù)； ------------軸承尺寸及性能表中所列徑向基本額定動載荷，N； ------------軸承尺寸及性能表中所列軸向基本額定動載荷，N. 由于鏟運機不是經(jīng)常都是滿載荷使用，使用壽命定在20000h. 查機械設(shè)計手冊 取=3.02. 由于軸承所受的力矩并不大，故取. 由于后橋擺動架的擺動次數(shù)是由路面情況決定的，擺動速度并不快，所以軸承的轉(zhuǎn)速并不大，查機械設(shè)計手冊，取. 由于后橋擺動架在工作時受中等沖擊，查機械設(shè)計手冊，取 由于后橋擺動架在工作時的溫度低于120°，查機械設(shè)計手冊，取 軸承的受力情況如圖4.7所示 圖4.7 軸承的受力分析 根據(jù)力矩平衡原理， 其中F=92 解方程組得 查機械設(shè)計手冊 知兩個軸承內(nèi)部軸向力為 軸承1的Y取1.4，軸承2的Y取1.7. 則 軸承還受到牽引力的作用， 軸向受力情況如圖4.8所示 圖4.8 軸向力分析 因為 所以軸承1被“放松”，軸承2被“壓緊” ， 。 查機械設(shè)計手冊 軸承1的判斷系數(shù)為0.42， 所以取X=0.40，Y=1.4 = >20000 故軸承1滿足其壽命要求。 查機械設(shè)計手冊 軸承2的判斷系數(shù)為0.35 = >20000 故軸承2也滿足其壽命要求。 綜上可知軸承1,2同時滿足其壽命要求。 4.2.6 軸承的靜載荷計算 對低速旋轉(zhuǎn)或緩慢擺動的軸承，應分別計算額定動載荷和額定靜載荷。額定靜載荷的計算公式如下： 式中 -------------基本額定靜載荷計算值，N； --------------當量靜載荷，N； --------------安全因數(shù)； -------------軸承尺寸及性能中所列徑向基本額定靜載荷； -------------軸承尺寸及性能中所列軸向基本額定靜載荷。 當量靜載荷的計算公式為和中的較大值。 -------------徑向載荷，N； -------------軸向載荷，N； -------------徑向靜載荷系數(shù)； --------------軸向靜載荷系數(shù)； 查機械設(shè)計手冊，取=0.4，=0.8 對于軸承1， => 故= 查機械設(shè)計手冊 取=3， 所以 軸承1滿足要求。 對于軸承2，=， = 查機械設(shè)計手冊，取=3，=350 故 軸承2也滿足要求。 4.2.6 螺栓組連接的設(shè)計 螺栓組聯(lián)接結(jié)構(gòu)設(shè)計主要解決螺栓組聯(lián)接接合面形狀和螺栓分布排列問題： 1、 接合面形狀設(shè)計 接合面形狀——為了便于加工和便于對稱布置螺栓，通常都設(shè)計成軸對稱的簡單幾何形狀，如下圖4.9所示： 圖4.9 結(jié)合面形狀圖 加工面形狀——接合面較大時采用環(huán)狀、條狀結(jié)構(gòu)，以減少加工面，且提高聯(lián)接的平穩(wěn)性和剛度，如下圖4.10所示： 圖4.10 加工面形狀圖 2、螺栓分布排列設(shè)計 螺栓分布排列設(shè)計應使各螺栓受力合理、便于劃線和裝拆、聯(lián)接緊密。 1） 對稱布置螺栓，使螺栓組的對稱中心和聯(lián)接接合面的形心重合，從而保證聯(lián)接接合面受力比較均勻。 2） 當采用鉸制孔用螺栓聯(lián)接組時，不要在平行于工作載荷的方向上成排地布置8個以上的螺栓，以免載荷分布過于不均。如圖4.11所示 圖4.11 螺栓分布排列設(shè)計 3） 當螺栓組聯(lián)接的載荷是彎矩或轉(zhuǎn)矩時，應使螺栓的位置適當靠近聯(lián)接接合面的邊緣，以減少螺栓的受力，如下圖4.12所示： 圖4.12 螺栓分布圖 4） 分布在同一圓周上的螺栓數(shù)目應取成偶數(shù)，以便于分度和劃線，同一螺栓組中螺栓的材料、直徑和長度均應相同，如圖4.13所示。 圖4.13 分布在同一圓周上的螺栓數(shù)目圖 5） 螺栓排列應考慮扳手空間，給予螺栓合理的間距和邊距。對于壓力容器等緊密性要求較高的重要聯(lián)接。 6） 設(shè)計應避免螺栓承受附加的彎曲載荷。即在鑄，鍛件等的粗糙表面上安裝螺栓時，應制成凸臺或沉頭座；當支承面為傾斜表面時，應采用斜面墊圈等。以保證被聯(lián)接件、螺母和螺栓頭支承面平整，并與螺栓軸線相互垂直。 圖4.14 避免螺栓產(chǎn)生彎曲載荷圖 綜上所述，將螺栓組連接的結(jié)構(gòu)設(shè)計為圖4.15所示 圖4.15 螺栓組的設(shè)計 4.2.7 螺栓組連接的計算 1，對螺栓進行強度校核 對螺栓組進行受理分析知，螺栓組受傾覆力矩的作用，示意圖如圖4.16所示 圖4.16 螺栓的組的受力分析 單個螺栓--后車架的受力變形如圖4.17所示 圖4.17 單個螺栓--后車架的受力變形圖 分析可知螺栓組產(chǎn)生的力矩應與外加的傾覆力矩相等 即 因 則 于是螺栓所受的最大載荷為 式中：z------------總的螺栓個數(shù)； ------------各螺栓軸線到底板軸線的距離； ----------中最大的值。 =112.5,=22.5,=67.5 = 預緊力的計算公式為 查機械設(shè)計手冊，取=1.2， 結(jié)合面，螺栓個數(shù), = 查機械設(shè)計手冊，螺栓相對剛度，螺栓的內(nèi)徑為17.294. 螺栓所受的總拉力為 故螺栓的計算應力為 采用6.8級螺栓，，安全因數(shù)取4 可見螺栓的強度足夠。 2，校核機架是否滑移 支架結(jié)合面不滑移的條件為 由于螺栓數(shù)目12，而 故 而 所以 成立，機架不會發(fā)生滑移。 5 鏟運機后橋擺動架主要部件的焊接工藝 5.1 焊接結(jié)構(gòu)的特點 焊接結(jié)構(gòu)與鉚接、鑄造、鍛造結(jié)構(gòu)相比，具有明顯的優(yōu)點：構(gòu)造合理，易簡化結(jié)構(gòu)，減輕自重，板厚限制小，制造周期短，成本低，還可焊接不同金屬材料等。作為焊接結(jié)構(gòu)本身還具有以下特點： ①整體性強。一方面焊接結(jié)構(gòu)具有很好的氣和水的密封性.另一方面剛度大，對應力集中因素和缺陷較為敏感，選材時應注意。 ②設(shè)計靈活性大.幾何形狀幾乎不受限制，璧厚不受影響，也可法行異種金屬焊接.實現(xiàn)物盡其用.。 ③適用于制作大型或重型機器、設(shè)備。單件、小批量、越大的產(chǎn)品采用焊接結(jié)構(gòu)越優(yōu)越。 ④成品率高。一且出現(xiàn)焊接缺陷，修復容易，很少產(chǎn)生廢品。 ⑤焊接過程會局部改變材料的性能，使結(jié)構(gòu)中的性能不均勻.甚至部分材料性能會有所下降，對整體結(jié)構(gòu)的強度和斷裂行為產(chǎn)生一定影響。 ⑥焊接結(jié)構(gòu)中必然存在焊接殘余應力和交形，易產(chǎn)生裂紋.不僅影響結(jié)構(gòu)的外形和尺寸還會影響結(jié)構(gòu)的承載能力，對焊后加工也影響其尺寸的穩(wěn)定性和加工精度。 ⑦不同的制造工藝，如冷加工、切削、焊后熱處理等都會對結(jié)構(gòu)性能產(chǎn)生不同影響。 ⑧必須經(jīng)過嚴格的無損檢測技術(shù)，以保證產(chǎn)品質(zhì)量和提高安全使用的可靠性。 5.2 常用的焊接方法 1、 焊條電弧焊 利用電弧作為熱源，用手工操縱焊條進行焊接方法稱為焊條電弧焊。焊條電弧焊與氣焊相比：首先，由于熱源溫度高，熱量集中，因此焊接速度快，生產(chǎn)率高，熱影響區(qū)小，焊接變形小；其次，焊條藥皮熔化后產(chǎn)生氣體和熔渣，機械保護效果較好，而且藥皮還有冶金處理作用，能除去有害元素，添加合金元素，因此焊條電弧焊焊縫化學成分較好?？傊笚l電弧焊焊接質(zhì)量好，生產(chǎn)率高，焊接變形小。焊條電弧焊與埋弧焊相比，設(shè)備簡單，操作靈活，適應性強，各種焊接位置、焊接結(jié)構(gòu)中焊機不能到達的部位以及各種不規(guī)則的焊縫，焊條電弧焊都能實施焊接；但焊條電弧焊對焊工操作技術(shù)要求高，焊接質(zhì)量不易穩(wěn)定，厚工件長焊縫焊接時生產(chǎn)率較低。 在我國，目前焊條電弧焊仍然是應用最多的一種焊接方法。一般來說，焊條電弧焊適應于單件小批生產(chǎn)，厚度2mm以上、各種焊接位置的、短的、不規(guī)則的焊縫，以及焊機不能到達的部位的焊接。但一定要有電源和相應的焊條、鈦等易氧化的金屬不能用焊條電弧焊?，F(xiàn)在我國已有薄板焊條電弧焊機和特細焊條，可以焊接厚度為1-2mm的低碳鋼薄板結(jié)構(gòu)。 2、 等離子弧焊 等離子弧焊也是一種不熔化極電弧焊。它是利用電極和工件之間地壓縮電?。ń修D(zhuǎn)發(fā)轉(zhuǎn)移電弧）實現(xiàn)焊接的。所用的電極通常是鎢極。產(chǎn)生等離子弧的等離子氣可用氬氣、氮氣、氦氣或其中二者之混合氣。同時還通過噴嘴用惰*氣體保護。焊接時可以外加填充金屬，也可以不加填充金屬。 等離子弧焊焊接時，由于其電弧挺直、能量密度大、因而電弧穿透能力強。等離子弧焊焊接時產(chǎn)生的小孔效應，對于一定厚度范圍內(nèi)的大多數(shù)金屬可以進行不開坡口對接，并能保證熔透和焊縫均勻一致。因此，等離子弧焊的生產(chǎn)率高、焊縫質(zhì)量好。但等離子弧焊設(shè)備（包括噴嘴）比較復雜，對焊接工藝參數(shù)的控制要求較高。 鎢極氣體保護電弧焊可焊接的絕大多數(shù)金屬，均可采用等離子弧焊接。與之相比，對于1mm以下的極薄的金屬的焊接，用等離子弧焊可較易進行。下圖為等離子焊接圖 圖5.1 等離子焊接系統(tǒng) 3、 電阻焊 這是以電阻熱為能源的一類焊接方法，包括以熔渣電阻熱為能源的電渣焊和以固體電阻熱為能源的電阻焊。由于電渣焊更具有獨特的特點，故放在后面介紹。這里主要介紹幾種固體電阻熱為能源的電阻焊，主要有點焊、縫焊、凸焊及對焊等。 電阻焊一般是使工件處在一定電極壓力作用下并利用電流通過工件時所產(chǎn)生的電阻熱將兩工件之間的接觸表面熔化而實現(xiàn)連接的焊接方法。通常使用較大的電流。為了防止在接觸面上發(fā)生電弧并且為了鍛壓焊縫金屬，焊接過程中始終要施加壓力。 進行這一類電阻焊時，被焊工件的表面善對于獲得穩(wěn)定的焊接質(zhì)量是頭等重要的。因此，焊前必須將電極與工件以及工件與工件間的接觸表面進行清理。 點焊、縫焊和凸焊的牾在于焊接電流（單相）大（幾千至幾萬安培），通電時間短（幾周波至幾秒），設(shè)備昂貴、復雜，生產(chǎn)率高，因此適于大批量生產(chǎn)。主要用于焊接厚度小于3mm的薄板組件。各類鋼材、鋁、鎂等有色金屬及其合金、不銹鋼等均可焊接。 4、 電渣焊 電渣焊是以熔渣的電阻熱為能源的焊接方法。焊接過程是在立焊位置、在由兩工件端面與兩側(cè)水冷銅滑塊形成的裝配間隙內(nèi)進行。焊接時利用電流通過熔渣產(chǎn)生的電阻熱將工件端部熔化。根據(jù)焊接時所用的電極形狀，電渣焊分為絲極電渣焊、板極電渣焊和熔嘴電渣焊。電渣焊的優(yōu)點是：可焊的工件厚度大（從30mm到大于1000mm），生產(chǎn)率高。主要用于在斷面對接接頭及丁字接頭的焊接。 電渣焊可用于各種鋼結(jié)構(gòu)的焊接，也可用于鑄件的組焊。電渣焊接頭由于加熱及冷卻均較慢，熱影響區(qū)寬、顯微組織粗大、韌、因此焊接以后一般須進行正火處理。 5、 釬焊 釬焊是采用比母材熔點低的金屬材料作釬料，將焊件和釬料加熱到高于釬料熔點，低于母材熔化的溫度，利用液態(tài)釬料潤濕母材，填充接頭間隙并與母材相互擴散實現(xiàn)連接的焊接方法。釬焊時要求兩母材的接觸面很干凈，因此要用釬劑。釬焊的主要作用是去除母材和液態(tài)釬料表面上的氧化物與油污等，保護母材和釬料在加熱過程中不致進一步氧化，以及改善釬料對母材表面的潤濕能力等。釬焊接頭的質(zhì)量在很大程度上取決于釬料。釬料應具有合適的熔點與良好的潤濕性，能充分填充間隙，能使母材形成牢固結(jié)合，得到具有一定的力學性能與物理化學性能的接頭。 5.3 擺動叉的焊接工藝 擺動叉的結(jié)構(gòu)如圖5.1所示 圖5.1 擺動叉的結(jié)構(gòu)圖 由上面的圖可知，擺動叉是由各零件通過焊接裝配成的，上圖中很多零件之間都開有單邊V型坡口，為的就是將左內(nèi)筋板，左外筋板，右內(nèi)筋板，右外筋板焊接在左底板和右底板上，使左，右底板能承受更大的力。采用的方法是手工電弧焊。焊條型號是E4303，焊條牌號是J422，藥皮類型是鈦鈣型。 焊接工藝要素和規(guī)范的選擇： 1、 焊前準備 焊前準備是指坡口的制備、接頭的裝配和焊接區(qū)域的清理等工作。它對接頭的焊接質(zhì)量起重要的作用。碳鋼和低合金鋼部件的焊縫坡口可以采用機械加工或火焰切割制備，而不銹鋼部件的坡口應采用等離子切割或機械加工方法制備。擺動叉的坡口采用氧乙炔氣切割，利用氣割可以得到任何角度的形、形、單邊形、形等坡口，此法更適合厚鋼板的切割，生產(chǎn)率很高。氣割有手工（靈活，但邊緣不夠平直精確，適用于單件或小批生產(chǎn)）、半自動（應用廣，為提高效率可同時安裝二、三把割炬，能將形、形坡口一次切成）、自動（質(zhì)量好，生產(chǎn)率高，但靈活性較差，適合于大批量生產(chǎn)）切割方法。坡口兩側(cè)的內(nèi)、外表面必須清除銹斑、氧化膜和油垢等污染，這是防止焊縫產(chǎn)生氣孔和裂紋的有效措施。焊條電弧焊焊接區(qū)的清理寬度一般要求在20mm范圍內(nèi)。焊件組裝時，接頭兩側(cè)邊緣必須相互對準，這不僅是保證焊縫外形和尺寸的基本要求，而且也是為了避免接頭受力時產(chǎn)生附加的彎曲力矩。焊件組裝后應作錯邊量的檢查。在壓力容器制造中，對接接頭錯邊量的要求較高。 二、焊接工藝規(guī)范參數(shù) 對焊條電弧焊和埋弧焊焊接工藝規(guī)范參數(shù)主要包括焊前的預熱溫度、焊接電參數(shù)（電流、電壓、電流種類、頻率、焊接速度和送絲速度等）、后熱溫度和保溫時間，消氫處理溫度和保溫時間，焊后熱處理和消除應力處理制度等。對氣體保護焊，還應包括氣體種類，混合比和流量等。所有這些參數(shù)在焊接工藝細則中必須明確規(guī)定。 （一）焊前預熱溫度的選定 預熱溫度是焊接工藝規(guī)范的主要參數(shù)之一。焊前的預熱具有下列幾方面的有利作用：降低焊接熱影響區(qū)的冷卻速度，避免淬硬組織的形成，防止冷裂紋并改善熱影響區(qū)的塑性；減小了焊接區(qū)的溫度梯度，從而降低了焊接接頭的內(nèi)應力；擴大了焊接區(qū)的加熱范圍，使焊接接頭在較寬的區(qū)域內(nèi)處于塑性狀態(tài)，減弱了焊接應力的不利影響；改變了焊接區(qū)的應變集中區(qū)部位，降低了促使冷裂紋形成的應力峰值；延長了焊接區(qū)在100oC以上溫度的停留時間，有利于焊縫金屬中氫的逸出，降低了氫致裂紋形成的危險。焊前的預熱溫度主要根據(jù)鋼材的焊接性試驗結(jié)果來確定，但焊件的形狀和尺寸以及焊接條件往往是多變的。查機械設(shè)計手冊，根據(jù)材料和厚度，將預熱溫度定在100~150攝氏度。 （2） 焊接電參數(shù) 在使用連續(xù)的交流電和直流電焊接時，焊接規(guī)范中的電參數(shù)主要是焊接電壓和焊接電流。在采用脈沖電流焊接時，電參數(shù)還包括電流的交變頻率、通斷比、基本電流和峰值流值。焊接規(guī)范參數(shù)的選擇原則首先是保證接頭的熔透、無裂紋并獲得成形良好的焊道，同時所選擇的焊接規(guī)范電參數(shù)還應保證接頭的性能滿足技術(shù)條件規(guī)定的各項要求，因而在選擇參數(shù)時要考慮焊接熱輸入量對接頭性能的影響。根據(jù)剛件厚度和焊條直徑，將焊接電流定在200~270A。 （3） 焊后加熱和消氫處理 焊后立即將焊件保溫或加熱的范圍內(nèi)使之緩冷的工藝措施稱為焊后加熱，簡稱后熱。后熱可以減緩焊縫和熱影響區(qū)的冷卻速度，起到與預熱相似的作用。對于冷裂紋傾向性大的低合金高強度鋼和厚度較大的焊接結(jié)構(gòu)等，有一種專門的后熱處理，稱為消氫處理。消氫處理即在焊后立即將焊件加熱到溫度范圍，保溫后空冷。消氫處理的主要目的是使焊縫（或熱影響區(qū)）金屬中的擴散氫加速逸出，大大降低焊縫和熱影響區(qū)中的含氫量，防止產(chǎn)生冷裂紋。消氫處理的溫度較低，不能起到松弛焊接應力的作用。對于工藝中要求焊后立即進行熱處理的焊件，因為熱處理過程中可以達到除氫的目的，故無需后熱。但是，焊后如不能立即熱處理，而焊件又必須及時除氫時，則需要及時后熱作消氫處理，否則焊件有可能在熱處理前的放置期產(chǎn)生裂紋。這是由于氫在鋼材中的溶解度隨著溫度的下降而迅速降低，如果焊后很快冷卻到以下，氫來不及從焊縫中逸出，這樣就在經(jīng)過一段時間（幾小時、幾天甚至更長的時間）以后，由于氫擴散后在熱影響區(qū)（或焊縫金屬）中的聚集，產(chǎn)生極大的壓力，導致產(chǎn)生危害較大的延遲裂紋。低溫后熱工藝在壓力容器制造中早已得到實際的應用，但是主要用于預熱還不足以防止冷裂紋形成的場合，如在高拘束度接頭盒難焊鋼材的焊接中，必須采用后熱工藝才能可靠地防止冷裂紋的形成。新