液壓升降臺(tái)設(shè)計(jì)【幅面2600×1400mm起升最大重量3T 起升最大高度800mm】

液壓升降臺(tái)設(shè)計(jì)【幅面2600×1400mm起升最大重量3T 起升最大高度800mm】,幅面2600×,1400mm 起升最大重量3T 起升最大高度800mm,液壓升降臺(tái)設(shè)計(jì)【幅面2600×,1400mm,起升最大重量3T,起升最大高度800mm】,液壓,升降臺(tái),設(shè)計(jì),幅面,mm,妹妹,最大 設(shè) 計(jì) 題目： 液壓升降臺(tái) 學(xué) 院： 姓 名： 學(xué) 號(hào)： 專 業(yè)： 年 級(jí)： 指導(dǎo)教師： 二 OO 九年 五 月 任務(wù)書 設(shè)計(jì)（論文） 課 題 名 稱 液壓升降臺(tái)設(shè)計(jì) 學(xué)生姓名 院（系） 工學(xué)院 專 業(yè) 指導(dǎo)教師 職 稱 副教授 學(xué) 歷 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）要求： 有以下圖紙和技術(shù)文件： 裝配圖 零件圖 液壓原理圖 零件表 液壓元件表 標(biāo)準(zhǔn)件表 設(shè)計(jì)說明書 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）內(nèi)容與技術(shù)參數(shù)： 設(shè)計(jì)一臺(tái)液壓升降臺(tái) 主要技術(shù)參數(shù)如下： 幅面 26001400 mm 起升最大重量 3T 起升最大高度 800mm 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）工作計(jì)劃： 接受任務(wù)日期 2009 年 2 月 18 日 要求完成日期 2009 年 5 月 20 日 學(xué) 生 簽 名 年 月 日 指導(dǎo)教師簽名 年 月 日 院長(zhǎng)（主任）簽名 年 月 日 液壓升降臺(tái) i 摘 要 本次設(shè)計(jì)任務(wù)是液壓升降臺(tái)，它是一種升降穩(wěn)定性好，適用范圍廣的貨物舉升設(shè) 備。其起升高度800mm，舉升重量3T，幅面尺寸26001400 mm.其動(dòng)作主要是由兩個(gè)雙 作用液壓缸推動(dòng)“X”型架，帶動(dòng)上板移動(dòng)來實(shí)現(xiàn)的。該液壓升降臺(tái)主要由兩部分組成： 液壓部分和機(jī)械部分。設(shè)計(jì)液壓部分時(shí)，先確定了液壓系統(tǒng)方案。選擇液壓基本控制 回路時(shí)，換向回路選擇三位四通電磁換向閥；平衡回路選擇用液控單向閥。確定各種 基本回路后，又確定了液壓系統(tǒng)傳動(dòng)形式，擬定液壓系統(tǒng)原理圖，然后對(duì)液壓元輔件 進(jìn)行了設(shè)計(jì)、選擇，并對(duì)其進(jìn)行校核。經(jīng)過計(jì)算后液壓缸直徑選定為70毫米，液壓泵 選葉片泵。根據(jù)系統(tǒng)工作的最大功率選Y90S-4三相異步電動(dòng)機(jī)。在確定泵后，又對(duì)其 他的元輔件進(jìn)行了合理的選擇，最后確定閥塊的設(shè)計(jì)及效率計(jì)算。機(jī)械部分主要由上 板架、下板架、內(nèi)連桿和外連桿四部分組成。通過設(shè)計(jì)、選擇機(jī)械部分材料與結(jié)構(gòu)， 并對(duì)其進(jìn)行受力分析與強(qiáng)度校核，結(jié)果證明機(jī)械部分結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)可以滿足要求，進(jìn)一步 完成了本次設(shè)計(jì)題目。 關(guān)鍵詞：液壓；升降平臺(tái)；上板架；下板架；內(nèi)連桿；外連桿 液壓升降臺(tái) ii hydraulic lift platform Abstract:The task of this design is hydraulic lift platform, it is an carpo lifting equipment with good stablity of taking off and landing. Its lifting height is 800mm, weight lifting is three tons, and frame size is 2600 1400 mm. Its action is mainly composed of two pairs of hydraulic cylinders to promote the X aircraft, leding to realize the mobile plate.The hydraulic lifting platform is mainly composed of two parts : hydraulic parts and mechanical parts. In the design of the hydraulic parts, I first made sure the hydraulic system. In the process of selecting the basic of hydraulic control loop , the direction loop I chosen to use three position four-way electromagnetic valve,and the balance loop I chosen to use pilot- controlled check value. After the identification of the basic loop, I also made sure the form of hydraulic transmission system, the development of the hydraulic system schematic diagram, and then I designed,selected the hydraulic components and accessories, and checked them. After calculating I selected two 70 mm hydraulic cylinder, I selected the vane pump as the hydraulic pump. According to the maximum power of this system I chosen Y90S-4 three- phase asynchronous motor. After determining the pump, I also chosen the other components and accessories reasonly and finaly I designed the valve block and calculated the efficiency. The mechanical parts is mainly composed of inside and outside link and On board aircraft, the next board aircraft. Through the design, choice of materials and the structure and after the stress analysis and strength of their check, the results proved that the mechanical parts can satisfy the design requirements,which further completed the design of the subject. Key words: Hydraulic; take-off and landing platform;Inside and outside link 液壓升降臺(tái) iii 目錄 1 總 論 .1 2 確定液壓系統(tǒng)方案 .3 2.1 確定液壓基本回路 .3 2.1.1 換向回路 .3 2.1.2 平衡回路的確定 .5 2.2 液壓傳動(dòng)系統(tǒng)的形式確定 .7 23 液壓系統(tǒng)原理圖 .7 3 計(jì)算和選擇液壓元件、輔件 .9 3.1 液壓缸的計(jì)算 .9 3.1.1 初選執(zhí)行元件的工作壓力 .9 3.2 液壓輔助元件的計(jì)算及選擇 .10 3.2.1 管道的設(shè)計(jì) .10 3.2.2 管接頭的類型 .10 3.3 油箱的設(shè)計(jì) .10 3.3.1 油箱的設(shè)計(jì)要點(diǎn) .11 3.3.2 油箱容積計(jì)算 .11 3.4 其它元、輔件的選擇 .11 3.4.1.吸油濾油器 .11 3.4.2 選擇濾油器的基本要求 .12 3.4.3 溢流閥的選擇 .12 3.4.4 壓力表開關(guān)選擇 .12 3.4.5 單向節(jié)流閥 .13 3.4.6 液控單向閥的選擇 .13 3.5 閥塊的設(shè)計(jì) .13 3.6 效率的計(jì)算 .14 3.6.1 計(jì)算沿程壓力損失 .14 3.6.2 效率計(jì)算 .16 3.6.3 系統(tǒng)發(fā)熱與溫升計(jì)算 .16 4 機(jī)械部分的受力分析 .17 5 機(jī)械部分的強(qiáng)度校核 .20 5.1 內(nèi)連桿強(qiáng)度校核 .20 5.2 外連桿強(qiáng)度較核 .20 5.3 連接兩連桿的銷軸的強(qiáng)度校核 .22 液壓升降臺(tái) iv 6 總 結(jié) .24 參考文獻(xiàn) .25 致 謝 .26 液壓升降臺(tái) 1 1 總 論 液壓傳動(dòng)是以液體作為工作介質(zhì)，以液體的壓力能進(jìn)行運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力傳遞的一種運(yùn) 動(dòng)方式。它先通過能量轉(zhuǎn)換裝置（液壓泵） ，將原動(dòng)機(jī)（電動(dòng)機(jī)）的機(jī)械能轉(zhuǎn)變?yōu)橐后w 的壓力能，再通過密封管道，液壓控制原件等，經(jīng)另一能量轉(zhuǎn)換裝置（液壓缸、液壓 馬達(dá)）將液體的壓力能轉(zhuǎn)換為機(jī)械能，以驅(qū)動(dòng)負(fù)載，實(shí)現(xiàn)執(zhí)行機(jī)構(gòu)所需要的直線或旋 轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，與機(jī)械傳動(dòng)相比，液壓傳動(dòng)具有許多優(yōu)點(diǎn)，因此在機(jī)械工程中廣泛應(yīng)用。 液壓傳動(dòng)操縱控制方便，可實(shí)現(xiàn)大范圍的無級(jí)調(diào)速（調(diào)速范圍達(dá) 2000：1） ，它還 可以在運(yùn)動(dòng)過程中進(jìn)行調(diào)速，調(diào)速方便。液壓傳動(dòng)簡(jiǎn)化了機(jī)器結(jié)構(gòu)，減少了零件的數(shù) 目。由于系統(tǒng)充滿了油液，對(duì)各液壓件有潤(rùn)滑和冷卻的作用，使之不易磨損，又由于 容易實(shí)現(xiàn)過載保護(hù)，因而壽命長(zhǎng)。液壓裝置工作比較平穩(wěn)，由于重量輕、慣性小、反 應(yīng)快，液壓裝置易于快速啟動(dòng)、制動(dòng)和頻繁的換向，既易實(shí)現(xiàn)機(jī)器的自動(dòng)化，又易于 實(shí)現(xiàn)過載保護(hù)，液壓元件實(shí)現(xiàn)了標(biāo)準(zhǔn)化、系列化、通用化，便于設(shè)計(jì)、制造和使用。 但液壓傳動(dòng)也有缺點(diǎn)，其主要缺點(diǎn)為： （1）液體為工作介質(zhì)，易泄漏，油液可壓縮，故不能用于傳動(dòng)比要求準(zhǔn)確的場(chǎng)合。 （2）液壓傳動(dòng)中有機(jī)械損失、壓力損失、泄漏損失，故不宜作遠(yuǎn)距離傳動(dòng)。 （3）液壓傳動(dòng)對(duì)油溫和負(fù)載變化敏感，不宜在低、高溫度下使用；對(duì)污染很敏感。 （4）液壓傳動(dòng)需要有單獨(dú)的能源（如液壓泵站） ，液壓能不能像電那樣從遠(yuǎn)處傳 送；液壓元件精度高、造價(jià)高，所以需要組織專業(yè)生產(chǎn)。 （5）液壓傳動(dòng)裝置出現(xiàn)故障時(shí)不易查找原因，難以迅速排除。 總之，液壓傳動(dòng)優(yōu)點(diǎn)很多，而其缺點(diǎn)正隨著生產(chǎn)技術(shù)的發(fā)展逐步加以克服，因此， 液壓傳動(dòng)在現(xiàn)代工業(yè)中有著廣闊的應(yīng)用和發(fā)展前景。5wT) 液壓傳動(dòng)在國(guó)民經(jīng)濟(jì)各部門應(yīng)用廣泛。常用于機(jī)床工業(yè)、汽車工業(yè)、航空工業(yè)、 工程機(jī)械、農(nóng)業(yè)機(jī)械、輕工機(jī)械、冶金機(jī)械、起重運(yùn)輸機(jī)械、礦山機(jī)械、建筑機(jī)械、 船舶港口機(jī)械、鑄造機(jī)械等。 液壓升降平臺(tái)是一種升降穩(wěn)定性好，適用范圍廣的貨物舉升設(shè)備，由于升降平穩(wěn)、 安全可靠、操作簡(jiǎn)單，經(jīng)濟(jì)實(shí)用，被廣泛應(yīng)用于生產(chǎn)流水線和倉(cāng)庫(kù)、造紙、醫(yī)藥等行 業(yè)，物料上線、下線；工件裝配時(shí)調(diào)節(jié)工件高度；高處給料機(jī)送料；大型設(shè)備裝配時(shí) 部件舉升；大型機(jī)床上料、下料；倉(cāng)庫(kù)裝卸場(chǎng)所與叉車等搬運(yùn)車輛配套進(jìn)行貨物快速 裝卸等。因此，對(duì)于液壓升降平臺(tái)的設(shè)計(jì)與研究具有重要意義。 ； 固定式液壓升降平臺(tái)主要用于生產(chǎn)流水線和倉(cāng)庫(kù)、造紙、醫(yī)藥等行業(yè)，可作為送 貨電梯、輸送貨物、升降平穩(wěn)、安全可靠、經(jīng)濟(jì)實(shí)用，本機(jī)適用于人造板生產(chǎn)線中各 種板材加工設(shè)備進(jìn)、出料端的等高推接合中間轉(zhuǎn)運(yùn)。也可應(yīng)用于類似用途的其它板形 材料生產(chǎn)線中。 液壓升降臺(tái) 2 優(yōu)勢(shì)：采用液壓傳動(dòng)升降機(jī)構(gòu)，升降平穩(wěn)、快捷、操作簡(jiǎn)便、易于維護(hù)保養(yǎng)、節(jié) 約能源。結(jié)構(gòu)穩(wěn)固、故障率低、運(yùn)行可靠、安全高效、維護(hù)簡(jiǎn)單方便。 控制方式可選 無線遙控等多種方式。 我國(guó)液壓、氣動(dòng)和密封工業(yè)雖取得了很大的進(jìn)步，但與主機(jī)發(fā)展需求，以及和世 界先進(jìn)水平相比，還存在不少差距，主要反映在產(chǎn)品品種、性能和可靠性等方面。 液壓元件由于制造精度高，因而造價(jià)相對(duì)于機(jī)械零件要求高，為了做到經(jīng)濟(jì)實(shí)惠， 在選擇液壓元件時(shí)，盡量以國(guó)內(nèi)同類產(chǎn)品代替國(guó)外產(chǎn)品。比如電磁換向閥，我選擇了 沈陽(yáng)液壓件廠的產(chǎn)品，并且有直流電源和交流電源兩種，我選擇了交流電源。因?yàn)椋?用交流電源，電磁換向閥如果卡位，電磁鐵不至于被燒壞。但配置一套直流電源的價(jià) 格遠(yuǎn)比一個(gè)電磁鐵的價(jià)格高，況且電磁閥被卡住的情況也是偶而的。權(quán)衡了一下還是 選擇了交流電源。同理，在一些產(chǎn)品性能不相上下時(shí)，我盡量選用了國(guó)內(nèi)液壓件廠的 產(chǎn)品?？梢允∪ミ\(yùn)費(fèi)和避免一些其它問題，這都降低了成本。 液壓升降臺(tái) 3 2 確定液壓系統(tǒng)方案 液壓系統(tǒng)方案的確定是液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)的一個(gè)重要環(huán)節(jié)。目的是選擇回路，并把各 回路組成系統(tǒng)，以便以后確定液壓系統(tǒng)原理圖。 理論課上，我們知道任何復(fù)雜的液壓系統(tǒng)都是由一些簡(jiǎn)單的基本回路構(gòu)成的。液 壓元件又組成了基本回路。所以根據(jù)液壓系統(tǒng)的動(dòng)作要求和性能特點(diǎn)選液壓元件組成 液壓系統(tǒng)。 這次畢業(yè)設(shè)計(jì)的液壓升降平臺(tái)要求為：1、起升最大高度為 800mm；2、 臺(tái)面原始 高度為 623mm；3、起升最大重量為 3 噸。所設(shè)計(jì)系統(tǒng)必須能完成舉升動(dòng)作，并達(dá)到以 上要求，考慮系統(tǒng)效率以及經(jīng)濟(jì)上的一些問題。 2.1 確定液壓基本回路 2.1.1 換向回路 換向回路一般都采用換向閥來?yè)Q向。換向閥的控制方式和中位機(jī)能依據(jù)主機(jī)需要 及系統(tǒng)組成的合理性等因素來選擇。換向回路采用二位四通、三位四通或五通換向閥 可使執(zhí)行元件換向，用二位四通換向閥換向最為方便。但電磁閥動(dòng)作快，換向有沖擊。 另外，交流電磁閥一般不宜作頻繁的切換。 換向回路主要有以下幾種： 1.換向閥換向回路 如圖 2-1 采用換向閥的換向回路所示：該回路采用三位四通電磁換向閥，換向閥 在右位或左位時(shí)，液壓缸活塞向左或向右運(yùn)動(dòng)，電液閥處于中位時(shí)，液壓缸活塞停止 運(yùn)動(dòng)，液壓泵可依靠閥中位機(jī)能實(shí)現(xiàn)卸荷功能。 2.雙向泵換向回路 如圖 2-2 采用雙向泵的換向回路所示：當(dāng)雙向液壓泵左側(cè)油口排油時(shí)，液壓缸活 塞右行；通過調(diào)節(jié)變量機(jī)構(gòu)(使斜盤傾斜方向或偏心方向改變)，使雙向液壓泵右側(cè)油 口排油時(shí)，液壓缸活塞左行。圖中閥 K 為安全閥，Y 為補(bǔ)油泵溢流閥，P 為背壓閥 3.用差動(dòng)缸的換向回路 如圖 2-3 所示：用差動(dòng)缸的換向回路是用二位三通閥實(shí)現(xiàn)差動(dòng)缸的換向。 液壓升降臺(tái) 4 圖 2-1 采用換向閥的換向回路 圖 2-2 采用雙向泵的換向回路 液壓升降臺(tái) 5 圖 2-3 用差動(dòng)缸的換向回路 我在設(shè)計(jì)中選擇了第一種換向方式，因?yàn)閾Q向閥互不相通的油口間的泄漏小，其 換向可靠，迅速且平穩(wěn)無沖擊。 2.1.2 平衡回路的確定 許多機(jī)床或機(jī)電設(shè)備的執(zhí)行機(jī)構(gòu)是沿垂直方向運(yùn)動(dòng)的，這些機(jī)床設(shè)備的液壓系統(tǒng) 無論在工作或停止時(shí)，始終都會(huì)受到執(zhí)行機(jī)構(gòu)較大重力負(fù)載的作用，如果沒有相應(yīng)的 平衡措施將重力負(fù)載平衡掉，將會(huì)造成機(jī)床設(shè)備執(zhí)行裝置的自行下滑或操作時(shí)的動(dòng)作 失控，其后果將十分危險(xiǎn)，液壓升降平臺(tái)也是如此。平衡回路的功能在于使液壓執(zhí)行 元件的回油路上始終保持一定的背壓力，以平衡掉執(zhí)行機(jī)構(gòu)重力負(fù)載對(duì)液壓執(zhí)行元件 的作用力，使之不會(huì)因自重作用而自行下滑，實(shí)現(xiàn)液壓系統(tǒng)對(duì)機(jī)床設(shè)備動(dòng)作的平穩(wěn)、 可靠控制。 平衡回路主要有以下幾種： 采用單向順序閥的平衡回路 如圖 2-4(a)所示是采用單向順序閥的平衡回路，調(diào)整順序閥，使其開啟壓力與液 壓缸下腔作用面積的乘積稍大于垂直運(yùn)動(dòng)部件的重力。當(dāng)活塞下行時(shí)，由于回油路上 存在一定的背壓來支承重力負(fù)載，只有在活塞的上部具有一定壓力時(shí)活塞才會(huì)平穩(wěn)下 落；當(dāng)換向閥處于中位時(shí)，活塞停止運(yùn)動(dòng)，不再繼續(xù)下行。此處的順序閥又被稱作平 液壓升降臺(tái) 6 衡閥。在這種平衡回路中，順序閥調(diào)整壓力調(diào)定后，若工作負(fù)載變小，則泵的壓力需 要增加，將使系統(tǒng)的功率損失增大。由于滑閥結(jié)構(gòu)的順序閥和換向閥存在內(nèi)泄漏，使 活塞很難長(zhǎng)時(shí)間穩(wěn)定停在任意位置，會(huì)造成重力負(fù)載裝置下滑，故這種回路適用于工 作負(fù)載固定且液壓缸活塞鎖定定位要求不高的場(chǎng)合。 圖 2-4 平衡回路 采用液控單向閥的平衡回路 如圖 2-4（b）所示。由于液控單向閥 1 為錐面密封結(jié)構(gòu)，其閉鎖性能好，能夠保 證活塞較長(zhǎng)時(shí)間在停止位置處不動(dòng)。在回油路上串聯(lián)單向節(jié)流閥 2，用于保證活塞下行 運(yùn)動(dòng)的平穩(wěn)性。假如回油路上沒有串接節(jié)流閥 2，活塞下行時(shí)液控單向閥 1 被進(jìn)油路上 的控制油打開，回油腔因沒有背壓，運(yùn)動(dòng)部件由于自重而加速下降，造成液壓缸上腔 供油不足而壓力降低，使液控單向閥 1 因控制油路降壓而關(guān)閉，加速下降的活塞突然 停止；閥 1 關(guān)閉后控制油路又重新建立起壓力，閥 1 再次被打開，活塞再次加速下降， 這樣不斷重復(fù)，由于液控單向閥時(shí)開時(shí)閉，使活塞一路抖動(dòng)向下運(yùn)動(dòng)，并產(chǎn)生強(qiáng)烈的 噪音、振動(dòng)和沖擊。 采用遠(yuǎn)控平衡閥的平衡回路 在工程機(jī)械液壓系統(tǒng)中常采用圖 2-4（c）所示的遠(yuǎn)控平衡閥的平衡回路。這種遠(yuǎn) 控平衡閥是一種特殊閥口結(jié)構(gòu)的外控順序閥，它不但具有很好的密封性，能起到對(duì)活 塞長(zhǎng)時(shí)間的鎖閉定位作用，而且閥口開口大小能自動(dòng)適應(yīng)不同載荷對(duì)背壓壓力的要求， 保證了活塞下降速度的穩(wěn)定性不受載荷變化影響。這種遠(yuǎn)控平衡閥又稱為限速鎖。 由于液壓升降臺(tái)是要保證上升到最高位置時(shí)能夠較長(zhǎng)時(shí)間的停留在最高位置處不 液壓升降臺(tái) 7 動(dòng)，所以綜合以上分析，平衡回路我選擇采用液控單向閥的平衡回路。 2.2 液壓傳動(dòng)系統(tǒng)的形式確定 液壓傳動(dòng)系統(tǒng)可分為開式系統(tǒng)和閉式系統(tǒng)。開式液壓系統(tǒng)馬達(dá)或缸的油回油箱， 泵從油箱直接吸油；閉式液壓系統(tǒng)馬達(dá)或缸回的油不回油箱直接去泵的進(jìn)油口。 開式系統(tǒng)中，油泵自油箱吸油，供給執(zhí)行機(jī)構(gòu)，低壓油直接返回油箱，有系統(tǒng)簡(jiǎn) 單、散熱條件好等優(yōu)點(diǎn)。 閉式系統(tǒng)中油泵進(jìn)油管直接與執(zhí)行機(jī)構(gòu)的排油管相連通，形成一個(gè)閉合回路。為 了補(bǔ)償系統(tǒng)中泄漏損失，還需有一個(gè)輔助供油泵，其優(yōu)點(diǎn)是 1）油箱所需容積??；2） 無論是高壓管路還是低壓管路都有一定壓力。因此空氣難進(jìn)入，運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)；3）系統(tǒng)中 采用變量軸向柱塞泵，一般不需要換向閥來改變執(zhí)行機(jī)構(gòu)運(yùn)行方向，減少了換向時(shí)的 沖擊。 綜合以上傳動(dòng)系統(tǒng)的特點(diǎn)我選用開式系統(tǒng)。 23 液壓系統(tǒng)原理圖 液壓系統(tǒng)原理圖是表示液壓系統(tǒng)的組成和工作原理的重要技術(shù)文件，擬定液壓系 統(tǒng)原理圖對(duì)系統(tǒng)的性能及設(shè)計(jì)方案的合理性、經(jīng)濟(jì)性具有決定性的影響。在以上基本 回路確定的基礎(chǔ)上，將挑選出來的各個(gè)典型回路合并、整理，增加必要的元件或輔助 回路，加以綜合，構(gòu)成一個(gè)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、工作安全可靠、動(dòng)作平穩(wěn)、效率高、調(diào)整和維 護(hù)保養(yǎng)方便的液壓系統(tǒng)，擬定液壓系統(tǒng)工作原理圖，如圖 2-5 所示。 根據(jù)原理圖可知：液壓升降平臺(tái)的工作原理為 升降平臺(tái)工作的時(shí)候液壓油由液壓泵形成一定的壓力，經(jīng)濾油器、電磁換向閥、 節(jié)流閥、液控單向閥進(jìn)入液缸下端，使液缸的活塞向上運(yùn)動(dòng)，提升重物，液缸上端回 油經(jīng)電磁換向閥回到油箱，其額定壓力通過溢流閥進(jìn)行調(diào)整，通過壓力表觀察壓力表 讀數(shù)值。 液壓升降臺(tái) 8 1-油箱 2-濾油器 3-空氣濾清器 4-電動(dòng)機(jī) 5-聯(lián)軸器 6-液壓泵 7-溢流閥 8-壓力表開關(guān) 9-壓力表 10-電磁換向閥 11-單向節(jié)流閥 12-液控單向閥 13-液壓缸 圖 2-5 液壓系統(tǒng)原理圖 液壓升降臺(tái) 9 液壓升降臺(tái) 10 3 計(jì)算和選擇液壓元件、輔件 3.1 液壓缸的計(jì)算 3.1.1 初選執(zhí)行元件的工作壓力 工作壓力是確定執(zhí)行元件結(jié)構(gòu)參數(shù)的主要依據(jù)，它的大小影響執(zhí)行元件的尺寸 和成本，乃至整個(gè)系統(tǒng)的性能，工作壓力選得高，執(zhí)行元件和系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)緊湊，但對(duì) 元件的強(qiáng)度、剛度及密封要求高，且要求采用較高壓力的液壓泵。反之，如果工作壓 力選得低，就會(huì)增大執(zhí)行元件及整個(gè)系統(tǒng)的尺寸，使結(jié)構(gòu)變得龐大，所以應(yīng)根據(jù)實(shí)際 情況選取適當(dāng)?shù)墓ぷ鲏毫?，?zhí)行元件工作壓力可以根據(jù)總負(fù)載值選取。系統(tǒng)壓力選定 是否合理直接關(guān)系到整個(gè)系統(tǒng)設(shè)計(jì)的合理程度。根據(jù)我所要設(shè)計(jì)的機(jī)器的特點(diǎn)，并參 照有關(guān)資料，我初選系統(tǒng)工作壓力 4MPa。 確定液壓缸的主要結(jié)構(gòu)參數(shù)： 液壓缸一般來說是標(biāo)準(zhǔn)件，但有時(shí)也需要自行設(shè)計(jì)，液壓缸需要確定的主要結(jié)構(gòu) 尺寸是指液壓缸的內(nèi)徑 D 和活塞桿的直徑 d。液壓缸的內(nèi)徑 D 和活塞桿直徑 d 可根據(jù) 最大總負(fù)載和選取的工作壓力來確定。取液壓泵的機(jī)械效率 為 0.97 由資料 1式（3.2）知活塞面積 A=F/p=3104/（0.97410 6）=7732mm 2 D=99.2mm 查資料 3表 3.50，取液壓缸的內(nèi)徑為 100mm。 桿徑比 d/D，一般按下述原則?。?當(dāng)活塞桿受拉時(shí)，一般選取 d/D=0.3-0.5.當(dāng)活塞桿手壓時(shí)，一般取 d/D=0.5-0.7。 所以本設(shè)計(jì)我取 d/D=0.7，即 d=0.7D=0.7100=70mm， 根據(jù)液壓技術(shù)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，由資料 3表 3.51 取活塞桿直徑為 70mm。 （2）泵組選擇： 液壓杠所需流量為 q=2Av=21/4(D 2-d2)V =20.253.14(1002-702）10 -40.260 =9.6L/min q=9.6L/min 由資料 3表 2.58YB1 系列中壓定量葉片泵的型號(hào)和技術(shù)參數(shù)，選取葉片泵 YB1 16，排量為 16ml/r,公稱壓力 6.3MPa，理論流量為 13.6L/min。轉(zhuǎn)速為 960r/min。 （3）電動(dòng)機(jī)選擇 電動(dòng)機(jī)最大功率 P= pqt P=10641610-6960/60=1.024kw 根據(jù)資料 6表 11.4-1 取電動(dòng)機(jī)為 Y90S-4。 液壓升降臺(tái) 11 （4）聯(lián)軸器的選擇 本次設(shè)計(jì)選擇聯(lián)軸器將電動(dòng)機(jī)和液壓泵聯(lián)接起來。 計(jì)算轉(zhuǎn)矩 Tca=KAT,查資料 16表 10.1 得：K A=2.2。 名義轉(zhuǎn)矩 Y=9550 =9550 =11.54Nmnp910. 所以 Tca=KAT=2.211.54=25.39 Nm 查手冊(cè)選 LM3 型梅花型彈性聯(lián)軸器。 3.2 液壓輔助元件的計(jì)算及選擇 液壓輔助元件有濾油器，蓄能器，管件，密封件，油箱和熱交換器等。除油箱通 常需要自行設(shè)計(jì)外，其余皆為標(biāo)準(zhǔn)件。 3.2.1 管道的設(shè)計(jì) 根據(jù)葉片泵的額定流量 13.6L/min,查資料 6表 10.5-1（JB827-66） 。根據(jù)推薦管路通 過流量 25L/min 的管徑為 8mm，管路通過 6.3L/min 的管徑為 5.6mm，所以選取公稱直 徑 D=8mm 的鋼管，鋼管外徑為 14mm.管接頭連接螺紋 M14x1.5。與液壓缸相連的管道 選擇用橡膠管，彎曲成型方便。 3.2.2 管接頭的類型 管接頭按材料可分為金屬管接頭、軟管接頭和快速接頭。通常選用金屬管接頭。 金屬管接頭又可分為擴(kuò)口式管接頭、卡套式管接頭、焊接式管接頭、球面焊式管接頭。 各管接頭的特點(diǎn)如下： 擴(kuò)口式管接頭：利用管子端部擴(kuò)口進(jìn)行密封，不需其他密封件；結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，適用 于薄管連接，工作壓力8MPa。 卡套式管接頭：利用卡套變形卡住管子進(jìn)行密封，裝拆方便，但對(duì)管子尺寸精度 要求較高，工作壓力31.5MPa。 焊接式管接頭：利用“0”型密封圈端面密封，連接牢固可靠，對(duì)管子尺寸精度要 求不高。管壁要求較厚，裝配時(shí)需要焊接。工作壓力31.5MPa 。 球面焊接式管接頭：利用球面進(jìn)行密封，不需要其它密封件，但加工精度要求較 高，裝配時(shí)需要焊接。工作壓力35MPa。 根據(jù)以上介紹的各種管接頭的特點(diǎn)，我選擇了焊接式管接頭，因?yàn)樗奶攸c(diǎn)更適 合于我所設(shè)計(jì)的系統(tǒng)。 3.3 油箱的設(shè)計(jì) 油箱的基本功能是：儲(chǔ)存工作介質(zhì)；散發(fā)系統(tǒng)工作中產(chǎn)生的熱量；分離油液中混 液壓升降臺(tái) 12 入的空氣；沉淀污染物及雜質(zhì)。 3.3.1 油箱的設(shè)計(jì)要點(diǎn) （1）油箱必須有足夠大的容積以滿足散熱、容納停機(jī)時(shí)因重力作用而返回油箱的 油，操作時(shí)油面保持適當(dāng)高度的要求； （2）油箱底部做成適當(dāng)?shù)男倍?，并設(shè)放油塞，箱底應(yīng)朝向清洗孔和放油塞傾斜 （通常為 1/251/20）,油箱底至少離開地面 150mm，以便放油和搬運(yùn)。 （3）從構(gòu)造上應(yīng)考慮清洗換油方便，應(yīng)設(shè)置人孔，便于清洗污物； （4）箱壁上需裝油面指示器，油箱上并裝上溫度計(jì)； （5）油箱上應(yīng)有帶空氣濾清器的通氣孔，有時(shí)注油孔和通氣孔可兼用； （6）吸油管和回油管應(yīng)盡量遠(yuǎn)隔開，吸油管離箱底距離 H2D （管徑） 。距箱邊 3D，回油管插入最低油面以下，防止回油時(shí)帶入空氣。 （7）吸油側(cè)和回油側(cè)要用隔板隔開，用以分離回油帶來的氣泡和贓物。隔板高度 不低于油面到管底高度的 3/4； （8）為了防銹、防凝水，油箱內(nèi)壁應(yīng)用好的耐油涂料。 綜合以上的設(shè)計(jì)要點(diǎn)，我設(shè)計(jì)我的油箱,但由于機(jī)器工作不頻繁，所以沒有設(shè)計(jì)溫 度計(jì)，并設(shè)計(jì)了兩個(gè)隔板。 3.3.2 油箱容積計(jì)算 按資料 1式（4.5）可得 V=mqp,低壓 m=2-4,中壓 m=5-10，高壓 m=6-15,本設(shè)計(jì)取 m=3, V=3x13.6=40.8L 我所設(shè)計(jì)的油箱沒有設(shè)冷卻器，在這種情況下，油箱的長(zhǎng)：寬：高為 1：1：1 到 1：2：3。油面達(dá)到油箱高度的 80%。油箱的長(zhǎng)為 380mm,寬為 360mm,高為 300mm。 3.4 其它元、輔件的選擇 3.4.1.吸油濾油器 液壓系統(tǒng)的故障大多數(shù)是由于油液中雜質(zhì)而造成的，油液中的雜質(zhì)會(huì)使液壓元件 運(yùn)動(dòng)副的結(jié)合面磨損，堵塞閥口，卡死閥芯，使系統(tǒng)工作可靠性大為降低，在系統(tǒng)中 安裝濾油器，是保證液壓系統(tǒng)正常工作的必要手段。 按濾芯材料和結(jié)構(gòu)形式，濾油器有以下幾種形式，其用途特性如下： （1）網(wǎng)式濾油器 裝在油泵吸油管上，可以保護(hù)油泵。特性為結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，清洗方 便，通油能力大，過濾效果差，精度低，常作吸濾器； （2）線隙式濾油器 用銅線或鋁線密繞在筒形骨架的外部來組成濾芯，油液經(jīng)線 液壓升降臺(tái) 13 間間隙和筒形骨架槽孔匯入濾芯內(nèi)，再?gòu)纳喜靠椎懒鞒?。過濾材料強(qiáng)度低，一般用于 低壓系統(tǒng)，特性為結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，過濾效果較好，通油能力大，但不易清洗，多為回油過 濾器； （3）紙芯濾油器 用于油的粗過濾，最好與其它濾油器聯(lián)合使用，特性為過濾效 果好，精度高，但易阻塞，無法清洗，需要經(jīng)常更換紙芯； （4）燒結(jié)式濾油器 用于特別要求過濾質(zhì)量的液壓系統(tǒng)中，最好與其它濾油器合 用，特性是能在高溫下工作與承受較高壓力，抗腐蝕能力強(qiáng)，制造簡(jiǎn)單，性能穩(wěn)定， 濾芯的強(qiáng)度高，抗沖擊性能好，且可安裝在不同的位置； （5）磁式濾油器 利用磁性吸附油液中的鐵質(zhì)微粒，但一般的磁性濾油器對(duì)其他 非鐵質(zhì)污染物不起作用，通常用作回油過濾或被用作其他形式濾油器的一部分，用于 濾清帶磁性鐵屑與磨料，特性是效果好，維護(hù)復(fù)雜； （6）片式濾油器 用于一般過濾，特性為強(qiáng)度大，不易損壞，通油能力大。 3.4.2 選擇濾油器的基本要求 （1）過濾精度滿足要求； （2）通油能力滿足設(shè)計(jì)系統(tǒng)要求； （3）濾芯應(yīng)有足夠的強(qiáng)度，不至于因油液壓力而破壞； （4）在一定溫度下，有一定的耐久性； （5）能抵抗濾油的侵蝕； （6）容易清洗和更換濾芯； （7）價(jià)錢低廉。 由于液壓系統(tǒng)中對(duì)油的要求很高，尤其是油的過濾過程。因此濾油器的選擇非常 重要。所以敘述頗多。綜合各種濾油器的特性，我選擇了網(wǎng)式濾油器。泵的流量為 13.6L/min。由于經(jīng)驗(yàn)公式告訴我濾油器過濾能力大于泵的流量的 2 倍，因此由資料 12 表 11-512，我選的濾油器為 TLW-25。 3.4.3 溢流閥的選擇 由于我設(shè)計(jì)的系統(tǒng)中有閥塊，閥塊上有溢流閥、換向閥、截止閥（壓力表開關(guān)） ， 所以溢流閥選板式溢流閥，系統(tǒng)壓力為 4MPa，流量為 13.6L/mn。所以查資料 12表 11- 183,選擇了直動(dòng)式溢流閥型號(hào)為 Y1-25B。 3.4.4 壓力表開關(guān)選擇 壓力表開關(guān)相當(dāng)于一個(gè)小型轉(zhuǎn)閥式截止閥，它是用于切斷和接通壓力表與油路的 通道，通過開關(guān)的阻尼作用，減輕壓力表在壓力脈動(dòng)下的振動(dòng)，延長(zhǎng)其使用壽命。由 于是板式連接，系統(tǒng)管道公稱直徑 8mm。所以查資料 8表 19-7-223,我選擇了型號(hào)為 KF-L8/12E 的壓力表開關(guān)。 液壓升降臺(tái) 14 3.4.5 單向節(jié)流閥 由于閥塊上沒有安裝單向節(jié)流閥，所以單向節(jié)流閥選管式，根據(jù)管路公稱直徑、 流量，由資料 12表 11-221 我選擇了型號(hào)為 L1-25B 的單向節(jié)流閥。 3.4.6 液控單向閥的選擇 由資料 12表 11-295,我選擇液控單向閥為 IY-25B 型。各種元件、輔件的詳細(xì)型號(hào) 如表 3-1 所示： 表 3-1 名稱 型號(hào) 流量 備注 吸油濾油器 TLW-25 25L/min 液位計(jì) YW2-80T 溢流閥 Y1-25B 25L/min 葉片泵 YB1-16 13.6L/min 轉(zhuǎn)速 960r/min 電動(dòng)機(jī) Y90S-4 1.1KW 壓力表 Y-60 截止閥 KF-L8/12E 25L/min 電磁換向閥 34D-25H 25L/min 單向節(jié)流閥 L1-25B 25L/min 液控單向閥 IY-25B 25L/min 空氣濾清器 EF1-25 25L/min 查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)取 D=40mm 3.5 閥塊的設(shè)計(jì) 我所設(shè)計(jì)的閥塊箱上裝有有電磁換向閥，直動(dòng)式溢流閥，壓力表開關(guān)。根據(jù)所選 的以上幾種元、輔件的外形尺寸，初設(shè)計(jì)閥塊為 100100100 的立方體。 閥塊體如圖 3-1： 液壓升降臺(tái) 15 圖 3-1 閥塊圖 1)為壓力油入口 2)回油口 3)側(cè)壓口 4）油液進(jìn)系統(tǒng)口 5）油液出系統(tǒng)口 6）溢流閥 泄油口 7）溢流閥進(jìn)油口 8）A 口 9）換向閥進(jìn)油口 10）B 口 11）換向閥出油口 3.6 效率的計(jì)算 3.6.1 計(jì)算沿程壓力損失 1.判斷流動(dòng)狀態(tài) 由資料 5式（2-33）可知:雷諾系數(shù) Re= d/ =4Q/3.14d 可知，在油液黏度一定 的條件下，Re 大小與 Q 成正比，與管道的內(nèi)徑成反比。 缸的所需流量為 9.6L/min，管子公稱直徑為 8mm，根據(jù)資料 5 表 2-5，取液壓油 的運(yùn)動(dòng)粘度為 32 厘斯，即 3.210-5m2/s,所以 Re=4Q/d =49.610-3/603.14810-33.210-5=796 由于累諾數(shù) Re 小于臨界雷諾數(shù) 2000，由此可推論出各工況下的進(jìn)、回油路中油液 的狀態(tài)為層流。 2.計(jì)算沿程壓力損失 P = L/d 2 /2 液壓升降臺(tái) 16 =75/Re=75/796 V=4Q/3.14d2 上式代入沿程壓力損失的計(jì)算公式得： P =150 LQ/d 4 （1）油箱到泵的進(jìn)口沿程壓力損失： P L1=150 LQ/d 4 =1509003.210-50.213.610-3/3.14(810-3)460=1.5104Pa （2）泵出口到閥塊沿程壓力損失： PL2=150 LQ/d4 =1509003.210-50.513.610-3/3.14(810-3)460=3.8104Pa （3）閥塊到油箱沿程壓力損失： P L3=150 LQ/d 4 =1509003.210-50.89.610-3/3.14(810-3)460=4.3104Pa （4）閥塊到單向節(jié)流閥沿程壓力損失： P L4=150 LQ/d 4 =1509003.210-50.19.610-3/3.14(810-3)460=0.5104Pa （5）單向節(jié)流閥到閥塊 2 沿程壓力損失： P L5=150 LQ/d 4 =1509003.210-50.49.610-3/3.14(810-3)460=2.1104Pa （6）閥塊到液壓缸沿程壓力損失： P L6=150 LQ/d 4 =1509003.210-50.69.610-3/3.14(810-3)460=0.3104Pa （7）液壓缸到閥塊沿程壓力損失： P L7=PL 6=0.3104Pa 總的沿程壓力損失為： P L=0.128106Pa 3.計(jì)算局部壓力損失 （1）油箱到泵有一個(gè) 90 度的彎頭 V=Q/0.25d 2=13.610-3/0.253.14600.0082=4.5m/s P r1= gH =0.29 液壓升降臺(tái) 17 P r1=2600Pa （2）泵到閥塊 4 個(gè)彎頭 P r2=4rH=4rv 2/2g=10400Pa （3）閥快到油箱 3 個(gè)彎頭 P r3=3rH=7800Pa （4）閥塊到液壓缸 1 個(gè)彎頭 P r4=rH=2600Pa （5）液壓缸到閥塊 P r5=rH=2600Pa 所以，總的管道局部壓力損失為 P r=23400Pa 4.管路總的壓力損失為： P=0.12810 6+23400=1.514105pa=0.15MPa 3.6.2 效率計(jì)算 升降回路效率： 45.0613.941PcQ 系統(tǒng)總效率： c2= p c1 m p=0.8 m=0.97 c2=0.80.970.45=0.35=35% 3.6.3 系統(tǒng)發(fā)熱與溫升計(jì)算 升降臺(tái)上升速度 0.02m/s,上升時(shí)間 t=0.8/0.02=40s，由手冊(cè) 8查溫度 Q1=70 P1=KA(Q1-Q2)=162(0.30.36+0.360.38+0.30.38)(70-20)=574w Q=(P h-P1)/KA Pin=P0Qp/=410 613.610-3/0.860=1.133103w. Pef=0.025(310436010-32)=540w Ph=Pin-Pef=593w Q=250 所以，滿足要求。 液壓升降臺(tái) 18 4 機(jī)械部分的受力分析 估算各構(gòu)件的自重： 上板 鋼板： G1=sh =2.61.40.0037.8103=85kg 上板架： G2=SL =（2.5210.24 +0.5215.69+0.31426.93+1.214310.24+1.1276.93+1.21410.24+0.7 26.93+1.21412.74）10 -47.8103=119.8kg F=(G1+G2)g=(85+119.8) 9.8=2007N 內(nèi)連桿： G=SL =25.152.48210-4+1.1330.253.14(0.12-0.082)+ 0.253.14（0.1 2-0.062）0.0757.810 3=175kg F=Gg=1759.8=1715N 外連桿： G=SL =25.152.48210-4+1.2720.253.14(0.12-0.082)+ 0.253.14（0.1 2-0.062）0.0757.810 3=156kg F=1569.8=1528.8N 取滑輪與槽鋼摩檫系數(shù) =0.2，外負(fù)載 3000Kg。 對(duì)上板進(jìn)行受力分析如圖 4-1： 圖 4-1 Fy1+Fy2=(P+F)0.5 Fx1= -Fx2= -uFy2 Fy22300=0.5(F+P)1150 解得 Fy 2=7851.75N Fy1=7851.75N Fx1=Fx2=1570N 液壓升降臺(tái) 19 對(duì)外連桿進(jìn)行受力分析如圖 4-2： 圖 4-2 根據(jù)受力平衡得： Fx1+Fx3=Fx4 Fy3=F+Fy1+Fy4 Fx4=uFy4 Fy3d2+Fx4d4=Fx3d3+Fd2+Fy4d1 其中：d 1=2300,d2=1150,d3=270,d4=540,F=0.51528.8=764.4 解得： Fx 3=155N Fy3=17241N Fx4=1725N Fy4=8625N 對(duì)內(nèi)連桿進(jìn)行受力分析如圖 4-3：內(nèi)連桿自重 1715N。 液壓升降臺(tái) 20 圖 4-3 根據(jù)力矩平衡原理：對(duì) 0 點(diǎn)取矩，并設(shè) X 為液壓缸受力，力臂為 1100mm。 X1200=(17241+1715)1150+155270+5401570+23007851.75 解得 X=30000N。 液壓升降臺(tái) 21 5 機(jī)械部分的強(qiáng)度校核 5.1 內(nèi)連桿強(qiáng)度校核 圖 5-1 由受力分析得：x=30000N Fx2=1570N Fy2=7851.75N Fx3=155N Fy3=17241N sin=540/2300，則 =13 因?yàn)?= 所以 =13 此內(nèi)連桿材料為熱軋 16 號(hào)槽鋼，查標(biāo)準(zhǔn) GB/T707-1988 得：高度 160mm，寬 65mm，Wx=117cm 3, L=2218.7cm4,A=25.15cm2 該內(nèi)連桿的危險(xiǎn)截面為 I-I 截面。 軸力產(chǎn)生正應(yīng)力為 =Fx3/A=155/25.1510 -4=6.16104Pa 彎距 Mx 產(chǎn)生正應(yīng)力為 =Mx/Wx=172410.7/11710 -6=103106Pa 由兩種應(yīng)力疊加后，可知，危險(xiǎn)點(diǎn)在 I-I 截面上側(cè)和下側(cè)邊緣，分別為最大壓應(yīng) 力和最大拉應(yīng)力。 最大壓應(yīng)力 1=+=0.062+103=103.062Mpa 最大拉應(yīng)力為 2=|-|=102.938Mpa 查資料得，Q235 型槽鋼的彎曲靜許用應(yīng)力=135Mpa,1，2， 因此，內(nèi)連桿各個(gè)截面均為安全截面。 5.2 外連桿強(qiáng)度較核 液壓升降臺(tái) 22 圖 5-2 由受力分析得：Fx1=1570N Fy1=7851.75N Fy3=17241N Fx3=155N Fx4=1725N Fy4=8625N 外連桿材料為 16 號(hào)熱軋普通槽鋼：查標(biāo)準(zhǔn) GB/T707-1988 得： Wx=117cm3，Ix=934.5cm 4，A=25.15cm 2 此外連桿的危險(xiǎn)截面為 I-I 截面。 軸力產(chǎn)生的拉應(yīng)力為 =N/A=1570/25.1510-4=0.62Mpa 彎距 Mx 產(chǎn)生彎曲正應(yīng)力為 =Mx/Wx=86251.15/11710-6=84.78Mpa 兩種應(yīng)力疊加后，I-I 截面上、下邊緣點(diǎn)為危險(xiǎn)點(diǎn)，分別產(chǎn)生最大拉應(yīng)力和最大壓 應(yīng)力分別為： 1=+=85.4Mpa 2=|-|=84.16Mpa 許用應(yīng)力=135Mpa 所以，外連桿各截面安全。 液壓升降臺(tái) 23 5.3 連接兩連桿的銷軸的強(qiáng)度校核 圖 5-3 圖 5-4 彎矩圖 圖 5-5 扭矩圖 Q4=x=30000N T=30000.1+30000.1=6000Nm 綜合分析，可知，截面 I-I 或 II-II 為危險(xiǎn)截面。 Mg=Q4L=3104(1-0.7)/2=4500Nm 液壓升降臺(tái) 24 抗彎截面模量 w= =0.1d32 3d 抗扭截面模量 wt= =0.2d316 按第三強(qiáng)度理論，由資料 【9】 式（9-3）可得： = W TMt2 = 3 221.0645d = 3 22. =75MPa 查資料得許用彎曲應(yīng)力為 120Mpa，因此，此銷安全。 液壓升降臺(tái) 25 6 總 結(jié) 緊張而又辛苦的畢業(yè)設(shè)計(jì)很快就結(jié)束了，當(dāng)我快要完成老師下達(dá)的任務(wù)時(shí)好高興， 一直以來都害怕 CAD，總是說自己不會(huì)電腦畫圖，看看自己畫的那些圖紙才知道，原來 我也可以畫，只是不太熟練，很多技巧都是向同學(xué)請(qǐng)教。說實(shí)話，畢業(yè)設(shè)計(jì)真的有點(diǎn) 累，因?yàn)樽约罕容^笨，熬了好多次通宵。當(dāng)我清理自己的設(shè)計(jì)成果時(shí)，仔細(xì)回味這段 設(shè)計(jì)過程，真的學(xué)了很多很多東西。 在本次畢業(yè)設(shè)計(jì)中，把我在這幾年中學(xué)習(xí)的知識(shí)進(jìn)行了一次融會(huì)貫通，特別是對(duì) 液壓傳動(dòng)、機(jī)械設(shè)計(jì)、AutoCAD、機(jī)械制圖、工程材料、工程力學(xué)、互換性與測(cè)量技術(shù) 等專業(yè)知識(shí)又進(jìn)行了一次系統(tǒng)的理解和掌握，讓我充分的了解了它們之間的聯(lián)系。有 機(jī)的掌握了完成一次設(shè)計(jì)所需要的各個(gè)方面的知識(shí)。但由于本人的知識(shí)有限，因此在 設(shè)計(jì)中不可避免的會(huì)出現(xiàn)一些這樣或那樣的問題，同時(shí)我覺得我在以后的設(shè)計(jì)中會(huì)把 我的知識(shí)進(jìn)行擴(kuò)展，盡量把計(jì)算機(jī)與液壓結(jié)合起來，這樣不僅控制方便還可以提高它 的工作效率。還有一個(gè)我覺得可以改進(jìn)的地方，那就是可以把升降臺(tái)加上車輪結(jié)構(gòu)， 用來使它更加的方便和靈活。 總的來說這次畢業(yè)設(shè)計(jì)是比較成功的設(shè)計(jì)，它使我學(xué)到了很多有用的東西，拓寬 了知識(shí)面。這五年所學(xué)的知識(shí)運(yùn)用到畢業(yè)設(shè)計(jì)當(dāng)中，為我的大學(xué)生活畫上了一個(gè)圓滿 的句號(hào)。但是在設(shè)計(jì)的過程中也體現(xiàn)出我好多專業(yè)知識(shí)學(xué)的很不踏實(shí)，很多東西都是 查了書才知道，連最基本的制圖常識(shí)都不太懂，動(dòng)手實(shí)踐能力好差，學(xué)的理論知識(shí)不 會(huì)恰當(dāng)?shù)倪\(yùn)用到實(shí)踐當(dāng)中，在今后的生活、學(xué)習(xí)當(dāng)中我會(huì)注意這方面能力的鍛煉。 液壓升降臺(tái) 26 參考文獻(xiàn) 1陳奎生主編，液壓與氣壓傳動(dòng). 武漢理工大學(xué)出版社,2001.8 2馬慧，劉宏軍主編.機(jī)械制圖 2 版. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2004.5 3王守誠(chéng)，段俊勇主編.液壓元件及使用.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2007.1 4田東等編著.AutoCAD2004 機(jī)械工程繪圖基礎(chǔ)教程.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2004.8 5張利平主編.液壓傳動(dòng)與控制.西安：西北工業(yè)大學(xué)出版社，2005.8 6崔洪斌，范春起編. AutoCAD 實(shí)踐教程（2005 版）.北京：高等教育出版社，2005.6 7雷天覺主編.液壓工程手冊(cè). 北京：機(jī)械工業(yè)出版社， 8成大先主編.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)第三版第 4 卷.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，1998 年重印 9趙關(guān)康，張國(guó)民主編.工程力學(xué)簡(jiǎn)明教程（第 2）版.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1999，8 10范欽珊主編.工程力學(xué).北京：清華大學(xué)出版社，2005，8 11機(jī)械工程手冊(cè)電機(jī)工程手冊(cè)編著委員會(huì)編.機(jī)械工程手冊(cè)第 6 卷機(jī)械設(shè)計(jì)（三）.北京：機(jī) 械工業(yè)出版社 12機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)聯(lián)合編寫組編.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)下冊(cè)第二版.北京：化學(xué)工業(yè)出版社. 13于永泗，齊發(fā)主編.機(jī)械工程材料M. 第六版,大連理工大學(xué),2006 14徐灝主編.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)M.機(jī)械工業(yè)出版社 15王啟義主編.中國(guó)機(jī)械設(shè)計(jì)大典M.江西科學(xué)技術(shù)出版社 16楊明忠，朱家誠(chéng)主編.機(jī)械設(shè)計(jì)M.武漢理工大學(xué) 17王昆等主編.機(jī)械設(shè)計(jì)、機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì).北京：高等教育出版社，1996 18陸萍主編.機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ).濟(jì)南：山東科學(xué)技術(shù)出版社，2003.9（2008.1 重?。?液壓升降臺(tái) 27 致 謝 在這次畢業(yè)設(shè)計(jì)中我的指導(dǎo)老師龔水泉老師給了我很大的幫助，在我遇到不明白 或者不會(huì)的知識(shí)的時(shí)候及時(shí)的幫我講解，雖然我問的問題都很簡(jiǎn)單，但龔老師還是耐 心的一點(diǎn)一點(diǎn)給我講解，讓我以便于及時(shí)的進(jìn)行我的設(shè)計(jì)。還有教過我的各位老師像 金偉、張玉書、周艷輝、吳吉林、張廬陵、郭一彪、吳瑞梅、雷軍波等，雖然這些老 師不是我的指導(dǎo)老師，但是他們教了我很多專業(yè)知識(shí)，謝謝這些老師多年的培養(yǎng)。還 有我的同學(xué)趙相記、呂芳、茍婧婧，當(dāng)我向他們請(qǐng)教問題的時(shí)候也是及其耐心的給我 講解，幫助我解決了許多疑難問題。如果不是老師及同學(xué)的幫助，我可能現(xiàn)在還沒做 好設(shè)計(jì)，真的謝謝大家，都不厭其煩地幫助我。在這里還要感謝一位無言的老師：圖 書館。我在那里查閱了許多的專業(yè)書籍，并且在電子閱覽室：中國(guó)知網(wǎng)里面看了很多 專業(yè)期刊雜志，掌握了大量的關(guān)于液壓及升降臺(tái)方面的知識(shí)，沒有它的幫助我也不會(huì) 這么順利的完成我的畢業(yè)設(shè)計(jì)。對(duì)于上述的各位教授講師同學(xué)，我在這里再一次向你 們表示最為真誠(chéng)的感謝，我想老師需要的不是學(xué)生們給你們說了多好聽的話，你們最 希望看到的是你們的學(xué)生會(huì)在今后的道路上更加的努力，有一個(gè)美好的明天。我想對(duì) 你們說：敬愛的老師，你們放心，我會(huì)努力做好的，在未來的學(xué)習(xí)中我會(huì)嚴(yán)格要求自 己。把最衷心的感謝再一次獻(xiàn)給你們。