磁帶盒下蓋注塑模具設計【點澆口】,點澆口,磁帶,盒下蓋,注塑,模具設計,澆口
1前言
隨著中國當前的經濟形勢的日趨好轉，在“實現中華民族的偉大復興”口號的倡引下，中國的制造業(yè)也日趨蓬勃發(fā)展，而模具技術已成為衡量一個國家制造業(yè)水平的重要標志之一，模具工業(yè)能促進工業(yè)產品生產的發(fā)展和質量提高，并能獲得極大的經濟效益，因而引起了各國的高度重視和贊賞[1]。在日本，模具被譽為“進入富裕的原動力”，德國則冠之為“金屬加工業(yè)的帝王”，在羅馬尼亞則更為直接“模具就是黃金”，可見模具工業(yè)在國民經濟中重要地位。我國對模具工業(yè)的發(fā)展也十分重視，早在1989年3月頒布的《關于當前國家產業(yè)政策要點的決定》中，就把模具技術的發(fā)展作為機械行業(yè)的首要任務。
在現代生產中，模具是生產各種工業(yè)產品的重要工藝裝備，它以其特定的形狀通過一定的方式使原材料成型。由于模具成型具有優(yōu)質，高產，省料和低成本等特點，現已廣泛應用于汽車，航空航天，儀器儀表，家電，機械制造，石化，輕工日用品等工業(yè)部門。美國是世界上超級經濟大國，也是世界模具工業(yè)的領先國家，日本經濟之所以能飛速發(fā)展，并在國際市場上占有一定優(yōu)勢，模具工業(yè)的迅猛發(fā)展是重要原因之一。一個國家的模具設計,制造水平反映了這個國家的機械制造水平。
塑料模具是現代塑料工業(yè)生產中最重要的工藝裝備，塑模工業(yè)是國民經濟的基礎工業(yè)之一。用塑模成型零件的主要優(yōu)點是制造簡便，材料利用率高，產品的尺寸規(guī)格一致，特別是對大批量生產的機電產品，更能獲得價廉物美的經濟效果。
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2 磁帶盒底座工藝及材料分析
2.1 磁帶盒底座的工藝分析
在注塑模具設計中結構設計的合理與否離不開塑件工藝性分析。其中在工藝分析中最重要的就是塑料產品結構的分析。對磁帶盒底座結構進行了簡單的分析，該塑件為正方形類零件，長108mm，寬為68mm，高為17mm，壁厚為均勻，外表面結構簡單，內部結構多處加強筋結構，塑件二維零件圖如圖所示
磁帶盒底座零件圖
2.2材料分析
2.1 材料的選擇
塑料成型原料的選取應從加工性能、力學性能、熱性能、物理性能等多方面因素考慮來選取合適的塑料進行生產，本次設計材料的選擇是根據材料特性進行選擇的。玩具塑料桶桶身
熱塑性塑料還分為很多種，如聚乙稀、聚丙稀、聚氯乙烯、聚苯乙烯和PS等等，根據各材料的注塑性能及加工使用性能，綜合市場價格，選擇材料為PS,屬于無定形樹脂，沒有明顯的熔點，熔融溫度范圍比較寬，可以在120～180℃之間熔融成為熔體。
PS的熱穩(wěn)定性較好，分解溫度在300℃以上。雖然PS在惰性氣體中的熱穩(wěn)定性很好，但在受熱狀態(tài)下，熱氧會引發(fā)其降解反應，因此需要加入抗氧劑，比如主抗氧劑1010和輔助抗氧劑168。
PS的熱導率較高，加熱和冷卻速度都比較快。
PS熔體屬于非牛頓流體，熔體黏度適中；黏度強烈依賴剪切速率的變化，但溫度的影響也比較明顯。PS的流動性十分好，是一種易于加工的塑料。
PS的吸水率比較低，在加工前一般不需要干燥；如果有特殊需要時（比如要求高的透明性）才干燥，具體干燥溫度為70～80℃、1.5小時。
PS在加工中容易產生內應力，除了選擇正確的工藝條件、改進制品設計與合理的模具結構外，還應對制品進行熱處理。熱處理的條件是：在65～85℃熱風循環(huán)干燥箱或熱水中處理1～3小時。
PS的分子鏈剛性較大，最好不要加入金屬嵌件，防止出現應力開裂現象。
2.2 聚苯乙烯PS的性能
⒈一般性能：PS為無色透明的粒料，燃燒時發(fā)出濃煙并帶有松節(jié)油氣味，吹熄可拉長絲；制品硬似玻璃狀，落地或者敲打會發(fā)出類似金屬的聲音，因此又被叫做“響膠”；能斷裂但不能彎曲，斷裂時斷口處呈現蚌殼色銀光。PS的吸水率為0.05%，稍大于PE，但對制品的強度和尺寸穩(wěn)定性影響不大。
⒉光學性能：透明性好是PS的最大特點，其透光率可達88~92%，同PC和PMMA一樣屬于最優(yōu)秀的透明塑料品種，統(tǒng)稱為三大透明塑料。PS的折射率為1.59~1.60，但因苯環(huán)的存在，導致其雙折射較大，不能用于高檔光學儀器。
⒊力學性能：PS硬而脆、無延伸性、拉伸至屈服點附近即斷裂。PS的拉伸強度和彎曲強度在通用塑料中最高，其拉伸強度可達60MPa；但沖擊強度很小，難以用做工程塑料。PS的耐磨性差，耐蠕變性一般。PS的力學性能受溫度的影響比較大。
⒋熱學性能：PS的耐熱性能不好，熱變形溫度僅為70~90℃，只可長期在60~80℃范圍內使用。PS的耐低溫性也不好，脆化溫度為-30℃。PS的熱導率低，一般為0.04~0.13W/(m.K)；線膨脹系數較大，一般為（6~8）×10-5 K-1，與金屬相差懸殊，因此制品不利于帶金屬嵌件。
⒌電學性能：PS的電絕緣性優(yōu)良，而且不受溫度和濕度的影響；介電損耗角正切值小，可耐適當的電暈放電；耐電弧性好，適于做高頻絕緣材料。
⒍環(huán)境性能：PS的化學穩(wěn)定性較好，可耐一般酸、堿、鹽、礦物油和低級醇等，可受許多烴類、酮類、高級脂肪酸等侵蝕，可溶于芳烴（如苯、甲苯、乙苯、苯乙烯等）、氯化烴（如四氯化碳、氯仿、二氯甲烷、氯苯等）及酯類等。PS的耐候性不好，其耐光、氧化性都差，不適合于長期戶外使用；但PS的耐輻射性好。
2.2.2 PS材料注射成型工藝參數:
螺桿式注射機
噴嘴處的溫度大小 185----195度
通用式的噴嘴
注塑壓強大小 60——100MPa
模具的溫度大小 50——70度
制品的注塑時長 2——5秒
料筒內三區(qū) 205——215
料筒內二區(qū) 185——195
料筒內一區(qū) 155——175
保壓的時長 5——10秒
冷卻的時長 5——15秒
周期時長 15——30秒
制品的后處理方法 紅外線烘箱進行處理
溫度大小 70攝氏度
時長 0.3——1min
3 型腔數目與分型面的設計
3.1型腔數目確定及排布
從所繪制磁帶盒底座的三維圖以及實物可以看出，磁帶盒底座制品的外形體積相對比較大一些，而且產品結構比較復雜，因此，在確定型腔數目的時候決定將本次模具設計型腔數目定為一模兩腔，型腔的排布設計為如圖所示的一字型排布，這樣就可以方便成型，效率還會較高。型腔排布如圖所示
型腔排列
3.2分型面的選取
分型面的設計一般情況下比較靈活，但是不能隨意選取。通常有平面，斜面甚至是多種類型的面的結合。分型面既可以設計在垂直于開閉模具的方向，也可以在開閉模具傾斜處的方向，但要注意，盡可能的不要設計在與于開閉模具平行的方向，因為這樣會給加工以及模具的穩(wěn)定性帶來一定的困擾。在設計選擇分型面時通常有如下原則：
1)分型面位置應該選擇在塑料制品的外形最大輪廓處;
2)塑料制品的外形表面應盡可能的在凹模一側成型，而內部結構應盡可能的在凸模一側成型；
3)模具中氣體的外排要方便；
4)塑件的精度要求要得到一定的保證，應盡量保證塑料產品外觀的美觀；
5)分型面數目選擇應該盡可能少，否則將會給加工造成負擔。
依據分型面的設計選擇原則和磁帶盒底座的外形結構，綜合分析后決定將分型面選在塑料制品的下表面處，這樣的選擇方法不僅不會影響產品的外觀質量，而且還與分型面最大輪廓原則相符合。相反，如果將分型面選在磁帶盒底座的上表面處，注塑成型之后不僅會使零件表面有質量問題，而且會使得塑件制品脫模難度加大。因此，選擇磁帶盒底座的下表面作為本次模具設計的分型面。
分型面
4 注射機的選擇
通過實驗室測量知體積為13.7cm3，材料密度取1.05g/cm3，所以塑件質量：14.4g。
塑件體積： V=13.7cm3
塑件密度： =1.05g/cm3（PS密度：1.02~1.08 g/cm3,取平均值）
所以塑件的質量： m = 13.7×1.05=14.4g
澆注系統(tǒng)凝料體積的初步估計澆注系統(tǒng)的凝料在設計前是不能確定準確的數值的，但可以根據經驗按照塑件體積的0.2～1來計算。由于本次澆注類型采用側澆口，流道簡較長，因此澆注系統(tǒng)的凝料按塑件的體積的0.2進行估算，估計一次注入模具型腔塑料的總體積（即澆注系統(tǒng)的凝料+塑件體積之和）：
V總=V*（1+0.2）2=32.9cm3
為了保證注射質量和充分發(fā)揮設備的能力,應根據注射模一次成型的塑料體積和質量來初步確定注射機的類型。根據理論和在實際生產中的經驗得出塑件和澆注道之間材料的總和應該在注射機理論注射量的50%~80%之間。根據以上計算，可初選用海天注塑機HTF200J/TJ。具體參數如下[14]：
注射裝置
INJECTION UNIT
A
B
C
螺桿直徑
Screw Diameter
mm
45
50
55
螺桿長徑比
Screw L/D Ratio
L/D
22.2
20
18.2
理論容量
Shot Size(Theoretical)
cm3
334
412
499
注射重量
Injection Weight(PS)
g
304
375
454
注射壓力
Injection Pressure
Mpa
210
170
141
螺桿轉速
Screw Speed
rpm
0～165
合模裝置
CLAMPING UNIT
合模力
Clamp Tonnage
KN
2000
移模行程
Toggle Stroke
mm
470
拉桿內距
Space Between Tie Bars
mm
510x510
最大模厚
Max.Mold Height
mm
510
最小模厚
Min.Mold Height
mm
200
頂出行程
Ejector Stroke
mm
130
頂出力
Ejector Tonnage
KN
62
頂出桿根數
Ejector Number
Piece
9
其它
OTHERS
最大油泵壓力
Max.Pump Pressure
MPa
17.5
油泵馬達
Pump Motor Power
kw
18.5
電熱功率
Heater Power
kw
14.25
外形尺寸
Machine Dimension(LxWxH)
m
5.3x1.6x2.1
重量
Machine Weight
t
6.8
料斗容積
Hopper Capacity
kg
50
油箱容積
Oil Tank Capacity
L
390
4.3 模架設計選擇
由于注塑模具的基本結構有很多相同之處，因此模具已基本實現標準化。模具的尺寸結構設計需要向國家標準模具靠攏，以使模具擁有更加全面技術信息，提高加工效率，縮短加工時間與成本。但是，適當的創(chuàng)新設計的產生也能促進模具行業(yè)的前進和發(fā)展，平衡好這兩者之間聯(lián)系，以此設計出滿足塑料產品質量和使用的性能的注塑模具。此次磁帶盒底座注塑模具選用雙分型面三板模細水口龍記FBI型模架，模架結構，如圖所示
模架結構
模板的整體尺寸大小為：350×450 mm
模具中的排氣縫隙尺寸大小為1mm
定模板（A板）的厚度大小為： A=80mm
動模板（B板）的厚度大小為: B=70 mm
模架的墊塊（C板）厚尺寸為: C=100 mm
模具的整體厚度尺寸為：H模=356.0mm
由上述數據列表可得知，較為合適的模架可以選擇龍記的FBI型號CI-3545A80B70C100.
5 澆注系統(tǒng)設計
澆注系統(tǒng)它一般是用來將注塑機噴嘴的塑料熔體均勻而平穩(wěn)地輸送到模具內部型腔的結構，可以將熔融狀態(tài)的塑料填充并且凝固成型，得到想要的制品。澆注系統(tǒng)如何設計選擇，以及系統(tǒng)的性能特征，這對塑件的最終成型效率和質量有著至關重要的影響。因此說澆注系統(tǒng)是一整套模具之中重要的部分之一。
在設計澆注系統(tǒng)時通常需要遵從如下幾條原則:
① 在澆注系統(tǒng)設計選擇之前首先需要對塑料選材的性能有一定的認知；
② 溫度與壓力的損失在澆注系統(tǒng)內部時盡可能的小；
③ 澆注系統(tǒng)的內部流道設計太長的話是不合適的，所以應該盡量避免各種打折出現，滿足阻力最小要求；
④ 設計的澆注系統(tǒng)不應該對模具的自動化工作有任何影響或干擾。
5.1主流道的設計
從注射機的噴嘴口開始，一直到分流道的始端的這一段流道通路。熔融態(tài)塑料的流速以及塑料充滿整個模具的時間與主流道直徑的大小有著密不可分的聯(lián)系，這邊是主流道的作用。
主流道的形狀并不是上下大小相同的，而是圓錐形狀的，通常這樣設計的目的在于將澆注系統(tǒng)內部注塑所剩下的料順利拉出來。由于PS材料的物理流動性不是很大，因此將主流道的錐度設計為4度左右，主流道里面的粗糙度設計為0.8um左右即可。
通常主流道與注射機的噴嘴銜接處設計為半球形式的凹坑，半球尺寸計算為R = R0 + (1～2))mm,比較小的端口處的直徑設計公式為d = d0 + (0.5～1)mm。注射機由前述已經選擇好型號為HTF200J/TJ的臥式注塑機，此注射機的具體參數之前已經列出來，注射機的噴嘴處尺寸大小為10毫米，直徑尺寸大小為3毫米，
R = R0 + (1～2)mm
d = d0 + (0.5～1)mm
這里我們將主流道的球形半徑大小設置為：R=16毫米
將系統(tǒng)的主流道比較小的端口處直徑尺寸大小設置為：d=5毫米
主流道并不是直接按照整體式來裝配在模具座板之上，而是由于其與注射機的噴嘴處要對接，這樣便會有接觸和摩擦，因此要將其設計為可以隨時拆卸的形式， 與定位環(huán)互相配合然后安裝于在定模的座板上面，那么我們應該將固定盤高出定模上端面高度尺寸范圍控制在5到10毫米之間。
5.2分流道
分流道可以使熔融態(tài)的塑料分別流向不同的型腔以及轉變方向的作用，可以在主流道與澆口之間搭建起連接作用，這部分裝置通常被稱為分流道，在設計分流道的過程中，需要考慮型腔數目，塑料制品的外形，熔融態(tài)塑料的流動性以及塑件在外觀內在質量上的要求等因素。
通常在設計時，由于各種塑料的不同和模具的結構功能不同，從而截面形狀在選擇上也會有所不同。一般情況下有圓形和梯形等多種互不相同的形式。因此我們設計人員在選擇的時候，必須要將壓力的損失加以注意，使其在最小的情況下，能夠使充模的速度盡可能的快。從設計及其實際經驗可知，分流道一般在周長越短的時候，熔融塑料阻力與散熱越小，它能達到的效率也就自然會變高。圓形在截面積相等的前提下周長是最短的，因此流道效率也是最高的。下面圖中展示的為分流道的各種形式的圖示：
圖5.5 分澆道示意圖
三板式模具點澆口類型的分流道截面常常采用梯形截面。這樣的截面只需在一側加工，很容易加工。本模具設計分流道截面也選擇梯形形狀，所以本模具梯形截面上底寬度D＝8mm。
5.3澆口設計
澆口直接與塑件相連接，把塑料熔體引入型腔，是澆注系統(tǒng)的最末端，它的特點是細和短。澆口通?？梢栽诙虝r間內冷卻并且進行封閉，可以阻止型腔內還沒有完全冷卻的塑料發(fā)生倒流現象。
通常有如下幾種澆口：
① 點澆口
② 直接式的澆口
③ 側澆口
④ 耳形澆口
⑤ 潛伏式的澆口
按照老師要求，為了設計多樣化本次設計采用點交口，點澆口位置如下圖。
點澆口
5.4拉料桿設計
三板點澆口模具的冷料穴不同于兩板模模具，冷料穴通常設置于分流道的微端，用于存儲生產中出現固化的冷料。三板模模具拉料桿不同于兩板模模具Z形拉料桿，三板模模具采用的拉料桿是球形拉料桿，球形拉料桿安裝在定模板、定模座板和脫料板之間，球形拉料桿結構如圖所示。
拉料桿
6 成型零件設計計算
模具之內的用于制品成型的零部件直接決定了塑料制品成型后的結構，外形尺寸，質量等，其設計與制造尤為重要。由于熔融狀態(tài)的塑料原料進到模具的型腔里面時，會釋放大量的熱，而且還有一定的沖擊，因此模具內部成型零部件自身強度與剛度也應該有保證，選擇合理的材料和制造工藝，這樣設計出來的模具才具有可用性，才能夠保證正常加工[21]。
6.1成型零件結構的設計
模具里面重要的用于成型的零部件有型芯、型腔和鑲件。型芯、型腔分別用于成型磁帶盒底座的內表面和外表面，分別也稱凸模和凹模。結構分整體式和組合式兩種。整體式在制造過程中將型芯和模板加工到一塊，結構簡單而卻牢固，同時剛度強度也較大，在加工制造塑料件的時候一般不會產生不必要的縫隙痕跡以免對塑件外觀質量造成影響，有一點就是不方便制造加工；組合式通常主要適用于某些小型芯或者復雜的型芯，在維修以及節(jié)省材料等方面有著一定的優(yōu)勢。綜上所述，此次磁帶盒底座內外部結構并不復雜，所以模具型芯和型腔在設計選用上都采取整體式。
6.2模具成型零件尺寸設計計算
6.2.1 型腔的尺寸設計計算
6.1.2型腔高度計算
6.2.3型芯計算
6.2.4型芯高度計算
7 脫模機構設計
磁帶盒底座在完成前面的注射成型等一系列動作之后，等到熔融狀態(tài)的塑料原料在型腔之內冷卻后，模具就要打開，然后將制品取出來，而這個打開的動作通常需要模具系統(tǒng)來自主操作，而不是人工將其取出，這樣既耗時耗力，而且不安全。這個過程需要交給脫模機構來完成，脫膜機構的工作質量直接決定最后塑件的外形質量。所以，在設計脫模機構的時候應該注意以下幾點：制品應該于頂出機構在同一個模具方向之上；在制品脫模時應該確保其不收損壞，所以機構不應該有干擾；設計的脫模機構應該具有一定的強度，同時機構不應該特別復雜；脫模機構完成動作之后，需要進行合模以便進行下一次成型，因此要有良好而準確的復位。
7.1機構選擇
一般情況下，頂出機構會有幾種選擇，比如推板，圓推桿，或者推塊等等，每一種推出機構都有其特點。在模具的設計制造中，根據經驗顯示，一般盒蓋類產品通常情況下都喜歡采用圓形推桿作為脫模機構，是因為這種推出結構比較簡單，而且制造成本不高，制作方法規(guī)范，不容易出錯，更換也比較方便，所以本次設計選擇圓形推桿作為脫模機構，推桿分布如圖所示
脫模機構
8.2脫模力設計計算
脫模力計算公式要考慮制品的外形，當外形是盒狀的時候通常使用如下的設計公式來進行設計計算：
其中 --制品在型腔中被包裹住的深度尺寸大?。╟m）;
--型芯被塑件內部包裹住的截面周長長度尺寸（cm）;
--一般摩擦系數范圍在0.1到0.2之間選取；
--塑件成型冷卻后會收縮，當其收縮后會有一部分壓力產生，一般在的范圍之內。
--脫模斜度的大??；
8.3 推桿直徑及強度校核
(1)推桿的直徑：
d=(64?φ2?l2n?π3?E)14d
=(64?φ2?l2n?π3?E)14
式中：
d——推桿的直徑；㎝
l——推桿的長度；163.5mm
n——推桿數量；
φ——推桿長度系數，0.7
E——推桿材料的彈性模量；2.1×107N/cm×107N/cm
算得:d=5.7mm，在設計中，d取6mm，滿足要求。
(2)推桿的強度校核
σmax=4×Qn×π×d2<[σ]σmax=4×Qn×π×d2<[σ]
式中：
n——推桿數量；
σmax——推桿所承受的最大正應力；
Q ——總脫模力；N
d——推桿的直徑；
推桿的正應力小于許用應力，所以滿足要求。
9.模具調溫系統(tǒng)設計
9.1冷卻系統(tǒng)
制品在型腔之中成型結束后需要冷卻到一定溫度才可以從模具中取出，如果不經過這個過程，那么制品的成型質量必定會受到影響，冷卻的時間和溫度都要控制得當，這就需要一個可以降溫的系統(tǒng)，這個系統(tǒng)就是模具的冷卻系統(tǒng)。模具的冷卻系統(tǒng)不僅僅可以保證制品的冷卻成型，還可以對整套模具起恒溫作用，使得模具的溫度保持平衡，不會因為長時間的工作運動而發(fā)熱，導致裝置的零部件遭受損壞，模具的使用壽命自然也會變短，如此一來，將會使得制造的成本變得很大，因此合理地設置冷卻系統(tǒng)對模具來說至關重要。
9.2 冷卻系統(tǒng)設計計算
（1）冷卻液體的流量大小計算qv
首先得知冷卻管道水流出入口的溫度分別為25.0度，22.0度。水的密度和比熱容可知，所以代入公式中可以算得：
Q===3.8х10-5
（2）冷卻液體的水路尺寸大小設計d
在已經算得冷卻液體流量體積大小的前提下，可以取冷卻水管徑尺寸大小為 d=mm。
（3）水管內部液體的流速大小計算
V===1.50m/s
（4）膜傳熱系數 h 有如下公式可以得出：
===28500KJ/m
（5）由上述計算可以得知管道導熱的總面積為 A
A===0.0038
（6）因此，磁帶盒底座注整套注塑模具的冷卻水管道的長度為 L，L的計算為：
L===0.20168m
9.3型腔和型芯冷卻水道的布置
在完成數據計算之后，冷卻水道結構的設計是個難點，參考注塑模具設計手冊中最常用的冷卻水道結構，非常適合本次模具設計。
按照設計手冊上的結構，完成本次設計的冷卻水道其分布如圖所示：
冷卻水路
20
10 注塑機的相關參數校核
10.1注射量的校核
根據《模具設計與制造簡明手冊》可知：塑件的體積應小于注射機的注射容量，由于注射機選型之前是在滿足注射量的基礎上進行注射機選型的，所以此處不再做校核。
10.2鎖模力的校核
注射成型時，塑件在模具分型面上的投影面積是影響鎖模力的主要因素，其數值越大，需要的鎖模力也就越大。如果這一數值超過了注射機允許使用的最大成型面積，則成型過程中將會出現漲模溢料現象。因此，設計注射模時必須滿足下面關系：
式中 ——注射機允許使用的最大成型面積()；
——單個塑件在模具分型面上的投影面積（）；
——澆注系統(tǒng)在模具分型面上的投影面積（）；
因本次設計采取一模二件，澆注系統(tǒng)在分型面上的投影面積
所以：
因此此投影面積滿足要求。
注射成型時，模具所需的鎖模力與塑件在水平分型面上的投影面積有關，為了可靠地鎖模，不使成型過程中出現溢料現象，應使塑料熔體對型腔的成型壓力與塑件和澆注系統(tǒng)在分型面上的投影面積之和的乘積小于注射機額定鎖模離，即：
由于本注射機的額定鎖模力為，根據經驗還是可以滿足要求。
10.3模具閉合高度的校核
安裝模具的高度應滿足： Hmin＜H＜Hmax
設計模具高度為H總=356mm
HTF200J/TJ型，模架高度尺寸范圍為200毫米至500毫米之間。H總在這個尺寸范圍以內，所以注塑機參數合格
10.4模具開模行程校核
開模取出塑件所需的開模距離必須小于注塑機的最大開模行程。對于雙分形面的注塑模具，其開模行程按式(3.3)效核。
S = H1 + H2 + a + (5~10) (mm)
式中：S——注塑機的最大行程，mm；
H1——塑件的脫模距離，mm；
H2——流道高度，mm；
a——定模板與澆口板的分離距離，mm；
將數據代入式(3.3)得：
S = 25+128+ 8 + 10 =171 mm
因為270mm >142mm，所以該注塑機的開模行程符合要求。
經過以上多項參數的校核，注塑機型號滿足要求。
可見Sm
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