《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計》課程設(shè)計鋼筋混凝土單層工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計

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1、 課程設(shè)計報告課 程 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計 系(部) 指導(dǎo)教師 專業(yè)班級 學(xué)生姓名 學(xué) 號 目錄1. 設(shè)計項目52. 設(shè)計資料52.1 建設(shè)地點:臨安市某廠區(qū)52.2 自然條件:52.3 結(jié)構(gòu)型式:鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)52.4 建筑平面:52.5 建筑剖面:52.6 排架柱計算參數(shù):52.7 吊車系統(tǒng)計算參數(shù):62.8 屋蓋構(gòu)件計算參數(shù):62.9 屋面做法:62.10 圍護(hù)結(jié)構(gòu):62.11 材料供應(yīng):72.12 環(huán)境類別為一類73 畫出車間平面圖及剖面圖74 計算簡圖84.1 計算簡圖與柱截面參數(shù)85 荷載計算(標(biāo)準(zhǔn)值)95.1 恒荷載95.1.1 屋蓋自重95.1.2 柱自重105.1.3 吊車梁及

2、軌道自重115.2 屋面活荷載:115.3吊車荷載115.4 風(fēng)荷載136 內(nèi)力分析146.1 剪力分配系數(shù)的計算146.1.1 A列柱柱頂位移值的計算146.1.2 B列柱柱頂位移值的計算156.1.3 C列柱柱頂位移值的計算,同A列柱156.1.4 各柱剪力分配系數(shù)156.2 恒荷載作用下的內(nèi)力分析166.3 屋面活荷載作用下的內(nèi)力分析:186.3.1 A,B跨作用有活荷載時:186.3.2 BC跨作用有屋面活荷載時196.4 吊車豎向荷載作用下的內(nèi)力分析(不考慮廠房整體空間工作)206.4.1 AB跨 ,作用于A列柱時206.4.2 AB跨作用于B列柱左側(cè)時226.4.3 BC跨作用于B

3、列柱右側(cè)時236.4.4 BC跨作用與C列柱時256.5 吊車水平荷載作用下的內(nèi)力分析(不考慮廠房整體空間工作)266.5.1 AB跨作用有橫向水平荷載時266.5.2 BC跨作用有橫向水平荷載時276.6 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力分析286.6.1 左吹風(fēng)時,計算簡圖如圖1-22所示287.內(nèi)力組合:308 截面設(shè)計328.1 上柱328.1.1 按第組內(nèi)力計算328.1.2 按第組內(nèi)力計算338.1.3 垂直于彎矩作用平面承載力驗算338.2 下柱:348.2.1 按第組內(nèi)力計算348.2.2 按第組內(nèi)力計算358.2.3 按第組內(nèi)力計算358.2.4 垂直于彎矩作業(yè)平面承載力驗算368.3 柱

4、內(nèi)箍筋配置:368.4 柱的裂縫寬度驗算(安混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范規(guī)定,同步進(jìn)行裂縫寬度驗算)368.4.1 上柱:368.4.2 下柱:378.5 牛腿設(shè)計388.5.1 牛腿幾何尺寸的確定388.5.2 牛腿高度驗算388.5.3 牛腿的配筋398.5.4 牛腿局部受壓驗算398.6 柱吊裝驗算398.6.1 荷載計算398.6.2 內(nèi)力分析408.6.3 上柱吊裝驗算408.6.4 下柱吊裝驗算40混 凝 土 結(jié) 構(gòu) 設(shè) 計課 程 設(shè) 計 計 算 書設(shè)計題目 鋼筋混凝土單層工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計 專 業(yè) 班 級 學(xué) 號 學(xué)生姓名 指導(dǎo)教師 日 期 2009.7.3 成 績 鋼筋混凝土單層工業(yè)廠房結(jié)

5、構(gòu)設(shè)計計算書1. 設(shè)計項目某金屬切削加工車間2. 設(shè)計資料2.1 建設(shè)地點:臨安市某廠區(qū)2.2 自然條件: 基本風(fēng)壓:0.45 KN/m2。 基本雪壓:0.45 KN/m2。 屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值:0.5KN/m2。 地質(zhì)條件:場地土組成情況從上至下依次為:0.8m厚雜填土;1.5m厚輕亞粘土,承載力特征值fak=140KPa;3.0m厚亞粘土,承載力特征值fak=180KPa。 抗震設(shè)防烈度:6度。2.3 結(jié)構(gòu)型式:鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)2.4 建筑平面:車間長度為60m,柱距為6 m;車間寬度選用48m,其中AB跨及BC跨尺寸詳見附表。2.5 建筑剖面:兩跨等高排架,室內(nèi)外高差0.2m,柱牛腿

6、頂標(biāo)高9.3m,軌道頂標(biāo)高10.7m,上柱頂標(biāo)高13.5m。2.6 排架柱計算參數(shù):上柱均采用bh=400mm400mm矩形截面,下柱均采用工字形截面,下柱的截面幾何參數(shù)分別為:A、C列柱: bhhfbw=400mm900mm150mm100mm,A=1.875105 mm2, I=1.951010 mm4, 自重標(biāo)準(zhǔn)值為4.69KN/m;B列柱: bhhfbw=400mm1000mm150mm100mm,A=1.975105 mm2, I=2.561010 mm4, 自重標(biāo)準(zhǔn)值為4. 94KN/m。2.7 吊車系統(tǒng)計算參數(shù):吊車:兩跨均設(shè)有兩臺20/5t軟鉤電動橋式吊車,工作級別均為A4,其

7、中跨度為21m:橋架跨度Lk=19.5m, 寬度B=5.55m, 輪距K=4.4m, 最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值Pmax,k=205KN, 大車質(zhì)量m1=28t, 小車質(zhì)量m2=7.5t; BC跨度為24m:橋架跨度Lk=22.5m, 寬度B=5.55m, 輪距K=4.4m, 最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值Pmax,k=215KN, 大車質(zhì)量m1=32t, 小車質(zhì)量m2=7.5t。吊車梁:采用預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土等截面薄腹吊車梁,梁高1.2m, 自重標(biāo)準(zhǔn)值為44.2KN/根。 軌道:高為0.2m, 軌道及連接件自重標(biāo)準(zhǔn)值為0.8KN/m。 屋蓋鋼支撐體系:取自重標(biāo)準(zhǔn)值為0.05KN/m2。2.8 屋蓋構(gòu)件計算參數(shù):屋面板:采

8、用預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土大型屋面板,1500mm6000mm240mm,板重標(biāo)準(zhǔn)值(含灌縫)為1.4 KN/m2。屋架:采用梯形鋼屋架,共8個節(jié)間,21m跨端部高度為1.99m、跨中央高度為3.04m;24m跨端部高度為1.99m、跨中央高度為3.19m。屋架自重標(biāo)準(zhǔn)值按下式計算:0.120.011L(KN/m2),其中L為屋架跨度, 以m計。鋼筋混凝土天溝板:580mm6000mm400mm,板重標(biāo)準(zhǔn)值為12.8 KN/塊。2.9 屋面做法:三氈四油防水層;20mm厚1:3水泥砂漿找平層;250mm厚1:8水泥珍珠巖制品保溫層;一氈二油隔氣層;20mm厚1:2.5水泥砂漿找平層;預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土大

9、型屋面板,板下噴大白漿兩道。2.10 圍護(hù)結(jié)構(gòu):墻體:370mm厚燒結(jié)普通磚砌體,自重標(biāo)準(zhǔn)值取19KN/m3,外清水墻、內(nèi)噴大白漿兩道。 鋼窗:上窗1.8m3.6m、下窗3.6m3.6m,自重標(biāo)準(zhǔn)值取0.45KN/m2。2.11 材料供應(yīng): 混凝土強度等級:均采用C30鋼筋:柱內(nèi)受力縱筋采用HRB335級,柱內(nèi)箍筋及基礎(chǔ)采用HPB235級。2.12 環(huán)境類別為一類3 畫出車間平面圖及剖面圖見下頁插頁圖1-1和圖1-2圖1-1廠房結(jié)構(gòu)平面圖圖1-2廠房剖平面圖4 計算簡圖4.1 計算簡圖與柱截面參數(shù)可以從整個廠房中選擇具有代表性的排架作為計算單元,計算柱距為6m,其計算簡圖如下圖1-3所示。圖1

10、-3計算簡圖上柱高:下柱高:柱總高:柱截面幾何參數(shù),列表如下:柱列上柱下柱bxh(mmxmm)A(mm4)I(mm4)bxhxhfxbw(mm2xmm2)A(mm2)I(mm4)A400x4001.6x1052.13x109400x900x150x1001.875x1051.95x1010B400x4001.6x1052.13x109400x1000x150x1001.975x1052.56x1010C400x4001.6x1052.13x109400x900x150x1001.875x1051.95x10105 荷載計算(標(biāo)準(zhǔn)值)5.1 恒荷載5.1.1 屋蓋自重 三氈四油防水層 20mm厚

11、1:3水泥砂漿找平層 250mm厚1:8水泥珍珠巖制品保溫層 一氈二油隔氣層 20mm厚1:2.5水泥砂漿找平層 預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土大型屋面板 屋蓋剛支撐體系 屋面恒荷載 屋架自重:21m跨 故作用于AB、BC跨兩端柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)自重為:5.1.2 柱自重 邊柱A:上柱 下柱 中柱B:上柱 下柱 邊柱C:上柱 下柱 5.1.3 吊車梁及軌道自重AB跨: BC跨: 各恒載作用位置如第8頁圖1-4所示5.2 屋面活荷載: 由荷載規(guī)范查得,屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值,而雪荷載的標(biāo)準(zhǔn)值為,所以僅按屋面活荷載計算。 AB跨同BC跨:5.3吊車荷載 本車間選用的吊車參數(shù)如下:(AB跨同BC跨)圖1-4廠房結(jié)構(gòu)平面

12、圖圖1-5吊車輪壓簡圖21m跨:20/5t吊車,工作級別為,吊車梁高1.2m, 吊車梁及支座影響線如第7頁圖1-5所示故作用于排架柱上的吊車豎向荷載分別為:AB跨(同BC跨): 作用在每個輪上的吊車橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值:對于20/5t軟鉤吊車:AB跨(同BC跨):5.4 風(fēng)荷載由已知條件可知:基本風(fēng)壓為,風(fēng)壓高度系數(shù)按B類地面取。柱頂:檐口:屋頂:BC跨(同AB跨) 圖1-6風(fēng)荷載體型系數(shù)圖 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為: 作用在排架上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為: 左吹風(fēng)(同右吹風(fēng)) 風(fēng)荷載作用如圖1-7所示圖1-7風(fēng)荷載作用示意圖6 內(nèi)力分析 本廠房為兩跨等高排架,可用剪力分配系數(shù)法來進(jìn)行內(nèi)力分析6.1 剪力分配系數(shù)

13、的計算6.1.1 A列柱柱頂位移值的計算上柱: 下柱: 查附錄9附圖9-1 則 6.1.2 B列柱柱頂位移值的計算 上柱: 下柱: 查附錄9附圖9-1 則 6.1.3 C列柱柱頂位移值的計算,同A列柱 6.1.4 各柱剪力分配系數(shù) 6.2 恒荷載作用下的內(nèi)力分析 恒荷載下排架的計算簡圖,如下圖1-8所示圖1-8恒荷載作用圖A列柱:B列柱: C列柱: 各柱不動鉸支座反力: A列柱: 查附錄9附圖9-2,9-3得 B列柱: 查附錄9附圖9-2,9-3得 所以,排架柱不動鉸支座總反力: 各柱柱頂最后剪力為: 恒荷載作用下排架柱彎矩圖和軸力圖如圖1-9所示:圖1-9恒載作用下內(nèi)力圖6.3 屋面活荷載作

14、用下的內(nèi)力分析:6.3.1 A,B跨作用有活荷載時:由屋面活荷載在每側(cè)柱頂產(chǎn)生的壓力:在A,B柱頂及變截面處引起的彎矩分別為:各柱不動鉸支座反力分別為:A列柱: ,B列柱: 則排架柱不動鉸支座總反力:排架柱最后剪力分別為:A, B跨作用有屋面活荷載時,排架柱的彎矩圖和軸力圖如下圖1-10所示:圖1-10 AB跨屋面活荷載內(nèi)力圖6.3.2 BC跨作用有屋面活荷載時 由屋面活荷載在每側(cè)柱上產(chǎn)生的壓力為 其在B,C柱頂及變截面處彎起的彎矩: 各柱不動鉸支座反力分別為:B列柱: C列柱: 排架柱不動鉸支座總反力為: 各柱柱頂最后剪力分別為: BC跨作用有屋面活荷載時,排架柱的彎矩圖和軸力圖如下圖1-1

15、1所示圖1-11 BC跨屋面活荷載內(nèi)力圖6.4 吊車豎向荷載作用下的內(nèi)力分析(不考慮廠房整體空間工作)6.4.1 AB跨 ,作用于A列柱時 由于吊車豎向荷載 ,的偏心作用而在柱中引起的彎矩:其計算簡圖如右圖所示圖1-12 作用于A列柱計算簡圖各柱不動鉸支座反力分別為:A列柱: B列柱: 所以排架柱不動鉸支座總反力為: 故排架柱頂最后剪力分別為: 當(dāng)AB跨作用于A列柱時,排架各柱的內(nèi)力圖如圖1-13所示圖1-13 作用于A列柱內(nèi)力圖6.4.2 AB跨作用于B列柱左側(cè)時 由于AB跨與的偏心作用而在柱中引起的彎矩為: 其計算簡圖如下頁圖1-14所示 圖1-14 作用于B列柱左側(cè)時計算簡圖故排架柱頂各

16、柱不動鉸支座反力分別為:A列柱: B列柱: 排架柱頂不動鉸支座總反力為: 故排架柱柱頂最后剪力為: 當(dāng)AB跨作用于B列柱左側(cè)時,排架各柱的內(nèi)力圖如圖1-15所示 圖1-15 作用于B列柱左側(cè)時內(nèi)力圖6.4.3 BC跨作用于B列柱右側(cè)時 由于BC跨與的偏心作用而在柱中引起的彎矩為: 其計算簡圖如下圖1-16所示 圖1-16作用于B列柱右側(cè)時計算簡圖各柱不動鉸支座反力分別為:B列柱: C列柱: 所以排架柱不動鉸支座總反力為: 故排架柱柱頂最后剪力為: 當(dāng)BC跨作用于B列柱右側(cè)時,排架各柱的內(nèi)力圖如下頁圖1-17所示圖1-17 作用于B列柱右側(cè)時內(nèi)力圖6.4.4 BC跨作用與C列柱時由于BC跨與的偏

17、心作用而在柱中引起的彎矩為:其計算簡圖如下圖1-18所示圖1-18各柱不動鉸支座反力分別為:B列柱: C列柱: 所以排架柱不動鉸支座總反力為: 故排架柱最后剪力為: 當(dāng)BC跨作用于C列柱時,排架各柱的內(nèi)力圖如下圖1-19所示圖1-196.5 吊車水平荷載作用下的內(nèi)力分析(不考慮廠房整體空間工作)6.5.1 AB跨作用有橫向水平荷載時 計算簡圖如下圖1-20所示:=14.67KN 計算簡圖 作用于AB跨就算簡圖與內(nèi)力圖圖1-20各柱不動鉸支座反力分別為:A列柱: 查附錄9附表9-5.9-6得B列柱: 查附錄9附表9-5.9-6得排架柱頂不動鉸支座的總反力為:排架柱頂最后剪力分別為:排架各柱的彎矩

18、圖如圖1-20所示6.5.2 BC跨作用有橫向水平荷載時 計算簡圖如圖1-21所示,=14.67KN圖1-21 作用于BC跨計算簡圖與內(nèi)力圖B列柱: C列柱: 查附錄9附表9-5.9-6得排架柱頂不動鉸支座的總反力為:排架柱頂最后剪力分別為:排架柱各柱的彎矩圖如圖1-21所示6.6 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力分析6.6.1 左吹風(fēng)時,計算簡圖如圖1-22所示各柱不動鉸支座反力分別為:A列柱: 查附表9附圖9-8得C列柱: 查附表9附圖9-8得排架柱頂不動鉸支座的總反力為:排架柱柱頂剪力分別為:排架柱的各柱彎矩圖如圖1-22所示圖1-22 左吹風(fēng)時計算簡圖與內(nèi)力圖6.6.2 右吹風(fēng)時,計算簡圖如圖1-2

19、3所示各柱不動鉸支座反力分別為:A列柱: C列柱: 排架柱頂剪力分別為:排架柱的各柱彎矩圖如圖1-23所示圖1-23 右吹風(fēng)時計算簡圖與內(nèi)力圖40內(nèi)力截面永久荷載屋面活荷載吊車荷載風(fēng)荷載作用在AB跨作用在BC跨Dmax,k在A柱Dmin,k在A柱Dmax,k在AB柱Dmax,k在C柱Dmin,k在C柱Tmax,k在BC柱左風(fēng)右風(fēng)項次-M12.57-0.072.45-41.75-42.843.32-2.3527.2221.8813.3218.01N244.1836000000000-M-37.98-9.072.4589.493.583.32-2.3527.2221.8813.32-18.01N3

20、09.98360437.47154.72000000-M19.84-5.058.16-7.92-96.38113.77-7.8490.7272.94207.06-141.68N355.98360437.47154.720000007.內(nèi)力組合:不考慮廠房整體空間工作,對A柱進(jìn)行最不利組合,具體方法和數(shù)據(jù)見上表。截面 內(nèi)力組合Mmax與相應(yīng)N組合項內(nèi)力組合項內(nèi)力組合項內(nèi)力組合項內(nèi)力-M1.2+0.91.4+0.9(+)+90.64(80.79)1.2+0.91.4+0.8(+)+0.9(+)+-64.03(-75.53)1.2+1.414.99(14.97)1.2+0.91.4+0.8(+)+0

21、.9(+)+90.63(80.79)N341.85(260.98)338.38(334.25)343.42(334.25)293.02(260.98)-M1.2+0.91.4+0.8(+)+0.9(+)+120.51(117.1)1.2+0.91.4+0.9(+)+11-106.13(-95.19)1.2+0.91.4(+0.9)或1.2+1.40.944.47或63.21.2+0.91.4+0.9(+)+11106.13(-95.19N812.95(806.06)417.34(383.25)923.18或994.8417.34(347.25)-M1.2+0.91.4+0.8(+)+0.9(+

22、)+590.18(424.75)1.2+0.91.4+0.8(+)+0.9(+)+11451.29(-41517)1.2+0.91.4(+0.9)或1.2+1.40.94.13或9.021.2+0.91.4+0.9(+)+480.58(404.9)N868.15(852.06)628.51(605.3)883.95或978.39427.18(393.25)注:1.表中內(nèi)力單位:M(KNM), N(KN) 2.內(nèi)力組合表括號內(nèi)的數(shù)值為標(biāo)準(zhǔn)值8 截面設(shè)計以A柱為例,混凝土均采用C25,縱筋采用HRB335級,箍筋采用HPB235級。8.1 上柱根據(jù)內(nèi)力組合表,經(jīng)過比較分析,其中最不利內(nèi)力組合為:

23、查表得有吊車廠房排架方向:8.1.1 按第組內(nèi)力計算取,則 取 且 屬于大偏心受壓構(gòu)件則8.1.2 按第組內(nèi)力計算 取 且 屬于大偏心受壓構(gòu)件則最小配筋率計算選用8.1.3 垂直于彎矩作用平面承載力驗算有吊車廠房柱間支撐時,柱在垂直排架方向的計算長度: 查表滿足要求8.2 下柱:由-及-截面的內(nèi)力組合選出不利組合: 查表15-8,得有吊車廠房排架方向8.2.1 按第組內(nèi)力計算取 則 取 且中和軸翼緣內(nèi),且屬于大偏心受壓構(gòu)件8.2.2 按第組內(nèi)力計算,取,且中和軸在翼緣內(nèi),且屬于大偏心受壓構(gòu)件,則8.2.3 按第組內(nèi)力計算 ,取 ,且中和軸在翼緣內(nèi),且屬于大偏心受壓構(gòu)件,則 按計算結(jié)果,并滿足構(gòu)

24、造要求,下柱縱向鋼筋選用,8.2.4 垂直于彎矩作業(yè)平面承載力驗算 由,查表b-1,8.3 柱內(nèi)箍筋配置: 由于沒有考慮地震作業(yè),柱內(nèi)箍筋一般按構(gòu)造要求控制,上下柱均采用箍筋,加密區(qū)為8.4 柱的裂縫寬度驗算(安混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范規(guī)定,同步進(jìn)行裂縫寬度驗算) 8.4.1 上柱: A柱-截面: A柱-截面: 8.4.2 下柱:A柱III-III截面 需作裂縫寬度驗算 , 則滿足要求8.5 牛腿設(shè)計8.5.1 牛腿幾何尺寸的確定 牛腿截面寬度與柱寬度相變?yōu)?,若取吊車梁外?cè)至牛腿外邊緣的距離。吊車梁軸線到柱外側(cè)的距離為,則牛腿頂面的長度為,牛腿外緣高度,牛腿的截面高度為,牛腿的幾何尺寸如圖124所示

25、。圖1-24 牛腿的幾何尺寸及配筋示意圖8.5.2 牛腿高度驗算 作用于牛腿頂部按荷載組合標(biāo)志值計算的豎向力值 牛腿頂部按荷載標(biāo)準(zhǔn)組合計算的水平拉力值 牛腿截面有效高度 豎向力作用點位于柱截面內(nèi) 滿足要求8.5.3 牛腿的配筋 由于吊車垂直荷載作用下,柱截面內(nèi),即故該牛腿可按構(gòu)造要求配筋,縱向鋼筋取,箍筋取。8.5.4 牛腿局部受壓驗算 滿足要求8.6 柱吊裝驗算 采用翻身吊,吊點設(shè)在牛腿與柱變接處,起吊時,混凝土達(dá)到設(shè)計強度的100%,計算簡圖如圖125所示。圖1-25 柱吊裝驗算計算簡圖8.6.1 荷載計算 自重線荷載(kN/m),考慮動力系數(shù)1.5。各段荷載標(biāo)準(zhǔn)值分別為: 上柱: 牛腿:下柱:8.6.2 內(nèi)力分析 由 得所以 令 下柱最大彎矩發(fā)生在 8.6.3 上柱吊裝驗算上柱配筋 受彎承載力驗算滿足要求8.6.4 下柱吊裝驗算 受彎承載力驗算

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