寶馬5系懸架設(shè)計(jì)及仿真分析-含ppt【全套含CAD圖紙】

喜歡就充值下載吧，，資源目錄下展示的全都有，，下載后全都有，dwg格式的為CAD圖紙，有疑問咨詢QQ：414951605 或1304139763 哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-I寶馬 5 系懸架設(shè)計(jì)及仿真分析摘要懸架是汽車重要的組成部分，是傳遞車輪與車身之間的各種力和力矩的連接裝置。寶馬 5 系轎車的前懸架采用的雙橫臂式獨(dú)立懸架，其后懸采用的是多連桿式獨(dú)立懸架。雙橫臂式的獨(dú)立懸架是常見的懸架形式之一，由于其靈活性高，具有良好的行駛平順性和操縱穩(wěn)定性，結(jié)構(gòu)緊湊，占用空間小，故在汽車領(lǐng)域有著廣泛的應(yīng)用。多連桿式獨(dú)立懸架能實(shí)現(xiàn)主銷后傾角的最佳位置，大幅度減少來自路面的前后方向力，從而改善加速和制動(dòng)時(shí)的平順性和舒適性，同時(shí)也保證了直線行駛的穩(wěn)定性。本設(shè)計(jì)說明書根據(jù)給定的車型和懸架形式來進(jìn)行懸架參數(shù)的確定，有懸架的固有頻率、懸架的剛度、靜撓度和動(dòng)撓度。并以此計(jì)算所選彈性元件的尺寸并且進(jìn)行應(yīng)力校核。通過阻尼系數(shù)和最大卸荷力確定了減振器的主要尺寸。最后進(jìn)行了導(dǎo)向機(jī)構(gòu)和橫向穩(wěn)定桿的設(shè)計(jì)，建模畫圖，MATLAB 優(yōu)化，并用 ADAMS 進(jìn)行仿真分析。關(guān)鍵詞：獨(dú)立懸架；ADAMS；仿真分析；CATIA。哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-IIDesign of suspension and optimization ofBMW 5 seriesAbstractThe suspension is one of the modern automobile assembly, frame and theaxle flexible connection up. Its primary function is to pass the role of force andtorque between the wheels and the frame to ease the load of the road to pass theimpact of the frame, the attenuation caused by the vibration of the bearing systemensure riding comfort. The purpose is to lay a solid foundation for the future goto work for the learning outcomes of the inspection four years of college. Madeto the instructions included in the suspension in the front of the car selection, theselection and calculation of the shock absorber, the choice of the form of theelastic element calculation and selection, guiding mechanism design, design andcalculation of stabilizer bar and wheel alignment parameters to determine.Accessto large amounts of data,and combine the suspension of the former demonstrationprogram, the structure of program analysis and design calculations. The designincludes a shock absorber, the elastic element and the horizontal stabilizer of theparameters identified, including the choice of the main parameters to calculatethe forces and strength check. Finally,make a summary on the design.Keywords: suspension, ADAMS, simulated analysis, CATIA哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-III目錄摘 要.IAbstract.II第 1 章 緒論. 11.1 研究背景及意義.11.1.1 背景.11.1.2 研究意義.21.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀.21.2.1 國外研究現(xiàn)狀.21.2.2 國內(nèi)研究現(xiàn)狀.31.3 設(shè)計(jì)水平.41.4 技術(shù)方案及研究思路. 5第 2 章 汽車懸架.72.1 懸架設(shè)計(jì)要求.72.2 懸架對汽車平順性的影響.72.3 本章小結(jié).8第 3 章 懸架主要參數(shù)的確定. 93.1 懸架靜撓度的計(jì)算.93.2 懸架動(dòng)撓度的計(jì)算.93.3 懸架剛度計(jì)算.103.4 雙橫臂獨(dú)立懸架導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì).113.4.1 導(dǎo)向機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)要求. 113.4.2 側(cè)傾中心.113.4.3 橫向平面內(nèi)上、下橫臂的布置方案.123.4.4 上、下橫臂長度的確定.133.4.5 彈性元件的計(jì)算. 133.4.6 振器的結(jié)構(gòu)類型與主要參數(shù)的選擇.163.4.7 橫向穩(wěn)定桿設(shè)計(jì)計(jì)算.203.5 多連桿式獨(dú)立懸架的設(shè)計(jì).213.6 本章小結(jié).22第 4 章 CATIA 建模.234.1 雙橫臂式獨(dú)立懸架.23哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-IV4.2 多連桿式獨(dú)立懸架.26第 5 章 ADAMS/CAR 仿真設(shè)計(jì).285.1 仿真設(shè)計(jì)及分析.285.2 主銷后傾角(caster)變化.295.3 前輪外傾角(camber)變化.305.4 前輪前束角(toe)的變化.315.5 車輪跳動(dòng)產(chǎn)生的轉(zhuǎn)向角的變化.325.6 車輪跳動(dòng)對輪距的影響.33結(jié) 論.35參考文獻(xiàn).36致 謝.38哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-1第 1 章 緒論1.1 研究背景及意義1.1.1 背景懸架是現(xiàn)代汽車上重要組成部分之一，它把車架與車軸，或者車身與車輪連接起來，是傳遞車身與輪胎之間力與力矩的連接裝置，并且，懸架可以減緩沖擊，衰減系統(tǒng)的振動(dòng)，從而保證了良好的平順性；在路面不平的時(shí)候擁有理想的運(yùn)動(dòng)特性，從而保證了汽車的操縱穩(wěn)定性和較高的行駛能力。懸架包括彈性元件、導(dǎo)向裝置、減振器和橫向穩(wěn)定器等，如圖 1-1 所示。圖 1-1 中級轎車懸架系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖導(dǎo)向裝置決定車輪相對于車身的運(yùn)動(dòng)特性，并且能夠傳遞除彈性元件以為的力和力矩。根據(jù)導(dǎo)向裝置的不同，懸架可以分為獨(dú)立懸架和非獨(dú)立懸架兩大類。非獨(dú)立懸架最主要的特點(diǎn)是左右車輪之間由一根剛性梁或非斷開式車橋連接，獨(dú)立懸架中沒有這樣的剛性梁，左右車輪分別獨(dú)立的與車身或車架相連形成斷開式車橋1。根據(jù)彈性元件的不同，懸架又可以分為鋼板彈哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-2簧懸架、螺旋彈簧懸架、扭桿彈簧懸架、空氣懸架以及油氣懸架等2。本文基于寶馬 5 系車的基本參數(shù)，以及原車的懸架結(jié)構(gòu)，對前后懸架進(jìn)行設(shè)計(jì)及優(yōu)化，本設(shè)計(jì)采用的前后懸架均為獨(dú)立螺旋彈簧懸架，前懸為雙橫臂式獨(dú)立懸架，后懸為多連桿式獨(dú)立懸架。ADAMS 軟件是目前廣泛應(yīng)用的汽車動(dòng)力學(xué)分析軟件，可以方便的對虛擬機(jī)械系統(tǒng)進(jìn)行靜力學(xué)、運(yùn)動(dòng)學(xué)和動(dòng)力學(xué)分析目前國內(nèi)試驗(yàn)臺研究起步較國外晚，而且受到技術(shù)的限制，大部分的自主品牌車型的底盤由國外公司調(diào)校甚至直接使用外資品牌底盤，而應(yīng)用系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)方法，對懸架進(jìn)行運(yùn)動(dòng)特性的設(shè)計(jì)，能有效減少試驗(yàn)臺的調(diào)校次數(shù)，縮短開發(fā)周期，減少試驗(yàn)成本。國內(nèi)外學(xué)者以車輪的定位角度及輪距的變化為目標(biāo)對懸架性能優(yōu)化方面進(jìn)行了大量的研究工作，明確了合理的幾何定位參數(shù)是保證懸架具有良好運(yùn)動(dòng)學(xué)特性的重要因素，如果懸架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不當(dāng)，就會大大影響整車性能，如轉(zhuǎn)向沉重、跑偏、輪胎偏磨等。懸架的運(yùn)動(dòng)學(xué)特性是指當(dāng)車輪上、下跳動(dòng)時(shí)，前輪定位參數(shù)、輪距、前輪側(cè)向滑移量等參數(shù)相應(yīng)的變化規(guī)律，這一規(guī)律是由導(dǎo)向機(jī)構(gòu)所決定的，它直接影響到汽車的使用性能，特別是影響操縱穩(wěn)定性、舒適性、轉(zhuǎn)向輕便性和輪胎的使用壽命等。1.1.2 研究意義懸架的主要功能是傳遞作用在車輪和車身之間的所有力和力矩，并減小汽車駛過不平路面時(shí)所產(chǎn)生的沖擊，衰減承載系統(tǒng)的振動(dòng)，并且保證了汽車的行駛平順性，保證車輪在路面不平和載荷變化時(shí)有理想的運(yùn)動(dòng)特性，保證汽車的操縱穩(wěn)定性，使汽車獲得高速行駛能力。平順性是現(xiàn)代高速、高效率汽車的一個(gè)主要性能，汽車平順性直接影響到人和車輛。汽車平順性的好壞直接影響到乘員的舒適性、工作效能和身體健康。因此懸架設(shè)計(jì)關(guān)系到汽車使用性能的好壞，具有重要的理論和實(shí)際應(yīng)用意義。本論文基于寶馬 5系，并且結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)，通過對懸架中重要的零部件進(jìn)行計(jì)算校核，設(shè)計(jì)整個(gè)懸架系統(tǒng)，對整車運(yùn)動(dòng)學(xué)性能的影響進(jìn)行分析，對實(shí)際生產(chǎn)有著重要的意義。哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-31.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀1.2.1 國外研究現(xiàn)狀國外汽車懸架運(yùn)動(dòng)學(xué)的研究起步較早，幾乎是隨著獨(dú)立懸架的誕生就開始了。汽車懸架彈性運(yùn)動(dòng)學(xué)的研究，在上世紀(jì) 80 年代興起。Duym 用一種代數(shù)形式的經(jīng)驗(yàn)公式來描述雙橫臂式獨(dú)立懸架系統(tǒng)的非線性特性，仿真結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果基本吻合3。Kuti 以有限元為工具，建立了一種客車懸架系統(tǒng)的非線性數(shù)學(xué)模型4。這些研究表明，建立雙橫臂式獨(dú)立懸架系統(tǒng)的簡單而又比較準(zhǔn)確的非線性數(shù)學(xué)模型，并將其用于乘坐動(dòng)力學(xué)的非線性研究具有重要意義。特別是近幾年來，摒棄了傳統(tǒng)設(shè)計(jì)方法，比較流行的優(yōu)化設(shè)計(jì)方法多是基于空間機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)學(xué)原理及多剛體動(dòng)力學(xué)理論，采用計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)，獲得了理想的設(shè)計(jì)結(jié)果，并有效地提高了工作效率5。雙橫臂式獨(dú)立懸架的設(shè)計(jì)、制造已比較成熟，而且成本低，工作可靠，是當(dāng)今世界汽車工業(yè)中懸架的主導(dǎo)產(chǎn)品。近年來，研究多連桿懸架運(yùn)動(dòng)特性的方法不斷涌現(xiàn)，D.M.A.Lee 等人推導(dǎo)出轉(zhuǎn)向節(jié)的速度方程，并應(yīng)用逐步線性化方法來求解位置問題，Mohamed 和 Attia 應(yīng)用剛性連桿和轉(zhuǎn)向節(jié)之間的約束方程獲得懸架的運(yùn)動(dòng)特性，Knapzyk 和 Dzierzec 提出的拆桿法以及 Lee Unkoo 等人的位移矩陣法等6。德國 Prof.J.Reimell(耶爾森賴姆帕爾)著的汽車底盤技術(shù)對各種懸架運(yùn)動(dòng)學(xué)及彈性運(yùn)動(dòng)學(xué)作了詳細(xì)的分析，對車輪定位參數(shù)做了準(zhǔn)確的定義，分析了他們的作用及其對操縱穩(wěn)定性的影響。在懸架運(yùn)動(dòng)學(xué)分析中，描述了彈簧變形過程中車輪定位值的變化過程；在彈性運(yùn)動(dòng)學(xué)分析中，描述了彈簧各部件及交接處具有彈性，由輪胎和路面之間的力和力矩引起的車輪定位值的變化，并且給出了一些典型車型的車輪定位參數(shù)的變化曲線，這些變化曲線都是實(shí)測得到的，可以用來進(jìn)行操縱穩(wěn)定性的評價(jià)7。德國人阿達(dá)姆措莫托所著的汽車行駛性能 、德國學(xué)者 Wolfgang Matschinsky 編寫的車輛懸架以及日本學(xué)者安部正人所著的汽車的運(yùn)動(dòng)與操縱等著作中都對汽車懸架運(yùn)動(dòng)學(xué)特性做了深入的討論分析8。1.2.2 國內(nèi)研究現(xiàn)狀雙橫臂式獨(dú)立懸架系統(tǒng)的研究在國內(nèi)也有較長的歷史。吉林工業(yè)大學(xué)哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-4的郭孔輝院士的文章國是較早的論文，隨后的一些學(xué)者也對該問題做了研究。近幾年來， 北京理工大學(xué)，浙江大學(xué)等高校正在開展此方面的研究，并發(fā)表了一些論文。對于雙橫臂式獨(dú)立懸架系統(tǒng)的研究，主要是應(yīng)用線性理論研究汽車乘坐動(dòng)力學(xué)9。目前，雙橫臂式獨(dú)立懸架產(chǎn)品已經(jīng)實(shí)現(xiàn)國產(chǎn)化。但從總體上來看，國內(nèi)對于雙橫臂式獨(dú)立懸架系統(tǒng)的研究相對較少，產(chǎn)品主要是仿造國外，自主開發(fā)能力差，并且缺少具有自主版權(quán)的專用軟件。在雙橫臂式獨(dú)立懸架系統(tǒng)的研究中，國內(nèi)基于線性理論的建模與仿真仍處于主導(dǎo)地位，而基于非線性理論的非數(shù)學(xué)建模與分析也已經(jīng)引起重視，并有了一定的研究成果10。隨著汽車工業(yè)的迅猛發(fā)展，懸架研究方法不斷涌現(xiàn)，對于雙橫臂式懸架、麥弗遜式懸架等的運(yùn)動(dòng)學(xué)分析做過大量工作，而對于多連桿懸架系統(tǒng)，清華大學(xué)呂振華等利用機(jī)械原理中的拆桿法，對五連桿懸架進(jìn)行了運(yùn)動(dòng)分析和受力分析，并應(yīng)用一種迭代算法分析了考慮橡膠襯套彈性的懸架運(yùn)動(dòng)特性，討論了襯套彈性對車輛性能的影響，清華大學(xué)宋健等和同濟(jì)大學(xué)祁宏鐘等分別采用瞬時(shí)軸線法和近似數(shù)值方法確定多連桿懸架的主銷軸線，該方法簡單可靠，對多連桿運(yùn)動(dòng)學(xué)理論分析打下基礎(chǔ)11。上世紀(jì) 80 年代起，多剛體系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)理論和方法已經(jīng)較廣泛應(yīng)用于汽車技術(shù)領(lǐng)域，一些優(yōu)秀的多體動(dòng)力學(xué)分析的商業(yè)化軟件(如 MSC.ADAMS等)使得汽車懸架系統(tǒng)運(yùn)動(dòng)學(xué)分析技術(shù)日臻成熟和完善。吉林大學(xué)楊樹凱在其發(fā)表的多連桿懸架與雙橫臂懸架運(yùn)動(dòng)學(xué)和彈性運(yùn)動(dòng)學(xué)特性分析中，利用 ADAMS/CAR 軟件對兩種懸架系統(tǒng)進(jìn)行了運(yùn)動(dòng)學(xué)特性仿真對比分析12。孫海林在研究生導(dǎo)師的指導(dǎo)下，根據(jù)某車輛多連桿獨(dú)立懸架的設(shè)計(jì)參數(shù)，用ADAMS/CAR 軟件平臺建立了多連桿式獨(dú)立懸架的多體動(dòng)力學(xué)模型，并針對多連桿懸架運(yùn)動(dòng)學(xué)對整車性能的影響進(jìn)行了的闡述，總結(jié)出多連桿懸架的優(yōu)缺點(diǎn)13。同濟(jì)大學(xué)的梁駿等從剛體系統(tǒng)出發(fā)，在 ADAMS 平臺下對四連桿懸架進(jìn)行了運(yùn)動(dòng)學(xué)分析14。1.3 設(shè)計(jì)水平汽車懸架系統(tǒng)的研究與設(shè)計(jì)主要是為了提高汽車整車的操縱穩(wěn)定性和行駛平順性。汽車懸架系統(tǒng)的研究與設(shè)計(jì)的領(lǐng)域也相應(yīng)地分為兩大部分：一是對汽車平順性產(chǎn)生主要影響的懸架特性；另一是對汽車操縱穩(wěn)定性產(chǎn)生主要影響的懸架特性。前一部分主要是對懸架的彈性元件和阻尼元件特性展開工作，主要是將哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-5路面、輪胎、非簧載質(zhì)量、懸架、簧載質(zhì)量作為一個(gè)整體進(jìn)行研究與設(shè)計(jì)，由于它主要研究的是在路面的反作用力的激勵(lì)下，影響汽車平順性的彈性元件以及阻尼元件的力學(xué)特性，因此可以稱之為懸架系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)研究。后一部分主要是對懸架的導(dǎo)向機(jī)構(gòu)進(jìn)行工作，主要是研究在車輪與車身發(fā)生相對運(yùn)動(dòng)時(shí)，懸架導(dǎo)向機(jī)構(gòu)如何引導(dǎo)和約束車輪的運(yùn)動(dòng)、車輪定位及影響轉(zhuǎn)向運(yùn)動(dòng)的一些懸架參數(shù)的運(yùn)動(dòng)學(xué)特性。這一部分的研究稱為懸架的運(yùn)動(dòng)學(xué)研究。考慮了彈性襯套等連接件對懸架性能的影響，則懸架運(yùn)動(dòng)學(xué)即為懸架彈性運(yùn)動(dòng)學(xué)。懸架彈性運(yùn)動(dòng)學(xué)是闡述由于輪胎和路面之間的力和力矩引起的車輪定位等主要懸架參數(shù)的變化特性。這樣懸架系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)學(xué)研究就包括了懸架運(yùn)動(dòng)學(xué)和彈性運(yùn)動(dòng)學(xué)兩個(gè)方面的內(nèi)容15。長期以來，國內(nèi)汽車行業(yè)，特別是轎車、微型車行業(yè)基本上依靠國外技術(shù)生存。雖有眾多專家、學(xué)者、業(yè)內(nèi)人士不斷強(qiáng)調(diào)培育本土設(shè)計(jì)開發(fā)能力的重要性，但在缺乏競爭力的環(huán)境下，相關(guān)企業(yè)往往出于短期利益考慮，不愿在此方面進(jìn)行大規(guī)模投入，致使這項(xiàng)工作難以真正落實(shí)到位。因此，迄今為出，國內(nèi)汽車行業(yè)對包括懸架系統(tǒng)在內(nèi)的汽車底盤系統(tǒng)關(guān)鍵產(chǎn)品的設(shè)計(jì)機(jī)理，仍然知之甚少，重復(fù)引進(jìn)到處可見與浪費(fèi)驚人，而且也往往受制于人。1.4 技術(shù)方案及研究思路結(jié)合寶馬 5 系多連桿獨(dú)立懸架和雙橫臂式獨(dú)立懸架總體設(shè)計(jì)參數(shù)，通過查閱資料等計(jì)算懸架的基本參數(shù)，初步設(shè)計(jì)懸架的形式，并利用 CATIA 軟件建立三維模型，同時(shí)用 ADAMS/CAR 軟件平臺建立了、雙橫臂式獨(dú)立懸架的模型，做運(yùn)動(dòng)學(xué)仿真分析，通過設(shè)置車輪的平行跳動(dòng)位移，仿真得到懸架基本參數(shù)如主銷后傾角，前輪外傾角，前輪前束角，轉(zhuǎn)向角的變化，輪距變化等隨車輪跳動(dòng)的變化關(guān)系曲線。(1)根據(jù)寶馬 5 系的參數(shù)確定結(jié)構(gòu)參數(shù)。(2)對懸架結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì)。(3)運(yùn)用 CATIA 軟件建立三維實(shí)體模型。(4) 在 ADMAS 中建模，并進(jìn)行運(yùn)動(dòng)學(xué)仿真分析，驗(yàn)證懸架設(shè)計(jì)的合理性，通過車輪跳動(dòng)的變化，測定輪距，轉(zhuǎn)向角等參數(shù)是否符合規(guī)定。哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-6圖 1-2 研究思路ADAMS 運(yùn)動(dòng)學(xué)仿真分析研究背景意義國內(nèi)外相關(guān)研究國外研究水平國內(nèi)研究水平懸架參數(shù)的計(jì)算CATIA 建模畫圖結(jié)論技術(shù)水平哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-7第 2 章 汽車懸架2.1 懸架設(shè)計(jì)要求汽車懸架和簧載質(zhì)量、非簧載質(zhì)量構(gòu)成了一個(gè)振動(dòng)系統(tǒng)，該振動(dòng)系統(tǒng)的特性很大程度上決定了汽車的行駛平順性，并進(jìn)一步影響到汽車的行駛車速、燃油經(jīng)濟(jì)性和運(yùn)營經(jīng)濟(jì)性。該振動(dòng)系統(tǒng)也決定了汽車承載系和行駛系許多零部件的動(dòng)載，并進(jìn)而影響到這些零件的使用壽命。此外，懸架對整車操縱穩(wěn)定性、抗縱傾能力也起著決定性的作用。懸架設(shè)計(jì)可以大致分為結(jié)構(gòu)型式及主要參數(shù)選擇和詳細(xì)設(shè)計(jì)兩個(gè)階段，有時(shí)還要反復(fù)交叉進(jìn)行。由于懸架的參數(shù)影響到許多整車特性，并且涉及其他總成的布置，因而一般要與總布置共同協(xié)調(diào)確定。懸架的合理設(shè)計(jì)直接關(guān)系到汽車的性能,應(yīng)該保證如下幾點(diǎn)：(1)合理設(shè)計(jì)彈簧的阻尼特性以及彈性特性能夠有效地保證汽車行駛的平順性和汽車輪胎的接地能力。(2)合理設(shè)計(jì)懸架能夠具有有效地衰減振動(dòng)的能力。(3)合理設(shè)計(jì)導(dǎo)向機(jī)構(gòu)，合理設(shè)計(jì)跳動(dòng)時(shí)車輪的定位參數(shù)，以確保良好的操縱穩(wěn)定性。(4)應(yīng)該使結(jié)構(gòu)緊湊，占用空間小。(5)在滿足零件質(zhì)量小的同時(shí)保證使用壽命和足夠的強(qiáng)度。(6)制造成本低(7)便于保養(yǎng)。2.2 懸架對汽車平順性的影響良好的汽車行駛平順性不僅能保證乘員的舒適與所運(yùn)貨物的完整無損，而且還可以提高汽車的運(yùn)輸生產(chǎn)率、降低燃油消耗、延長零件的使用壽命及提高零件的工作可靠性等。目前主要參照國際標(biāo)準(zhǔn) ISO2631 來評價(jià)汽車平順性，它把乘員承受的疲勞-降低工效界限表示為振動(dòng)加速度均方根值隨頻率變化的函數(shù)。對垂直振動(dòng)而言，人體對 48Hz 的振動(dòng)最敏感，所以這一頻帶的界限值最低。為哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-8使人體承受的振動(dòng)不超過規(guī)定的界限值，主要靠懸架來降低車身振動(dòng)加速度均方根值。在一定隨機(jī)路面不平度的輸入下，車身加速度的均方根值的大小，取決于車身加速度 對路面不平度 g 的幅頻特性，與車身在懸架上振動(dòng)的固有頻率 n、非周期性系數(shù) 及非簧載質(zhì)量 m 的大小有關(guān)17。當(dāng)車身固有頻率越低曲線越低，車身加速度均方根值越小。2.3 本章小結(jié)本章通過對懸架的一般基礎(chǔ)知識的介紹，對懸架有了初步的認(rèn)識，了解其分類，功能，設(shè)計(jì)要求，熟悉懸架的彈性特。熟悉本章內(nèi)容，對后文的分析和設(shè)計(jì)起基礎(chǔ)作用。通過對本章內(nèi)容得學(xué)習(xí)和研究，知道影響汽車行駛平順性和操縱穩(wěn)定性的幾個(gè)因素，通過對這些因素的分析和研究，了解這些因素是如何影響汽車行駛平順性和操縱穩(wěn)定性，從而在設(shè)計(jì)時(shí)綜合各個(gè)方面的知識，設(shè)計(jì)出使汽車同時(shí)具有適當(dāng)?shù)男旭偲巾樞院筒倏v穩(wěn)定性的鋼板彈簧懸架。哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-9第 3 章 懸架主要參數(shù)的確定3.1 懸架靜撓度的計(jì)算對于大多數(shù)汽車而言，其懸掛質(zhì)量分配系數(shù)0.81.2，因而可以近似地認(rèn)為=1，即前后橋上方車身部分的集中質(zhì)量的垂直振動(dòng)是相互獨(dú)立的，并用偏頻1n，2n表示各自的自由振動(dòng)頻率，偏頻越小，則汽車的平順性越好。用途不同的汽車，對平順性的要求是不一樣的。轎車對平順性的要求最高，客車次之，載貨車更次之。由前面得各種車型車身固有頻率的實(shí)用范圍為：貨車 1.52.17Hz；旅行客車 1.21.8Hz；高級轎車 11.3Hz。取n=1.0Hz19。懸架的工作行程由靜撓度與動(dòng)撓度之和組成。由5cnf(3-1)式中cf懸架靜撓度(cm)得懸架靜撓度25cfn(3-2)252501.0cfmm3.2 懸架動(dòng)撓度的計(jì)算懸架的動(dòng)撓度是指懸架從滿載靜平衡位置開始壓縮到結(jié)構(gòu)允許的最大變形，通常指緩沖塊壓縮到其自由高度的 1/2 或 1/3 時(shí)，車輪中心相對車架的垂直位移20。要求懸架應(yīng)有足夠大的動(dòng)撓度，以防止在壞路面上行駛時(shí)經(jīng)常碰撞緩沖塊。一般：動(dòng)撓度，轎車：79 cm；大客車：58cm；貨哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-10車：69cm 。故選擇動(dòng)撓度為 8cm 即：df 80mm。為了得到良好的平順性，應(yīng)當(dāng)采用較軟的懸架以降低偏頻，但軟的懸架在一定載荷下其變形量也大 ， 對 于 一 般 轎 車 而 言 ， 懸 架 總 工 作 行 程 應(yīng) 當(dāng) 不 小 于 160mm 。 而dcff =250+80=330mm160mm符合要求。3.3 懸架剛度計(jì)算本次設(shè)計(jì)車型參考寶馬 5 系，發(fā)動(dòng)機(jī)中置四驅(qū)。前懸架采用雙橫臂獨(dú)立懸架，后懸采用多連桿式獨(dú)立懸架。已知：已 知 整 備 質(zhì) 量 ：1M=1655kg, 取 簧 上 質(zhì) 量am =1555kg, 簧 下 質(zhì) 量bm =254kg.允許總質(zhì)量： M=1855kg.空載時(shí)前軸單輪軸荷取 50%：aM (1bMm)50%2=122260%/2=388.75kg滿載時(shí)前軸單輪軸荷取 50%：()bbMMm50%/2=175550%/2=438.75kg表 3-1 寶馬 5 系相關(guān)數(shù)據(jù)單位 mm驅(qū)動(dòng)方式前置四驅(qū)前懸架類型雙橫臂式獨(dú)立懸架后懸架類型多連桿式獨(dú)立懸架整備質(zhì)量1655kg空載前軸軸載質(zhì)量388.75kg滿載質(zhì)量1855kg滿載前軸軸載質(zhì)量438.75kg簧下質(zhì)量254kg懸架剛度：WccFFCff滿載=(438.759.8)/250=17.199N/mm(3-3)哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-113.4 雙橫臂獨(dú)立懸架導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)3.4.1 導(dǎo)向機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)要求對前輪導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)要求是：1) 懸架上載荷變化時(shí)，保證輪距變化不超過4.0mm，輪距變化大會引起輪胎早期磨損。2) 懸架上載荷變化時(shí)，前輪定位參數(shù)要有合理的變化特性，車輪不應(yīng)該產(chǎn)生縱向加速度。3) 汽車轉(zhuǎn)彎行駛時(shí)，應(yīng)使車身側(cè)傾角小。在 0.4g 側(cè)向加速度作用下，車身側(cè)傾角小于等于 67，并使車輪與車身的傾斜同向，以增強(qiáng)不足轉(zhuǎn)向效應(yīng)。4) 制動(dòng)時(shí)，應(yīng)使車身有抗前俯作用；加速時(shí)，有抗后俯作用。對汽車后輪獨(dú)立懸架導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的要求：1) 懸架上載荷變化時(shí)，輪距無顯著變化。2) 汽車轉(zhuǎn)彎行駛時(shí)，應(yīng)使車身側(cè)傾角小，并使車輪與車身的傾斜反向，以減小過多轉(zhuǎn)向效應(yīng)。此外，導(dǎo)向機(jī)構(gòu)還應(yīng)有足夠強(qiáng)度，并可靠地傳遞除垂直力以外的各種力和力矩22。3.4.2 側(cè)傾中心雙橫臂式獨(dú)立懸架的側(cè)傾中心由如圖 3-1 所示方式得出。將橫臂內(nèi)外轉(zhuǎn)動(dòng)點(diǎn)的連線延長，以便得到極點(diǎn) P，并同時(shí)獲得 P 點(diǎn)的高度。將 P 點(diǎn)與車輪接地點(diǎn) N 連接，即可在汽車軸線上獲得側(cè)傾中心 W。當(dāng)橫臂相互平行時(shí)，P點(diǎn)位于無窮遠(yuǎn)處。作出與其平行的通過 N 點(diǎn)的平行線，同樣可獲得側(cè)傾中心 W，如圖 3-2 所示22。本次設(shè)計(jì)采用相互平行的雙橫臂布置。哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-12圖 3-1 雙橫臂式獨(dú)立懸架側(cè)傾中心 W 的確定圖 3-2 橫臂相互平行的雙橫臂式獨(dú)立懸架側(cè)傾中心 W 的確定3.4.3 橫向平面內(nèi)上、下橫臂的布置方案從圖 3-3 a、b、c 三圖可以清楚地看到，上、下橫臂布置不同，所得側(cè)傾中心位置也不同，這樣就可根據(jù)對側(cè)傾中心位置的要求來設(shè)計(jì)上、下橫臂在橫向平面內(nèi)的布置方案。本次按照圖 c 進(jìn)行設(shè)計(jì)。哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-13a)b)c)圖 3-3 上、下橫臂在橫向平面內(nèi)的布置方案3.4.4 上、下橫臂長度的確定雙橫臂式懸架的上、下臂長度對車輪上、下跳動(dòng)時(shí)前輪的定位參數(shù)影響很大。現(xiàn)代轎車所用的雙橫臂式前懸架，一般設(shè)計(jì)成上橫臂短、下橫臂長。這一方面是考慮到布置發(fā)動(dòng)機(jī)方便，另一方面也是為了得到理想的懸架運(yùn)動(dòng)特性。設(shè)計(jì)汽車懸架時(shí)，希望輪距變化要小，以減少輪胎磨損，提高其使用壽命，因此應(yīng)選擇12/LL在 0.6 附近；為保證汽車具有良好的操縱穩(wěn)定性，希望前輪定位角度的變化要小，這時(shí)應(yīng)選擇21/LL在 1.0 附近。綜合以上分析，該懸架的12/LL應(yīng)在 0.61.0 范圍內(nèi)。美國克萊斯勒和通用汽車分司分別認(rèn)為，上、下擺臂長度之比取 0.7 和 0.66 為最佳。根據(jù)我國轎車設(shè)計(jì)的經(jīng)驗(yàn)，在初選尺寸時(shí)，12/LL取 0.65 為宜。本次設(shè)計(jì)選擇12/LL=0.65 進(jìn)行設(shè)計(jì)。初選1L =326mm，2L=212mm。3.4.5 彈性元件的計(jì)算由于存在懸架導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的關(guān)系，懸架剛度C與彈簧剛度C是不相等的，其區(qū)別在于懸架剛度C是指車輪處單位撓度所需的力；而彈簧剛度C僅指彈簧本身單位撓度所需的力。在滿載狀態(tài)，根據(jù)前軸載荷以及確定的偏頻值，獲得懸架系統(tǒng)剛度，通過杠桿比推算螺簧剛度。懸架剛度C和彈簧剛度sC 關(guān)系：哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-142cosmCCsi(3-4)式中10wmLLiLL(杠桿比)得：2cos1CCsLLoLLw(3-5)取減震器筒的安裝角為 10，則=10。由導(dǎo)向機(jī)構(gòu)及安裝要求得：Lw=2499.678 mm; Lo，=2417.616 mm；L1=148.772 mm；L=208.772 mm。代入上式得：217.199cos10148.772 2417.678()208.772 2499.678Cs 37.33 (N/mm)彈簧中徑：根據(jù)下面的公式可以計(jì)算：iDGdCmS348(3-6)式中i彈簧有效工作圈數(shù)，先取 8；G彈簧材料的剪切彈性模量，取48.3 10Mpa；d彈簧鋼絲直徑，取 12。4389.6448msGdDiCmm(3-7)故確定直徑 d=12mm，彈簧中徑 Dm=90mm,彈簧外徑 D=102m，彈簧有效工作圈數(shù) i=8.彈簧支撐圈數(shù)由彈簧端部形狀確定，取支撐圈數(shù):22.0n 則總?cè)?shù)：2nin =8+2.0=10彈簧節(jié)距：(0.30.5)mtD取0.3tD=0.390=27mm彈簧間距：td (3-8)27 1215mm哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-15彈簧自由高度為：0tHid(3-9)0H =827+12=228mm彈簧校核：彈簧剛度的計(jì)算公式為：438SmGdCD i(3-10)代入數(shù)據(jù)計(jì)算可得彈簧剛度SC為：444338.3 101236.988 908SmGdCD iN/mm彈簧選擇符合剛度要求。扭轉(zhuǎn)應(yīng)力公式：2mK fGdD i(3-11)式中K曲度系數(shù)，為考慮簧圈曲率對強(qiáng)度影響的系數(shù)。410.61544CKCC(3-12)已知mD=90 mm，d=12 mm，可以算出彈簧指數(shù) C 和曲度系數(shù)K：dDCm/=90/12=7.5(3-13)410.6154 7.5 10.6151.197444 7.547.5CKCC438.75 9.8cos104366wF N滿載時(shí)有：彈簧動(dòng)撓度：348wmdsF D ifGd(3-14)帶入數(shù)據(jù)得：3448 4366 908118.3558.3 1012dsf彈簧最大扭轉(zhuǎn)應(yīng):哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-164221.197 118.355 8.3 1012693.53.14 908dsdmKf GdD iN/mm2(3-15)帶入數(shù)據(jù)得693.5dN/mm2 c=8001000N/mm2符合要求。彈簧選擇符合剛度要求。3.4.6 減振器的結(jié)構(gòu)類型與主要參數(shù)的選擇減振器的功能是吸收懸架垂直振動(dòng)的能量，并轉(zhuǎn)化為熱能耗散掉，使振動(dòng)迅速衰減。汽車懸架系統(tǒng)中廣泛采用液力式減震器。其作用原理是，當(dāng)車架與車橋作往復(fù)相對運(yùn)動(dòng)時(shí)，減震器中的活塞在缸筒內(nèi)業(yè)作往復(fù)運(yùn)動(dòng)，減震器殼體內(nèi)的油液反復(fù)地從一個(gè)內(nèi)腔通過另一些狹小的孔隙流入另一個(gè)內(nèi)腔。此時(shí)，孔與油液見的摩擦力及液體分子內(nèi)摩擦便行程對振動(dòng)的阻尼力，使車身和車架的振動(dòng)能量轉(zhuǎn)換為熱能，被油液所吸收，然后散到大氣中21。減振器大體上可以分為兩大類，即摩擦式減振器和液力減振器。故名思義，摩擦式減振器利用兩個(gè)緊壓在一起的盤片之間相對運(yùn)動(dòng)時(shí)的摩擦力提供阻尼。由于庫侖摩擦力隨相對運(yùn)動(dòng)速度的提高而減小，并且很易受油、水等的影響，無法滿足平順性的要求，因此雖然具有質(zhì)量小、造價(jià)低、易調(diào)整等優(yōu)點(diǎn)，但現(xiàn)代汽車上已不再采用這類減振器。液力減振器首次出現(xiàn)于1901 年，其兩種主要的結(jié)構(gòu)型式分別為搖臂式和筒式。與筒式液力減減振器振器相比，搖臂式減振器的活塞行程要短得多，因此其工作油壓可高達(dá)75-30MPa，而筒式只有 2.5-5MPa。筒式減振器的質(zhì)量僅為擺臂式的約 1/2，并且制造方便，工作壽命長，因而現(xiàn)代汽車幾乎都采用筒式減振器。筒式減振器最常用的三種結(jié)構(gòu)型式包括:雙筒式、單筒充氣式和雙筒充氣式21。本設(shè)計(jì)采用雙桶式液力減震器，如圖 3-4。需要注意的是，在大部分汽車上，減振器不是完全垂直安裝，這時(shí)減振器本身的阻尼力與車輪處的阻尼力之間存在差異，當(dāng)左右車輪同向等幅跳動(dòng)時(shí)，阻尼力的傳遞比cos/1Di，由于角度同時(shí)造成車輪處力的減小和減振器行程的減小，如圖 3-5。因此減振器的阻尼系數(shù)應(yīng)為車輪處阻尼系數(shù)的2Di倍。當(dāng)車身側(cè)傾時(shí)，相應(yīng)的傳遞比cos/ bBiD，式中 B 為輪距，b為減振器下固定點(diǎn)的安裝距。哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-171-活塞；2-工作缸筒；3-貯油缸筒；4-底閥座；5-導(dǎo)向座；6-回流孔活塞桿；7-油封；8-防塵罩；9-活塞桿圖 3-4 雙筒式減振器工作原理圖圖 3-5 減振器斜置時(shí)計(jì)算傳遞比示意圖哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-18相對阻尼系數(shù)的確定：相對阻尼系數(shù)的物理意義是：減震器的阻尼作用在與不同剛度 C 和不同簧上質(zhì)量sm的懸架系統(tǒng)匹配時(shí)，會產(chǎn)生不同的阻尼效果。值大，振動(dòng)能迅速衰減，同時(shí)又能將較大的路面沖擊力傳到車身；值小則反之，通常情況下，將壓縮行程時(shí)的相對阻尼系數(shù)Y取小些，伸張行程時(shí)的相對阻尼系數(shù)S取得大些，兩者之間保持Y=(0.25-0.50)S的關(guān)系。設(shè)計(jì)時(shí)，先選取Y與S的平均值。相對無摩擦的彈性元件懸架，取=0.25-0.35；對有內(nèi)摩擦的彈性元件懸架，值取的小些，為避免懸架碰撞車架，取Y=0.5S，取=0.3，則有：3 . 02 0.5SS，計(jì)算得：S=0.4，Y=0.2減震器阻尼系數(shù)的確定：減震器阻尼系數(shù)scm2。因懸架系統(tǒng)固有頻率scm，所以理論上2sm。實(shí)際上，應(yīng)根據(jù)減震器的布置特點(diǎn)確定減震器的阻尼系數(shù)。阻尼系數(shù)為：222cos2abms(3-16)根據(jù)公式12ssCnm，可得出：2scnmn=1.0，故：=23.141.06.28rad按滿載計(jì)算有：簧上質(zhì)量 M=438.75kg，10代入數(shù)據(jù)得減震器的阻尼系數(shù)為：22(2 0.3 438.75 6.28 0.208772 )/(0.1487720.963356.8N s/ m）2222cossssmba(3-17)帶入數(shù)據(jù)得s=4475.6，從而有0sxFV，帶入數(shù)據(jù)得：0sxFV=4475.60.176=789N哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-19減震器工作缸直徑 D 的確定：根據(jù)伸張行程的最大卸荷力0F計(jì)算工作缸直徑 D 為： 0241FDP(3-18)式中， p 為工作缸最大允許壓力，取 34MPa；為連桿直徑與缸筒直徑之比，雙筒式減振器取0.400.50，單筒式減振器取0.300.35。代入計(jì)算得工作缸直徑 D 為：624 789233.14 3.5 101 0.45Dmm減震器的工作缸直徑 D 有 20mm，30mm，40mm，45mm，50mm，65mm，等幾種。選取時(shí)按照標(biāo)準(zhǔn)選用，按下表選擇。所以，根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)，選取前懸架減振器的工作缸直徑為 D =30mm貯油筒直徑1.35 1.50cDD （），壁厚取為 2mm，材料可選 20 鋼。在這里，選取貯油筒直徑為：1.41.5 2042cDDmm(3-19)可選活塞桿直徑為：d=13mm選取懸架的減振器為 HH 型，基長2L=120mm由于杠桿比關(guān)系，行程可以比規(guī)定范圍小，因此選活塞行程：S=180mm則減振器壓縮到底長度：min2LLs(3-20)max22LLs(3-21)所以減振器：min2120 180300 mmLLs,max221202 180480 mmLLs 3.4.7 橫向穩(wěn)定桿設(shè)計(jì)計(jì)算為了降低汽車的固有振動(dòng)頻率以改善行駛平順性，現(xiàn)代轎車懸架的垂直剛度值都較小，從而使汽車的側(cè)傾角剛度值也很小，結(jié)果使汽車轉(zhuǎn)彎時(shí)車身側(cè)傾嚴(yán)重，影響了汽車的行駛穩(wěn)定性。為此，現(xiàn)代汽車大多都裝有橫向穩(wěn)定桿來加大懸架的側(cè)傾角剛度以改善汽車的行駛穩(wěn)定性23。橫向穩(wěn)定桿在哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-20獨(dú)立懸架中的典型安裝方式如圖 3-6 所示。當(dāng)左右車輪同向等幅跳動(dòng)時(shí)，橫向穩(wěn)定桿不起作用；當(dāng)左右車輪有垂向的相對位移時(shí)，穩(wěn)定桿受扭，發(fā)揮彈性元件的作用。橫向穩(wěn)定桿帶來的好處除了可增加懸架的側(cè)傾角剛度，從而減小汽車轉(zhuǎn)向時(shí)車身的側(cè)傾角外，如前所述，恰當(dāng)?shù)剡x擇前、后懸架的側(cè)傾角剛度比值，也有助于使汽車獲得所需要的不足轉(zhuǎn)向特性。通常，在汽車的前、后懸架中都裝有橫向穩(wěn)定桿，或者只在前懸架中安裝。若只在后懸架中安裝，則會使汽車趨于過多轉(zhuǎn)向。橫向穩(wěn)定桿帶來的不利因素有：當(dāng)汽車在坑洼不平的路面行駛時(shí)，左右輪之間有垂向相對位移，由于橫向穩(wěn)定桿的作用，增加了車輪處的垂向剛度，會影響汽車的行駛平順性。圖 3-6 橫向穩(wěn)定桿的安裝示意圖在有些懸架中，橫向穩(wěn)定桿還兼起部分導(dǎo)向桿系的作用，其余情況下則在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)當(dāng)注意避免與懸架的導(dǎo)向桿系發(fā)生運(yùn)動(dòng)干涉。為了緩沖隔振和降低噪聲，橫向穩(wěn)定桿與車輪及車架的連接處均有橡膠支承。求前穩(wěn)定桿角剛度 C1:已知，B=795 mm，m1=250 mm，d1=20 mm。穩(wěn)定桿最大工作扭轉(zhuǎn)角：b=22=0.384 rad驗(yàn)算：前穩(wěn)定桿角剛度C1=d4G/32B (N mm/ rad)(3-22)前穩(wěn)定桿扭轉(zhuǎn)應(yīng)力=16Mc/d3(2N/ mm )(3-23)式中，G1為剪切彈性模數(shù)；G1=75460 (2N/ mm )；d1為穩(wěn)定桿直徑(mm)；Mc為作用在穩(wěn)定桿上的扭矩(N mm) Mc=C1b ；B 為穩(wěn)定桿有效工作長度(mm)。哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-21將已知數(shù)代入后得:前穩(wěn)定桿角剛度：4411/ 32B2075460 / 32 795Cd G(3-24)1 C 1490.97作用在穩(wěn)定桿上的扭矩11490972.2 0.384572533.3cMCbNm(3-25)572.5 N mcM 前穩(wěn)定桿扭轉(zhuǎn)應(yīng)力31116/cMd=16572533.3/ 203(3-26)1=364.49 N/mm23.5 多連桿式獨(dú)立懸架的設(shè)計(jì)本車型采用四連桿式獨(dú)立后懸架，四連桿懸架模型的導(dǎo)向機(jī)構(gòu)是把雙橫臂懸架的上、下 A 臂適當(dāng)?shù)馗脑鞛?4 根空間連桿, 每根連桿分別用球鉸和旋轉(zhuǎn)副與主銷軸和車體相連接；其彈性元件、阻尼元件和輪胎等與雙橫臂懸架相同, 這保證了兩種懸架的運(yùn)動(dòng)學(xué)和彈性運(yùn)動(dòng)學(xué)特性具有可比性。本文所研究的多連桿后獨(dú)立懸架主要包括上橫臂，下前后擺臂，減振器，螺旋彈簧等, 它們通過橡膠襯套和各種約束連接。本文多連桿式獨(dú)立后懸架模型的建立是在雙橫臂式獨(dú)立后懸架的基礎(chǔ)上對其導(dǎo)向機(jī)構(gòu)進(jìn)行改造得來的,也就是把雙橫臂式后懸架連接車體和主銷軸的上 A 臂改造成兩根空間連桿,每根連桿分別用球鉸和旋轉(zhuǎn)副與主銷軸和車體相連接。對下橫臂的改造也是將其改造為兩根空間連桿，每根連桿分別用球鉸和旋轉(zhuǎn)副連接主銷軸和車體鏈接。3.6 本章小結(jié)通過本章的分析計(jì)算，對寶馬 5 系汽車的雙橫臂式獨(dú)立前懸和多連桿式獨(dú)立后懸進(jìn)行了分析和相應(yīng)的參數(shù)計(jì)算，對雙橫臂式獨(dú)立懸架和四連桿式獨(dú)立懸架有了深入的了解，并且能夠通過計(jì)算得出相應(yīng)的參數(shù)，有助于CATIA 模型的建立。哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-22第 4 章 CATIA 建模通過前面一章的計(jì)算，對懸架有了深入的了解，對雙橫臂式獨(dú)立懸架和多連桿式獨(dú)立懸架的構(gòu)造有了深入的了解。通過使用 CATIA 軟件，進(jìn)行懸架的建模。有利于對懸架實(shí)體造型的理解，和之后的仿真分析。4.1 雙橫臂式獨(dú)立懸架運(yùn)用 CATIA 軟件建立雙橫臂式獨(dú)立懸架的上橫臂。如圖 4-1。根據(jù)參數(shù)合理選定橫臂的形狀和側(cè)傾軸線。建立下橫臂如圖 4-2 所示。通過轉(zhuǎn)向節(jié)鏈接上下橫臂，用 CATIA 畫出的轉(zhuǎn)向節(jié)如圖 4-3 所示。減震器選用雙向液力式減震器，其形狀查閱資料可知，CATIA 圖如 4-4 所示。橫向穩(wěn)定桿的確定根據(jù)前面一章的參數(shù)可以得知，所畫 CATIA 圖如 4-5 所示。由于寶馬5 系的前懸架是，雙橫臂式獨(dú)立懸架，其裝配圖如 4-6 所示。圖 4-1 上橫臂哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-23圖 4-2 下橫臂圖 4-3 轉(zhuǎn)向節(jié)哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-24圖 4-4 減震器圖 4-5 橫向穩(wěn)定桿哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-25圖 4-6 裝配圖4.2 多連桿式獨(dú)立懸架寶馬 5 系的后懸架為多連桿式獨(dú)立懸架，通過對雙橫臂式獨(dú)立懸架的調(diào)整，畫出多連桿式獨(dú)立懸架。上前臂如圖 4-7 所示，其減震器如圖 4-8 所示，下后臂如圖 4-9 所示，下前臂如圖 4-10 所示，裝配圖如 4-11 所示。圖 4-7 上前臂哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-26圖 4-8 減震器圖 4-9 下后壁哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-27圖 4-10 下前臂圖 4-11 裝配圖哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-28第 5 章 ADAMS/CAR 仿真設(shè)計(jì)以美國 MSC 公司的 ADAMS/CAR 軟件為平臺， CAR 模塊是 ADAMS軟件包中的一個(gè)專業(yè)化模塊，主要用于對轎車(包括整車及各個(gè)總成)的動(dòng)態(tài)仿真與分析24。對于懸架系統(tǒng)來說，ADAMS/CAR 在仿真結(jié)束后,可自動(dòng)計(jì)算出三十多種懸架特性，根據(jù)這些常規(guī)的懸架特性，用戶又可定義出更多的懸架特性，產(chǎn)品設(shè)計(jì)人員完全可以通過這些特性曲線來對懸架進(jìn)行綜合性能的分析和評價(jià)。研究在車輪與車發(fā)生相對運(yùn)動(dòng)時(shí)，懸架導(dǎo)向機(jī)構(gòu)如何引導(dǎo)和約束車輪的運(yùn)動(dòng)，車輪定位以及影響轉(zhuǎn)向運(yùn)動(dòng)的一些懸架參數(shù)的運(yùn)動(dòng)學(xué)特性,這一領(lǐng)域的研究稱為懸架的運(yùn)動(dòng)學(xué)研究。車輪跳動(dòng)仿真是一種對懸架性能地綜合性分析。它體現(xiàn)懸架在各種激振下的運(yùn)動(dòng)響應(yīng)。這些運(yùn)動(dòng)包含諸如路面不平引起的車輪和車身運(yùn)動(dòng)、加減速時(shí)汽車車身縱傾、轉(zhuǎn)向或外力作用下車身側(cè)傾等等。該仿真是分析懸架性能的重要根據(jù), 它能很全面很準(zhǔn)確地反映出懸架各種運(yùn)動(dòng)學(xué)性能25。5.1 仿真設(shè)計(jì)及分析基于 ADAMS/CAR，選定軟件中所給的雙橫臂式獨(dú)立懸架，更改根據(jù)本文設(shè)計(jì)的雙橫臂式獨(dú)立懸架的硬點(diǎn)參數(shù)，加上轉(zhuǎn)向系和車輪，所建立的模型如圖 5-1。圖 5-1 雙橫臂式獨(dú)立懸架仿真模型硬點(diǎn)是根據(jù) CATIA 中的參數(shù)坐標(biāo)確定的，在 ADAMS/CAR 中選定好雙哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-29橫臂式懸架之后，更改硬點(diǎn)參數(shù)，其數(shù)值如表 5-1 所示。表 5-1 相應(yīng)的硬點(diǎn)并更改相關(guān)前輪前束(toe)、外傾角(camber)等初始值，如表 5-2 所示。表 5-2 相關(guān)前輪前束(toe)、外傾角(camber)由 ADAMS 將測試平臺上下跳動(dòng)位移設(shè)置為-40mm50mm，仿真步數(shù)為 50。進(jìn)行雙側(cè)車輪同向垂直跳動(dòng)模擬仿真。5.2 主銷后傾角(caster)變化主銷后傾角應(yīng)保證車輪具有足夠的側(cè)向力回正力矩，以提高汽車直線行駛的穩(wěn)定性。一般主銷后傾角越大，回正力矩也就越大。要求后傾角具有隨車輪上跳而增加的趨勢，這樣可以抵消制動(dòng)點(diǎn)頭時(shí)后傾角減小的趨勢26。哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-30車輪跳動(dòng)量（mm）圖 5-2 主銷后傾角車輪跳動(dòng)行程變化曲線主銷后傾角與車輪跳動(dòng)量之間的變化曲線如圖 5-2 所示，平衡位置處的主銷后傾角約為 1.1，主銷后傾角隨車輪上跳而增大，使前輪有沿直線行駛的趨勢，從而提高了汽車的操縱穩(wěn)定性和轉(zhuǎn)向輕便性。設(shè)計(jì)合理。5.3 前輪外傾角(camber)變化綜合考慮轉(zhuǎn)向性能和直線行駛穩(wěn)定性，車輪上跳及下跳時(shí)的外傾角變化應(yīng)有一個(gè)適當(dāng)?shù)姆秶?，一般來說，希望在車輪上跳時(shí)外傾角向減小的方向變化(-20.5/50mm 較為適宜)，而在下落時(shí)朝正值方向變化26。由圖 5-3可知，在平衡位置的外傾角是 0.7，在跳動(dòng)的過程的 100mm 中，外傾角變化約為 2，下跳時(shí)，朝正值方向變化，懸架變化基本符合要。角度 度 哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-31車輪跳動(dòng)量（mm）圖 5-3 前輪外傾角(camber)變化車輪跳動(dòng)行程變化曲線5.4 前輪前束角(toe)的變化汽車的前束角是汽車縱向中心平面與車輪中心平面和地面的交線之間的夾角, 車輪有了外傾角后，在滾動(dòng)時(shí)，就類似于滾錐，從而導(dǎo)致兩側(cè)車輪向外滾開，由于車橋的約束使車輪不可能向外滾開，車輪將在地面上出現(xiàn)邊滾邊滑的現(xiàn)象，從而增加了輪胎的磨損。為了消除車輪外傾帶來的這種不良后果，在安裝車輪時(shí)需有一個(gè)前束角，這樣可使車輪在每一瞬時(shí)滾動(dòng)方向接近于向著正前方，從而在很大程度上減輕和消除由于車輪外傾而產(chǎn)生的不良后果26。角度 度 哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-32圖 5-4 前輪前束角(toe)的變化車輪跳動(dòng)行程變化曲線圖 5-4 為車輪上下跳動(dòng)時(shí)前束角的變化曲線?？芍谄胶馕恢脮r(shí)，前束角約為 0.2。在車輪上跳和下落過程中雙橫臂呈現(xiàn)出了較理想的變化趨勢，即車輪上跳時(shí)前束角向正值方向變化，而車輪下落過程中前束角向負(fù)值方向變化，這說明在上跳和下落過程中，能保證較好的直行穩(wěn)定性和轉(zhuǎn)向時(shí)的不足轉(zhuǎn)向特性。車輪上下跳動(dòng)時(shí)前輪的前束角變化范圍為-0.51.5，變化范圍合理且幅度較小，基本滿足設(shè)計(jì)要求。5.5 車輪跳動(dòng)產(chǎn)生的轉(zhuǎn)向角的變化由圖 5-5 可以看出，在車輪上跳動(dòng)的過程中，車輪轉(zhuǎn)向角的變化在01.5范圍內(nèi)變化，變化范圍非常小，符合使用要求。車輪跳動(dòng)量（mm）角度 度 哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-33圖 5-5 車輪跳動(dòng)產(chǎn)生的轉(zhuǎn)向角車輪跳動(dòng)行程變化曲線5.6 車輪跳動(dòng)對輪距的影響圖 5-6 車輪跳動(dòng)對輪距的影響從圖 5-6 可以看出，在車輪上下跳動(dòng)的-40mm50mm 內(nèi)，輪距變化范圍是-1.5mm-2.5mm，符合4mm 的規(guī)定要求。車輪跳動(dòng)量(mm)車輪跳動(dòng)量 (mm)角度 度 輪距 mm 哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-34結(jié)論本文主要研究了寶馬 5 系的懸架，懸架是現(xiàn)代汽車上重要組成部分之一，它把車架與車軸，或者車身與車輪連接起來，是傳遞車身與輪胎之間力與力矩的連接裝置，并且，懸架可以減緩沖擊，衰減系統(tǒng)的振動(dòng)，從而保證了良好的平順性；在路面不平的時(shí)候擁有理想的運(yùn)動(dòng)特性，從而保證了汽車的操縱穩(wěn)定性和較高的行駛能力。懸架設(shè)計(jì)關(guān)系到汽車使用性能的好壞，具有重要的理論和實(shí)際應(yīng)用意義。本論文基于寶馬 5 系，并且結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)，通過對懸架中重要的零部件進(jìn)行計(jì)算校核，設(shè)計(jì)整個(gè)懸架系統(tǒng)并優(yōu)化參數(shù)，對整車運(yùn)動(dòng)學(xué)性能的影響進(jìn)行分析，對實(shí)際生產(chǎn)有著重要的意義。通過對寶馬 5 系的前后懸架參數(shù)進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算，并校核彈簧剛度，穩(wěn)定桿的剛度，扭轉(zhuǎn)應(yīng)力等，合理設(shè)計(jì)出符合要求的雙橫臂式獨(dú)立懸架和多連桿式獨(dú)立懸架。通過 CATIA 對各個(gè)零件進(jìn)行建模，裝配零件圖，驗(yàn)證是否設(shè)計(jì)正確，并且沒有產(chǎn)生干涉現(xiàn)象。通過對前后懸架進(jìn)行建模，從而進(jìn)一步深入了解懸架系統(tǒng)，對懸架的實(shí)際形狀和特性有了深入的了解。在建模之后，確定相應(yīng)的硬點(diǎn)坐標(biāo)。運(yùn)用 ADAMS 軟件的 CAR 模塊對雙橫臂式獨(dú)立懸架進(jìn)行運(yùn)動(dòng)學(xué)分析。通過設(shè)置跳動(dòng)的幅度，分析主銷后傾角，前輪外傾角，前輪前束角，轉(zhuǎn)向角以及輪距的變化，驗(yàn)證模型建立的正確性。主銷后傾角應(yīng)保證車輪具有足夠的側(cè)向力回正力矩，以提高汽車直線行駛的穩(wěn)定性。一般主銷后傾角越大，回正力矩也就越大。要求后傾角具有隨車輪上跳而增加的趨勢，這樣可以抵消制動(dòng)點(diǎn)頭時(shí)后傾角減小的趨勢，本次設(shè)計(jì)的主銷后傾角隨車輪上跳而增大，使前輪有沿直線行駛的趨勢，從而提高了汽車的操縱穩(wěn)定性和轉(zhuǎn)向輕便性。外傾角變化約為 2，下跳時(shí)，朝正值方向變化，懸架變化基本符合要。車輪上跳和下落過程中，車輪上跳時(shí)前束角向正值方向變化，而車輪下落過程中前束角向負(fù)值方向變化，這說明在上跳和下落過程中，能保證較好的直行穩(wěn)定性和轉(zhuǎn)向時(shí)的不足轉(zhuǎn)向特性。車輪上下跳動(dòng)時(shí)前輪的前束角變化范圍為-0.51.5，且變化范圍合理且幅度較小。通過這些仿真分析，確定懸架設(shè)計(jì)的正確性，可知本次設(shè)計(jì)的懸架基本符合要求。哈爾濱工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-35參考文獻(xiàn)1 Michel berger P.Palkovic L. 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