鏈傳動(dòng)二級(jí)圓柱斜齒輪減速器
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1、華南農(nóng)業(yè)大學(xué) 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì) 計(jì)算說明書 設(shè)計(jì)題目:鏈傳動(dòng)二級(jí)圓柱斜齒輪減速器 專 業(yè):機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 班 級(jí): 學(xué) 號(hào): 設(shè) 計(jì) 者: 設(shè)計(jì)時(shí)間: 2013年1月6日 目錄 一、傳動(dòng)方案的分析及擬定……………………………………… 2 二、電機(jī)的選擇…………………
2、………………………………… 2 三、 傳動(dòng)裝置傳動(dòng)比的確定和運(yùn)動(dòng)參數(shù)計(jì)算………………… 3 四、 鏈及鏈輪設(shè)計(jì)……………………………………………… 4 五、 高速級(jí)齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算…………………………………… 5 六、 低速級(jí)齒輪設(shè)計(jì)計(jì)算……………………………………… 10 七、 減速器軸及軸承裝置、鍵的設(shè)計(jì)………………………… 14 1.I軸(輸入軸)及其軸承裝置、鍵的設(shè)計(jì)…………………… 14 2.II軸(中間軸)及其軸承裝置、鍵的設(shè)計(jì)……………………19 3.III軸(輸出軸)及其軸承裝置、鍵的設(shè)計(jì)………………… 24 八、 潤(rùn)滑與密封………………………………
3、……………………29 九、 箱體結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)……………………………………………29 十、 設(shè)計(jì)總結(jié)………………………………………………………30 十一、參考文獻(xiàn)…………………………………………………… 31 一、傳動(dòng)方案的分析及擬定 題目:設(shè)計(jì)一個(gè)鏈?zhǔn)捷斔蜋C(jī)的減速器 給定條件:由電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng),輸送帶的牽引力,運(yùn)輸帶速度,運(yùn)輸機(jī)滾筒直徑為。兩班制工作,常溫下連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn),空載啟動(dòng),載荷平穩(wěn),室內(nèi)工作,環(huán)境有輕度粉塵。每年300個(gè)工作日,減速器設(shè)計(jì)壽命為10年,電壓為(220/380V)。 減速器類型選擇:選用展開式兩級(jí)圓柱齒輪減速
4、器。 特點(diǎn)及應(yīng)用:結(jié)構(gòu)比較簡(jiǎn)單,但齒輪相對(duì)于兩支承的位置不對(duì)稱,因此要求軸有較大的剛度。高速級(jí)齒輪布置在遠(yuǎn)離轉(zhuǎn)矩輸入端,這樣,軸在轉(zhuǎn)矩作用下產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)變形和軸在彎矩作用下產(chǎn)生的彎曲變形可部分地互相抵消,以減緩沿齒寬載荷分布不均勻的現(xiàn)象。兩級(jí)齒輪都選用斜齒輪,這樣運(yùn)動(dòng)起來更加平穩(wěn),但增加了軸向力,軸向力對(duì)軸的選擇影響不大,但軸承選擇影響較大。 整體布置如下: 圖示:5為電動(dòng)機(jī),4為聯(lián)軸器,3為減速器,2為鏈傳動(dòng),1為輸送機(jī)滾筒,6為低速 級(jí)齒輪傳動(dòng),7為高速級(jí)齒輪傳動(dòng)。 二、電動(dòng)機(jī)的選擇 運(yùn)輸帶功率Pw=FV=3000N1.1m/s 運(yùn)輸帶轉(zhuǎn)速n=79.277
5、r/min 彈性聯(lián)軸器效率取0.97 閉式齒輪傳動(dòng)效率取0.97 滾動(dòng)軸承效率取0.98 運(yùn)輸帶及滾筒效率取0.94 鏈傳動(dòng)效率取0.9 電機(jī)輸出有效功率為 查表得型號(hào)Y132S-4封閉式三相異步電動(dòng)機(jī)參數(shù)如下 額定功率p=5.5 kW 滿載轉(zhuǎn)速1440 r/min 同步轉(zhuǎn)速1500 r/min 故選用Y132S-4封閉式三相異步電動(dòng)機(jī)作為動(dòng)力輸入。 三、傳動(dòng)裝置傳動(dòng)比的確定和運(yùn)動(dòng)參數(shù)計(jì)算 1、傳動(dòng)比分配 總傳動(dòng)比 帶傳動(dòng)傳動(dòng)比取為=2.3,則減速器總傳動(dòng)比為=7.897 高速級(jí)傳動(dòng)比=3.204,圓整為3.2 低速級(jí)傳動(dòng)比,圓整為2.5 2、各軸的轉(zhuǎn)速
6、(r/min)計(jì)算 3、各軸輸入功率(kw) 4、各軸輸入扭矩() 上述結(jié)果列入表格得: 軸號(hào) 轉(zhuǎn)數(shù)n(r/min) 功率P(kw) 扭矩T(Nm) I 1440 5.445 36.111 II 450 5.020 106.536 III 182.328 4.773 250.000 IV 79.277 4.210 507.152 四、鏈及鏈輪設(shè)計(jì) 1、選擇鏈輪齒數(shù) 取小鏈輪齒數(shù),大鏈輪齒數(shù) 2、確定計(jì)算功率并選擇鏈條的型號(hào)和節(jié)距P 查表可得,,則 查表選擇12A-1,節(jié)距P=19.05mm
7、3、計(jì)算鏈節(jié)數(shù)及中心距 初選中心距 取連節(jié)數(shù) ,查表得 則最大中心距 4、計(jì)算鏈速,確定潤(rùn)滑方式 選擇滴油潤(rùn)滑 5、校核 靜強(qiáng)度校核 其中 安全系數(shù) 所選鏈符合要求。 6、鏈輪的基本參數(shù)和主要尺寸 名稱 符號(hào) 計(jì)算公式 結(jié)果 分度圓直徑 齒頂圓直徑 齒根圓直徑 齒高 確定的最大軸凸緣直徑 五、高速級(jí)齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算 1.選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù) 1)兩齒輪均選擇標(biāo)準(zhǔn)圓柱斜齒輪 2)小齒輪材料為40Cr(調(diào)質(zhì)),硬度為280HBS,大齒輪材料為45鋼(調(diào)質(zhì)),硬度
8、為240HBS,二者材料硬度差為40HBS。 3)運(yùn)輸機(jī)為一般工作機(jī)器,速度不高,故選用7級(jí)精度(GB 10095-88) 4)選小齒輪齒數(shù),大齒輪齒數(shù),取。 5)初選螺旋角 2.按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) 按式(10-9a)進(jìn)行計(jì)算,即 1 確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值 1)試選 2)小齒輪傳遞扭矩 3)選取 4)查表10-6得彈性影響系數(shù),由圖10-30選取區(qū)域系數(shù) 5)由圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限;大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限。 6)由式10-13計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 7)由圖10-19可得接觸疲勞壽命系數(shù);。 8)計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力 取
9、失效率為1%,安全系數(shù)為S=1,由式10-12得 9)由圖10-26查得 ⑵計(jì)算 1)試算小齒輪分度圓直徑,由計(jì)算公式得 2)計(jì)算圓周速度 3)計(jì)算齒寬b及模數(shù) 4)計(jì)算縱向重合度 5)計(jì)算載荷系數(shù)K 已知使用系數(shù) 根據(jù),7級(jí)精度,由圖10-8查得動(dòng)載荷系數(shù) 由表10-4查得 由圖10-13查得 假定,由表10-3查得 故載荷系數(shù) 6)按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑,由式10-10a得 7)計(jì)算模數(shù)
10、3.按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) 由式10-17 ⑴確定計(jì)算參數(shù) 1)計(jì)算載荷系數(shù) 2)根據(jù)縱向重合度,從圖10-28查得螺旋角影響系數(shù) 3)計(jì)算當(dāng)量齒數(shù) 4)查取齒形系數(shù) 由表10-5查得 5)查取應(yīng)力校正系數(shù) 由表10-5查得 6)由圖10-20c查得,小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 7)由圖10-18查得彎曲疲勞強(qiáng)度壽命系數(shù) 8)計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力 取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4,由式10-12得 9)計(jì)算大小齒輪的
11、 大齒輪的數(shù)據(jù)大 ⑵設(shè)計(jì)計(jì)算 對(duì)比計(jì)算結(jié)果,由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù),取=1.5mm,已可滿足彎曲強(qiáng)度。但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度,須按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑來計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)。于是有 取,則 4.幾何尺寸計(jì)算 (1)計(jì)算中心距 將中心距圓整為84mm (2)按圓整后的中心距修正螺旋角 因值改變不多,故參數(shù)、、等不必修正。 (3)計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑 (4)計(jì)算大、小齒輪的齒頂圓、齒根圓直徑 (5)計(jì)算齒輪寬度 圓整后??; 5.驗(yàn)算 合適 六.低速級(jí)齒輪設(shè)計(jì)計(jì)算 1.選定齒輪類型
12、、精度等級(jí)、材料及齒數(shù) 1)兩齒輪均選擇標(biāo)準(zhǔn)圓柱斜齒輪 2)小齒輪材料為45鋼(調(diào)質(zhì)),硬度為240HBS,大齒輪材料為45鋼(調(diào)質(zhì)),硬度為240HBS。 3)運(yùn)輸機(jī)為一般工作機(jī)器,速度不高,故選用7級(jí)精度(GB 10095-88) 4)選小齒輪齒數(shù),大齒輪齒數(shù)。 5)初選螺旋角 2.按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) 按式(10-9a)進(jìn)行計(jì)算,即 (1)確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值 1)試選 2)小齒輪傳遞扭矩 3)選取 4)查表10-6得彈性影響系數(shù),由圖10-30選取區(qū)域系數(shù) 5)由圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限;大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限。 6)由式
13、10-13計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 7)由圖10-19可得接觸疲勞壽命系數(shù);。 8)計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力 取失效率為1%,安全系數(shù)為S=1,由式10-12得 9)由圖10-26查得 ⑵計(jì)算 1)試算小齒輪分度圓直徑,由計(jì)算公式得 2)計(jì)算圓周速度 3)計(jì)算齒寬b及模數(shù) 4)計(jì)算縱向重合度 5)計(jì)算載荷系數(shù)K 已知使用系數(shù) 根據(jù),7級(jí)精度,由圖10-8查得動(dòng)載荷系數(shù) 由表10-4查得 由圖10-13查得 假定,由表10-3查得 故載
14、荷系數(shù) 6)按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑,由式10-10a得 7)計(jì)算模數(shù) 3.按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) 由式10-17 ⑴確定計(jì)算參數(shù) 1)計(jì)算載荷系數(shù) 2)根據(jù)縱向重合度,從圖10-28查得螺旋角影響系數(shù) 3)計(jì)算當(dāng)量齒數(shù) 4)查取齒形系數(shù) 由表10-5查得 5)查取應(yīng)力校正系數(shù) 由表10-5查得 6)由圖10-20c查得,小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 7)由圖10-18查得彎曲疲勞強(qiáng)度壽命系數(shù) 8)計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力 取彎曲疲勞安
15、全系數(shù)S=1.4,由式10-12得 9)計(jì)算大小齒輪的 大齒輪的數(shù)據(jù)大 ⑵設(shè)計(jì)計(jì)算 對(duì)比計(jì)算結(jié)果,由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù),?。?.5mm,已可滿足彎曲強(qiáng)度。但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度,須按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑來計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)。于是有 取,則 4.幾何尺寸計(jì)算 (1)計(jì)算中心距 將中心距圓整為94.5mm (2)按圓整后的中心距修正螺旋角 因值改變不多,故參數(shù)、、等不必修正。 (3)計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑 (4)計(jì)算大、小齒輪的齒頂圓、齒根圓直徑 (5)計(jì)
16、算齒輪寬度 圓整后?。? 5.驗(yàn)算 合適 七.減速器軸及軸承裝置、鍵的設(shè)計(jì) 1.I軸(輸入軸)及其軸承裝置、鍵的設(shè)計(jì) 1.輸入軸上的功率 轉(zhuǎn)矩 2.求作用在齒輪上的力 3.初定軸的最小直徑 選軸的材料為40Cr,調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)表15-3,取于是由式15-2初步估算軸的最小直徑 輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑.為了使所選的軸直徑 與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng),故需同時(shí)選取聯(lián)軸器型號(hào). 聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩Tca=KAT1,查表14-1,考慮到轉(zhuǎn)矩的變化很小,故取KA=1.3,則, 查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》,選用HL1型彈性柱銷聯(lián)軸器,其
17、公稱轉(zhuǎn)矩為160000Nmm。半聯(lián)軸器的孔徑,故取半聯(lián)軸器長(zhǎng)度,半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度。 4.軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) ⑴擬定軸上零件的裝配方案(見下圖) ⑵根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度 1)為滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求,軸段右端需制處一軸肩,軸肩高度,故取段的直徑 。半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度,為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上,故的長(zhǎng)度應(yīng)該比略短一點(diǎn),現(xiàn)取 2)初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力的作用,且轉(zhuǎn)速大,故選用單列角接觸球軸承。參照工作要求并根據(jù),,初選型號(hào)7305B軸承,其尺寸為,基本額定動(dòng)載荷 基本額定靜載荷, ,故,軸段的長(zhǎng)度與軸承寬
18、度相同,所以。軸的裝有甩油環(huán),所以取 3)取齒輪右端面與箱體內(nèi)壁間留有足夠間距,取。為減小應(yīng)力集中,并考慮左軸承的拆卸,軸段的直徑應(yīng)根據(jù)7305B角接觸球軸承的定位軸肩直徑確定 4)根據(jù),,由于齒根圓到鍵槽底部距離e=-0.14<1.6,所以設(shè)計(jì)為齒輪軸,軸段是齒輪部分,為減小應(yīng)力集中,并考慮右軸承的拆卸,軸段的直徑應(yīng)根據(jù)7305B角接觸球軸承的定位軸肩直徑確定,即, 5)取齒輪齒寬中間為力作用點(diǎn),則可得,, 6)參考表15-2,取軸端倒角為,各軸肩處的圓角半徑見下圖。 輸入軸(高速軸)的結(jié)構(gòu)布置圖 5.受力分析、彎距的計(jì)算 ⑴計(jì)算支承反力 1)在水平面上
19、 2)在垂直面上 故 總支承反力 ⑵計(jì)算彎矩 1)水平面彎矩圖 2)垂直面彎矩圖 3)合成彎矩圖 (3)計(jì)算轉(zhuǎn)矩并作轉(zhuǎn)矩圖 6.作受力、彎距和扭距圖 7.選用鍵校核 鍵連接:聯(lián)軸器:選單圓頭平鍵(C型) 聯(lián)軸器:由式6-1, 查表6-2,得 ,鍵校核安全 8.按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 由合成彎矩圖和轉(zhuǎn)矩圖知,C處左側(cè)承受最大彎矩和扭矩,并且有較多的應(yīng)力集中,故c截面為危險(xiǎn)截面。同樣齒輪的左端面V也是危險(xiǎn)截面。根據(jù)式
20、15-5,并取,軸的計(jì)算應(yīng)力 C截面: 由表15-1查得,,故C截面安全 V截面: 因?yàn)?,所以V截面安全。 9.校核軸承和計(jì)算壽命 (1),介于0.029-0.058,對(duì)應(yīng)e為0.40-0.43,Y為1.40-1.30。 (2)求Y,e。 (3)計(jì)算軸的徑向力、內(nèi)部派生軸向力 (4)計(jì)算軸承所受的軸向力 ,軸承1被壓緊,軸承2被放松。 (5)求軸承的當(dāng)量動(dòng)載荷 (6)計(jì)算軸承的壽命 因?yàn)?,所以選擇作為軸承的當(dāng)量動(dòng)載荷進(jìn)行計(jì)算。 所以軸承選擇符合要求 2.II軸(中間軸)及其軸承裝置、鍵的設(shè)計(jì) 1.中間軸上的功率 轉(zhuǎn)矩
21、 2.求作用在齒輪上的力 高速大齒輪: 低速小齒輪: 3.初定軸的最小直徑 選軸的材料為45鋼,調(diào)質(zhì)處理。 根據(jù)表15-3,取,于是由式15-2初步估算軸的最小直徑 這是安裝軸承處軸的最小直徑 4.根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度 (1)初選型號(hào)33206的圓錐滾子軸承,參數(shù)如下 基本額定動(dòng)載荷 基本額定靜載荷 故。軸段的長(zhǎng)度與軸承寬度相同,故取,右端裝有軸套,所以,。軸段與高速級(jí)大齒輪配合,應(yīng)略短于輪轂長(zhǎng)度,則,軸段左端設(shè)有軸肩,軸肩高度,則. (2)根據(jù),由于低速級(jí)小齒輪齒根圓到鍵槽底部距離e=1.925mm<
22、1.6,所以設(shè)計(jì)為齒輪軸,軸段是齒輪部分。由于低速級(jí)小齒輪與箱體留有一定間隙,則 。 (3)取齒輪齒寬中間為力作用點(diǎn),則可得,, (4)參考表15-2,取軸端為,各軸肩處的圓角半徑見CAD圖。 中間軸的結(jié)構(gòu)布置圖 5.軸的受力分析、彎距的計(jì)算 (1)計(jì)算支承反力: 在水平面上 在垂直面上: 故 總支承反力: (2)計(jì)算彎矩 在水平面上: 在垂直面上: 故 (3)計(jì)算扭距 6.作受力、彎距和扭距圖
23、 7.選用校核鍵 高速級(jí)大齒輪的鍵 由表6-1選用圓頭平鍵(A型) 由式6-1, 查表6-2,得 ,鍵校核安全 8.按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 由合成彎矩圖和轉(zhuǎn)矩圖知,B處當(dāng)量彎矩最大,并且有較多的應(yīng)力集中,I、III截面有較多的應(yīng)力集中,為危險(xiǎn)截面 根據(jù)式15-5,并取 由表15-1查得 故軸的設(shè)計(jì)符合要求 9.校核軸承和計(jì)算壽命 (1)查表的 (2)計(jì)算軸的徑向力、內(nèi)部派生軸向力 (3)計(jì)算軸承所受的軸向力 ,軸承1被壓緊,軸承2被放松。 (4)求軸承的當(dāng)量動(dòng)載
24、荷 (5)計(jì)算軸承的壽命 因?yàn)?,所以選擇作為軸承的當(dāng)量動(dòng)載荷進(jìn)行計(jì)算。 所以軸承選擇符合要求 3.III軸(輸出軸)及其軸承裝置、鍵的設(shè)計(jì) 1.輸入軸上的功率 轉(zhuǎn)矩 2.求作用在齒輪上的力 鏈輪緊邊拉力,松邊拉力。 鏈輪作用在軸上的力為 3.初定軸的最小直徑 選軸的材料為45,調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)表15-3,取于是由式15-2初步估算軸的最小直徑 輸出軸的最小直徑顯然是安裝鏈輪處軸的直徑所以,,設(shè)計(jì)鏈輪時(shí)可以以軸作為標(biāo)準(zhǔn)。 4.軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) ⑴擬定軸上零件的裝配方案(見下圖) ⑵根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度 1)為滿足鏈輪的
25、軸向定位要求,軸段右端需制處一軸肩,軸肩高度,故取段的直徑 。 2)初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力的作用,且轉(zhuǎn)速大,故選用單列圓錐滾子軸承。參照工作要求并根據(jù),初選型號(hào)33009軸承,其尺寸為,基本額定動(dòng)載荷 基本額定靜載荷, ,故,軸段的長(zhǎng)度與軸承寬度相同,所以。由于低速級(jí)大齒輪與箱體內(nèi)壁之間有一定距離,所以取 3)為減小應(yīng)力集中,并考慮左軸承的拆卸,軸段的直徑應(yīng)根據(jù)33009圓錐滾子軸承的定位軸肩直徑確定, 4)軸段裝有低速級(jí)大齒輪,則可取,,齒輪右端采用軸環(huán)定位,軸環(huán)直徑可取 5)取齒輪齒寬中間為力作用點(diǎn),則可得,, 6)參考表15-2,取軸端倒
26、角為,各軸肩處的圓角半徑見CAD圖。 輸入軸的結(jié)構(gòu)布置圖 5.受力分析、彎距的計(jì)算 ⑴計(jì)算支承反力 1)在水平面上 2)在垂直面上 故 總支承反力 ⑵計(jì)算彎矩并作彎矩圖 1)水平面彎矩圖 2)垂直面彎矩圖 3)合成彎矩圖 (3)計(jì)算轉(zhuǎn)矩并作轉(zhuǎn)矩圖 6.作受力、彎距和扭距圖 7.選用鍵校核 鍵連接: 低速級(jí)大齒輪:選圓頭平鍵 由式6-
27、1, 查表6-2,得 取所以 ,鍵設(shè)計(jì)符合要求。 鏈輪部分:選用圓頭平鍵, 由式6-1, 查表6-2,得 取所以 ,鍵設(shè)計(jì)符合要求。 8.按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 由合成彎矩圖和轉(zhuǎn)矩圖知,C處承受最大彎矩和扭矩,VI處有較多的應(yīng)力集中,故C、VI截面為危險(xiǎn)截面。根據(jù)式15-5,并取,軸的計(jì)算應(yīng)力 C截面: 由表15-1查得,,故C截面安全 VI截面: 因?yàn)椋訴截面安全。 9.校核軸承和計(jì)算壽命 (1)查表的 (2)計(jì)算軸的徑向力、內(nèi)部派生軸向力 (3)計(jì)算軸承所受的軸向力 ,軸承1被壓緊,軸承2被放松。 (4)求軸承的當(dāng)量動(dòng)
28、載荷 (5)計(jì)算軸承的壽命 因?yàn)?,所以選擇作為軸承的當(dāng)量動(dòng)載荷進(jìn)行計(jì)算。 所以軸承選擇符合要求 八.潤(rùn)滑與密封 1.潤(rùn)滑方式的選擇 (1)因?yàn)榇藴p速器為閉式齒輪傳動(dòng),且為斜齒圓柱齒輪傳動(dòng),又因?yàn)辇X輪的圓周速度,所以采用將大齒輪的輪齒浸入油池中進(jìn)行浸油潤(rùn)滑。兩大齒輪直徑相差很小,都可以浸到油,所以不需要用到帶油輪。軸承利用大齒輪的轉(zhuǎn)動(dòng)把油濺到箱壁的油槽里輸送到軸承機(jī)型潤(rùn)滑,即軸承采用油潤(rùn)滑。 (2)確定潤(rùn)滑高度齒輪 大齒輪浸入油中的深度約為1~2個(gè)齒高,但不應(yīng)少于10mm。 2.密封方式的選擇 由于I,II,III軸與軸承接觸處的線速度,所以采用氈圈密封。 3
29、.潤(rùn)滑油的選擇 選取齒輪傳動(dòng)潤(rùn)滑油粘度可根據(jù)計(jì)算,因?yàn)樵摐p速器屬于一般減速器,由所選潤(rùn)滑油粘度查《機(jī)械設(shè)計(jì) 第八版》表10-11,可選用工業(yè)齒輪油N200(SH0357-92)。 九.箱體結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì) 機(jī)座壁厚δ δ=0.025a+5 8mm 機(jī)蓋壁厚δ1 δ1=0.025a+5 8mm 機(jī)座凸緣壁厚 b=1.5δ 12mm 機(jī)蓋凸緣壁厚 b1=1.5δ1 12mm 機(jī)座底凸緣壁厚 b2=2.5δ 20mm 地腳螺釘直徑 df =0.036a+12 15.4mm 地腳螺釘數(shù)目 a<250,n=6 6 軸承旁聯(lián)接螺栓直徑 d1=0.75 df
30、10mm 機(jī)蓋與機(jī)座聯(lián)接螺栓直徑d2 d2=(0.5~0.6) df 8mm 軸承蓋螺釘直徑 d3=(0.4~0.5) df 8mm 窺視孔螺釘直徑 d4=(0.3~0.4) df 5mm 定位銷直徑 d=(0.7~0.8) d2 6mm 軸承蓋螺釘分布圓直徑 D1= D+2.5d3 (D為軸承孔直徑) D11=95mm D12=82mm D13=82mm 軸承座凸起部分端面直徑 D2= D1+2.5d3 D21=115mm D22=102mm D23=102mm 大齒頂圓與箱體內(nèi)壁距離Δ1 Δ1>1.2δ 10mm 齒輪端面與
31、箱體內(nèi)壁距離Δ2 Δ2>δ 10mm 兩齒輪端面距離 Δ4=5 5 mm df,d1,d2至外機(jī)壁距離 C1=1.2d+(5~8) C1f=24mm C11=18mm C12=15mm df,d1,d2至凸臺(tái)邊緣距離 C2 C2f=24mm C21=18mm C22=15mm 機(jī)殼上部(下部)凸緣寬度 K= C1+ C2 Kf=48mm K1=36mm K2=30mm 軸承孔邊緣到螺釘d1中心線距離 e=(1~1.2)d1 18mm 軸承座凸起部分寬度 L1≥C1f+ C2f+(3~5) 50mm 十.設(shè)計(jì)總結(jié)
32、 學(xué)習(xí)這門課我最大的感觸是僅僅靠課堂上的學(xué)習(xí)是很有限的,我們更需要的是學(xué)與做結(jié)合起來,這樣才能學(xué)得更好,做得更好。 以前我學(xué)一門課都是直接把課本內(nèi)容弄懂就算學(xué)完了,但現(xiàn)在想想那樣是不夠的,因?yàn)槟菢游覀兒茈y將學(xué)到的知識(shí)用于實(shí)踐,而且認(rèn)識(shí)也不深,其實(shí)這也是我們學(xué)到知識(shí)過后就忘記了的原因,因?yàn)槲覀兏静恢缹W(xué)了又沒用,學(xué)了又怎么去應(yīng)用。自從做了課程設(shè)計(jì)后,我發(fā)覺我對(duì)這門課的認(rèn)識(shí)是很膚淺的,實(shí)際動(dòng)手設(shè)計(jì)的時(shí)候才發(fā)現(xiàn)自己學(xué)得知識(shí)太少,很多東西不懂,許多東西不是課堂上能得到的 ,同時(shí)我也希望老師在教這門課的時(shí)候能多引導(dǎo)我們?nèi)W(xué)書本以外的知識(shí)。 盡管我的設(shè)計(jì)中存在很多不完美、缺憾甚至是錯(cuò)誤的地方,但我已
33、經(jīng)很努力去做了,而且整個(gè)過程學(xué)到了許許多多東西。另外我的對(duì)cad的運(yùn)用,word的使用還有打字速度都有很大的提高。 通過這次的課程設(shè)計(jì),極大的提高了我們對(duì)機(jī)械設(shè)計(jì)這門課程的掌握和運(yùn)用,讓我們熟悉了手冊(cè)和國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)的使用,并把我們所學(xué)的知識(shí)和將來的生產(chǎn)實(shí)際相結(jié)合,提高了我們分析問題并自己去解決問題的能力,也提高了我們各個(gè)方面的素質(zhì),有利于我們今后更順利地走上工作崗位。 十一.參考文獻(xiàn) 1.《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)》 邢琳 張秀芳 主編 機(jī)械工業(yè)出版社2007年 2.《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)》 席偉光 楊光 李波 編著 高等教育出版社2004年 3.《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》2000年 4.《中國(guó)機(jī)械設(shè)計(jì)大典》第六版 江西科學(xué)技術(shù)出版2002年 31
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