磨蝕實(shí)驗(yàn)臺(tái)設(shè)計(jì)【試驗(yàn)臺(tái)】

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Especially the attrition between work object, the tool in the attrition aspect's life has not advantageous theory according to,The drop of the working efficiency because of the attrition has not a accurate estimation plan,this will cause the machine run in low mechanical efficiency long time,we need develop a estimation research about attrition.to accurately estimation attrition in the different material, expresses this kind of influence through certain parameter , We may through the concrete value estimate that the specific material the mechanical property which displays under the specific abrasion environment. From this we may estimate machinery's working life, may carry on the control in the new machinery's design process of manufacture to machinery's life, may know ahead of time the machinery later will present the low working efficiency movement, may before this condition appears replaces the influence efficiency the working part, guarantees the production efficiency. Key words: attrition; estimation; life; production efficiency 前言 磨蝕系數(shù)是采掘機(jī)械設(shè)計(jì)及使用中需要注意的重要參數(shù)之一。該參數(shù)的引入，將在采掘機(jī)械的制造和使用中的降低成本和提高效率及其它方面均起到積極的作用。 當(dāng)用各種機(jī)械的方法破碎巖石時(shí)，諸如鑿巖、鉆眼、截割、挖崛等等，所使用的工具必然要受到巖石的反作用而磨蝕。工具的磨蝕，增加了工具的消耗，更重要的后果則在于將降低破碎巖石的效率，增加更換工具所需要的輔助時(shí)間，致使破碎機(jī)械的實(shí)際生產(chǎn)率大大降低。由于工具的強(qiáng)烈磨蝕，它甚至成為進(jìn)一步發(fā)展機(jī)械破碎巖石技術(shù)的主要障礙之一。 研究巖石的磨蝕性及其規(guī)律，不僅直接關(guān)系到機(jī)械和工具的壽命、生產(chǎn)的效率和成本，并且還可以作為改進(jìn)機(jī)具設(shè)計(jì)的依據(jù)，也是采取合適工作參數(shù)的基礎(chǔ)，此外也使制訂消耗定額有所依據(jù)。 設(shè)計(jì)、制造煤巖磨蝕系數(shù)臺(tái)對(duì)降低煤巖磨蝕性的研究成本，提高實(shí)驗(yàn)的可操作性起到一定的作用。 雖然目前對(duì)磨蝕性的測(cè)試有幾種不同的方法，但沒(méi)有統(tǒng)一的規(guī)定，采用不同方法測(cè)出的磨蝕性，只能近似地給出物料對(duì)工具的磨損程度，供選擇相關(guān)機(jī)械、工具及其操作參數(shù)時(shí)參考。磨蝕性試驗(yàn)裝置也可用于對(duì)比由各種材質(zhì)制成的工具的相對(duì)耐磨性以及預(yù)估其使用壽命。 目前，投入實(shí)際使用的能夠測(cè)試磨蝕性的裝置很少，僅有邦德葉片磨蝕性測(cè)定裝置、洪堡威達(dá)公司磨蝕性試驗(yàn)機(jī)、Yancy-Geer-Priec磨蝕性試驗(yàn)裝置等。 1 實(shí)驗(yàn)臺(tái)整體設(shè)計(jì) 1.1 原理設(shè)計(jì) 工作部分采用圓盤(pán)式摩擦片進(jìn)行磨蝕試驗(yàn)，這種工作方式的優(yōu)點(diǎn)在于位于圓盤(pán)不同直徑處擁有不同的工作速度這樣更能接近實(shí)際的工作的環(huán)境狀態(tài)獲得更準(zhǔn)確的估測(cè)值。結(jié)構(gòu)示意圖如下圖： 圖1-1 總體結(jié)構(gòu) Fig.1-1 Totality Structure 工作壓力由上部的液壓缸提供，容器內(nèi)放置磨料，測(cè)試圓片安裝于旋轉(zhuǎn)平臺(tái)上，工作原理為：加壓裝置給磨料施加壓力使磨料與測(cè)試圓片之間產(chǎn)生一定的壓力，旋轉(zhuǎn)平臺(tái)帶動(dòng)測(cè)試圓片旋轉(zhuǎn)，使測(cè)試圓片與磨料產(chǎn)生相對(duì)滑動(dòng)進(jìn)行摩擦。 1.2 系統(tǒng)基本設(shè)計(jì)參數(shù) 磨料施加最大壓力不小于0.3，主軸轉(zhuǎn)速為100. 本試驗(yàn)系統(tǒng)所制定的磨蝕系數(shù)為試驗(yàn)材料在與試驗(yàn)?zāi)チ显谝欢▔毫ο孪鄬?duì)移動(dòng)過(guò)試驗(yàn)材料在厚度上的損失，損失單位為，制定的磨蝕系數(shù)為。 1.3 磨料裝載部分設(shè)計(jì) 裝載部分采用圓筒式容器，圓形有很好的壓力特性，圓筒內(nèi)徑為400，初步選定圓筒高度為300。 液壓缸是液壓裝置中將液壓能轉(zhuǎn)換為機(jī)械能，實(shí)現(xiàn)直線往復(fù)運(yùn)動(dòng)或擺動(dòng)往復(fù)運(yùn)動(dòng)的執(zhí)行元件。（選用內(nèi)徑為63，壁厚為的液壓缸，額定壓力為,通過(guò)與此液壓缸相類(lèi)比，容器壁厚取足夠承受0.3） 壁厚校核： 容器壁厚與內(nèi)徑的比值為 故可按薄壁圓筒進(jìn)行分析計(jì)算 應(yīng)力分析 容器的軸向不受力 容器的徑向受力為 ——加壓裝置所施加的壓力 ——容器內(nèi)徑 ——壁厚 所以 變形分析 容器周向正應(yīng)變?yōu)閇7] ——彈性模量 鑄鋼的彈性模量 ——泊松比 所以 金屬的屈服強(qiáng)度極限通常按其產(chǎn)生永久殘余變形量為原長(zhǎng)的0.2%，既， 材料的強(qiáng)度滿足 考慮到磨料對(duì)容器的磨損，在長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行下會(huì)使壁厚降低，所以對(duì)壁厚的厚度增加5. 測(cè)試盤(pán)片安裝臺(tái)設(shè)計(jì)：承載平臺(tái)承受著磨料對(duì)測(cè)試盤(pán)的所有壓力，為保證測(cè)試盤(pán)平穩(wěn)進(jìn)行摩擦試驗(yàn)，承載盤(pán)應(yīng)具有很好的剛度，初取盤(pán)片厚度為30，直徑為300。 1.4 加壓裝置設(shè)計(jì) 裝載部分受加壓裝置壓力的全部面積為： 裝載部分受有效壓力的面積為： 要產(chǎn)生0.3的壓強(qiáng)需要的壓力為： 加壓裝置的加壓方式采用液壓缸加壓，采用液壓方式加壓可以方便壓力的調(diào)節(jié)，液壓系統(tǒng)的操控性強(qiáng)，而且在磨料的體積發(fā)生變化的情況下，通過(guò)液壓控制閥的調(diào)節(jié)可以使壓力保持不變。加壓裝置的設(shè)計(jì)壓力還要有一定的預(yù)留壓力，通過(guò)對(duì)現(xiàn)有產(chǎn)品的參數(shù)進(jìn)行參考。 選擇液壓缸內(nèi)徑為63，此液壓缸在額定壓力為的壓力下可以產(chǎn)生推力為43，設(shè)計(jì)推力選為40 1.5 液壓缸的設(shè)計(jì) 單作用液壓缸的內(nèi)徑可由下式計(jì)算： （1—1） 式中： F—液壓缸的推力，這里為40； p—液壓缸的進(jìn)液壓力，為14； —液壓缸機(jī)械效率，通常橡膠密封時(shí)，=0.95； 將上述數(shù)值代入到式（1—1）中， 得到： = ≈62 液壓缸的缸筒內(nèi)徑由表（1-1）圓整為標(biāo)準(zhǔn)值。 表1-1 液壓缸缸筒內(nèi)徑（缸徑）尺寸系列 Tablet.1-1 Cylinder bore size series 8 10 12 16 20 25 32 40 50 63 80 （90） 100 （110） 125 （140） 160 （180） 200 （220） 250 （280） 320 （360） 400 （450） 500 所以缸筒內(nèi)徑取為63。 按中厚缸筒壁厚計(jì)算： 當(dāng)時(shí) （m） （1—2） 式中 D—缸筒內(nèi)徑（）,即為0.063； —最高允許壓力（）,取為20； —缸筒材料的許用應(yīng)力（）， ； —缸筒材料的屈服強(qiáng)度； n—安全系數(shù)。 缸筒常用35號(hào)，45號(hào)無(wú)縫鋼管制成，有時(shí)也有用20號(hào)無(wú)縫無(wú)縫鋼管。當(dāng)缸筒上需要焊缸蓋、耳軸或管接頭時(shí)，宜采用35號(hào)鋼并在粗加工后調(diào)質(zhì)處理。不與其他兩件焊接的缸筒用45號(hào)鋼，并調(diào)質(zhì)處理到HB241～285，以改善加工性能和強(qiáng)度。此外，也有用鍛鋼、鑄鋼、鑄鐵以及鋁合金和黃銅等材料制成的。在承受負(fù)荷很大的情況時(shí)，常采用高強(qiáng)度合金無(wú)縫鋼管做缸筒。 缸筒材料選用高精度冷拔無(wú)縫鋼管35號(hào) 查表，得到材料的屈服強(qiáng)度=520，安全系數(shù)取為2， 屈服強(qiáng)度 = 按中厚壁缸筒計(jì)算[7] 代入式（2） = = ≈0.0023（） ≈2.3 () 缸筒壁厚取為10。 外徑 (1—3) =63+10×2 =83() 液壓缸行程按表（1—2）選取標(biāo)準(zhǔn)值 表1-2 液壓缸活塞行程系列 單位： Tablet.1-2 Cylinder piston stroke series 240 260 300 340 380 420 480 530 600 650 750 850 950 1050 1200 1300 1500 1700 1900 2100 2400 2600 3000 3400 3800 液壓缸行程選為300。 該推力可對(duì)磨料產(chǎn)生的壓強(qiáng)為 （1—4） 式中： N—液壓缸產(chǎn)生的推力，即43KN； —裝載部分受加壓裝置壓力的全部面積，即為0.1256； 代入式（1—4）中，得到： 旋轉(zhuǎn)平臺(tái)所受到的壓力為： （1—5） 式中： P—推力可對(duì)磨料產(chǎn)生的壓強(qiáng)，即為342357； —裝載部分受有效壓力的面積，即為0.07065； 代入式（1—5），得到： 平臺(tái)轉(zhuǎn)動(dòng)需要的力矩為： 常用材料之間的摩擦系數(shù)最大值為0.3 旋轉(zhuǎn)平臺(tái)的等效轉(zhuǎn)矩半徑為75 轉(zhuǎn)速選為100 所需功率為 （1—6） 式中： M—平臺(tái)轉(zhuǎn)動(dòng)需要的力矩，即為544； V—轉(zhuǎn)速，即為100； 將上述值代入式（1—6）中， 則有： 液壓缸詳細(xì)參數(shù)為： 缸徑D/mm: 63 活塞桿直徑d/mm: 35 活塞面積/ 大面積: 31.17 活塞面積/ 小面積: 21.54 工作壓力14MPa|推力/kN: 43.64 工作壓力14MPa|拉力/kN: 30.18 工作壓力16MPa|推力/kN: 49.87 工作壓力16MPa|拉力/kN: 34.48 工作行程 mm 300 圖1-2 加壓部分裝置 Fig.1-2 Pressurization part Installment 為了保證在加壓裝置退出磨料容器后，當(dāng)加壓裝置進(jìn)入磨料倉(cāng)的時(shí)候順利進(jìn)入，而不至于與磨料倉(cāng)相干涉，在加壓裝置增加兩個(gè)耳環(huán)配合旁邊的支撐立柱進(jìn)行導(dǎo)向，支撐立柱連接的上部橫梁是安裝液壓缸的地方，為液壓缸提供向下的壓力。加壓裝置在未進(jìn)入磨料倉(cāng)之前可以由支撐立柱進(jìn)行導(dǎo)向，進(jìn)入磨料倉(cāng)以后可以由磨料倉(cāng)內(nèi)壁和支撐立柱共同導(dǎo)向。 缸筒和缸蓋與外部的連接方式，決定于液壓缸的使用要求和安裝形式。當(dāng)要求液壓缸固定時(shí)，缸蓋或缸筒上要有相應(yīng)的底座或法蘭。為了降低支撐立柱的高度并且節(jié)省材料，液壓缸的安裝方式采用端部法蘭連接。采用法蘭安裝時(shí)，可將法蘭設(shè)置在液壓缸的頭部或尾部。 1.6 摩擦試驗(yàn)臺(tái)設(shè)計(jì) 摩擦方式采用旋轉(zhuǎn)的相對(duì)運(yùn)動(dòng)進(jìn)行摩擦試驗(yàn)，試驗(yàn)材料做成圓片狀，將試驗(yàn)材料安裝于一個(gè)旋轉(zhuǎn)的平臺(tái)上，由這個(gè)旋轉(zhuǎn)的平臺(tái)帶動(dòng)試驗(yàn)圓片在一定壓力的磨料中進(jìn)行旋轉(zhuǎn)摩擦試驗(yàn)，主軸上安裝有轉(zhuǎn)速傳感器，通過(guò)速度和時(shí)間來(lái)計(jì)算出試驗(yàn)圓片與磨料在一定速度下摩擦過(guò)的距離，最終計(jì)算出該種材料在一定壓力一定速度下的磨蝕系數(shù)。 由于摩擦?xí)a(chǎn)生熱量，所以旋轉(zhuǎn)平臺(tái)所選的轉(zhuǎn)速為不高于100，系統(tǒng)的熱量的問(wèn)題要根據(jù)實(shí)際運(yùn)行以后，系統(tǒng)在達(dá)到熱平衡狀態(tài)下的溫度來(lái)決定是否增加散熱裝置，由于實(shí)際工程機(jī)械的工作機(jī)構(gòu)在進(jìn)行切割等動(dòng)作的時(shí)候也會(huì)具有很高的溫度，所以溫度也是影響材料性能的客觀因素。所以不能完全排除溫度，也不能放任不管。 1.7 主軸設(shè)計(jì) 為了使本實(shí)驗(yàn)臺(tái)具有增大功率運(yùn)行的潛力，也就是說(shuō)在單方面改變系統(tǒng)的負(fù)載的情況下不用對(duì)工作的傳動(dòng)部分進(jìn)行改進(jìn)，該傳動(dòng)部分可以輸出的最大功率要大于額定的功率一部分，所以設(shè)計(jì)功率選為。 軸的轉(zhuǎn)向方式：?jiǎn)蜗蚝愣? 軸的工作情況：無(wú)腐蝕條件 軸的轉(zhuǎn)速： 功率: 所設(shè)計(jì)的軸是實(shí)心軸 材料牌號(hào)：45調(diào)質(zhì) 硬度(HB)：230 抗拉強(qiáng)度：650 屈服點(diǎn)：360 彎曲疲勞極限：270 扭轉(zhuǎn)疲勞極限：155 許用靜應(yīng)力：260 許用疲勞應(yīng)力：180 軸的最小直徑計(jì)算： （1—7） 式中： A—考慮了彎矩影響的系數(shù)，取115； P—軸傳遞的功率，即為6； —軸的轉(zhuǎn)速，即為100； 將上述值代入式（1—7）中， 得到： 圖1-3 軸 Fig.1-3 shaft 軸段1的直徑按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度確定，由于此軸段上加工有鍵槽，所以直徑要大于最小直徑10%，所以直徑經(jīng)過(guò)圓整取50，長(zhǎng)度由大齒輪的厚度決定，為了使軸端擋圈能夠壓緊齒輪，長(zhǎng)度上要稍微比齒輪的厚度略短一些，長(zhǎng)度為58。 軸段2的直徑要大于軸段1的直徑，以便制出軸肩，保證齒輪的軸向定位，取軸段2的直徑為58，長(zhǎng)度要大于軸承蓋的厚度和軸承蓋螺栓的厚度之和，還要與螺栓有一定的間隙，長(zhǎng)度取30 軸段3的直徑由深溝球軸承的內(nèi)徑?jīng)Q定，直徑取60，此軸段只需要安裝軸承，所以長(zhǎng)度為軸承的厚度，長(zhǎng)度為13。 深溝球軸承型號(hào)為 軸承代號(hào)|60000型: 61912 基本尺寸/mm|d: 60 基本尺寸/mm|Ｄ: 85 基本尺寸/mm|B: 13 安裝尺寸/mm|da (min): 66 安裝尺寸/mm|Da (max): 80 安裝尺寸/mm|ra (max): 1 其他尺寸/mm|d2 ≈: 67.9 其他尺寸/mm|D2 ≈: 77.2 其他尺寸/mm|r (min): 1 基本額定載荷/kN|Cr: 16.4 基本額定載荷/kN|C0r: 14.2 極限轉(zhuǎn)速/(r/min)|脂: 6700 極限轉(zhuǎn)速/(r/min)|油: 8000 重量/kg|W ≈: 0.181 軸段4的直徑要稍比軸段3小一些，為了方便安裝另一端的軸承，直徑取58，為了使軸的徑向擺動(dòng)小，此軸段的長(zhǎng)度取200。 軸段5的直徑由深溝球軸承的內(nèi)徑?jīng)Q定，直徑為60，由于深溝球軸承不能與推力軸承接觸，所以軸段的長(zhǎng)度要大于深溝球軸承的厚度。所以長(zhǎng)度取18 軸段6的直徑由推力軸承的內(nèi)徑?jīng)Q定，直徑為65，長(zhǎng)度為推力軸承的厚度，長(zhǎng)度為27。 推力滾子軸承型號(hào)為 軸承代號(hào)|80000型: 81213 基本尺寸/mm|d: 65 基本尺寸/mm| D: 100 基本尺寸/mm|H: 27 安裝尺寸/mm|da(min): 96 安裝尺寸/mm|Da(max): 69 安裝尺寸/mm|ra(max): 1 其他尺寸/mm|d1(min): 67 其他尺寸/mm|D1(max): 100 其他尺寸/mm|r(min): 1 基本額定載荷/kN|Ca: 112 基本額定載荷/kN|C0a: 362 最小載荷常數(shù)|A: 0.012 極限轉(zhuǎn)速/(r/min)|脂: 850 極限轉(zhuǎn)速/(r/min)|油: 1300 重量/kg|W≈: 0.874 軸段7的直徑要大于軸段6的直徑，由于主軸主要受軸向力，而此軸向力全部由此軸段的軸肩承受，所以軸肩要大一些，直徑取90，長(zhǎng)度要大于密封擋圈的厚度和擋圈螺母厚度的和，長(zhǎng)度取40， 軸段8的直徑要小于軸段7，由軸段7為旋轉(zhuǎn)平臺(tái)提供軸肩，所以此軸段直徑取60，長(zhǎng)度要稍微小于平臺(tái)的厚度，以方便測(cè)試圓片與平臺(tái)壓緊，長(zhǎng)度取28。軸段末端要加工出一個(gè)正方形的凸臺(tái)，以方便測(cè)試圓片的安裝，測(cè)試圓片的軸向固定靠磨料所產(chǎn)生的壓力來(lái)固定?？紤]到磨料對(duì)此凸臺(tái)的磨損，應(yīng)該專(zhuān)門(mén)制造一個(gè)可以蓋住此凸臺(tái)的保護(hù)罩以保護(hù)在摩擦試驗(yàn)中磨料對(duì)凸臺(tái)造成的損害。 第1軸段鍵設(shè)計(jì)： 經(jīng)查詢(xún) 型號(hào)為 鍵的強(qiáng)度校核： （1—8） 式中： T— 軸傳遞的轉(zhuǎn)矩； — 軸的直徑； — 鍵與輪轂或軸槽長(zhǎng)度接觸高度； =11，則 ； — 鍵的工作長(zhǎng)度； —許用擠壓應(yīng)力，； 將上述值代入式（1—8）中， 得到: 滿足強(qiáng)度要求 由于所選的液壓馬達(dá)的最高轉(zhuǎn)速為400為了使其配合主軸轉(zhuǎn)速需要增加一對(duì)傳動(dòng)比為4的圓柱齒輪進(jìn)行變速。 第8軸段鍵設(shè)計(jì)：經(jīng)查詢(xún)直徑為60mm的軸的通用鍵型號(hào)為， 由于鍵是固定旋轉(zhuǎn)平臺(tái)的，所以鍵的長(zhǎng)度不能大于平臺(tái)的厚度，并且為了方便加工鍵槽，鍵槽的位置不能太靠近軸肩的位置，所以取鍵的長(zhǎng)度為25mm，為了保證鍵的工作長(zhǎng)度不至于太小，選擇b型鍵，鍵槽一端離定位軸肩的距離為3mm。 鍵的強(qiáng)度校核： 式中： T— 軸傳遞的轉(zhuǎn)矩； — 軸的直徑； — 鍵與輪轂或軸槽長(zhǎng)度接觸高度； =11，則 ； — 鍵的工作長(zhǎng)度；=25 —許用擠壓應(yīng)力，； 將上述值代入式（6）中， 得到: 滿足強(qiáng)度要求 由于采用過(guò)盈配合，所以鍵承受的壓力會(huì)小于132 1.8 齒輪減速機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 1.8.1 設(shè)計(jì)參數(shù) 傳遞功率 傳遞轉(zhuǎn)矩 齒輪1轉(zhuǎn)速 齒輪2轉(zhuǎn)速 傳動(dòng)比 　　原動(dòng)機(jī)載荷特性 SF=輕微振動(dòng) 　　工作機(jī)載荷特性 WF=均勻平穩(wěn) 　　預(yù)定壽命 H=10000(小時(shí)) 開(kāi)式傳動(dòng) 采用脂潤(rùn)滑 1.8.2 材料及熱處理 齒輪最常用的材料是鍛鋼，其次是鑄鋼和鑄鐵，有時(shí)也用非金屬材料。鍛鋼是制造齒輪最常用的材料。用于一般場(chǎng)合的齒輪，可選擇軟齒面齒輪。軟齒面齒輪常用的材料為45、40Cr、35SiMn等中碳鋼和中碳合金鋼，采用熱處理調(diào)質(zhì)或正火，使其硬度在HBS180～280之間。 所以： 小齒輪選用調(diào)質(zhì) 大齒輪選用正火 1.8.3 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)算 由下表（1—3）和（1—4）[2] 表1-3 各種機(jī)器所用齒輪傳動(dòng)的精度等級(jí)參考范圍 Tablet.1-3 Gear of all kinds machine transmission grade of accuracy reference extents 應(yīng)用范圍 精度等級(jí) 應(yīng)用范圍 精度等級(jí) 測(cè)量齒輪 透平機(jī)齒輪 精密切削機(jī)床 一般切削機(jī)床 內(nèi)燃機(jī)或電機(jī)車(chē) 輕型機(jī)車(chē) 載重汽車(chē) 2～5 3～5 3～7 4～8 5～8 5～8 7～9 航空發(fā)動(dòng)機(jī) 拖拉機(jī) 一般減速器 軋鋼機(jī) 起重機(jī)械 地質(zhì)礦山轎車(chē) 農(nóng)業(yè)機(jī)械 4～7 6～10 6～8 5～10 6～9 6～10 7～11 表1-4 齒輪第Ⅱ公差組精度與齒輪傳動(dòng)最大圓周速度（部分） Tablet.1-4 Gear allowance accuracy and gear drive biggest peripheral speed 傳動(dòng)種類(lèi) 齒的形式 齒面硬度 /HBS 精度等級(jí) 5 6 7 8 9 10 圓柱齒輪 直齒 >350 >15 >15 18 15 12 10 6 5 4 3 1 1 選取第Ⅱ公差組8級(jí) 小圓分度圓直徑 （1—9） 式中 K—載荷系數(shù)；主要考慮材料彈性模量和泊松比對(duì)接觸應(yīng)力的影響。 —小輪轉(zhuǎn)矩； —齒寬系數(shù)； u—齒數(shù)比； —彈性系數(shù)； —節(jié)點(diǎn)影響系數(shù)；用以考慮節(jié)點(diǎn)處齒廓曲率對(duì)接觸應(yīng)力的影響。 —重合度系數(shù)；用以考慮重合度對(duì)單位齒寬載荷的影響。 —許用接觸應(yīng)力； 齒寬系數(shù)由下表（1—5），按照齒輪相對(duì)軸承為非對(duì)稱(chēng)布置選取[3] 表1-5 齒寬系數(shù) Tablet.1-5 Tooth width factor 齒輪相對(duì)于軸承的位置 軟齒面 硬齒面 對(duì)稱(chēng)布置 非對(duì)稱(chēng)布置 懸臂布置 0.8～1.4 0.6～1.2 0.3～0.4 0.4～0.9 0.3～0.6 0.2～0.25 所以， 小齒輪齒數(shù) 在推薦值20-40中選取 大齒輪齒數(shù) 齒數(shù)不需要圓整，所以沒(méi)有傳動(dòng)比誤差 小齒輪轉(zhuǎn)矩 載荷系數(shù) （1—10） 式中 — 使用系數(shù)，由表（1—6）查得， 表1-6 使用系數(shù) Tablet.1-6 Plant factor 原動(dòng)機(jī)工作特性 工作機(jī)工作特性 平穩(wěn) 中等沖擊 較大沖擊 平穩(wěn)（電動(dòng)機(jī)、汽輪機(jī)） 1.00 1.25 1.75 輕度沖擊（多缸內(nèi)燃機(jī)） 1.25 1.50 2.00或更大 中等沖擊（單缸內(nèi)燃機(jī)） 1.50 1.75 2.25或更大 經(jīng)查上表，； —?jiǎng)虞d荷系數(shù)； —齒向載荷分布系數(shù)； 經(jīng)查相關(guān)的圖表，選取得到，=1.22； —齒間載荷分配系數(shù)； 經(jīng)查表，得 將，，，代入式中， 則載荷系數(shù)的初值 根據(jù)表（1—7），彈性系數(shù) 經(jīng)查相關(guān)的圖， 節(jié)點(diǎn)影響系數(shù) 重合度系數(shù) 表1-7 彈性系數(shù) Tablet.1-7 Coefficient of elasticity 配對(duì)齒輪材料 灰鑄鐵 球墨鑄鐵 鑄鋼 鍛鋼 夾布塑膠 11.8 20.2 20.6 0.785 鍛鋼 162.0 181.4 188.9 189.8 56.4 許用接觸應(yīng)力 （1—11） 式中： —接觸疲勞極限應(yīng)力； —接觸強(qiáng)度的壽命系數(shù)； —硬化系數(shù)； —接觸強(qiáng)度安全系數(shù)； 查圖，得： 應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 查詢(xún)得 硬化系數(shù) 表1-8 最小安全系數(shù) Tablet.1-8 Smallest safety factor 使用要求 失效概率 說(shuō)明 高可靠度 較高可靠度 一般可靠度 低可靠度 ≦1/10000 ≦1/1000 ≦1/100 ≦1/10 1.5～1.6 1.25～1.3 1.0～1.1 0.85 2 1.6 1.25 1 一般齒輪傳動(dòng)不推薦采用低可靠度設(shè)計(jì) 由上表，接觸強(qiáng)度安全系數(shù) 將上述、、、代入式（1—8）中， 得到： 所以的設(shè)計(jì)初值為 齒輪模數(shù) 由表（1—9）查找標(biāo)準(zhǔn)模數(shù) 表1-9 標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)系列 Tablet.1-9 Standard modulus serious 第一系列 1、1.25、1.5、2、2.5、3、4、5、6、8、10、12、16、20、25、32、40、50 第二系列 1.75、2.25、2.75、（3.25）、3.5、（3.75）、4.5、5.5、（6.5）、7、9、（11）、14、18、22、28、36、45 查表取值 小輪分度圓直徑的參數(shù)圓整值 圓周速度 與估計(jì)值很相近 對(duì)取值影響不大 不必修正 =1.16 =2.05 小齒輪分度圓直徑 大齒輪分度圓直徑 中心距 齒寬 大齒輪齒寬 小齒輪齒寬 1.8.4 齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核計(jì)算 [3] （1—12） 式中： —齒形系數(shù)，其大小取決于齒數(shù)和變位系數(shù)，而與模數(shù)無(wú)關(guān)，它是考慮齒形對(duì)彎曲應(yīng)力影響的一個(gè)無(wú)量綱參數(shù)。 —應(yīng)力修正系數(shù)，它是考慮齒根過(guò)度曲線處的應(yīng)力集中及其他應(yīng)力對(duì)齒根應(yīng)力的的影響系數(shù)，它與齒數(shù)、變位系數(shù)有關(guān)。 —重合度系數(shù)， 它是將載荷作用于齒頂時(shí)的齒根彎曲應(yīng)力折算到載荷作用于單對(duì)齒嚙合區(qū)上界點(diǎn)的齒根彎曲應(yīng)力的系數(shù)。 齒形系數(shù) 經(jīng)過(guò)查圖 小齒輪 大齒輪 應(yīng)力修正系數(shù) 經(jīng)過(guò)查圖 小齒輪 大齒輪 重合度系數(shù) 許用彎曲應(yīng)力 彎曲疲勞極限 彎曲壽命極限 尺寸系數(shù) 安全系數(shù) 則 齒根彎曲強(qiáng)度足夠 小齒輪參數(shù)： 分度圓直徑 齒頂高系數(shù) 齒頂高 頂隙系數(shù) 齒根高 齒根圓直徑 齒頂圓直徑 齒全高 大齒輪參數(shù)： 分度圓直徑 齒跟圓直徑 齒頂圓直徑 2 液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì) 由于同其他形式的傳動(dòng)相比較，在傳動(dòng)功率相同的情況下，液壓傳動(dòng)裝置的重量輕，體積緊湊，可以實(shí)現(xiàn)無(wú)級(jí)調(diào)速，調(diào)速范圍大。運(yùn)動(dòng)件的慣性小，能夠頻繁迅速換向；傳動(dòng)工作平穩(wěn)；系統(tǒng)容易實(shí)現(xiàn)緩沖吸震，并具有過(guò)載保護(hù)的功能；與電氣配合，容易實(shí)現(xiàn)動(dòng)作和操作自動(dòng)化，與微電子和計(jì)算機(jī)配合，能實(shí)現(xiàn)各種自動(dòng)控制工作，元件已基本上系列化、通用化、標(biāo)準(zhǔn)化，利于CAD技術(shù)的應(yīng)用，提高工作效率降低成本。 任何液壓系統(tǒng)都是由一個(gè)或多個(gè)基本液壓回路組成的。所謂基本液壓回路是指那些為了實(shí)現(xiàn)特定的功能而把某些液壓元件和管道按一定方式組合起來(lái)的油路結(jié)構(gòu)?；疽簤夯芈酚挚煞譃橄到y(tǒng)的主回路和系統(tǒng)的基本控制回路。 任何一個(gè)液壓系統(tǒng)，無(wú)論復(fù)雜程度與否，通常由以下幾部分組成： （1）動(dòng)力元件：它是把原動(dòng)機(jī)提供的機(jī)械能轉(zhuǎn)換為液體的壓力能的轉(zhuǎn)換裝置，通常把動(dòng)力元件稱(chēng)為液壓泵（或油泵）。 （2）執(zhí)行元件：它是把輸入的液體壓力能轉(zhuǎn)換成機(jī)械能的轉(zhuǎn)換裝置。執(zhí)行元件分為兩種：一種是輸出直線往復(fù)運(yùn)動(dòng)或擺動(dòng)形式機(jī)械能的液壓缸，另一種是輸出連續(xù)旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)的液壓馬達(dá)（或油馬達(dá)）。 （3）控制元件：其作用是控制液壓傳動(dòng)系統(tǒng)中的液流方向、壓力和流量，從而改變執(zhí)行元件的運(yùn)動(dòng)方向、作用力（或轉(zhuǎn)矩）和運(yùn)動(dòng)速度（如換向閥、節(jié)流閥和溢流閥等）。 （4）輔助元件：它包括油箱、油管、管接頭、濾油器、蓄能器以及密封裝置等。輔助元件也是液壓系統(tǒng)中必不可少的元件，它對(duì)保證液壓傳動(dòng)系統(tǒng)可靠地工作具有重要作用。 （5）工作介質(zhì)：它通常采用液壓油，既是液壓傳動(dòng)的傳遞介質(zhì)，又是液壓元件和系統(tǒng)的潤(rùn)滑劑。 2.1 液壓馬達(dá)的選擇 液壓馬達(dá)是將液壓液體的壓力能轉(zhuǎn)換成旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)機(jī)械能的轉(zhuǎn)換元件。液壓馬達(dá)能起到與電動(dòng)機(jī)相類(lèi)似的作用，所不同的是，在液壓系統(tǒng)中，它是靠輸入的壓力油產(chǎn)生轉(zhuǎn)矩，實(shí)現(xiàn)連續(xù)旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，驅(qū)動(dòng)工作機(jī)構(gòu)作功。所以，液壓馬達(dá)在液壓系統(tǒng)中，又屬于液壓執(zhí)行元件。 根據(jù)系統(tǒng)需要的轉(zhuǎn)速和要求的轉(zhuǎn)矩，規(guī)定測(cè)試圓盤(pán)的轉(zhuǎn)速為，在選定的液壓缸的最大壓力下所需要的轉(zhuǎn)矩為544,在現(xiàn)有的液壓馬達(dá)產(chǎn)品中比較接近系統(tǒng)所需功率的液壓馬達(dá)為： 型號(hào): 1QJM001-0.10 排量/ 0.104 壓力/|額定: 10 壓力/|尖峰: 16 轉(zhuǎn)速范圍/: 8～400 額定輸出/ 154 此液壓馬達(dá)的轉(zhuǎn)速最高為400，額定輸出轉(zhuǎn)矩為154，為了使此液壓馬達(dá)更能適應(yīng)系統(tǒng)所需要的轉(zhuǎn)矩和轉(zhuǎn)速，增加一級(jí)傳動(dòng)比為4的圓柱齒輪傳動(dòng)，這樣就可以使液壓馬達(dá)的最高轉(zhuǎn)速降為100，轉(zhuǎn)矩可以增大為616。 2.2 液壓泵選擇 液壓泵是液壓傳動(dòng)的動(dòng)力源，是液壓傳動(dòng)系統(tǒng)的“心臟”。液壓泵在原動(dòng)機(jī)帶動(dòng)下旋轉(zhuǎn)，吸進(jìn)低壓液體，將具有一定壓力和流量的高壓液體送給液壓傳動(dòng)系統(tǒng)。因此，液壓泵是將原動(dòng)機(jī)的機(jī)械能轉(zhuǎn)換為工作液體壓力能的能量轉(zhuǎn)換裝置。由于絕大部分工作液體均是石油類(lèi)產(chǎn)品的液壓油，故通常將液壓泵稱(chēng)為油泵。 所選的液壓馬達(dá)的最高轉(zhuǎn)速下的流量為 （2—1） 式中： —液壓馬達(dá)的排量，為0.104； —液壓馬達(dá)的轉(zhuǎn)速，為400； 將兩者代入式（2—1）中 ， 得： 待選液壓泵的輸出流量應(yīng)不小于 經(jīng)過(guò)對(duì)現(xiàn)有產(chǎn)品的規(guī)格篩選，所選的液壓泵型號(hào)為 型號(hào): Y2B－B48C 理論排量/ 48.3 額定壓力/: 14 轉(zhuǎn)速/r/min|額定: 1200 轉(zhuǎn)速/ |最高: 1800 重量/kg|腳架安裝: 71 重量/kg|法蘭安裝: 68 容積效率 0.9 該液壓泵在轉(zhuǎn)速為1450轉(zhuǎn)每分鐘的電動(dòng)機(jī)的驅(qū)動(dòng)下，理論輸出流量為 可以滿足液壓馬達(dá)的各方面要求 2.3 電動(dòng)機(jī)的選擇 電動(dòng)機(jī)的能源供給對(duì)象為液壓泵，液壓泵的額定要求驅(qū)動(dòng)功率為， 液壓馬達(dá)要求的輸出功率為, 液壓馬達(dá)的容積效率 液壓馬達(dá)的機(jī)械效率 液壓馬達(dá)的總效率為 液壓泵的容積效率 液壓泵的機(jī)械效率 液壓泵的總效率 整個(gè)試驗(yàn)傳動(dòng)系統(tǒng)機(jī)械效率取0.9 總機(jī)械效率 所以需要的電機(jī)功率為 所選電動(dòng)級(jí)的功率要高于9.2, 所以電動(dòng)機(jī)型號(hào)選為 型號(hào): Y160M-4 額定功率/kW: 11 鐵心長(zhǎng)度/mm: 100 氣隙長(zhǎng)度/mm: 0.55 定子外徑/mm: 290 定子內(nèi)徑/mm: 187 定子線規(guī)nc-dc: 1-1.18 每槽線數(shù): 54 并聯(lián)支路數(shù): 2 繞組型式: 雙層疊式 節(jié)距: 1～11 槽數(shù)Z1/Z2: 48/44 2.4 液壓傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì) 液壓系統(tǒng)傳動(dòng)圖如圖（2—1）所示： 圖2-1 液壓傳動(dòng)系統(tǒng) Fig.2-1 Hydraulic Transmission system 2.4.1 液壓傳動(dòng)系統(tǒng)中元件 1液壓系統(tǒng)中的閥[4] 1）單向閥： 單向閥的基本功能是控制工作液體只能向一個(gè)方向流動(dòng)，而不允許它反向通過(guò)。對(duì)單向閥的性能要求是：液流通過(guò)閥口的壓力損失要??；閥口反向密封性要好；閥芯運(yùn)動(dòng)靈敏而平穩(wěn)，啟閉時(shí)不應(yīng)產(chǎn)生撞擊和噪聲。 2）定壓減壓閥： 定壓減壓閥的主要功能是將其出口液體壓力調(diào)節(jié)到一個(gè)調(diào)定值的壓力控制閥，它的出口壓力為穩(wěn)定的調(diào)定值，不隨外部干擾而改變，它廣泛應(yīng)用于機(jī)床和壓力機(jī)械中。 3）安全閥： 是限制液壓傳動(dòng)系統(tǒng)的最高工作壓力，起安全保護(hù)作用；當(dāng)系統(tǒng)工作壓力小于閥的開(kāi)啟壓力即閥關(guān)閉時(shí)，其閥口的密封性要好；當(dāng)系統(tǒng)壓力大于開(kāi)啟壓力時(shí)，其閥口要及時(shí)開(kāi)啟，反應(yīng)靈敏，以可靠地保護(hù)系統(tǒng)和元件的安全。 4）調(diào)速閥： 是由節(jié)流閥和定差減壓閥組成的復(fù)合閥。通常將定差減壓閥串聯(lián)在節(jié)流閥的進(jìn)液口之前（或出液口之后），對(duì)節(jié)流閥閥口壓力進(jìn)行補(bǔ)償，以保證閥口壓差基本不變。 2液壓系統(tǒng)中的輔助元件 1）油箱： 油箱的功用主要是儲(chǔ)存油液，此外還起著散發(fā)油液中熱量（在周?chē)h(huán)境溫度較低的情況下則是保持油液中熱量）、釋放混在油液中的氣體、沉淀油液中的污物等作用。 2）濾油器： 濾油器用于濾除油液中非可溶性顆粒污染物，對(duì)油液進(jìn)行凈化，以保證系統(tǒng)工作的穩(wěn)定和延長(zhǎng)液壓元件的使用壽命。 3）散熱器： 作用在于控制液壓系統(tǒng)的正常工作溫度，保證液壓系統(tǒng)的正常工作，一般安裝在回油管或低壓管路上。 2.4.2 液壓系統(tǒng)中的回路 旁路節(jié)流回路： 旁路節(jié)流回路[4]是節(jié)流閥安放在執(zhí)行元件進(jìn)油管路的支路上。這種調(diào)速回路，油泵的流量等于進(jìn)入液壓缸流量和經(jīng)節(jié)流閥回油箱的流量之和。因此，通過(guò)調(diào)節(jié)節(jié)流閥便可以控制進(jìn)入液壓缸的流量，從而調(diào)節(jié)液壓缸活塞的伸出速度。由于這種回路使用定量泵，必須并聯(lián)一個(gè)安全閥，且回路工作壓力隨負(fù)載而變化；溢流閥在此起安全閥的作用，只在回路過(guò)載時(shí)才打開(kāi)。因此這種調(diào)速又稱(chēng)變壓式節(jié)流調(diào)速回路。 2.4.3 液壓系統(tǒng)說(shuō)明 1加壓裝置工作循環(huán)： 加壓裝置液壓回路由定壓減壓閥和單向閥以及一個(gè)三位四通閥組成，定壓減壓閥的作用是調(diào)節(jié)液壓缸進(jìn)油口的壓力，以調(diào)節(jié)液壓缸輸出推力的大小，單向閥是起鎖定的作用，當(dāng)液壓缸內(nèi)油壓達(dá)到調(diào)定值時(shí)，定壓減壓閥閥口會(huì)減小，使出口壓力穩(wěn)定為調(diào)定值，在受到反向推力的時(shí)候由于單向閥的鎖定作用活塞桿不會(huì)縮短長(zhǎng)度，定壓減壓閥的閥口流量值等于液壓缸的泄露的流量，使液壓缸壓力保持恒定。 當(dāng)三位四通閥處于中間位置時(shí),液壓缸回路直接與油箱接通，回路出口壓力為零，這時(shí)定壓減壓閥打開(kāi)，液壓泵的出口直接引回油箱，這樣可以實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)的無(wú)負(fù)載啟動(dòng)，有利于保護(hù)電動(dòng)機(jī)以及液壓泵、液壓馬達(dá)不受啟動(dòng)負(fù)載造成的沖擊載荷的影響。 當(dāng)三位四通閥位于左部位置時(shí)，高壓回路接通液壓缸的底部，使液壓缸進(jìn)行伸出動(dòng)作，當(dāng)液壓缸運(yùn)動(dòng)到工作位置時(shí)，由于磨料對(duì)液壓缸的反作用力，會(huì)事液壓缸底部的壓力逐漸增大，當(dāng)壓力增大到定壓減壓閥調(diào)定值的時(shí)候，定壓減壓閥閥口通流面積減小，出口壓力保持恒定，這時(shí)閥口的流量等于液壓缸的泄露流量，通過(guò)定壓減壓閥調(diào)節(jié)壓力，通過(guò)壓力表精確顯示壓力。 當(dāng)三位四通閥位于右部位置時(shí)，液壓缸進(jìn)行收縮運(yùn)動(dòng)，由于液壓缸的收縮運(yùn)動(dòng)不承受很大的拉力，只有加壓裝置承受的重力，所以在進(jìn)行收縮運(yùn)動(dòng)的時(shí)候定壓減壓閥的出口壓力不會(huì)很大，不會(huì)使定壓減壓閥減小閥口通流面積，從而直至液壓缸完全收縮， 2主回路系統(tǒng) 液壓系統(tǒng)中油液常有來(lái)自外部或系統(tǒng)內(nèi)部的污物，來(lái)自外部的污染原因有液壓元件及系統(tǒng)的加工、裝備過(guò)程中殘留的切屑、毛刺、型砂、銹片、漆片、棉絮、灰塵等污染物進(jìn)入油液。來(lái)自系統(tǒng)內(nèi)部的污染原因是系統(tǒng)運(yùn)行過(guò)程中零件磨損的脫落物和油液因理化作用而生成的氧化物、膠狀物等。這些污染物加速液壓元件中相對(duì)運(yùn)動(dòng)表面磨損，擦傷密封件，影響元件及系統(tǒng)的性能和使用壽命，同時(shí)污染物也可堵塞系統(tǒng)中的小孔、縫隙，卡主閥類(lèi)元件，造成元件動(dòng)作失靈甚至損壞，有資料顯示，以上的液壓系統(tǒng)故障是由于油液污染造成的。所以系統(tǒng)要安裝過(guò)濾器。 液壓馬達(dá)的調(diào)速機(jī)構(gòu)采用旁路節(jié)流調(diào)速。 由于旁路節(jié)流調(diào)速在主回路內(nèi)不出現(xiàn)節(jié)流損失和發(fā)熱現(xiàn)象，在局部負(fù)載下也能保持高效率，最宜用在速度較高，負(fù)載較大，負(fù)載變化不大，對(duì)運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)性要求不高的場(chǎng)合，但是它不能承受負(fù)方向的負(fù)載，由于此系統(tǒng)沒(méi)有負(fù)方向負(fù)載，所以選擇旁路節(jié)流調(diào)速。 為了保護(hù)各個(gè)液壓元件不受液壓油里的雜質(zhì)的影響，在進(jìn)油口之前增加一個(gè)過(guò)濾器，液壓泵的輸出的高壓油直接供給液壓馬達(dá)，通過(guò)旁路節(jié)流調(diào)速來(lái)控制調(diào)節(jié)液壓馬達(dá)的轉(zhuǎn)速，液壓泵的輸出口裝有一個(gè)溢流閥來(lái)限定主回路的壓力，來(lái)保護(hù)各個(gè)液壓元件不受高壓力的損害，液壓泵的額定壓力為10.5，液壓馬達(dá)的工作壓力為10-16，所以溢流閥的調(diào)定壓力為液壓泵的額定壓力，所以主回路溢流閥的調(diào)定壓力為10.5。 3油溫問(wèn)題 由于液壓系統(tǒng)的平均工作功率要大于5,液壓系統(tǒng)工作時(shí)，液壓泵和液壓馬達(dá)的容積損失和和機(jī)械損失、閥類(lèi)元件和管路的壓力損失及液體摩擦損失等消耗的能量幾乎全部轉(zhuǎn)化成內(nèi)能以熱量的形式表現(xiàn)出來(lái)，這些熱量除一部分散發(fā)到周?chē)目臻g外，大部分熱量將使系統(tǒng)油液溫度升高，如果油液溫度超過(guò)80度，將嚴(yán)重影響液壓系統(tǒng)的正常工作，所以系統(tǒng)中在回油部分要增加散熱器以控制油的溫度，在油箱的選用中盡量選擇散熱效率高的油箱。 3 系統(tǒng)運(yùn)行 在工作裝置的主軸上安裝有轉(zhuǎn)速測(cè)量裝置，經(jīng)過(guò)現(xiàn)有產(chǎn)品的選用，可以選擇m108186 光電測(cè)速表，具體參數(shù)為 測(cè)量范圍： 5-99999RPM 分辨率： 0.1RPM小于1000RPM；1RPM超過(guò)1000RPM 精度： ±（0.05%+1字） 采樣時(shí)間： 1秒（超過(guò)60RPM） 量程選擇： 自動(dòng)選擇 存儲(chǔ)： 過(guò)去值，最大值和最小值 光電投射距離： 5-15cm（光線好時(shí)最高到30cm） 在液壓系統(tǒng)中需要用到一個(gè)壓力表，用來(lái)測(cè)量油壓達(dá)到更準(zhǔn)確的估計(jì)值，在系統(tǒng)的冷卻系統(tǒng)中還需要增加一個(gè)循環(huán)水泵，通過(guò)類(lèi)比可以選用的水泵的功率在200既可滿足要求。 在測(cè)量可壓縮性磨料的時(shí)候，由于液壓缸行程的限制，有可能液壓缸已經(jīng)達(dá)到最大行程而磨料的實(shí)際壓力還沒(méi)有達(dá)到預(yù)定值，這樣需要進(jìn)行二次加壓，當(dāng)磨料填滿磨料倉(cāng)的時(shí)候用加壓裝置對(duì)磨料進(jìn)行加壓，是磨料進(jìn)行壓縮，然后退出加壓裝置，再次將磨料填滿磨料倉(cāng)，這個(gè)過(guò)程可以重復(fù)多次，通常在運(yùn)行中，加壓裝置在達(dá)到預(yù)定壓力的時(shí)候加壓裝置的最佳位置是剛好進(jìn)入磨料倉(cāng)20mm-30mm，這樣可以保證較大的磨料體積的變化空間，而不會(huì)使行程造成的壓力失效。 在系統(tǒng)運(yùn)行的過(guò)程中，通過(guò)壓力表顯示加壓裝置的準(zhǔn)確壓力，由此壓力可以推算出磨料對(duì)測(cè)試圓盤(pán)產(chǎn)生的壓力，由光電傳感器測(cè)速裝置測(cè)量主軸的轉(zhuǎn)速，通過(guò)秒表來(lái)測(cè)量系統(tǒng)的運(yùn)行時(shí)間，由轉(zhuǎn)速和時(shí)間可以計(jì)算出測(cè)試圓片與磨料摩擦過(guò)的距離，通過(guò)游標(biāo)卡尺來(lái)測(cè)量圓片不同位置的厚度減小值，通過(guò)數(shù)學(xué)方法推算出位于同一直徑處的平均值，此平均值與摩擦總行程的比就是本系統(tǒng)所得到的最終的該材料的在試驗(yàn)環(huán)境下的摩擦系數(shù)，由于未進(jìn)行過(guò)實(shí)踐操作，對(duì)測(cè)試的結(jié)果的準(zhǔn)確度還知道能否達(dá)到一個(gè)滿意的效果，由于各種誤差的存在，需要在測(cè)試數(shù)據(jù)的推倒過(guò)程中引入一個(gè)修正系數(shù)，用來(lái)修正估計(jì)值與真是值之間的差別，這個(gè)修正值需要進(jìn)行實(shí)踐研究來(lái)獲得，通過(guò)對(duì)實(shí)際材料的測(cè)量值，與實(shí)際條件的真實(shí)值相比較而得到準(zhǔn)確的修正值，這樣會(huì)形成一種測(cè)量體系，可以建立起與磨蝕相關(guān)的數(shù)據(jù)庫(kù)，用作科學(xué)研究與實(shí)際生產(chǎn)中的參考資料。 4 結(jié)論 本測(cè)試系統(tǒng)通過(guò)簡(jiǎn)單的結(jié)構(gòu)，通過(guò)不同的壓力，不同的測(cè)試材料、可變的環(huán)境材料、不同的試驗(yàn)轉(zhuǎn)速，來(lái)估測(cè)某種材料在特定環(huán)境下的磨蝕系數(shù)，使我們更深得了解了這種材料的在磨損方面的物理特性，我們對(duì)這些特性的認(rèn)識(shí)可以使我們更好的利用這種材料，在生產(chǎn)實(shí)踐和科學(xué)研究中，起到積極的作用，通過(guò)對(duì)磨蝕系數(shù)的認(rèn)識(shí)，我們?cè)跈C(jī)械設(shè)備的設(shè)計(jì)制造過(guò)程中，可以使我們所設(shè)計(jì)的機(jī)械有更合理的參數(shù)，有更高的壽命，摩擦系數(shù)的應(yīng)用會(huì)逐步提高我們對(duì)工具的利用效率。 5 可行性分析 由于本試驗(yàn)系統(tǒng)并未實(shí)際運(yùn)行過(guò)，它的測(cè)量結(jié)果肯定會(huì)存在或多或少的誤差，修正系數(shù)的確定還需要通過(guò)實(shí)際應(yīng)用來(lái)確定，試驗(yàn)系統(tǒng)在投入實(shí)際應(yīng)用還需要一個(gè)過(guò)程，這是不可避免的，另外本系統(tǒng)的操作計(jì)算系統(tǒng)還不完善，可以設(shè)計(jì)一套專(zhuān)門(mén)針對(duì)本系統(tǒng)的測(cè)量裝置，其功能包括：壓力的測(cè)量、主軸轉(zhuǎn)速的測(cè)量、時(shí)間的測(cè)量等，還需要增加運(yùn)算部分，使系統(tǒng)可以自動(dòng)計(jì)算出需要環(huán)境下的測(cè)量結(jié)果，這些方面都還需要完善。 致謝 在本畢業(yè)設(shè)計(jì)即將完成之際，我謹(jǐn)懷誠(chéng)摯的心情向指導(dǎo)老師張東升老師致以崇高的敬意，感謝老師在整個(gè)畢業(yè)設(shè)計(jì)過(guò)程中給與我們的耐心指導(dǎo)，我們?nèi)〉玫某煽?jī)與進(jìn)步是與老師的指導(dǎo)分不開(kāi)的。 在設(shè)計(jì)過(guò)程中，還有很多身邊的朋友對(duì)我提出過(guò)寶貴的意見(jiàn)與建議，所以也向所有關(guān)心、支持及幫助過(guò)我的老師、同學(xué)、朋友致以誠(chéng)摯的謝意。 由于本人水平有限、時(shí)間的倉(cāng)促，本畢業(yè)設(shè)計(jì)內(nèi)容難免有不足和錯(cuò)誤之處，懇請(qǐng)老師 批評(píng)指正。 參考文獻(xiàn) [1] 雷天覺(jué)．新編液壓工程手冊(cè)[M]．第1版．北京：北京理工大學(xué)出版社，1998. 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