CA6140車床手柄座831015機(jī)械加工工藝規(guī)程及鉆φ14孔夾具設(shè)計(jì)【鉆φ14孔】 【版本3】

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We first analyze the structure, the use and the technical process of the handle in detail, and then we determine a reasonable processing scheme. And the processing plan requires that it should be simple, and it also can guarantee the processing quality. Because the surface precision demand of a handle is higher, so we should do rough milling first and then half-fine milling in processing of some major plane, when we processing some holes, we should drilling and reaming first, and then fine-hinge in the process. Because the processing quality of a handle will directly influence the performance and the long service life, so every procedure must be achieved its processing requirements. Otherwise, as we know the production type of this design is mass production, in order to improve the productivity of labor, to reduce the labor intensity, to guarantee the machining quality, we need to design special fixture, and in this design, we should design a fixture which it can help us processing a φ14H7mm hole in CA6140 lathe handle. Key words: CA6140 lathe handle seat; Process planning; Special fixture design; Fixture assembly drawing II CA6140車床手柄座Φ14H7孔鉆床夾具設(shè)計(jì) （一） 機(jī)械加工工藝規(guī)程設(shè)計(jì) 第一章 手柄座的工藝分析及生產(chǎn)類型的確定 1．1 手柄座的用途 圖1 CA6140車床手柄座零件圖 題目所給的零件是CA6140車床的手柄座。它位于車床操作機(jī)構(gòu)中，可同時(shí)操縱離合器和制動(dòng)器，即同時(shí)控制主軸的開(kāi)、停、換向和制動(dòng)。操作過(guò)程如下：當(dāng)手把控制手柄座向上扳動(dòng)時(shí)，車床內(nèi)部的拉桿往外移，則齒扇向順時(shí)針?lè)较蜣D(zhuǎn)動(dòng)，帶動(dòng)齒條軸往右移動(dòng)，通過(guò)撥叉使滑套向右移，壓下羊角形擺塊的右角，從而使推拉桿向左移動(dòng)，于是左離合器接合，主軸正轉(zhuǎn)；同理，當(dāng)手把控制手柄座向下扳動(dòng)時(shí)，推拉桿右移，右離合器接合，主軸反轉(zhuǎn)。當(dāng)手把在中間位置時(shí)，推拉桿處于中間位置，左、右離合器均不接合，主軸的傳動(dòng)斷開(kāi)，此時(shí)齒條軸上的凸起部分正壓在制動(dòng)器杠桿的下端，制動(dòng)帶被拉緊，使主鈾制動(dòng)。 1.2 手柄座的技術(shù)要求 表1-1手柄座零件技術(shù)要求表 加工表面 尺寸偏差 （mm） 公差以及 精度等級(jí) 粗糙度 Ra（mm） 形位公差 （mm） 45mm圓柱兩端面 43 IT12 凸臺(tái)端面3.2 25mm孔 IT8 1.6 14mm孔 IT7 1.6 10mm孔 IT7 1.6 5mm圓錐孔 IT7 1.6 5.5mm孔 IT8 3.2 M10螺紋孔 IT7 3.2 鍵槽 IT10 側(cè)面1.6 底面6.3 槽14mm IT11 6.3 14mm孔 端面 距25mm孔 軸線43mm IT12 6.3 1.3 審查手柄座的工藝性 分析零件圖可知，手柄座左右兩端面和孔端面均有要求切削加工，孔端面、孔端面、孔端面和孔凸臺(tái)端面均為平面，可以防止加工過(guò)程中鉆頭鉆偏，以保證孔的加工精度，而螺紋孔M10和圓錐孔的端面均為圓柱面保證孔的加工精度較困難；另外在軸向方向上的孔凸臺(tái)端面作為定位基準(zhǔn)加工要求較其他端面高。主要工作表面雖然加工精度也相對(duì)較高，但也可以在正常生產(chǎn)條件下，采用較經(jīng)濟(jì)的方法保質(zhì)保量地加工出來(lái)。由此可見(jiàn)該零件的工藝性較好。 現(xiàn)將主要加工面分述如下： 1.3.1 孔的加工 該零件共有5個(gè)孔要加工：φ45mm外圓凸臺(tái)端面（孔凸臺(tái)端面）是零件的主要加工面，其他的面、孔與其有位置尺寸度要求，因而是后續(xù)工序的主要精基準(zhǔn)面，需精加工出來(lái)；φ10mm孔與孔有平行度要求，也需要精加工；φ14mm是不通孔，特別注意該孔的加工深度；φ5mm圓錐孔雖是小孔，但由于表面粗糙度要求高，仍需精鉸。φ5.5mm油孔表面粗糙度有Ra3.2μm的要求，因此對(duì)其也應(yīng)該要進(jìn)行精鉸。 1.3.2 面的加工 該零件共有4個(gè)端面要加工：φ45mm外圓凸臺(tái)端面精度要求較高，同時(shí)也是配合φ25mm孔作為后續(xù)工序的精基準(zhǔn)面，需精加工；φ45mm圓柱大端面、φ25mm孔端面以及φ14mm孔端面粗銑既可。 1.3.3 槽的加工 該零件僅有2個(gè)槽需加工：φ25mm孔上鍵槽兩側(cè)面粗糙度為Ra1.6mm，需精加工，底面加工精度要求不高，加工鍵槽時(shí)很難以φ45mm外圓端面為定位基準(zhǔn)，因而工序尺寸的計(jì)算較復(fù)雜；而槽14mm兩側(cè)面粗糙度均為Ra6.3mm，半精銑即可。 1.3.4 螺紋孔的加工 M10mm螺紋孔的加工，它與φ10mm孔和φ25mm孔連心線有30°角度要求，同時(shí)螺紋孔中心線與φ45mm圓柱端面有11mm的尺寸位置要求。 由以上分析可知，該零件的加工應(yīng)先加工φ45mm圓柱兩端面，再以端面為基準(zhǔn)加工作為后續(xù)工序主要精基準(zhǔn)的φ25mm孔，進(jìn)而以該孔為精基準(zhǔn)加工出所有的孔，面，槽，螺紋孔等。 第二章 確定生產(chǎn)類型和毛坯的制造形式 2.1 確定手柄座生產(chǎn)類型 依設(shè)計(jì)題目知：Q=5000件/年，結(jié)合生產(chǎn)實(shí)際，備品率a%和廢品率b%分別為8%和2%。 所以：N=5000件/年（1+8%）（1+2%）=5500件/年 手柄座重量為0.73kg，由參考文獻(xiàn)【1】表1-3知，手柄座為輕型零件；由參考文獻(xiàn)【1】表1-4知，該手柄座類型為大批生產(chǎn)。 2.2 確定毛坯的制造形式 零件材料為HT15-33，根據(jù)選擇毛坯應(yīng)考慮的因素，該零件體積較小，形狀較復(fù)雜，外表面采用不去除材料方法獲得粗糙度要求，由于零件生產(chǎn)類型為成批，大批生產(chǎn)，而砂型鑄造生產(chǎn)成本低，設(shè)備簡(jiǎn)單，故本零件毛坯采用砂型鑄造。 由于零件上孔都較小，且都有嚴(yán)格的表面精度要求，故都不鑄出，留待后續(xù)機(jī)械加工反而經(jīng)濟(jì)實(shí)用。 由于該手柄座在工作過(guò)程中不經(jīng)常變動(dòng)，受力不大，毛坯選用鑄件，該手柄座輪廓尺寸不大，且生產(chǎn)類型為大批生產(chǎn)，為提高生產(chǎn)率和鑄件精度，宜采用機(jī)器造型鑄造，而且還要保證造型鑄造毛坯的拔模斜度不大于2°，鑄造圓角半徑為R3~5。 第三章 擬定手柄座工藝路線 3.1 定位基準(zhǔn)的選擇 定位基準(zhǔn)分為粗基準(zhǔn)和精基準(zhǔn)的選擇 3.1.1 精基準(zhǔn)的選擇 根據(jù)該手柄座零件的技術(shù)要求和裝配要求，選擇手柄座孔及外圓凸臺(tái)端面作為精基準(zhǔn)，零件上的很多表面都可以采用它們作基準(zhǔn)進(jìn)行加工，遵循了“基準(zhǔn)統(tǒng)一”原則。又因?yàn)檩S孔的軸線是設(shè)計(jì)基準(zhǔn)，選用其作為精基準(zhǔn)定位加工手柄座腳上孔和孔以及其他的孔和表面，實(shí)現(xiàn)了設(shè)計(jì)基準(zhǔn)和工藝基準(zhǔn)重合，保證了被加工表面的位置度要求及孔軸線和孔軸線的平行度要求。選用手柄座外圓凸臺(tái)端面作為精基準(zhǔn)同樣是遵循了“基準(zhǔn)重合”原則，因?yàn)樵撌直系某叽缍嘁栽摱嗣孀鳛樵O(shè)計(jì)基準(zhǔn)。選用孔及外圓凸臺(tái)端面作為精基準(zhǔn)，夾緊力可作用在手柄座孔的大端面上，夾緊穩(wěn)定可靠。 3.1.2 粗基準(zhǔn)的選擇 粗基準(zhǔn)選擇應(yīng)為后續(xù)加工提供精基準(zhǔn)，由于該零件毛坯沒(méi)有鑄孔，故只能以3個(gè)主要端面為基準(zhǔn)，由于φ45mm小端面表面粗糙度為Ra3.2mm，若直接以大端面為粗基準(zhǔn)，恐不能一次達(dá)到加工精度，故先以φ45mm小端面為粗基準(zhǔn)，粗銑φ45mm大端面，再以φ45mm大端面為基準(zhǔn)，精銑小端面，并保證尺寸43mm。 3.2 表面加工方法的確定 根據(jù)手柄座零件圖上各加工尺寸精度和表面粗糙度，確定加工零件各表面的加工方法，如表3-1所示。 表3-1零件表面的加工方法 加工表面 精度 粗糙度 可選加工方法 確定加工方法 φ45mm 大端面 IT7～8 3.2 粗刨→精刨 粗銑 粗銑 φ45mm 小端面 IT7 3.2 粗刨→精刨 粗銑→半精銑 粗銑→半精銑 φ25H8mm孔 IT8 1.6 粗鏜→半粗鏜→拉 鉆→擴(kuò)→鉸 鉆→擴(kuò)→鉸 φ10H7mm孔 IT8 1.6 粗鏜→半粗鏜→拉 鉆→粗鉸→精鉸 鉆→粗鉸→精鉸 φ14H7mm孔 IT7 1.6 粗鏜→半粗鏜→拉 鉆→粗鉸→精鉸 鉆→粗鉸→精鉸 M10mm螺紋孔 鉆→攻 鉆→攻 鍵槽 IT9 1.6 粗銑→精銑 粗銑→精銑 銑鍵槽 IT8～11 6.3 粗刨→半精刨 粗銑 粗銑 φ5.5mm孔 IT7～8 3.2 鉆→粗鉸→精鉸 鉆→精鉸 鉆→精鉸 3.3 加工階段的劃分 零件的加工質(zhì)量要求較高時(shí)，常把整個(gè)加工過(guò)程劃分為幾個(gè)階段： 3.3.1 粗加工階段 粗加工的目的是切去絕大部分多余的金屬，為以后的精加工創(chuàng)造較好的條件，并為半精加工，精加工提供定位基準(zhǔn)，粗加工時(shí)能及早發(fā)現(xiàn)毛坯的缺陷，予以報(bào)廢或修補(bǔ)，以免浪費(fèi)工時(shí)。 粗加工可采用功率大，剛性好，精度低的機(jī)床，選用大的切前用量，以提高生產(chǎn)率、粗加工時(shí)，切削力大，切削熱量多，所需夾緊力大，使得工件產(chǎn)生的內(nèi)應(yīng)力和變形大，所以加工精度低，粗糙度值大。一般粗加工的公差等級(jí)為IT11~IT12。粗糙度為Ra80~100μm。 3.3.2 半精加工階段 半精加工階段是完成一些次要面的加工并為主要表面的精加工做好準(zhǔn)備，保證合適的加工余量。半精加工的公差等級(jí)為IT9~IT10。表面粗糙度為Ra10~12.5μm。 3.3.3 精加工階段 精加工階段切除剩余的少量加工余量，主要目的是保證零件的形狀位置幾精度，尺寸精度及表面粗糙度，使各主要表面達(dá)到圖紙要求.另外精加工工序安排在最后，可防止或減少工件精加工表面損傷。 精加工應(yīng)采用高精度的機(jī)床小的切前用量，工序變形小，有利于提高加工精度．精加工的加工精度一般為IT6~IT7，表面粗糙度為 Ra1~1.25μm。 3.4 工藝路線方案的擬定與比較 擬定工藝路線的內(nèi)容除選擇定位基準(zhǔn)外，還要選擇各加工表面的加工方法，安排工序的先后順序，確定加工設(shè)備，工藝裝備等。工藝路線的擬定要考慮使工件的幾何形狀精度，尺寸精度及位置精度等技術(shù)要求得到合理保證，成批生產(chǎn)還應(yīng)考慮采用組合機(jī)床，專用夾具，工序集中，以提高效率，還應(yīng)考慮加工的經(jīng)濟(jì)性，以便使生產(chǎn)成本盡量下降。 3.4.1 工藝路線方案一 1） 粗銑手柄座φ45mm圓柱左右兩端面； 2） 半精銑φ45mm圓柱凸臺(tái)端面，保證尺寸43mm； 3） 鉆—粗鉸—精鉸φ25H8mm孔； 4） 拉鍵槽，保證尺寸27.3H11； 5） 鉆—粗鉸—精鉸φ10H7mm孔； 6） 銑槽，保證尺寸14mm，深度43mm； 7） 粗銑φ14H7mm孔端面，保證尺寸43mm； 8） 鉆—粗鉸—精鉸φ14H7mm孔； 9） 鉆—攻M10mm螺紋孔； 10）鉆—鉸φ5mm圓錐孔； 11）鉆—鉸φ5.5mm孔； 12）去銳邊，毛刺； 13）清洗； 14）終檢，入庫(kù)； 3.4.2 工藝路線方案二 1） 粗銑手柄座φ45mm圓大端面； 2） 粗銑—半精銑φ45mm圓柱小端面，保證尺寸43mm； 3） 鉆—粗鉸—精鉸φ25H8mm孔； 4） 鉆—粗鉸—精鉸φ10H7mm孔； 5） 鉆—粗鉸—精鉸φ14H7mm孔； 6） 粗銑—半精銑槽保證尺寸14mm，深度43mm； 7） 拉鍵槽，保證尺寸27.3H11mm； 8） 鉆—攻M10螺紋孔； 9） 鉆—鉸φ5.5mm孔； 10）鉆—鉸φ5mm圓錐孔； 11）去銳邊，毛刺； 12）清洗； 13）終檢，入庫(kù)； 3.4.3 工藝方案的比較與分析 上述兩個(gè)方案區(qū)別在:一是方案一以手柄座φ45mm圓柱左右兩端面互為基準(zhǔn)加工兩端面；方案二先粗銑φ45mm圓柱大端面，再粗銑—半精銑φ45mm圓柱小端面；二是方案二沒(méi)有銑φ14mm孔端面，但由于φ14mm孔有嚴(yán)格深度要求，故最好還是粗銑一遍。 在綜合考慮上述工序順序安排原則的基礎(chǔ)上，選取工藝方案一。 手柄座工藝路線及設(shè)備，工裝的選用如下表3-2： 表3-2手柄座工藝路線及設(shè)備，工裝的選用 工序號(hào) 工序名稱 機(jī)床設(shè)備 刀具 量具 1 粗銑φ45mm圓柱兩端面； 立式銑床X51 高速鋼套式面銑刀 游標(biāo)卡尺 2 精銑φ45mm圓柱小端面 立式銑床X51 高速鋼套式面銑刀 游標(biāo)卡尺 3 鉆，倒角，粗鉸，精鉸φ25mm孔 搖臂鉆床Z37 硬質(zhì)合金錐柄麻花鉆、鉸刀 游標(biāo)卡尺、內(nèi)徑千分尺、塞規(guī) 4 拉鍵槽 拉床 拉刀 游標(biāo)卡尺 5 鉆，倒角，粗鉸 ，精鉸φ10mm孔 立式鉆床Z525 復(fù)合麻花鉆、鉸刀 游標(biāo)卡尺、內(nèi)徑千分尺、塞規(guī) 6 粗、精銑槽14mm 臥式銑床X62 高速鋼鑲齒三面刃銑刀 游標(biāo)卡尺、塞規(guī) 7 粗銑14mm孔端面 立式銑床X51 高速鋼套式面銑刀 游標(biāo)卡尺 8 鉆 ，倒角，粗鉸，精鉸φ14mm孔 立式鉆床Z525 復(fù)合麻花鉆、鉸刀 游標(biāo)卡尺、內(nèi)徑千分尺、塞規(guī) 9 鉆，倒角，攻M10mm螺紋孔 搖臂鉆床Z37 莫氏錐柄階梯麻花鉆、絲錐 卡尺 螺紋塞規(guī) 10 鉆，鉸φ5mm圓錐孔 立式鉆床Z525 麻花鉆、錐柄機(jī)用1：50錐度銷子鉸刀 內(nèi)徑千分尺、塞規(guī) 11 鉆，倒角，鉸φ5.5mm孔 立式鉆床Z525 麻花鉆、鉸刀 內(nèi)徑千分尺、塞規(guī) 12 去銳邊，毛刺 鉗工臺(tái) 平銼 13 終檢 游標(biāo)卡尺、內(nèi)徑千分尺、塞規(guī)、螺紋塞規(guī) 第四章 機(jī)械加工余量、工序尺寸和毛坯尺寸的確定 4．1 查表確定加工余量 CA6140車床手柄座零件材料為HT15-33，毛坯重量約為0.73kg，生產(chǎn)類型為大批生產(chǎn)，采用砂型鑄造生產(chǎn)。由于所有孔均有精度要求，且尺寸小，均不鑄出。故僅確定三個(gè)端面的相關(guān)尺寸。 砂型鑄造，材料為灰鑄鐵，機(jī)器造型，公差等級(jí)為CT8~12，取CT10，加工余量等級(jí)E~G，取G 切削余量：查表， 基本尺寸小于100mm，加工余量為1.4mm；基本尺寸小于63mm，加工余量為0.7mm。 鑄件公差等級(jí)：查表，基本尺寸小于100mm，取3.2mm；基本尺寸小于63mm，取2.8mm。 4.2 45圓柱兩端面毛坯尺寸及加工余量確定 根據(jù)工序要求，φ45mm圓柱兩端面經(jīng)過(guò)兩道工序，先粗銑φ45mm圓柱大端面，再粗，精銑φ45mm圓柱小端面，各步余量如下： 粗銑：由《機(jī)械加工工藝手冊(cè)第一卷》表3.2-23，其余量值規(guī)定，對(duì)于小端面（≤50mm）為1.0~2.0mm，現(xiàn)取1.6mm。表3.2-27粗銑平面的厚度偏差（≤30mm）為―0.25~―0.39mm，現(xiàn)取―0.30mm。 精銑：由《加工工藝手冊(cè)》表3.2-25，其余量規(guī)定值為1.0mm。 故鑄造毛坯的基本尺寸為43＋1.2＋1.8＋1.0＝47mm?。又根據(jù)前面鑄件尺寸公差標(biāo)準(zhǔn)值，取尺寸公差為2.8mm。故： 毛坯的名義尺寸：43＋1.2＋1.6＋1.0＝46.8mm； 毛坯的最小尺寸：46.8－1.4＝45.4mm； 毛坯的最大尺寸：46.8＋1.4＝48.2mm； 粗銑大端面后的最大尺寸：43＋1.0＋1.2＝45.2mm； 粗銑大端面后的最小尺寸：45.2－0.30＝44.9mm； 粗銑小端面后的最大尺寸：:43＋1.0＝44mm； 粗銑小端面后的最小尺寸：:44－0.30＝43.7mm。 精銑后尺寸與零件尺寸相同，但由于設(shè)計(jì)零件圖紙并未給出具體的公差等級(jí)，現(xiàn)按《加工工藝手冊(cè)》表5.29，粗銑→精銑所能達(dá)到的經(jīng)濟(jì)精度取IT8=0.039，按入體原則取值。故精銑后尺寸為mm。 4.3 14H7孔端面毛坯尺寸及加工余量計(jì)算 根據(jù)工序要求，φ14H7mm孔端面僅由粗銑得到，故φ14H7mm孔端面距φ25H8mm孔中心線的毛坯基本尺寸為43＋1.2＝44.2mm，故： 毛坯的名義尺寸：43＋1.2＝44.2mm； 毛坯的最大尺寸：44.2＋1.4＝45.6mm； 毛坯的最小尺寸：44.2－1.4＝42.8mm。 粗銑后尺寸應(yīng)于零件圖尺寸相同，但由于零件圖紙并未給出具體的公差等級(jí)，現(xiàn)按前面粗銑平面厚度偏差?。?.28mm。故粗銑后的尺寸為43mm 其他毛坯尺寸由于零件圖紙未做具體的工序尺寸要求，且對(duì)后面諸孔，槽的加工影響不大，僅粗銑即可。 4.4 鉆—粗鉸—精鉸14mm孔的加工余量、工序尺寸和公差的確定 由參考文獻(xiàn)【1】表2-28可查得，精鉸余量Z精鉸=0.05mm；粗鉸余量Z粗鉸=0.95mm；鉆孔余量Z鉆=13.0mm。參考文獻(xiàn)【1】表1-20可依次確定各工序尺寸的加工精度等級(jí)為，精鉸：IT7；粗鉸：IT10；鉆：IT12。根據(jù)上述結(jié)果，再標(biāo)準(zhǔn)公差數(shù)值表可確定各工步的公差分別為，精鉸：0.018mm；粗鉸：0.070mm；鉆：0.180mm。 綜上所述，該工序各工步的工序尺寸及公差分別為，精鉸：；粗鉸：；鉆：，它們的相互關(guān)系如圖4-1所示。 圖2鉆—粗鉸—精鉸14mm孔的加工余量、工序尺寸和公差相互關(guān)系圖 4.5 其他尺寸及其加工余量的確定 其他工序尺寸包括4個(gè)孔，2個(gè)槽，1個(gè)螺紋孔的基本尺寸，現(xiàn)僅分析主要的5個(gè)孔的加工余量及尺寸偏差。 5個(gè)孔均不鑄出，機(jī)械加工出來(lái)，根據(jù)《加工工藝手冊(cè)》，由于5個(gè)孔的表面粗糙度要求均較高，所以都要經(jīng)過(guò)精鉸工序，具體工序尺寸和加工余量為： （1）φ25H8mm孔，Ra＝1.6mm； 根據(jù)《加工工藝手冊(cè)》表3.2-10，加工該孔的工藝為： 鉆→擴(kuò)→鉸 鉆孔：φ23mm； 擴(kuò)孔：φ24.8mm 2Z＝1.8mm（Z為單邊加工余量）； 鉸孔：φ25H8mm。 （2）φ10H7mm孔，Ra＝1.6mm； 根據(jù)《加工工藝手冊(cè)》表3.2-9，加工該孔的工藝為： 鉆→粗鉸→精鉸 鉆孔：φ9.8mm； 粗鉸：φ9.96mm； 精鉸：φ10H7mm。 （3）φ5mm圓錐孔，Ra＝1.6mm； 由于零件圖紙未給出具體的公差等級(jí)，現(xiàn)也按H7公差等級(jí)加工，按表3.2-9，加工該孔的工藝為： 鉆→精鉸 鉆孔：φ4.8mm； 精鉸：φ5H7mm。 （4）φ5.5mm孔，Ra＝3.2mm 由于也未給出公差等級(jí)，現(xiàn)同樣按φ5mm圓錐孔加工方式：鉆→精鉸 鉆孔：φ4.8mm； 精鉸：φ5.5H7mm。 第五章 切削用量、時(shí)間定額的計(jì)算 5．1 確定各工序切削用量及基本工時(shí) 5.1.1 工序I：粗銑45mm圓柱大端面 機(jī)床：X51立式銑床 刀具：高速鋼端銑刀，直徑D=50mm，齒數(shù)Z=6 根據(jù)《加工工藝手冊(cè)》表2.4-73，取每齒進(jìn)給量f Z=0.15mm/Z，根據(jù)《切削工藝手冊(cè)》表3.9，取銑削速度v=20m/min。則車床主軸轉(zhuǎn)速n主=1000v/d=127.4r/min，按機(jī)床選取銑刀轉(zhuǎn)速n=160r/min，則實(shí)際切削速度v實(shí)=25.12m/min.工作臺(tái)每分鐘進(jìn)給量f m = f Z×Z×n=144mm/min，則取銑床工作臺(tái)進(jìn)給量f m=150mm/min，按《加工工藝手冊(cè)》表6.2-5，基本工時(shí)t=0.65min。 5.1.2 工序II：粗銑、半精銑45mm圓柱小端面 機(jī)床：X51立式銑床 刀具：高速鋼端銑刀，直徑D=50mm，齒數(shù)Z=6 （1）粗銑φ45mm小端面，銑削余量Z=1.2mm， 同樣查表選取確定切削速度v=20m/min，進(jìn)給量f=0.15mm/Z，則車床主軸轉(zhuǎn)速n=127.4r/min， 同樣選取機(jī)床銑刀轉(zhuǎn)數(shù)n=160r/min，則實(shí)際切削速度v=25.12m/min.，工作臺(tái)每分鐘進(jìn)給量f=144mm/min，銑床工作臺(tái)進(jìn)給量f =150mm/min，則 基本工時(shí)間t=0.43min。 （2）半精銑φ45mm小端面，加工余量Z=1.0mm， 同樣查表確定切削速度v=20m/min，進(jìn)給量f=0.15mm/Z，則車床主軸轉(zhuǎn)速n=127.4r/min， 同樣選取機(jī)床銑刀轉(zhuǎn)數(shù)=160r/min，則實(shí)際切削速度=25.12m/min，工作臺(tái)每分鐘進(jìn)給量 f =144mm/min，銑床工作臺(tái)進(jìn)給量f=100mm/min，則基本工時(shí)t=0.65min。 5.1.3 工序III： 鉆—粗鉸—精鉸25H8mm孔。 機(jī)床：Z37搖臂鉆床 ?（1）擴(kuò)孔φ24.8mm 刀具：高速鋼錐柄標(biāo)準(zhǔn)麻花鉆，D=24.8mm 雙邊余量2Z=1.8mm 由《切削工藝手冊(cè)》表2.10查的擴(kuò)孔鉆擴(kuò)孔時(shí)進(jìn)給量f=0.7~0.8mm/r，并由《加工工藝手冊(cè)》表4.2-16取fz=0.72mm/r?，擴(kuò)孔鉆擴(kuò)孔時(shí)?，根據(jù)《切削工藝手冊(cè)》表2.15查得f=14m/min，故 f=7~4.7m/min，則fr=89~60r/min， 按機(jī)床選取fr=68r/min，則f=5.29m/min.， 基本工時(shí)t=1.1min。 （2）鉸φ25H8mm孔 刀具：高速鋼錐柄機(jī)用鉸刀，D=25mm 由《切削工藝手冊(cè)》表2.24查得f=1.0~1.5mm/r，?并由《加工工藝手冊(cè)》表4.2-16選取fz=1.22mm/r，取切削深度h=0.15~0.25mm，f=4~8m/min?，?則fr=51~102r/min， 按機(jī)床選取fr=68r/min，則f=5.34m/min.， 基本工時(shí)t=0.65min。 5.1.4 工序IV：鉆，鉸10H7mm孔 ?機(jī)床：Z525立式鉆床 ?（1）鉆φ10mm孔 刀具：高速鋼錐柄麻花鉆，D=9.8mm 由《切削工藝手冊(cè)》表2.7查得fz=0.17mm/r，由表2.15取vc=23m/min，則fr=747.4r/min 按機(jī)床選取n=960r/min，則vc=29.54m/min.， 基本工時(shí)t=0.31min。 （2）粗鉸φ9.96mm孔 刀具：高速鋼錐柄機(jī)用鉸刀，D=9.96mm 由《切削工藝手冊(cè)》表2.24查得fz=0.17mm/r，根據(jù)表2.15取f=6m/min，則fr=191.85r/min 按機(jī)床選取fr=195r/min，則f=6.1m/min.， 基本工時(shí)t=0.19min。 （3）精鉸φ10H7孔 刀具：高速鋼錐柄機(jī)用鉸刀，D=10mm 由《切削工藝手冊(cè)》表2.24查得fz=0.8mm/r，根據(jù)表2.15取f=6m/min，則fr=191.85r/min， 按機(jī)床選取fr=195r/min，則f=6.1m/min.， ??????基本工時(shí)t=0.31min。 5.1.5 工序V：銑鍵槽 機(jī)床：X62臥式銑床 ??????刀具：高速鋼圓柱形銑刀，D=13mm，Z=6 ?（1）第一次走刀 ??????根據(jù)《加工工藝手冊(cè)》表2.4-73，取fz=0.2mm/Z，根據(jù)《切削工藝手冊(cè)》表3.9， 銑削速度v=15m/min。則fr=367.5r/min。 按機(jī)床選取fr=375r/min，則f=15.31m/min.，v =56.25mm/min， 基本工時(shí)t=0.94min （1）第二次走刀 ??????切削用量與第一次走刀完全相同，fz=0.2mm/Z，f=15.31m/min，v =56.25mm/min 基本工時(shí)t=0.94min。 5.1.6 工序VI: 鉆—粗鉸—精鉸14H7mm孔 機(jī)床：Z525立式鉆床 （1）鉆孔φ13mm ?????刀具：高速鋼錐柄麻花鉆，D=13mm ?????由《切削工藝手冊(cè)》表2.7查得fz=0.36mm/r，由表2.15取f=14m/min， 則fr=343r/min， 按機(jī)床選取fr=272r/min，則f=11.10m/min.， ?????基本工時(shí)t=0.36min。 （2）粗鉸φ13.95mm孔 ?????刀具：高速鋼錐柄機(jī)用鉸刀，D=13.95mm 由《切削工藝手冊(cè)》表2.24查得f=0.5~1.0mm/r，?并由《加工工藝手冊(cè)》表4.2-16取fz=0.81mm/r，v =4~8m/min?，?則fr=91~182r/min， ?????按機(jī)床選取fr=140r/min，則f=6.13m/min.， ?????基本工時(shí)t=0.31min。 （3）精銑φ14H7mm孔 ??????刀具：高速鋼錐柄機(jī)用鉸刀 ?由《切削工藝手冊(cè)》表2.24查得f=0.5~1.0mm/r，?并由《加工工藝手冊(cè)》表4.2-16取fz=0.62mm/r，v =4~8m/min?，?則f=91~182r/min， 按機(jī)床選取fr=140r/min，則f=6.15m/min.， ??????基本工時(shí)t=0.40min。 5.1.7 工序VII：鉆，攻M10螺紋孔 ?機(jī)床：Z525立式鉆床 （1）鉆φ8.5mm孔 刀具：高速鋼錐柄麻花鉆，D=8.5mm 由《切削工藝手冊(cè)》表2.7查得f=0.28mm/r，由表2.15取切削速度v=16m/min，則主軸轉(zhuǎn)速n=600r/min，按機(jī)床選取主軸轉(zhuǎn)速n=545r/min，則切削速度v=14.55m/min，則 基本工時(shí)t==0.10min。 （2）攻螺紋M10mm 刀具：高速鋼錐柄機(jī)用絲錐 等于工件螺紋螺距p，即f=1.25mm/r，由《切削工藝手冊(cè)》取切削速度v=7.5 m/min，則主軸轉(zhuǎn)速n=298r/min，按機(jī)床選取主軸轉(zhuǎn)速n=272r/min，則切削速度v=6.8m/min，則基本工時(shí)t=0.05min。 5.1.8 工序IX: 鉆—粗鉸—精鉸5.5mm孔 （1）鉆φ4.8mm孔 ??????刀具：高速鋼錐柄麻花鉆，D=4.8mm ??????由《切削工藝手冊(cè)》表2.7查得： 選擇的高速鋼錐柄麻花鉆 按機(jī)床選取 基本工時(shí)： ⑵鉸孔： 選擇的鉸刀 按機(jī)床選取 基本工時(shí)： ?????? 26 （二） 專用夾具的設(shè)計(jì) 第六章 夾具體的設(shè)計(jì) 由于生產(chǎn)類型為成批，大量生產(chǎn)，要考慮生產(chǎn)效率，降低勞動(dòng)強(qiáng)度，保證加工質(zhì)量，故需設(shè)計(jì)專用夾具。 6．1 定位方案設(shè)計(jì) 6.1.1 工件的定位基準(zhǔn)及定位基面 圖3 鉆14H7孔工序示意圖 在設(shè)計(jì)任務(wù)書中，本夾具用于在鉆床上加工CA6140車床手柄座的14H7孔，工件以25H8孔及端面、10H7孔作為定位基準(zhǔn)，在一面兩銷上實(shí)現(xiàn)完全定位，由氣缸推動(dòng)壓塊直接夾緊工件。工件的定位基面為25H8孔內(nèi)表面及端面、10H7孔內(nèi)表面。 6.1.2 定位方案選取與比較 為了加工φ14H7孔，必須使其完全定位。因此初步的設(shè)計(jì)方案如下，首先必須明確其加工時(shí)應(yīng)如圖2所示，這樣垂直豎立放置，便于立式鉆床加工。那么要使其完全定位，可以采用: a: 一面兩銷定位，以φ25H8mm和φ10H7mm兩孔為定位基準(zhǔn)就可以滿足其要求。 b: 一面加圓柱銷和半“V”形塊定位，以φ25H8mm為定位基準(zhǔn)，再在φ25外圓表面用“V”形塊定位。 比較以上兩個(gè)方案，明顯a方案要好得多，因φ25H8mm和φ10H7mm兩孔的中心線在同一直線上，所以只要將其兩銷定在同一平面同一直線上，就可以很快的將其定位（如圖垂直放置）；而b方案和a方案不同點(diǎn)在于用的是“V”型快定位，要使零件很快垂直放置定位很難，并且需要量具對(duì)其精確測(cè)量，增加了工時(shí)。因此，選擇一面兩銷定位最佳！ 如上圖所示，一面限制的自由度有3個(gè)，一個(gè)銷釘限制一個(gè)自由度，兩個(gè)一起再限制一個(gè)自由度；為使定位可靠，加工穩(wěn)定，我所設(shè)計(jì)的定位方案如附圖A1圖紙——手柄座夾具體裝配圖所示，總共限制了工件的全部6個(gè)自由度，屬于完全定位。 在該定位方案中，φ45mm圓柱小端面被夾具體上的一個(gè)支撐面頂住，限制了x軸的移動(dòng)，y軸的旋轉(zhuǎn)，z軸的旋轉(zhuǎn)三個(gè)移動(dòng)自由度。φ25H8mm孔內(nèi)插入短銷，限制了y軸的移動(dòng)，z軸的移動(dòng)，φ10H7mm孔中插入菱形銷，限制了x軸的旋轉(zhuǎn)，這樣6個(gè)自由度全部被限制。定位面板如附圖A1圖紙——手柄座夾具體裝配圖所示。 6.1.3 定位元件的選用與計(jì)算 1）25H8孔用一個(gè)固定式短圓柱銷定位限制二個(gè)自由度。 本設(shè)計(jì)方案選用固定式定位銷，由于加工的φ14H7mm盲孔恰好在定位基準(zhǔn)φ25H8mm孔內(nèi)表面上，若采用標(biāo)準(zhǔn)件，勢(shì)必影響φ14H7mm孔的加工，因此可專門設(shè)計(jì)一個(gè)短圓柱銷，其尺寸如零件圖所示（見(jiàn)附錄）： 銷與φ25H8mm孔內(nèi)表面為H8/g7間隙配合，既保證了短銷定位，又方便了裝夾工件。該銷與定位面板上的φ15mm銷孔呈S7/g6過(guò)盈配合。 2）25H8孔端面用一個(gè)平面定位限制三個(gè)自由度。 所以選用一個(gè)固定支承板來(lái)定位φ25孔的端面，因?yàn)閵A緊工件時(shí)產(chǎn)生的力比較大，即我選用45號(hào)鋼作為支撐板材料，因?yàn)橹伟逡尪虉A柱銷穿出所以我設(shè)計(jì)的支承圓板孔隙為15mm，其與圓柱銷產(chǎn)生過(guò)盈配合才能更好的使支撐板起到輕微效果，所以我確定其公差等級(jí)為S7，通過(guò)查互換性與測(cè)量技術(shù)可得到孔隙為φ15 因?yàn)閵A緊定位時(shí)會(huì)產(chǎn)生較大的力，所以我取了板的厚度為5mm。 具體尺寸見(jiàn)零件圖。 3）10H7孔用一個(gè)固定式菱形銷定位限制一個(gè)自由度。 本設(shè)計(jì)方案選用固定式定位銷，查《機(jī)床夾具設(shè)計(jì)手冊(cè)》，確定削邊銷為B10X22GB2203—80標(biāo)準(zhǔn)，其相關(guān)尺寸如零件圖所示（見(jiàn)附錄）。 它和定位面板上的φ10mm銷孔呈P7/h6過(guò)盈配合，與工件上φ10mm孔呈H7/h6間隙配合。 在實(shí)際生產(chǎn)中，由于菱形銷的尺寸已標(biāo)準(zhǔn)化啊，因而常按下面步驟進(jìn)行兩銷設(shè)計(jì)： a 確定兩銷中心距尺寸及公差 取兩孔中心距的基本尺寸為兩銷中心距的基本尺寸；其公差取工件孔中心距公差的1/5~1/3，取1/4。即令：T=1/4T 由零件圖可取兩銷中心距為50，T=0.16，T=0.04 b 確定圓柱銷直徑及其公差 取相應(yīng)孔的最小直徑作為圓柱銷直徑的基本尺寸，其公差一般為g或f，選g 即通過(guò)查表及零件圖可選取短圓柱銷直徑尺寸為25 c 確定菱形銷寬度，其直徑及其公差 首先查機(jī)械制造工藝學(xué)表6-1選取菱形銷寬度b；然后按公式b=（其中b 菱形銷寬度，D工件上與菱形銷配合孔的最小直徑，△和△分別為孔1和銷1孔2和銷2的最小間隙，T和T分別為兩孔中心距和兩銷中心距的公差）計(jì)算菱形銷與其配合孔的最小間隙△；再計(jì)算菱形銷直徑的基本尺寸：d= D-△；最后按h或h確定菱形銷的直徑公差。 即可取b=4，d=10，B=8， b=3 再按上述公式求得△===0.0764 最后按h確定菱形銷直徑的公差為0.009mm。最后得到d=10 6．2 定位誤差分析 定位誤差是指由于定位不準(zhǔn)確引起的某一工序的尺寸或位置精度要求方面的加工誤差。對(duì)于夾具設(shè)計(jì)中采用的定位方案，，一般定位誤差控制在工件公差的1/3—1/5，即可認(rèn)為定位方案符合加工要求。 對(duì)于本次設(shè)計(jì)的夾具，需要保證的尺寸要求：保證盲孔φ14H7mm的深度距端28mm，檢查長(zhǎng)度為25mm的要求。定位基準(zhǔn)是φ45mm圓柱小端面和Ф25H8孔、Ф10H7孔，由一面兩銷實(shí)現(xiàn)完全定位。由于φ45mm圓柱小端面經(jīng)過(guò)半精銑，表面粗糙度達(dá)到Ra3.2μm，故可認(rèn)為φ45mm圓柱小端面的平面度誤差為0，即可認(rèn)為不存在基準(zhǔn)位置度誤差；而兩定位銷是水平放置，由于工件自重作用，工件定位孔與定位銷上母線接觸，在這垂直方向上的定位誤差非常小，而加工盲孔φ14H7mm深度尺寸要求并不嚴(yán)格，綜上所述，只要支撐面的標(biāo)準(zhǔn)尺寸得到保證，是不存在定位誤差的。 6．3 導(dǎo)向裝置的設(shè)計(jì) 6.3.1 鉆套的設(shè)計(jì) 由于該夾具用于一個(gè)孔經(jīng)鉆、粗鉸、精鉸三個(gè)工步加工的工序，所以選擇快換鉆套，快換鉆套已標(biāo)準(zhǔn)化。 6.3.2 鉆套高度和排屑間隙 由參考文獻(xiàn)《機(jī)械制造工藝學(xué)》查得： 鉆套高度： 排屑間隙： 式中，d為所加工孔徑，排屑間隙系數(shù)選取0.5。 所以： 取12mm 根據(jù)快換鉆套(JB/T8045.3-1999)，基本尺寸選取鉆套高度 6.3.3 鉆模的設(shè)計(jì) 鉆模根據(jù)其結(jié)構(gòu)特點(diǎn)可分為固定式鉆模，回轉(zhuǎn)式鉆模，翻轉(zhuǎn)式鉆模，蓋板式鉆模和滑注式鉆模。 （1）固定式鉆模在加工中相對(duì)于工件位置保持不變。這類鉆模多在立式鉆床，搖臂鉆床和多軸鉆床上使用。 （2）回轉(zhuǎn)式鉆模是夾具具有分度裝置，由于加工精度比較高，所以成本比較大，我不選用這種。 （3）蓋板式鉆模的特點(diǎn)是沒(méi)有夾具體，多用于加工大型工件上的小孔，我們這里所要鉆的不是什么小孔，所以也不選。 （4）滑注式鉆模是一種具有升降模板的通用可調(diào)鉆模，而且上升到一定高度時(shí)或壓緊工件應(yīng)能自鎖。 綜合這幾種鉆模，我本著簡(jiǎn)單實(shí)用方便的原則選用了固定式鉆模，且固定式鉆模跟我設(shè)計(jì)的夾具體用螺釘聯(lián)接。 為了減少鉆套與鉆頭的配合間隙過(guò)大，鉆孔和鉸孔時(shí)刀具發(fā)生位移或傾斜，所以我們應(yīng)該適當(dāng)減少刀具與鉆套的配合間隙，如用標(biāo)準(zhǔn)鉆頭不能滿足這一要求時(shí)，可以采用帶有后引導(dǎo)的專用鉆頭，我取它們得配合間隙為H7/g6。 根據(jù)查機(jī)床夾具設(shè)計(jì)手冊(cè)可知可換鉆套與襯套之間的配合間隙一般是按H7/g6的配合公差。 而且目前鉆模都已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化，具體尺寸見(jiàn)我的部件圖。 6.4 夾緊裝置設(shè)計(jì) 6.4.1 夾緊裝置選用原則 夾緊力方向原則： ⑴夾緊力的作用方向不應(yīng)破壞工件的既定位置； ⑵夾緊力的作用方向應(yīng)使所需夾緊力盡可能?。? ⑶夾緊力的作用方向應(yīng)使工件的夾緊變形最小。 夾緊作用點(diǎn)原則： ⑴夾緊里的作用點(diǎn)應(yīng)正對(duì)夾具定位支撐元件或位于支撐元件所形成的穩(wěn)定受力區(qū)域內(nèi)，以免工件產(chǎn)生位移和偏轉(zhuǎn)； ⑵夾緊力的作用點(diǎn)應(yīng)正對(duì)工件剛性較好的部位上，以使夾緊變形盡可能少，有時(shí)可采用增大工件受力面積或合理分布夾緊點(diǎn)位置等措施來(lái)實(shí)現(xiàn)； ⑶夾緊力的作用點(diǎn)應(yīng)盡可能靠近工件的加工表面，以保證夾緊力的穩(wěn)定性和可靠性，減少工件的夾緊力，防止加工過(guò)程中可能產(chǎn)生振動(dòng)。 所以我設(shè)計(jì)的可能夾緊方案有: 方案一：用壓塊來(lái)夾緊工件，通過(guò)螺栓擰緊，讓壓塊來(lái)夾緊工件，由于工件φ25孔的端面已經(jīng)加工過(guò)，所以用壓塊的話可能會(huì)影響其粗糙度，并且手動(dòng)螺栓夾緊很費(fèi)力，而且力度不好控制。 方案二:用三角卡盤夾緊工件，由于我們知道CA6140車床手柄座形狀比較特殊，所以卡盤夾緊的話作用點(diǎn)選取不大方便。 方案三:選用氣壓缸裝置夾緊，導(dǎo)氣管前連上浮動(dòng)支撐再加上壓塊夾緊工件。 三個(gè)方案進(jìn)行比較明顯方案三更可行，因?yàn)樵撌直谴笈罅可a(chǎn)，所以如果要機(jī)械夾緊的話會(huì)很費(fèi)力，浪費(fèi)人工，所以選用氣壓夾緊方便省力，且中間加了一個(gè)浮動(dòng)支撐，這樣有利于更好的定位，也避免了壓塊壓傷工件的情況產(chǎn)生。 6.4.2 氣壓夾緊裝置簡(jiǎn)介 氣壓傳動(dòng)夾緊優(yōu)點(diǎn)： （1）傳力介質(zhì)是空氣，空氣是大氣中取之不竭用之不盡的，無(wú)成本費(fèi)用及供應(yīng)上的困難；同時(shí)用過(guò)的空氣可以直接放入外界，無(wú)污染問(wèn)題。 （2）壓縮空氣在管道中流動(dòng)的壓力損失小，因此，便于幾種供應(yīng)和實(shí)現(xiàn)遠(yuǎn)程距離操縱，以提高自動(dòng)化速度 （3）動(dòng)作迅速，反應(yīng)靈敏。因此可達(dá)到快速夾緊，方便操作。 （4）結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，維護(hù)方便。與液壓傳動(dòng)相比指點(diǎn)更為突出 （5）夾緊牢固，使用安全 （6）原件易于標(biāo)準(zhǔn)化和規(guī)格化。因此可以縮短工藝裝備的制造周期和有利于降低成本。 氣壓傳動(dòng)夾緊缺點(diǎn)： （1）與手動(dòng)夾緊裝置相比，結(jié)構(gòu)要復(fù)雜的多，受到生產(chǎn)批量與工廠條件的限制，而且要有壓縮空氣站，設(shè)備費(fèi)用較高。 （2）由于壓縮空氣的工作壓力一般為4-5公斤力/平方厘米，因此，要達(dá)到響應(yīng)的夾緊力，就要有足夠大的活塞面積和一定尺寸的擴(kuò)力機(jī)，所占的空間比較大。 （3）空氣有壓縮性，夾緊的剛度不夠高，故應(yīng)設(shè)置自鎖裝置。 （4）壓縮空氣流速大，通一管道出來(lái)的壓縮空氣在不同時(shí)間內(nèi)空氣壓力也不盡相同，因此要有調(diào)速裝置和穩(wěn)壓裝置。 （5）氣壓傳動(dòng)夾緊裝置一般包括控制裝置，能量轉(zhuǎn)換裝置和執(zhí)行機(jī)構(gòu)三部分。 針對(duì)大批大量生產(chǎn)的工藝特征，從保證產(chǎn)品的質(zhì)量和考慮盡量提高生產(chǎn)效率的問(wèn)題來(lái)考慮，為此，應(yīng)首先著眼于機(jī)動(dòng)夾緊而不采用手動(dòng)夾緊。這里采用氣缸聯(lián)動(dòng)夾緊裝置比較高效和省力。而且這是提高勞動(dòng)生產(chǎn)率的重要途徑之一，故夾具選用了氣缸推動(dòng)壓塊夾緊工件 6.4.3 動(dòng)力源的設(shè)計(jì) 動(dòng)力源是整個(gè)夾具系統(tǒng)中的提供夾緊力的機(jī)構(gòu)，是夾具機(jī)構(gòu)中不能缺乏的部件。動(dòng)力源的能否提供合適的夾緊力是夾具工作效率和質(zhì)量的一大影響因素。因此，很有必要對(duì)動(dòng)力源進(jìn)行精密的計(jì)算和設(shè)計(jì)，以及參照國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)或者機(jī)械標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行嚴(yán)格的選擇。那么，下面就對(duì)動(dòng)力源進(jìn)行設(shè)計(jì)和分析。 我選用的是固定式氣缸，目前這種氣缸在我們國(guó)家都已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化了，常用的又耳座式，凸緣式，和擺動(dòng)式三種。 不同的氣缸，有不同的固定連接方式。耳座式氣缸則采用耳座固定，凸緣式氣缸采用凸緣固定，而擺動(dòng)式氣缸則用鉸鏈來(lái)固定 在這里我就選用耳座式，因?yàn)槠浔容^簡(jiǎn)單方便。用四個(gè)螺栓固定在夾具體構(gòu)架上就可以。 設(shè)計(jì)氣缸時(shí)，有關(guān)參數(shù)按照下面的原則確定 1， 壁厚的選擇 可按機(jī)床夾具設(shè)計(jì)表5-1選擇，通過(guò)查表 由于生產(chǎn)的是大批大量工件，所以為了增加其使用壽命氣缸材料選用20鋼無(wú)縫鋼管，則壁厚5mm 2，缸體直徑的選擇 一般氣缸正常的工作條件是:周圍介質(zhì)溫度為-35～+80℃；工作壓力為4～6公斤力/厘米。在選擇氣缸直徑D時(shí)可以根據(jù)下式來(lái)確定 D= 其中：P為工作所需的推力 K為放大系數(shù)，一般K=1.15 P為氣體工作壓力，一般為4～6公斤力/厘米 查機(jī)床夾具設(shè)計(jì)手冊(cè)表5-1，可得到：汽缸的內(nèi)徑D為Ф100，活塞桿的直徑d為Ф32.在這個(gè)裝置中，拉力為1057.5 N，推力為 1178.1 N。在計(jì)算活塞行程時(shí)，用于夾緊機(jī)構(gòu)的氣動(dòng)裝置，其氣缸行程應(yīng)該按計(jì)算所需的行程增加10～20 mm.。其它的相關(guān)尺寸是按經(jīng)驗(yàn)所給出的，一般都能滿足要求。 圖4 氣缸零件圖 根據(jù)氣缸的零件圖以及相應(yīng)的資料選擇合理的活塞桿，換而言之，活塞桿的選用是根據(jù)氣缸的選擇來(lái)的。二者的選擇都可以參照資料，選擇標(biāo)準(zhǔn)的值。 能選用標(biāo)準(zhǔn)件的時(shí)候就盡量選用標(biāo)準(zhǔn)件，這不僅可以提高工件生產(chǎn)的效率，還可以擁有一定的經(jīng)濟(jì)性。 圖5 活塞桿零件圖 6. 5 夾具體構(gòu)架的設(shè)計(jì) 由于夾具體上的其他需要零件都已經(jīng)設(shè)計(jì)好，剩下的就是夾具體的一個(gè)大構(gòu)架設(shè)計(jì)，因?yàn)樯厦嬉乓粋€(gè)氣缸，還有鉆模，所以經(jīng)過(guò)琢磨我把夾具體構(gòu)架設(shè)計(jì)成如零件圖所示那樣，將其剛放在構(gòu)架尾部，并用四個(gè)螺栓連接固定，鉆模使用四個(gè)螺釘擰緊放在構(gòu)架上面，構(gòu)架本體采用HT150，由于模型比較簡(jiǎn)單，所以我采用鑄造方法成型。 因?yàn)殂@孔時(shí)候產(chǎn)生的力比較大所以我有設(shè)計(jì)了一個(gè)加強(qiáng)筋，加強(qiáng)筋作用有 1、在不加大制品壁厚的條件下，增強(qiáng)制品的強(qiáng)度和剛性，以節(jié)約材料用量，減輕重量，降低成本。 2、可克服制品因壁厚差別帶來(lái)的應(yīng)力不均所造成的制品歪扭變形。 加強(qiáng)筋材料采用碳素結(jié)構(gòu)鋼，具體尺寸見(jiàn)構(gòu)架零件圖。 夾具體構(gòu)架上的螺釘全部采用標(biāo)準(zhǔn)件，用一個(gè)M18，四個(gè)M15，三個(gè)M8。 機(jī)架上的所有零件尺寸詳見(jiàn)我的零件圖。 第七章 夾具的操作與維護(hù) 裝夾工件時(shí)應(yīng)先將螺桿轉(zhuǎn)動(dòng)退出足夠的行程空間以便于工件安裝，然后使工件的φ25H8mm孔穿過(guò)短銷，使工件底部的φ10H7mm孔穿過(guò)削邊銷，將φ45mm圓柱小端面緊靠在定位板上，這樣工件以φ45mm圓柱小端面為定位基準(zhǔn)，且垂直安裝，便于立式鉆床加工。定位調(diào)節(jié)好后，調(diào)動(dòng)氣壓裝置，使壓塊靠緊φ45mm大端面并夾緊工件。加工完成后松開(kāi)工件，調(diào)動(dòng)氣壓裝置，退出一定空間，即可取下工件。 夾具在使用中，應(yīng)注意檢查鉆套的磨損情況，如果磨損后不能精確保證加工精度，則需要更換鉆套。本夾具定位面板是受力部件，夾緊時(shí)檢查其是否發(fā)生受力變形，如有變形，應(yīng)及時(shí)設(shè)法修正，才能保證加工精度。而且需要嚴(yán)格氣壓裝置的夾緊力。 總 結(jié) 本次課程設(shè)計(jì)主要經(jīng)歷了兩個(gè)階段：第一階段是機(jī)械加工工藝規(guī)程設(shè)計(jì)，第二階段是專用夾具設(shè)計(jì)。第一階段我們運(yùn)用了基準(zhǔn)選擇、切削用量選擇計(jì)算、機(jī)床選用、時(shí)間定額計(jì)算等方面的知識(shí)；夾具設(shè)計(jì)的階段運(yùn)用了工件定位、夾緊機(jī)構(gòu)及零件結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)等方面的知識(shí)。 由附圖可知，零件材料為HT15-33。該材料具有較高的強(qiáng)度、耐磨性、耐熱性及減振性，適應(yīng)于承受較大應(yīng)力、要求耐磨的零件。該零件主要的加工面以及六個(gè)孔的表面粗糙度有嚴(yán)格的要求，因此我們選用幾個(gè)工序?qū)λM(jìn)行加工來(lái)保證它的質(zhì)量要求。在加工過(guò)程中都是采用專用夾具，因而效率較高，設(shè)計(jì)基準(zhǔn)與工序基準(zhǔn)重合，因而精度較高。根據(jù)相關(guān)面和孔加工的經(jīng)濟(jì)精度及機(jī)床能夠達(dá)到的精度可知，上述技術(shù)要求是可以達(dá)到的，零件的結(jié)構(gòu)工藝性也是較好的。 這次課程設(shè)計(jì)，自我感覺(jué)尚有很多不足和錯(cuò)誤，但是我覺(jué)得收獲很多，首先是加深了我對(duì)工件從最初的毛坯生產(chǎn)到最終的成品之間的整個(gè)工藝流程的理解和認(rèn)識(shí)，其次鍛煉了我應(yīng)用掌握的理論只是去分析，解決實(shí)際問(wèn)題的能力，最后也是最重要的就是培養(yǎng)了我以工程性的思維和眼光去分析，思索，解決實(shí)際生產(chǎn)問(wèn)題的能力。 參考文獻(xiàn) [1] 鄒青.機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)教程.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2004.8 [2] 王先逵.機(jī)械加工工藝手冊(cè) 銑削、鋸削加工.北京：機(jī)械工業(yè)出版社.2008.6 [3] 洪鐘德.簡(jiǎn)明機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè).上海：同濟(jì)大學(xué)出版社，2002.5 [4] 王先奎.機(jī)械制造工藝學(xué).北京：機(jī)械工業(yè)出版社.2010.1 [5] 鄧文英.金屬工藝學(xué).北京：高等教育出版社.2008.4 [6] 付風(fēng)嵐.公差與檢測(cè)技術(shù).北京：科學(xué)出版社.2006.9 [7] 林問(wèn)煥.機(jī)床夾具設(shè)計(jì).北京：國(guó)防工業(yè)出版社.1987.8 [8] 邱宣懷.機(jī)械設(shè)計(jì)（第四版）.北京：高等教育出版社.1996.10 [9] 陳于萍.互換性與測(cè)量技術(shù)基礎(chǔ)（第二版）.北京：機(jī)械工業(yè)出版社.2005.10 [10] 嚴(yán)霖元.機(jī)械制造基礎(chǔ).北京：中國(guó)農(nóng)業(yè)出版社.2004.3 [11] 成大先.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)（第三版）.北京：化學(xué)工業(yè)出版社.1998.4 [12] 于永泗:機(jī)械工程材料(第八版).大連：大連理工出版社.2010.1 [13] 陳傳堯:工程力學(xué).北京：高等教育出版社.2006.7 [14] 左健民：液壓與氣壓傳動(dòng)（第四版）.北京：機(jī)械工業(yè) 致謝 大學(xué)的讀書生活在這個(gè)季節(jié)即將劃上一個(gè)句號(hào)，而我的人生卻只是個(gè)逗號(hào)，我將面對(duì)又一次征程的開(kāi)始。大學(xué)幾年的求學(xué)生涯在師長(zhǎng)，親友的大力支持下走的辛苦卻也收獲滿囊。 從論文題目的選定到論文寫作的指導(dǎo)，歷時(shí)將近兩個(gè)月的時(shí)間。本次設(shè)計(jì)不僅檢驗(yàn)了我大學(xué)四年來(lái)知識(shí)積累的程度，而且豐富了我在實(shí)際設(shè)計(jì)中經(jīng)驗(yàn)的累積，更是對(duì)我設(shè)計(jì)思想的一次全面升華。在論文的寫作的過(guò)程中遇到了無(wú)數(shù)的困難和障礙，都在同學(xué)和老師的幫助下度過(guò)了。在這里我要感謝我的指導(dǎo)老師——曾一凡老師，他對(duì)我進(jìn)行了無(wú)私的指導(dǎo)和幫助，不厭其煩的幫助進(jìn)行論文的修改和改進(jìn)。另外，在校圖書館查資料的時(shí)候，圖書館老師也給我提了很多方面的支持與幫助。在此向幫助和指導(dǎo)過(guò)我的各位老師表示最衷心的感謝！