遙控割草機(jī)機(jī)械部分設(shè)計(jì)全套（含CAD圖紙）

遙控割草機(jī)機(jī)械部分設(shè)計(jì)全套（含CAD圖紙）,遙控,割草機(jī),機(jī)械,部分,設(shè)計(jì),全套,CAD,圖紙 湖南農(nóng)業(yè)大學(xué)東方科技學(xué)院 全日制普通本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 遙控割草機(jī)機(jī)械部分設(shè)計(jì) THE DESIGN OF REMOTE CONTROL LAWN MOWER ABOUT MECHANIC OPPONENT 學(xué)生姓名：王虹凱 學(xué) 號：200841914722 年級專業(yè)及班級：2008級機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動化 (7)班 指導(dǎo)老師及職稱：向 陽 副教授 學(xué) 部：理工學(xué)部 湖南·長沙 提交日期：2012年05月 湖南農(nóng)業(yè)大學(xué)東方科技學(xué)院全日制普通本科生 畢業(yè)設(shè)計(jì)誠信聲明 本人鄭重聲明：所呈交的本科畢業(yè)論文是本人在指導(dǎo)老師的指導(dǎo)下，進(jìn)行研究工作所取得的成果，成果不存在知識產(chǎn)權(quán)爭議。除文中已經(jīng)注明引用的內(nèi)容外，本論文不含任何其他個(gè)人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫過的作品成果。對本文的研究做出重要貢獻(xiàn)的個(gè)人和集體在文中均作了明確的說明并表示了謝意。同時(shí)，本論文的著作權(quán)由本人與湖南農(nóng)業(yè)大學(xué)東方科技學(xué)院、指導(dǎo)教師共同擁有。本人完全意識到本聲明的法律結(jié)果由本人承擔(dān)。 畢業(yè)設(shè)計(jì)作者簽名： 年 月 日 目 錄 摘要 1 關(guān)鍵詞 1 1 前言 2 1.1 課題研究的目的及意義 2 1.2 課題研究的范圍和技術(shù)要求 3 1.3 課題解決的主要問題 3 2 系統(tǒng)主要結(jié)構(gòu)及總體設(shè)計(jì) 3 2.1 系統(tǒng)功能描述 3 2.2 割草機(jī)工作原理 4 2.3 功能解析 4 2.4 遙控割草機(jī)整體方案設(shè)計(jì) 4 2.4.1 遙控割草機(jī)驅(qū)動方案的選擇 6 2.4.2 割臺方案的選擇 6 2.4.3 調(diào)高方案的選擇 6 3 遙控割草機(jī)的機(jī)械本體設(shè)計(jì) 6 3.1 車體驅(qū)動電機(jī)的選擇 6 3.2 遙控割草機(jī)車體減速箱的設(shè)計(jì) 10 3.2.1 各主要部件的選擇 10 3.2.2 分配傳動比 10 3.2.3 傳動系統(tǒng)的運(yùn)動和動力參數(shù)的設(shè)定 10 3.2.4 設(shè)計(jì)齒輪 11 3.2.5 輸入軸及其軸承裝置、鍵的設(shè)計(jì) 15 3.2.6 輸出軸及其軸承裝置、鍵的設(shè)計(jì) 19 3.2.7潤滑與密封 23 3.2.8 箱體結(jié)構(gòu)尺寸 24 3.2.9割臺設(shè)計(jì) 24 3.3.0 刀片有關(guān)參數(shù)的確定及驅(qū)動機(jī)參數(shù)的確定 25 3.3.1 割刀的運(yùn)動分析 25 3.3.2 割刀的轉(zhuǎn)速確定 26 3.3.3 刀片數(shù)的確定 27 3．3．4 割刀的技術(shù)數(shù)據(jù) 27 3．3．5 割草機(jī)割草部分驅(qū)動機(jī)的選擇 28 3．4 遙控割草機(jī)體設(shè)計(jì) 29 3．5 草坪修剪高度調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 30 3. 5. 1 修剪高度調(diào)節(jié)范圍的確定 30 3．5. 2 高度調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)原理 30 3．5. 3 調(diào)高機(jī)構(gòu)的計(jì)算 31 3．6 扶手的人機(jī)工程學(xué)設(shè)計(jì) 33 4結(jié)論 35 參考文獻(xiàn) 35 致 謝 36 遙控割草機(jī)機(jī)械部分設(shè)計(jì) 學(xué) 生：王虹凱 指導(dǎo)老師：向 陽 （湖南農(nóng)業(yè)大學(xué)東方科技學(xué)院，長沙 410128） 摘 要：本文對國內(nèi)外市場現(xiàn)存的割草機(jī)進(jìn)行了介紹和比較，指出了現(xiàn)在割草機(jī)研制過程中需注意的關(guān)鍵技術(shù)，并結(jié)合以往的成功經(jīng)驗(yàn)和遙控割草機(jī)控制系統(tǒng)的要求，進(jìn)行了遙控機(jī)械本體設(shè)計(jì)。首先，選擇了結(jié)構(gòu)容易實(shí)現(xiàn)的三輪車體機(jī)構(gòu)。其后，建立了自動割草機(jī)的運(yùn)動學(xué)和動力學(xué)模型，并根據(jù)相關(guān)計(jì)算確定了所需驅(qū)動電動機(jī)的參數(shù)，并以此為基礎(chǔ)進(jìn)行了電機(jī)選型。再后根據(jù)選擇的電機(jī)情況為遙控割草機(jī)設(shè)計(jì)了驅(qū)動系統(tǒng)的減速箱。最后，結(jié)合遙控割草機(jī)的任務(wù)特點(diǎn)，為其設(shè)計(jì)了割草的機(jī)構(gòu)。作為割草機(jī)的主體部分，割臺及調(diào)高部分技術(shù)成熟，性能穩(wěn)定。本文在這方面采用傳統(tǒng)設(shè)計(jì)理念，和遙控部分配合，做了適當(dāng)?shù)恼{(diào)整。 關(guān)鍵詞：遙控；割草機(jī)；差速驅(qū)動；人機(jī)工程學(xué) Design of Remote Control Lawn Mower about Mechanic Opponet Student:Wang HongKai Tutor:Xiang Yang (College of Engineering,Hunan Agricultural Univercity,Changsha 410128,China) Abstract: This article introduces and compares to existing lawn mower , the key technologies and the successful experience for remote control lawn mower development be pointed out, scheme out the mechanical framework of remote control lawn mower. First, chose a simple tricycle structure. Second, establish the kinematics and dynamics model of autonomous robot lawn mower,confirm the driving motor parameters by corresponding calculation, and use those parameters as the basis select the driving motors.[1] Third, based on the selected driving motors, design a gear box for the remote control lawn mower.Finally, design a special adjustable cutting mechanism for the robot according to its lawn trimming task.The construction technique of mowing platform and turning up, which are the main part of my lawn mower, is mature degree and reliable performance. In this respect, my text applies a conventional technology and makes some appropriate readjustments to adapt to remote control.[2] At the end of the text, I finish ergonomics design of hand holding bracket and the adaptive design of chassis. Keywords: remote control; lawn mower; differential driving; man-machine engineering 1 前言 1.1 課題研究的目的及意義 伴隨著各國城市城區(qū)的綠化程度的提高，許多的高爾夫球場，足球草坪場，街道草坪等公共綠地都需要進(jìn)行維護(hù)。在維護(hù)作業(yè)中，以草皮的修剪工作最為繁重，不僅枯燥而且重復(fù)性強(qiáng)。而在割草工作中消耗人力和物力最大的就是在人力跟隨上。為了降低草坪維護(hù)的勞動強(qiáng)度和成本，西方國家曾導(dǎo)出了一系列改進(jìn)機(jī)型。其技術(shù)比較成熟，且性能比較完善的為乘坐式草坪割草機(jī)。雖很大程度降低了勞動的強(qiáng)度，為了將人從人力跟隨中解脫出來。近年來，一些國家提出了用現(xiàn)代電子技術(shù)和智能控制技術(shù)改造和提升草坪機(jī)械產(chǎn)業(yè)的戰(zhàn)略，希望在不久的將來更加聰明的割草機(jī)取代傳統(tǒng)的割草機(jī)。所以遙控割草機(jī)就應(yīng)運(yùn)而生了。 遙控割草機(jī)的研究不但滿足了市場需求，而且具有一定的學(xué)術(shù)價(jià)值。遙控割草機(jī)屬于新型的新一代機(jī)電一體化產(chǎn)品，需要單片機(jī)等相關(guān)技術(shù)的配合。怎樣實(shí)現(xiàn)動力輸出變化與微電子遙控穩(wěn)定，有效結(jié)合及在遠(yuǎn)程遙控后機(jī)械所面臨的細(xì)部的環(huán)境并對此作出的反應(yīng)是本課題的重點(diǎn)。本課題也是進(jìn)一步深入的研究，制造可大批量生產(chǎn)的智能割草機(jī)的技術(shù)基礎(chǔ)[3]。 如今，草坪業(yè)已經(jīng)成為了我國的新興產(chǎn)業(yè)。根據(jù)統(tǒng)計(jì)，上世紀(jì)80年代中期注冊第一家草坪公司來，歷經(jīng)90年代的迅速發(fā)展后，目前從事草坪或草坪相關(guān)產(chǎn)業(yè)的公司已超過5000家，其中年經(jīng)營額在500萬以上的有50多家。在我國，草坪機(jī)械和灌溉公司有10家，草坪基本上已經(jīng)在全國城市園林綠化、運(yùn)動場建設(shè)中普遍運(yùn)用。經(jīng)過多年的快速發(fā)展后，草坪行業(yè)逐漸從高峰期過渡到平緩期。草坪行業(yè)從此進(jìn)入了一個(gè)緩慢、穩(wěn)定也是積蓄力量的時(shí)期。這樣促使了草坪行業(yè)開始由一個(gè)勞動密集型到了知識密集型的轉(zhuǎn)變時(shí)期，尤其是草坪的修建維護(hù)工作，迫切需要一種效率更高，并且人員消耗和能源消耗更低的草坪機(jī)械。但是，國外自動割草機(jī)器設(shè)備價(jià)格貴和技術(shù)壟斷的制約了我國在智能草坪機(jī)械這方面的推廣進(jìn)度。為此，我們必須依靠自己的力量和經(jīng)驗(yàn)來研究具有自己特色的遙控割草機(jī)。 綜上，遙控割草機(jī)的研究具有很重要的商業(yè)價(jià)值、一定學(xué)術(shù)價(jià)值和積極的社會價(jià)值，它也能展現(xiàn)出我國機(jī)電一體化技術(shù)的發(fā)展水平。因此，對遙控割草機(jī)的研究是十分必要的。 1.2 課題研究的范圍和技術(shù)要求 本課題研究主要是關(guān)于割草機(jī)機(jī)械部分的設(shè)計(jì)和計(jì)算，要用現(xiàn)有的科技成果和經(jīng)驗(yàn)來完成機(jī)械部分的設(shè)計(jì)，而且能夠和遙控部分有機(jī)結(jié)合，從而來完成遙控割草機(jī)的整體設(shè)計(jì)。由于本課題研究割草機(jī)本身構(gòu)造不復(fù)制，所以本課題的研究對技術(shù)方面要求比較高。機(jī)械方面掌握的機(jī)械原理，基礎(chǔ)理論力學(xué)，空氣動力學(xué)，刀具相關(guān)知識即可。機(jī)械的驅(qū)動部分運(yùn)用匯合力串行排列，這要加強(qiáng)對電動機(jī)和汽油機(jī)的工作的原理和類別，以及多種機(jī)械知識的綜合運(yùn)用。 1.3 課題解決的主要問題 （1）遙控割草機(jī)的割草部件及其傳動系統(tǒng)的設(shè)計(jì)和計(jì)算； （2）遙控割草機(jī)本體驅(qū)動方案的設(shè)計(jì)及計(jì)算； （3）遙控割草機(jī)的外觀設(shè)計(jì)和人機(jī)工程學(xué)設(shè)計(jì)； （4）遙控割草機(jī)的為調(diào)節(jié)部件設(shè)計(jì)及計(jì)算； （5）遙控割草機(jī)在遠(yuǎn)程的環(huán)境中突發(fā)情況的相應(yīng)動作部件的設(shè)計(jì)及計(jì)算。 2 系統(tǒng)主要結(jié)構(gòu)及總體設(shè)計(jì) 遙控割草機(jī)的主要結(jié)構(gòu)有框架，電池，配電器，遙控器，驅(qū)動機(jī)構(gòu)，轉(zhuǎn)向驅(qū)動機(jī)構(gòu)，機(jī)械傳動機(jī)構(gòu)，割刀等裝置組成。遙控割草機(jī)是機(jī)電一體化的產(chǎn)品，以實(shí)際的需求為出發(fā)點(diǎn)，合理的選擇遙控割草機(jī)的本體選型方案，割臺系統(tǒng)方案和調(diào)高件選擇等多方面的內(nèi)容，最后給定設(shè)計(jì)主要參數(shù)。本文的是以作者調(diào)研并結(jié)合對國內(nèi)外最新資料為基礎(chǔ)并在遙控割草機(jī)自身性能特點(diǎn)而是進(jìn)行設(shè)計(jì)。 2.1 系統(tǒng)功能描述 遙控割草機(jī)用于遠(yuǎn)程割草控制，是現(xiàn)在一定范圍內(nèi)通過單片機(jī)控制和草機(jī)按要求完成修剪草坪的工作。 圖1 遙控割草機(jī)的設(shè)計(jì)任務(wù)及功能構(gòu)成 Fig .1 The mission and function formation of remote control lawn mower 2.2 割草機(jī)工作原理 割草機(jī)按割草方式可以分為推進(jìn)式、坐騎式（乘坐式）、手推隨行式（自走式）和拖拉機(jī)懸掛式（或牽引式）等幾種割草機(jī)。雖然這些割草機(jī)在功能上不夠完善，但是性能穩(wěn)定，并以發(fā)展出序列，有一定的技術(shù)基礎(chǔ)。本遙控割草機(jī)以推進(jìn)式和手推式割草機(jī)的機(jī)構(gòu)為基礎(chǔ)，遙控割草機(jī)的驅(qū)動由電動機(jī)完成，電動機(jī)連接減速器帶動刀具旋轉(zhuǎn)割草，此過程中產(chǎn)生的回轉(zhuǎn)氣流把割下來的草帶出，電機(jī)軸通過鏈傳動方式和聯(lián)軸器聯(lián)接，再通過減速箱的輸出軸帶動電動機(jī)行走，通過小電動機(jī)和轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)由遙控來控制其轉(zhuǎn)向，以期達(dá)到遙控割草的目的。 2.3 功能解析 遙控割草機(jī)的設(shè)計(jì)需要完成設(shè)計(jì)割臺、驅(qū)動機(jī)構(gòu)、控制系統(tǒng)等。本次設(shè)計(jì)側(cè)重于遙控割草機(jī)機(jī)械部分設(shè)計(jì)，則在本文中只呈現(xiàn)機(jī)械部分的設(shè)計(jì)，其機(jī)械部分的功能分解后的功能如圖所示 圖2 遙控割草機(jī)的功能圖 Fig .2 Function-tree of remote control lawn mower 2.4 遙控割草機(jī)整體方案設(shè)計(jì) 本文以遙控割草機(jī)性能的要求為側(cè)重點(diǎn)，配合控制部分，進(jìn)行遙控割草機(jī)的本體驅(qū)動方案的選擇，以及割臺方案和調(diào)高方案的選擇。文中下面的部分就是圍繞這部分展開。 圖3 驅(qū)動方式的選擇 Fig 3 Driving mode selection of mower 2.4.1 遙控割草機(jī)驅(qū)動方案的選擇 遙控割草機(jī)為戶外作業(yè)的移動性機(jī)器，為此有許多可供參考的驅(qū)動方案。其中應(yīng)用作為廣泛的是履帶式、輪式、和足式等。較平整的路面應(yīng)用較多的是輪式和履帶式，而特殊的、條件相對惡劣的環(huán)境運(yùn)用較多的是足式。割草機(jī)一般在條件較好的草坪上作業(yè)，結(jié)合其工作要求割草機(jī)選用輪式驅(qū)動方式。 輪式驅(qū)動方式按輪子的數(shù)目可分為三輪、四輪和六輪，能夠滿足一般需求，其應(yīng)運(yùn)也相對較為廣泛，如圖3（a），（b）所示。四輪式的穩(wěn)定性好，承載能力比較大，但是結(jié)構(gòu)相對來說復(fù)雜，如圖3（c），（d）所示。六輪式和四輪式相類似，并且具有更高的承載能力、柔性和穩(wěn)定性，大部分用于未知環(huán)境的探測。按轉(zhuǎn)向方式的不同，輪式驅(qū)動方式又可以分為差動轉(zhuǎn)向式和鉸軸轉(zhuǎn)向式這兩種，差動轉(zhuǎn)向式如圖3（b），（d）所示，這種方式是在車體兩側(cè)的驅(qū)動輪上都裝有不同的控制電機(jī)，靠兩輪的速度比來實(shí)現(xiàn)車體的轉(zhuǎn)向。鉸軸轉(zhuǎn)向式如圖3（a），（c）所示，這種方式是轉(zhuǎn)向輪裝在轉(zhuǎn)向鉸軸上，轉(zhuǎn)向電機(jī)通過減速器和機(jī)械連桿機(jī)構(gòu)控制鉸軸從而用來控制轉(zhuǎn)向輪的轉(zhuǎn)向[3]。 由于遙控割草機(jī)屬于小型機(jī)械，要求盡可能選擇簡潔、控制難度低的驅(qū)動方案。綜上，選擇了典型的三輪差動的驅(qū)動方式，如圖3中的（d）所示。此方式的特點(diǎn)是運(yùn)動靈活、結(jié)構(gòu)簡單和能夠?qū)崿F(xiàn)零半徑轉(zhuǎn)彎，其不足和之處在于實(shí)現(xiàn)兩電機(jī)同步轉(zhuǎn)動對電機(jī)的同軸度及控制系統(tǒng)的精度要求比較高。 2.4.2 割臺方案的選擇 傳統(tǒng)的割草機(jī)雖然功能不夠完善，比如體力輸出大、工作環(huán)境惡劣（塵土飛揚(yáng)、噪音大），但是性能穩(wěn)定并以發(fā)展出序列，有一定的標(biāo)準(zhǔn)化基礎(chǔ)。推進(jìn)式和手推式結(jié)構(gòu)簡單、成本低及應(yīng)用較為廣泛，可供選擇的配件較多。如果用遠(yuǎn)程控制能夠彌補(bǔ)工作環(huán)境惡劣的缺點(diǎn)，在本文中研究的遙控割草機(jī)以手推式和推進(jìn)式割草機(jī)結(jié)構(gòu)為基礎(chǔ)，對其行走系及其他結(jié)構(gòu)完成改進(jìn)。推進(jìn)式和手推式的主體部分就是割臺，二者割臺部分也十分相似。市場上采用這種結(jié)構(gòu)的也較多。如果對割臺進(jìn)行新研發(fā)：一是研究的周期會很長，增加了額外的開支；二是沒有對應(yīng)的廠商制造基礎(chǔ)，產(chǎn)品零件配換困難，產(chǎn)品廣度上的再開發(fā)也艱難；再者短期內(nèi)采用大量沒時(shí)間積累的產(chǎn)品很難在質(zhì)量上保證。此遙控割草機(jī)的割臺部分直接借用了傳統(tǒng)割草機(jī)的割臺，適當(dāng)做部分調(diào)整，兼顧整機(jī)的性能。 2.4.3 調(diào)高方案的選擇 目前，對草坪割草機(jī)的割茬高度調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)主要有兩種。一種是前后輪同時(shí)聯(lián)動的四連桿調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)。其優(yōu)點(diǎn)是調(diào)節(jié)敏捷簡便、結(jié)構(gòu)簡單，許多割草機(jī)都運(yùn)用此結(jié)構(gòu)；缺點(diǎn)是其參數(shù)的設(shè)計(jì)和選擇比較困難，合理的選擇與否直接影響機(jī)器的作業(yè)質(zhì)量。另一種是分別獨(dú)立調(diào)節(jié)割草機(jī)的前后輪來改變切割平面到地面的距離，起到了調(diào)節(jié)割茬高度的目的。其優(yōu)點(diǎn)是能夠夠很好的保證割刀的旋轉(zhuǎn)平面與地面之間平行；缺點(diǎn)是調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)的數(shù)量增加了，調(diào)節(jié)相對而言較復(fù)雜，且生產(chǎn)成本高。本文中的遙控割草機(jī)選用的是四連桿調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)。 3 遙控割草機(jī)的機(jī)械本體設(shè)計(jì) 圖4 驅(qū)動輪受力圖 Fig 4 Force Analysis of driving 遙控割草機(jī)本體采用四輪小車機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)，前輪是有導(dǎo)向作用的車輪，兩后輪為兩電機(jī)利用差動的原理分別驅(qū)動的驅(qū)動輪，其優(yōu)點(diǎn)是：實(shí)現(xiàn)控制簡單，只要分別控制后兩輪驅(qū)動電機(jī)的轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)角，能夠準(zhǔn)確的控制遙控割草機(jī)的動作，轉(zhuǎn)彎靈活，尤其是能實(shí)現(xiàn)零半徑轉(zhuǎn)彎，有利于遙控割草機(jī)在行走的過程中對路面障礙進(jìn)行實(shí)時(shí)避障。 3.1 車體驅(qū)動電機(jī)的選擇 根據(jù)遙控割草機(jī)的行走部分的要求，選擇的電動機(jī)要具備廣調(diào)速功能，并具有沖擊，確定選用直流無刷電機(jī)。 驅(qū)動電機(jī)的功率由割草機(jī)的質(zhì)量M、運(yùn)行的速度v、驅(qū)動輪的直徑d來確定。分析和計(jì)算割草機(jī)的受力情況時(shí)，假設(shè)遙控割草機(jī)在平地上直線加速行駛，不考慮行駛過程中的空氣阻力。 遙控割草機(jī)驅(qū)動輪受力如圖4所示，其中Mt，為作用在驅(qū)動輪的驅(qū)動力矩， P1為驅(qū)動輪上的載荷，N1為地面對驅(qū)動輪的法向作用反力，m1為驅(qū)動輪的質(zhì)量，X1為驅(qū)動軸對驅(qū)動輪的阻力，U1為地面對驅(qū)動輪的切向反作用力。假設(shè)割草機(jī)的加速度為，對應(yīng)車輪的角加速度為。 由wi=可得 =， （i=1,2） ri為車輪半徑 根據(jù)平衡條件 U1－X1=m1 M1－Mn－U1r1=J1 Mn為驅(qū)動輪滾動阻力力矩，其值為Mn=N1e1 為驅(qū)動輪的轉(zhuǎn)動慣量 聯(lián)立和式得 X1+（m1+） [3] (1) 由此可見，實(shí)際驅(qū)動力要克服三種阻力，即由驅(qū)動軸傳來的阻力X1、驅(qū)動輪本身的加速阻力m1和驅(qū)動輪本身的滾動阻力。而后者由旋轉(zhuǎn)質(zhì)量產(chǎn)生的加速阻力和由平移質(zhì)量產(chǎn)生的加速阻力m，dv組成。 遙控割草機(jī)的從動輪受力如圖5所示，其中P2為從動輪上的載荷，m2為從動輪的質(zhì)量，N2為地面對從動輪的法向反作用力，U2為地面對從動輪的切向反作用力，X2為從動輪的推力。 根據(jù)平衡條件 X2－U2=m2 Mt－Mf1－U1R1= J1 圖5 從動輪受力圖 Fig 5 Force Analysis of following Mf2為從動輪滾動阻力力矩，其值為Mf2=N2e2; J2為驅(qū)動輪的轉(zhuǎn)動慣量。 由上式可得 X2=+（m+） 由此可知，從動輪在推動時(shí)需要克服兩種阻力：即從動輪的滾動阻力和從動輪的加速阻力。而后者又由平移質(zhì)量產(chǎn)生的加速阻力m2和由旋轉(zhuǎn)質(zhì)量產(chǎn)生的加速阻力組成。 遙控割草機(jī)車體框架受力圖如圖6所示， 根據(jù)平衡條件得 圖6 車體框架受力圖 Fig. 6 Force Analysis of mower body X1－X2= m2 其中mA為車身質(zhì)量 由式可得 =++（M++） 其中，遙控割草機(jī)的總體質(zhì)量M= m1+ m2+mA 由此可知，遙控割草機(jī)的驅(qū)動力是用來克服車輪的滾動阻力、平移質(zhì)量的加速阻力和車輪旋轉(zhuǎn)質(zhì)量的加速阻力。所以驅(qū)動力必須大于滾動阻力才能加速行駛，如果驅(qū)動力小于滾動阻力則遙控割草機(jī)無法啟動，則有 ≥+ 當(dāng)驅(qū)動力增大到一定值的時(shí)候，驅(qū)動輪與地面會發(fā)生滑移現(xiàn)象，為此，增大驅(qū)動力只能使驅(qū)動輪加速旋轉(zhuǎn)，地面切向反作用力U1不會增加，電機(jī)經(jīng)過減速后達(dá)到驅(qū)動軸的力矩Mt之后，根據(jù)要求的行駛速度v，并且考慮機(jī)構(gòu)的傳動效率，初步確定單個(gè)電動機(jī)的功率Pt Pt=KMt 其中，K為安全系數(shù) 取遙控割草機(jī)車體40Kg,驅(qū)動輪直徑200mm，行走速度3.5Km/h，安全系數(shù)為2，則選擇的電機(jī)的功率約為174W，輸出轉(zhuǎn)矩1.96Nm，目前市場上的直流電動機(jī)并沒有符合該特性的電機(jī)產(chǎn)品，可選擇性能與之相近的電動機(jī)，利用減速箱來實(shí)現(xiàn)預(yù)期的目標(biāo)。 按照遙控割草機(jī)的實(shí)際需求和要求，選擇佛朗克電機(jī)廠生產(chǎn)的FBL—92F系列的直流電動機(jī)，所選用的電機(jī)型號為FBL—92F30061RS。該電機(jī)參數(shù)如表1所示，其中外形和實(shí)物圖為圖7所示。 表1 電機(jī)基本性能參數(shù) Table 1 Parameter for electromotor 型號 FBL—92F 輸出轉(zhuǎn)速 600r/min 輸出轉(zhuǎn)矩 3.18Nm 最大轉(zhuǎn)矩 6.37Nm 額定電壓 36v 額定電流 6.94A 最大電流 13.89A 極對數(shù) 4 表2 電機(jī)外形尺寸參數(shù) Table2 Electromotor`s size D E F G K N R T Y M 4-4S X 12 30 4 9.5 27 83h7 12 2 90 104 4- 87.5 圖7 電機(jī)實(shí)物圖 Fig7 Electromotor 3.2 遙控割草機(jī)車體減速箱的設(shè)計(jì) 3.2.1 各主要部件的選擇 表3 減速器部件選擇 Title3 Selection of gearbox 目的 過程分析 結(jié)論 齒輪 斜齒輪傳動平穩(wěn) 斜齒輪 軸承 此減速器軸承所受軸向力不大 球軸承 聯(lián)軸器 傳動軸變速頻繁，有沖擊 彈性套柱銷聯(lián)軸器 3.2.2 分配傳動比 初步選定遙控割草機(jī)的移動速度約為3Km/h，兩驅(qū)動輪直徑為d=200mm，則后輪的轉(zhuǎn)速為 nr=92.9r/min 選定的電機(jī)的實(shí)際轉(zhuǎn)速為600r/min，則需要設(shè)計(jì)一個(gè)減速比約為6.45左右的減速器以控制速度。查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊》可知單機(jī)減速傳動比為4～6，為了使遙控割草機(jī)的減速器結(jié)構(gòu)簡單，并且又能使遙控割草機(jī)的行走性能不受阻礙，選擇減速器的傳動比為6.則驅(qū)動輪的轉(zhuǎn)速為100r/min。假設(shè)車輪作純滾動時(shí)，小車的行駛速度為v=n實(shí)=100r/min×3.14×0.2m=1.05m/s 結(jié)論：i=6 3.2.3 傳動系統(tǒng)的運(yùn)動和動力參數(shù)的設(shè)定 由傳動比計(jì)算得i=6，假設(shè)電機(jī)的輸入軸0軸、減速器輸入軸1軸、輸入軸2、輸出軸3軸、車輪軸4軸的轉(zhuǎn)速分別為n0、n1、n2、n3、；對應(yīng)于0軸和其余各軸的輸入功率分別為P0、P1、P2、P3；對應(yīng)于0軸和其余各軸的輸入轉(zhuǎn)矩分別為T0、T1、T2、T3；相鄰兩個(gè)軸之間的傳動比分別為i01、i12、i23；相鄰兩軸的傳動效率分別為、、。 表4 減速器基本參數(shù) Table4 Basic parameters of gearbox 軸號 電動機(jī) 0軸 圓柱減速器 1軸 2軸 工作機(jī) 3軸 轉(zhuǎn)速n(r/min) n0=600 n1=600 n2=100 n3=100 功率P（W） P0=200 P1=198 P2=196 P3=194 轉(zhuǎn)矩T（Nm） T0=3.18 T1=3.15 T2=18.7 T3=18.5 兩軸聯(lián)接 聯(lián)軸器 齒輪 聯(lián)軸器 傳動比i i01=1 i12=6 i23=1 傳動效率 =0.99 =0.99 =0.99 3.2.4 設(shè)計(jì)齒輪 （1）選精度等級、材料和齒數(shù) 1.選用斜齒圓柱齒輪 2.選用8級精度 3.材料選擇。大小齒輪的材料均為45鋼（表面淬火），硬度為48HRC， 4.選小齒輪的齒數(shù)為Z1=19，大齒輪的齒數(shù)為Z2=i×Z1=6×19=114,取Z2=114.由于齒輪傳動比較大且為整數(shù)，在工作過程中，長時(shí)間和同樣位置齒輪嚙合，不利于齒輪的維護(hù)，所以將齒輪2的齒數(shù)設(shè)定為112，傳動比約為5.85，誤差小于1%。 選取螺旋角。初步選定螺旋角 按下式計(jì)算，即 d1t[4] (2) （2）按齒輪面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) 確定公式內(nèi)各計(jì)算數(shù)值 1.先試選=1.1 2.查圖表得，選取的區(qū)域系數(shù)=2.337 3.查圖得=0.78 =0.88 =+=1.66 4.小齒輪的傳遞轉(zhuǎn)矩 =3.15Nm=3.15Nmm 5.從表中選取齒寬系數(shù) 6.查表得材料的彈性影響系數(shù)Z=189.8MPa 7.由圖按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限=600MPa，大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限=550MPa 8.計(jì)算接觸強(qiáng)度的許用應(yīng)力 取失效的概率為1%，安全系數(shù)為S=1.1，得 == 計(jì)算 試算小齒輪分度圓的直徑d,由計(jì)算公式得，d1t=19.53mm 計(jì)算圓周速度 =0.618m/s 計(jì)算齒寬b及模數(shù)m b==0.4519.53=8.76mm m==0.999mm 計(jì)算縱向重合度 =0.832=0.8320.4519tan15=1.906 計(jì)算載荷系數(shù) 已知系數(shù)=1.35 根據(jù)七級精度，查得動載荷系數(shù)=1.058 查得 =1.000 =1.646 故載荷系數(shù) =2.351 按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑，由式可得 =19.7mm 計(jì)算模數(shù) ==1mm 結(jié)論： （3）按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) 由式 ，確定計(jì)算得參數(shù) 計(jì)算載荷系數(shù) 根據(jù)縱向重合度，從圖查得螺旋角的影響系數(shù) 計(jì)算當(dāng)量齒數(shù) 查取齒形系數(shù)，查表得 查取應(yīng)力校正系數(shù)，查表得 查表得，小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限，大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 由表查得彎曲疲勞強(qiáng)度壽命系數(shù) 計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力 取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4，由式10—12得 計(jì)算大小齒輪的 大齒輪的數(shù)值大，故應(yīng)校核小齒輪的彎曲強(qiáng)度。 設(shè)計(jì)計(jì)算 （3） 對比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)小于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)，取m=1.0mm，可滿足彎曲強(qiáng)度。 結(jié)論：齒數(shù) （4）幾何尺寸計(jì)算 計(jì)算中心距 將中心距圓整為69mm 按圓整后的中心距修正螺旋角 由于值改變不多，故參數(shù)等不需修正。 計(jì)算大小齒輪的分度圓直徑 計(jì)算大小齒輪的齒根圓直徑 計(jì)算齒輪寬度 圓整后取 結(jié)論： 中心距 螺旋角 分度圓直徑 齒根圓直徑 齒輪寬度 （5）驗(yàn)算 （1）驗(yàn)算齒輪彎曲強(qiáng)度 （2）齒輪圓周速度 對照表可知選用8級精度是合適的[5]。 3.2.5 輸入軸及其軸承裝置、鍵的設(shè)計(jì) （1） 輸入軸上的功率，轉(zhuǎn)速 （2） 求作用在車輪上的力 （3）初步選定軸的最小直徑 選擇軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。查表，取則由式2初步估算軸的最小直徑這是安裝聯(lián)軸器處的軸的最小直徑，此處要開鍵槽，所以校正值，聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩查表14-1取，則 查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊》（軟件版），選用GB/T 3852-1997中的LT2型彈性柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為16000N。半聯(lián)軸器的孔徑12,軸孔長度L=20,J型軸孔，A型鍵，聯(lián)軸器主動端的代號為LT2 12*12 GB5014-1985，對應(yīng)的，軸段1的直徑，軸段1上的長度應(yīng)比聯(lián)軸器主動端軸孔的長度稍長，故取，輸入軸的最小直徑應(yīng)該確定為12。 （4）軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 擬定軸上零件的裝配方案（如圖8所示） 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 初選型號6002的深溝球軸承 參數(shù)如下： 基本額定動載荷 圖8 輸入軸 Fig.8 The input axle 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 初選型號6002的深溝球軸承 參數(shù)如下： 基本額定動載荷，基本額定靜載荷，再加上中間齒輪端面到殼體壁的距離9，則，軸段5的長度是軸承寬度加上齒輪端面到殼體的距離，所以取。 軸段3上安裝齒輪，由于齒輪和軸半徑小，可將軸與齒輪作為一體，成為齒輪軸。故，齒寬，故取。 查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊》可得，軸承蓋凸緣厚度 ，取聯(lián)軸器輪轂端離。 鍵聯(lián)結(jié) 聯(lián)軸器，選擇圓頭平鍵 。 軸的受力分析 畫軸的受力簡圖 計(jì)算支承反力 在水平面上 在垂直面上 故 圖9 輸入軸受力圖 Fig.9 Figure of the input axle under force 總支承反力 畫彎矩圖 畫轉(zhuǎn)矩圖 校核軸的強(qiáng)度 最小直徑剖面處，由于彎矩大，有轉(zhuǎn)矩，還有鍵槽產(chǎn)生的應(yīng)力集中，故此 為危險(xiǎn)剖面 軸傳遞的轉(zhuǎn)矩 危險(xiǎn)截面的當(dāng)量彎矩 假如認(rèn)為軸的切應(yīng)力是脈動循環(huán)應(yīng)力，取折合系數(shù)，得 軸的材料為45鋼，進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理，查表得 ，，都大于對應(yīng)的安全值，所以危險(xiǎn)截面安全[5]。 按彎矩合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 對于單向轉(zhuǎn)動的轉(zhuǎn)軸，通常轉(zhuǎn)矩按脈動循環(huán)處理，故取折合的 則 查表15-1得，，為此，所以安全。 校核鍵的聯(lián)結(jié)強(qiáng)度 聯(lián)軸器：[5] （4） 由表查得 ，所以強(qiáng)度滿足要求。 校核軸承的壽命 軸承載荷 軸承1：徑向： 軸向： 軸承2：徑向： 軸向： 查表得 由表查得徑向的當(dāng)量動載荷 徑向基本額定動載荷的計(jì)算 由于軸的結(jié)構(gòu)要求兩端選擇相同尺寸的軸承，而，則軸承的徑向當(dāng) 量動載荷 為依據(jù)。因?yàn)檩S承收輕微沖擊，查表得，其工作溫度正常， 查表得。則：=952.29N 查手冊得軸承徑向基本額定動載荷。又，所以選6002深溝 球軸承符合要求[6]。 從表13-3中查得預(yù)期計(jì)算壽命 結(jié)論：選用HL1型彈性銷聯(lián)軸器 軸的尺寸（： 校核結(jié)果：軸校核安全，鍵校核安全，軸承選用6002深溝球軸承， 校核安全。壽命（h）為 3.2.6 輸出軸及其軸承裝置、鍵的設(shè)計(jì) 輸出軸上的功率，轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn) 求作用在車輪上的力 初步確定軸的最小直徑 選則軸的材料為45鋼，進(jìn)行正火處理。選取于是初步估算軸的 小直徑為安裝聯(lián)軸器處軸的最小直徑，因?yàn)榇颂幰_鍵槽，取，聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩，查表得，所以 從《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊》（軟件版），為了配合同步帶輪，通過計(jì)算，初步取輸出軸的直徑為12。 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 擬定軸上零件的裝配方案（如圖10所示） 圖 10 輸出軸 Fig 10 The output axle 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 為了滿足半聯(lián)軸器上的軸向定位要求，1-2軸段右端需制出一軸肩，軸肩的 度h=0.07,所以取2段的直徑 初選型號為6004的深溝球軸承 參數(shù)如下： 基本額定動載荷 基本額定靜載荷 故：，軸段7的長度和軸承寬度一樣，取。 軸段4上安裝齒輪，為了齒輪的安裝，應(yīng)略大于，所以選取=25，齒輪左端采用套筒固定，為了使套筒端面頂在齒輪左端面上，軸段4的長度應(yīng)比齒輪轂長略短，若轂長和齒寬相同，已知齒寬b=9,則取 齒輪右端用肩來固定，可以確定軸段5的直徑，軸肩的高度現(xiàn)取，，所以取，為了減小應(yīng)力集中的問題，考慮右軸承的拆卸，軸段6的直徑應(yīng)根據(jù)6004深 溝球軸承的定位軸肩直徑來確定，即。 取齒輪的端面與機(jī)體內(nèi)壁間留有足夠的間距H，取H=10，取軸承的寬度，所以 ?，F(xiàn)取齒輪齒寬的中間威力的作用點(diǎn)，可得： 鍵的聯(lián)結(jié) 齒輪：選平鍵 鍵b×h×1=8mm×7mm×7mm T=4.0mm t1=3.3mm r=0.25 軸的受力分析 畫軸的受力簡圖 圖11 輸出軸受力圖 Fig.11 Figure of the output axle under force 計(jì)算支承反力 在水平面上 在垂直面上 總支承反力 畫彎矩圖M1H=M2H=F1H×L2=2585.28N.mm 故 畫轉(zhuǎn)矩圖 校隊(duì)軸的強(qiáng)度 C剖面左側(cè)，因彎矩大，有轉(zhuǎn)矩，還有鍵槽引起的應(yīng)力集中，故C剖面左側(cè)危險(xiǎn)剖面 軸的材料為45鋼，正火處理。查得都大于相應(yīng)值，故危險(xiǎn)截面安全。 按彎矩合成應(yīng)力校盒軸的強(qiáng)度 對于單向轉(zhuǎn)動的轉(zhuǎn)軸，通常轉(zhuǎn)矩按脈動循環(huán)處理，故取折合系數(shù)a=0.6，則 查得因此，故安全。 校核鍵連接強(qiáng)度 聯(lián)軸器： 查表得故強(qiáng)度足夠。 齒輪 [6] （5） 查表得故強(qiáng)度足夠 校核軸壽命 軸承載荷 軸承1 徑向：Fr1=199.14（N） 軸向：Fa1=43.3（N） 軸承2 徑向：Fr2=258.8（N） 軸向：Fa2=43.3（N） 由表查得e=0.34而 查表可得徑向當(dāng)量動載荷 計(jì)算所需的徑向基本額定動載荷Cr1 因軸的結(jié)構(gòu)要求兩端選擇同樣尺寸的軸承，今P r1= P r2，故軸承的徑向當(dāng)量動載荷P r1為計(jì)算依據(jù)。因受輕微沖擊，查表得F p=1.1；工作溫度正常，查表得f t=1。 所以 查表13-3得預(yù)期計(jì)算壽命 結(jié)論： 軸的尺寸（mm）： d1=16 d2=20 d3=25 d4=28 d5=24 d6=20 d7=12 l1=46 l 2=25 l 3=8 l 4=5 l 5=5 l 6=11 l 7=12 校核結(jié)論： 軸校核安全 鍵校核安全 軸承選用6004深溝球軸承，校核安全壽命Lh=12973 h 3.2.7潤滑與密封 （1）潤滑方式的選擇 因?yàn)闈櫥惺艿呢?fù)荷能力較大、粘附性較好、不易流失，齒輪靠機(jī)體油 飛濺潤滑。I， II軸的速度因子dn＜(1.5～3)×105mm·r/min，查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊 可選用鈉基潤滑劑2號 （2）密封方式的選擇 由于I，II，III王軸與軸承接觸處的線速度v<10m/s，所以采用氈圈密封 （3) 潤滑油的選擇 因?yàn)樵摐p速器屬于一般減速器，查機(jī)械手冊可選用中負(fù)載工業(yè)齒輪油N200 號潤滑，軸承選用ZGN～2潤滑脂[7]。 3.2.8 箱體結(jié)構(gòu)尺寸 表5減速器箱體結(jié)構(gòu)尺寸表 Fable 5 Size table of gearbox’s structure 目的 分析過程 結(jié)論 機(jī)座壁厚δ δ=0.025a+5 8mm 機(jī)蓋壁厚δ1 δ1=0.025a+5 8mm 機(jī)座凸緣壁厚 b=l.5δ 12mm 機(jī)蓋凸緣壁厚 b1=l.5δ 12 mm 機(jī)座底凸緣壁厚 b 2=2.5δ 20mm 地腳螺釘直徑 df= 036a+12 14 mm 地腳螺釘數(shù)目 a<250，n=4 4 mm 軸承旁聯(lián)接螺栓直徑 d1=0.75 dr 10mm 機(jī)蓋與機(jī)座聯(lián)接螺栓直徑d2 d2=(0.5～0.6) df 8mm 聯(lián)接螺栓d2間距 L=150~200 150 mm 軸承蓋螺釘直徑 d3 =(0.4～0.5) df 4mm 窺視孔螺釘直徑 d4=(0.3～0.4) df 6mm 定位銷直徑 d=(0.7～0.8)d2 6mm 軸承旁凸臺半徑 R 14ram 軸承蓋螺釘分布圓直徑 D1=D+2。5d3 D1 1=47mm (D為軸承孔直徑) D12：57mm 軸承座凸起部分端面直徑 D2=D1+2．5d3 D21=62mm D22=72mm 大齒頂圓與箱體內(nèi)壁距離△1 △1 >1．2 L0mm 齒輪端面與箱體內(nèi)壁距離△2 △2>δ 9 mm 兩齒輪端面距離 A 4=20 20 mm df，d1，d2至外機(jī)壁距離 CI=I.2d+(5～8) Clf=20mm Cl l=16mm C12=14mm df，d1，d2至凸臺邊緣距離 C2 C2f=18mm C2 l=14mm C22=12mm 機(jī)殼上部(下部)凸緣寬度 K=C1+C2 Kl=38mm K2=26mm K2=26mm 軸承孔邊緣到螺釘dl中心線距離 e=(1～1.2)d1 10.5mm 軸承座凸起部分寬度 L1~Clf+C2f+(3～5) 38 mm 吊環(huán)螺釘直徑 dq=0．8df 12mm 3.2.9割臺設(shè)計(jì) 遙控割草機(jī)的割臺設(shè)計(jì)要求是能夠適應(yīng)小面積草坪各種品種草的修剪，在草 坪修剪高度范圍內(nèi)能實(shí)現(xiàn)有級調(diào)節(jié)，確保草坪修剪質(zhì)量(衡量指標(biāo)：平整度、割 樁的平滑度)，盡可能提高工作效率；減小修剪費(fèi)用。割臺部分的設(shè)計(jì)需與行走 部分和電器遙控很好的結(jié)合起來實(shí)現(xiàn)上述要求，其尺寸及重量要求盡可能小，為 了確保遙控割草機(jī)的動力性要求，所設(shè)計(jì)的割臺部分質(zhì)量不得超過25kg，同時(shí) 盡可能讓裝配好的遙控割草機(jī)的重心在遙控割草機(jī)的底盤面上的投影離運(yùn)動中 心近一些以確保遙控割草機(jī)具有較好的動力學(xué)性能[8]。 目前草坪機(jī)械主要有兩個(gè)基本類型：滾刀式修剪機(jī)和旋刀式修剪機(jī)，而滾刀 價(jià)格較高，且要求嚴(yán)格的保養(yǎng)，所以割臺部分采用旋刀式設(shè)計(jì)，即以高速水平旋 轉(zhuǎn)的刀片把草割下。所設(shè)計(jì)割草機(jī)構(gòu)的刀片由汽油機(jī)驅(qū)動。圍繞遙控割草機(jī)的設(shè) 計(jì)要求，經(jīng)分析割臺部分的設(shè)計(jì)主要包括：汽油機(jī)參數(shù)的確定、刀片有關(guān)參數(shù)的 確定、草坪修剪高度調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)等。 3.3.0 刀片有關(guān)參數(shù)的確定及驅(qū)動機(jī)參數(shù)的確定 對于采用單個(gè)刀片的割草機(jī)而言，其刀片的直徑等于割幅，割幅指的是割草 機(jī)運(yùn)行一次所能割掉的草坪寬度。刀片相關(guān)的參數(shù)為：刀片的直徑Q(mm)、根 部刃口半徑r(mm)(如圖所示)以及刀片的位置；汽油機(jī)的主要參數(shù)為：汽油機(jī)的 轉(zhuǎn)速n(r／min)與功率P(w)．． 3.3.1 割刀的運(yùn)動分析 圓盤式割草機(jī)的割刀運(yùn)動是刀盤的水平旋轉(zhuǎn)與機(jī)器前進(jìn)運(yùn)動所合成的。刀片 某一點(diǎn)對地面的軌跡為余擺線(如圖所示)，刀片刃線對地面所掃過的面積為余擺 帶，其帶寬與刃部長度相近似。刀片任意一點(diǎn)的位移可用方程式表示。設(shè)刀盤中 心為坐標(biāo)原點(diǎn)O，水平向右為X軸，、垂直向上(機(jī)器前進(jìn)方向)Y軸。令刀盤逆 時(shí)針轉(zhuǎn)動，角速度為。則相臨刀片各內(nèi)、外端點(diǎn)的位移方程如下： (1)刀片內(nèi)端a的位移方程。 Xa=7。eos(wz+β) Ya =k+rsin(wf+β) 式中 r=刀片內(nèi)端半徑； β刀片內(nèi)外端點(diǎn)對盤的連線夾角； w…刀盤回轉(zhuǎn)角速度： t…一刀盤轉(zhuǎn)過時(shí)間： Vm…一機(jī)器前進(jìn)速度 式中a---相臨刀片夾角 圖12 切割曼度分析 圖13 刀片運(yùn)動軌跡 Fig.12 Analysis ofme cutting speed Fig.13 Pqth of the razor’s movement 3.3.2 割刀的轉(zhuǎn)速確定 刀片割草主要是利用其線速度，使刀片將草迅速、整齊地切斷，因此，在刀 片的中間部位沒有刀刃，割草部位主要是利用其半徑外部的約1／3長度，割刀 半徑和速度的確定與參與切割的刀片刃部的極限速度有關(guān)。因刀片內(nèi)端圓周速度 最低，故應(yīng)以該點(diǎn)為基準(zhǔn)確定割刀應(yīng)有的速度(如圖所示)。 綜前所述，割刀任一點(diǎn)速度均為刀片圓周速度與機(jī)器前進(jìn)速度的合成，故a點(diǎn)速度為 [9] （6） 由上式可見，當(dāng)時(shí)，Va最小。 即 令 式中n -----刀盤轉(zhuǎn)速： Vd -----刀片應(yīng)有的切割速度； Vm-----機(jī)器前進(jìn)速度，Vm≈3.6km/h r-----刀片內(nèi)端半徑，r≈0.35m 根據(jù)研究資料，莖稈無支撐切割時(shí)，刀片根部刃口處最低極限速度30 m／s，由于旋轉(zhuǎn)式割草機(jī)的刀片都是銷連在刀盤上，為了使刀片工作穩(wěn)定，切割速度應(yīng)大于最低極限速度，一般為40—90 m／s，為了刀盤工作轉(zhuǎn)速不至于過高，現(xiàn)取V=40 m／s。 3.3.3 刀片數(shù)的確定 圓盤式切割器的切豁圖是由多條余擺帶所形成的，其帶寬近似為刀片長度 h，刀片數(shù)是根據(jù)割刀進(jìn)距H(圓盤轉(zhuǎn)一周時(shí)機(jī)器前進(jìn)距離)與在一個(gè)進(jìn)距中各刀 片余擺帶的縱向?qū)挾戎蚼h相等而定[10]。 由于H=mh H=Vm60／n 則m=60Vm／hn 式中 vm----機(jī)器前進(jìn)速度，vm≈3．6km／h h----余擺線縱寬(刀片工作刃線長度：0.058m) n----割刀轉(zhuǎn)速，n=3100r／min m---- (60×3.6)(0.035×3100) 由上式計(jì)算，再考慮到割刀平衡問題，刀片的數(shù)量確定為1片。 3.3.4 割刀的技術(shù)數(shù)據(jù) 割刀直徑 Q=350mm 割刀最小轉(zhuǎn)速 n=3100r／min 割刀數(shù)量 1片 割刀刃口長度 L=58m 吞吐量 0.35平方米 割草刀片材料選用45#鋼，刀片厚度為4mm，并在其上面噴焊0.3mm厚的Ni60合金粉末，最后刀片的質(zhì)量為0．36kg，如圖14所示。 裝配、調(diào)整刀具時(shí)，保持兩端力矩平衡，以減少振動和噪聲。刀片的形式對于割草機(jī)性能有重要的影響，固結(jié)式刀片結(jié)構(gòu)簡單，制造容易，但草坪表面必須清潔無雜物，否則剛性刀片會將石頭等障礙物拋向操作者或周圍。活絡(luò)式刀片用鉸接方式與刀盤連接，即刀片可繞鉸接點(diǎn)任意轉(zhuǎn)動，刀盤旋轉(zhuǎn)時(shí)，在離心力作用下刀片甩開，當(dāng)遇到障礙時(shí)刀片可繞鉸接軸轉(zhuǎn)動而讓開障礙物。而且活絡(luò)式刀片適用于各品種草。故在遙控割草機(jī)中，選用活絡(luò)式刀片，如圖所示。 刀片刃口平面的另一側(cè)制成向上翹起的風(fēng)扇翼片形，使刀片構(gòu)成一混流式風(fēng)機(jī)的葉輪，與臺殼內(nèi)腔的形狀相配合，在剪草時(shí)形成軸向、徑向和切向氣流。軸向氣流能將草株吸起直立，增強(qiáng)了草株的抗彎力，有利于切割[11]。 圖14 刀片 Fig.14 The razors 3.3.5 割草機(jī)割草部分驅(qū)動機(jī)的選擇 割草機(jī)割草部分的驅(qū)動機(jī)一般選用單缸四行程或二行程小汽油機(jī)，功率多為3、8kw，四行程發(fā)動機(jī)雖然重量較二行程的大，但由于其工作穩(wěn)定性高、噪聲低、油耗小、排放的污染少，正逐步替代二行程發(fā)動機(jī)，已成為。旋刀式割草機(jī)的主要機(jī)型。四行程汽油機(jī)的轉(zhuǎn)速一般為3000~4000r／min，發(fā)動機(jī)全部采用風(fēng)冷。汽油機(jī)功率選擇與割草機(jī)器人的前進(jìn)速度以及割幅等有關(guān)。 割草機(jī)的功率P包括旋轉(zhuǎn)切割器切割功率Pl和行走系統(tǒng)的行走功率P2即： P=F1+P2 旋轉(zhuǎn)切割機(jī)在平坦的草地上的切割功率P1可用下式計(jì)算： 式中 Vm一機(jī)器前進(jìn)速度(m／s)： B一機(jī)器割幅(m)； Lo一切割每平方米面積的草所需要功率(Nm／m2) 經(jīng)資料查得L0=1 50~300 m 機(jī)器前進(jìn)速度Vm約為3.6km／h，割幅B=0．35m，Lo=270，計(jì)算得 P1=3．34kw 由以上電機(jī)計(jì)算功率可得P2=400W 因上式中未考慮傳動功率和空轉(zhuǎn)所需的功率。因此單圓盤旋轉(zhuǎn)割草機(jī)最低所需總功率： P=p1+P2=3.74kw 經(jīng)計(jì)算并結(jié)合整機(jī)性能后選型為本田HODA—GXVl60垂直軸通用汽油機(jī)該汽油機(jī)參數(shù)如表所示。 表6汽油機(jī)參數(shù) Table 6 Parameter of petrol engine 產(chǎn)品編號 310001 品名 本田HODA—GXVl60垂直軸通用汽油機(jī) 發(fā)動機(jī)型號 GXVl 60 發(fā)動機(jī)型式 單缸、四沖程、強(qiáng)制空氣冷卻 氣缸直徑(mm) 活塞行程(mm) 68 45 壓縮比 8：1 點(diǎn)火方式 晶體管磁體點(diǎn)火(無觸點(diǎn)) 起動方式 手拉反沖起動 排量(m1) 163 凈重(kg) 15.5 尺寸.(長X寬x高) 420X365X355 (mm) 標(biāo)定功率 4．0KW(5．5PS)／3600rp 最大扭矩(kgm／mm) 1.1／2,500 (ps／rpm) 輸出軸直徑 24 安裝尺寸(mm) 158×132 (mm) 3.4 遙控割草機(jī)車體設(shè)計(jì) 綜合遙控割草機(jī)的工作特點(diǎn)和需求，遙控割草機(jī)車體需具有以下特點(diǎn)： (1)底盤距地平面高度約為30—90ram； (2)為了車輪能接觸地表，車輪寬度盡可能