HKD1030柴油動力貨車設(shè)計(總體設(shè)計)【2張cad圖紙+文檔全套資料】
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HKD1030柴油動力貨車設(shè)計(總體設(shè)計)摘 要汽車的總體設(shè)計是汽車設(shè)計工作中最重要的一環(huán),它對汽車的設(shè)計的質(zhì)量,使用性能和在市場上的競爭力有著決定性的影響。因為汽車性能的優(yōu)劣不僅與相關(guān)總成及部件的工作性能有密切的關(guān)系,而且在很大程度上還取決于有關(guān)總成及部件間的協(xié)調(diào)與參數(shù)匹配,取決于汽車的總體布置。貨車的總體設(shè)計主要包括貨車的參數(shù)確定,發(fā)動機和輪胎的選擇,總體布置和動力性的計算等一系列重要的步驟,其中參數(shù)的確定又包括了汽車的質(zhì)量參數(shù),主要尺寸和性能參數(shù)的計算等。而本次畢業(yè)設(shè)計同時應(yīng)用到了EXCEL,AutoCAD等計算機輔助軟件,再通過多次校核質(zhì)心位置和各部分的總成以保證貨車的軸荷分配合理。 關(guān)鍵詞:貨車總體設(shè)計;整備質(zhì)量;動力性;燃油經(jīng)濟性HKD1030 DIESEL-POWERED TRUCK DESIGN (OVERALL DESIGN)ABSTRACTIn this design, in the outlook design has mainly referred toDongfeng and other related vehicle types.Simultaneously has made a modification. In the chassis arrangement and entire vehicle arrangement , according to the man-machine engineering principle, the reasonable layout human body posture and the seat arrangement, causes the pilot and thepassenger sitting posture is comfortable, Not easy to produce wearily. Simultaneously acts according to the pilot and passengers field of vision, Becomes common practice the window and the rear view mirror design, Guaranteed the pilot has the good field of vision . This design uses humanist, the use is diverse, Economical practical principle, Has carried on the reasonable layout. KEY WORD: appearance ,braking system, emergency brake,III常用符號表輪胎與地面間的附著力汽車重力重力加速度汽車質(zhì)心高度汽車軸距汽車總重量車輪有效半徑汽車行駛速度地面對車輪的法向力汽車制動器制動力分配系數(shù)輪胎與地面間的附著系數(shù)同步附著系目錄前言1第一章 方案的討論、選擇和確定31.1方案和選擇和確定31.2 汽車型式的選擇31.3 軸數(shù)和驅(qū)動形式41.4 車頭,駕駛室的型式41.5汽車布置形式的選擇51.6輪胎的選擇5第二章 汽車主要參數(shù)的確定72.1汽車主要尺寸的確定7第三章 汽車質(zhì)量參數(shù)的確定93.1整車整備質(zhì)量93.2乘坐人員數(shù)量93.3汽車的最大質(zhì)量93.4軸荷分配及質(zhì)心位置的計算:9第四章 汽車穩(wěn)定性的計算14第五章 發(fā)動機的相關(guān)計算和選擇155.1發(fā)動機的選擇155.2發(fā)動機的最大轉(zhuǎn)矩Temax155.3 傳動比的選取17第六章 汽車的整體布置206.1車身外型的設(shè)計206.2汽車部件的選擇和底盤整體布置20第七章 汽車動力性參數(shù)的計算和確定23第八章 汽車的燃油經(jīng)濟性308.1用功率平衡與負荷特性計算汽車百公里油耗30第九章 車架設(shè)計339.1周邊式車架339.2 X形車架349.3 梯形車架349.4 脊梁式車架349.5 綜合式車架35結(jié)論36參考文獻37致 謝39附錄40英文翻譯4149前言微型貨車一般是指廠定最大總質(zhì)量1.8噸以下的載貨汽車。我國微型貨車行業(yè)從70年代末開始起步,經(jīng)過近30年的發(fā)展,目前已達到年產(chǎn)量29萬輛以上的市場能力。在載貨汽車市場中總體保持在15的市場份額。微型貨車之所以能夠快速發(fā)展,最根本的原因是適應(yīng)了市場需求。我國微型貨車行業(yè)是國家投入相對較少,主要靠生產(chǎn)企業(yè)自身努力滾動積累的情況下發(fā)展起來的,這種發(fā)展模式?jīng)Q定了微型貨車產(chǎn)品必然較為貼近市場。微型貨車以其外型尺寸小,占地 面積小,機動靈活,價格便宜,省油,適應(yīng)性廣等特點,符合我國經(jīng)濟發(fā)展水平和廣大群眾購買能力逐步上升的基本國情,深受中國消費者喜愛。隨著我國社會主義市場經(jīng)濟體制的建立,企業(yè)所面臨的經(jīng)營環(huán)境發(fā)生了根本的變化。產(chǎn)品銷售已從過去的賣方市場轉(zhuǎn)變?yōu)榻裉斓馁I方市場,在這種快速發(fā)展和競爭日益激烈的市場經(jīng)濟條件下,如何應(yīng)用現(xiàn)代營銷手段和策略去擴大產(chǎn)品市場占有率,以提高經(jīng)濟效益已成為所有企業(yè)家所關(guān)注的主要問題,因此,從長遠發(fā)展來看,市場營銷策略研究在企業(yè)經(jīng)營中將起著越來越重要的作用。 金杯牌,解放牌輕型貨車產(chǎn)品是一汽金杯公司的主要產(chǎn)品之一,它也是本文的主要研究對象,本文以“一汽金杯公司輕型貨車系列產(chǎn)品營銷策略研究”做為研討的課題,其理論意義在于目前國內(nèi)汽車行業(yè)的競爭十分激烈,但現(xiàn)代營銷觀念和意識還很不發(fā)達,汽車行業(yè)做為我國的支柱性產(chǎn)業(yè),怎樣從計劃經(jīng)濟走向市場經(jīng)濟值得我們?nèi)ヌ剿?,而其?yīng)用價值在于通過本論文的研究可以對本企業(yè)營銷人員的思想觀念及實際操作起到一定的指導(dǎo)和借鑒作用。 在文中,本人運用市場競爭的原理,采用理論聯(lián)系實際的方法,通過大量的市場調(diào)研和數(shù)據(jù)采集,詳盡分析和預(yù)測了國內(nèi)外輕型貨車產(chǎn)品市場的現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢,通過對國內(nèi)眾多競爭對手的狀況分析,找出了本企業(yè)自身的競爭優(yōu)勢和劣勢。在剖析了本企業(yè)產(chǎn)品結(jié)構(gòu)、開發(fā)能力、生產(chǎn)能力及營銷狀況之后,總結(jié)了本企業(yè)存在的矛盾及問題,面臨的機遇和挑戰(zhàn),在此基礎(chǔ)上,運用現(xiàn)代市場營銷理論和方法,對我公司輕型貨車系列產(chǎn)品做出了全面的營銷策略研究,通過市場細分和目標市場的確定,特別運用“4P”的觀點。我們選做的畢業(yè)設(shè)計是輕型貨車的設(shè)計,輕型貨車用途多樣,價格低廉,乘坐空間大,很適合中國工薪階層的需要。因此設(shè)計這種汽車還是適應(yīng)時代潮流的。我在畢業(yè)設(shè)計當中負責的是整體和制動的設(shè)計,包括輕型貨車的外型設(shè)計,整體布置,底盤設(shè)計,并積極協(xié)調(diào)本組的同學完成其它部件的設(shè)計。輕型貨車的整體布置包括人體工程在汽車上各個部件安排的作用,發(fā)動機的選擇,輪胎的選擇,傳動系,行駛系,轉(zhuǎn)動系,制動系,和懸架的選擇設(shè)計,駕駛員和乘客的位子布置,汽車主要尺寸參數(shù)的選擇并校核汽車主要性能參數(shù)等。畢業(yè)設(shè)計是大學教學中很重要的環(huán)節(jié)也是最后一個環(huán)節(jié),是大學四年知識的回顧,把我們學過的知識復(fù)習了一遍,對以前不懂的地方又學習了一遍,對知識進行了強化。同時也為我們今后上工作崗位做好了準備,是工作前的一次基礎(chǔ)練習。 第一章 方案的討論、選擇和確定1.1方案和選擇和確定汽車性能的優(yōu)劣不僅取決于組成汽車的各部件的性能,而且在很大的程度上取決于各部件的協(xié)調(diào)和配合,取決于總體布置;總體設(shè)計水平的高低對汽車的設(shè)計質(zhì)量,使用性能和產(chǎn)品的生命力起決定性作用的影響。汽車是一個系統(tǒng),這是基于汽車只有如下屬性而具備組成的系統(tǒng)的條件:1.汽車是由多個要素組成的整體,每個要素對整體的行為有影響;2.組成汽車的各要素對整體行為的影響不是獨立的;3.汽車的行為不是組成它的任何要素所能具有的。由此,汽車具備系統(tǒng)的屬性,對環(huán)境表現(xiàn)出整體性,一輛子系統(tǒng)屬性匹配協(xié)調(diào)的汽車所具備的功能大于組成它的各子系統(tǒng)功能純粹的簡單的總和,反之,如果子系統(tǒng)的屬性因無需而相互干擾,即便是個體性能優(yōu)良的子系統(tǒng),其功能也會因相互扼制而抵消,功率循環(huán),軸轉(zhuǎn)向等就是這樣的典型例子。所以汽車設(shè)計任務(wù)的等級形態(tài)表現(xiàn)為:上位設(shè)計任務(wù)是確實下位設(shè)計任務(wù)要實現(xiàn)的目標,下位設(shè)計是實現(xiàn)上位設(shè)計功能手段,上,下位體系可從總體設(shè)計逐級分至零件設(shè)計,總體設(shè)計無疑處于這種體系的最上位,設(shè)計子系統(tǒng)的全部活動必須在總體設(shè)計構(gòu)建的框架內(nèi)進行,子系統(tǒng)設(shè)計固然重要,但統(tǒng)攬全局,設(shè)計子系統(tǒng)組合和相互作用體系規(guī)則的總體設(shè)計對汽車的性能和質(zhì)量的影響更加廣泛,更為深刻。在經(jīng)過小組討論后,本車根據(jù)東風EQ1060G14D3AC來參照,進行設(shè)計。1.2 汽車型式的選擇 汽車的型式一般包括:驅(qū)動型式一般包括:驅(qū)動型式,布置型式,及車身型式。汽車的型式對汽車的使用性能,外形尺寸,重量,軸荷分配和制造成本等方面影響很大1.3 軸數(shù)和驅(qū)動形式不同類型的汽車有不同的軸數(shù)和驅(qū)動型式,這主要根據(jù)使用條件,用途,工廠的生產(chǎn)條件,制造成本及公路的軸荷限制等因素進行選擇。我國公路干線和橋梁所允許的雙軸汽車后軸的單軸負荷不超過130KN,前軸的允許負荷不超過60KN。因為雙軸汽車總重量一般不超過180-190KN,所以本次3噸柴油動力貨車,選用是兩軸即可。 汽車最常用的布置形式是兩軸,后驅(qū)動4*2式汽車,其中轎車還可以采用4*2前驅(qū)動式結(jié)構(gòu)。對于一般總重小于19t的汽車,都采用4*2后驅(qū)動的布置型式,因為這種汽車結(jié)構(gòu)簡單,布置合理,機動性好,成本低,合適于公路使用,是一種典型的,成熟的結(jié)構(gòu)型式。隨著汽車載重量的增加,各相關(guān)總成也要相應(yīng)的加大,汽車的自重也要增加,這樣會造成4*2式的汽車單軸的負荷增加,以至于超過公路,橋梁所規(guī)定的承載限制(公路單軸允許負荷13t,雙后軸負荷為24t)。為解決此矛盾,一般采用增加汽車軸數(shù)的辦法來減少單軸的負荷,如從4*2變成6*2,6*4,8*4,如果想增加驅(qū)動能力,提高越野通過性能,可以采用4*4,6*6,8*8等增加前驅(qū)動型式的結(jié)構(gòu),同時也可提高載重量。采用增加軸數(shù)的辦法,可以提高載重量而不增加單軸負荷,同時還不會增加車廂地板的離地高度,提高通用化,系列化水平,便于生產(chǎn),降低生產(chǎn)成本等,所以汽車廠家多年來一直都采用這種辦法變型出更多品種的汽車。對于一般輕型的貨車經(jīng)常在良好的公路上行駛,與動力性要求相比對通過性的要求降低些,所以3噸的輕型貨車采用4*2后驅(qū)動比較好。1.4 車頭,駕駛室的型式 車頭,駕駛室的行駛是汽車的最主要型式之一,其中選擇主要決定于用戶的要求,安全性,維修保養(yǎng)的方便性和生產(chǎn)條件等因素,車頭的型式如長頭,短頭,平頭等都各有其優(yōu)缺點。 車頭,駕駛室與發(fā)動機,前軸的布置位置,也可組成不同的布置結(jié)構(gòu),形成不同風格的整車外形,使軸荷分配,軸距,轉(zhuǎn)彎直徑等發(fā)生變化。平頭式貨車的發(fā)動機位于駕駛室內(nèi)短頭式貨車的發(fā)動機大部分位于駕駛室前部,小部分位于駕駛室內(nèi)長頭式貨車的發(fā)動機位于駕駛室的前部通過查找,參照當今市場上現(xiàn)存貨車的布置形式以及燃油經(jīng)濟性的考慮,最后經(jīng)過和組員商量后,我們決定采用平頭式,其優(yōu)點如下:1. 汽車的總長和軸距尺寸短,最小轉(zhuǎn)彎半徑小,機動性能好;2. 不需要發(fā)動機罩,加之總廠縮短等因素的影響,汽車的整備質(zhì)量減?。?. 駕駛員視野得到明顯的改善4. 采用翻轉(zhuǎn)式駕駛室能改善發(fā)動機及其附件的接近性5. 汽車的貨箱與整車的俯視面積之比稱為面積利用率,平頭式貨車的該項指標比較高1.5汽車布置形式的選擇汽車的布置形式是指發(fā)動機和車身的相互關(guān)系和位置特點而言的。汽車的使用性能除取決與整車和各總成的有關(guān)參數(shù)外,汽車的布置形式對使用性能也有重要的影響。經(jīng)比較而已形式的優(yōu)缺點,我最終采用了前置后驅(qū)的傳統(tǒng)形式。我之所以選這種形式是因為它有以下優(yōu)點:軸荷分配合理,有利于提高輪胎的使用壽命;前輪不驅(qū)動,因此采用等速萬向節(jié),并有利于減少制造成本;商品行使時,因驅(qū)動橋的附著能力大,故爬坡能力強;變速器與主減速器分開故拆裝、維修方便。且乘坐空間寬敞,行駛平穩(wěn)。缺點是:汽車總長比較長,整車裝備質(zhì)量較大,影響到汽車的經(jīng)濟性和動力性。1.6輪胎的選擇 輪胎的尺寸和型號是進行汽車性能計算和繪制總布置圖的重要原始數(shù)據(jù)之一,因此,在總體設(shè)計開始階段就應(yīng)選定,而選擇的依據(jù)是車型,使用條件,輪胎的靜負荷,輪胎的額定負荷以及汽車的行駛速度。當然還應(yīng)考慮與動力傳動參數(shù)的匹配以及對整車尺寸參數(shù)。 輪胎所承受的最大經(jīng)負荷與輪胎額定負荷之比,稱為輪胎負荷系數(shù)。大多數(shù)汽車的輪胎負荷系數(shù)取為0.91.以免超載。轎車輕型客車及輕型貨車的車速高,輪胎受動負荷大,故他們的輪胎負荷系數(shù)應(yīng)接近下限:對在各種路面上行駛的貨車,其輪胎負荷系數(shù)可取上限1.1,。為了提高汽車的動力因子,降低汽車及其質(zhì)心的高度,減小非簧載質(zhì)量,對公路用車在其輪胎負荷系數(shù)以及汽車離地間隙允許的范圍內(nèi)應(yīng)盡量選取尺寸較小的輪胎。 故參考同類車型,選取輪胎為7.0R16,其中輪胎直徑為7*25.4*90%*2+16*25.4=726.44 輪輞r=16*25.4=406.4.第二章 汽車主要參數(shù)的確定總的要求是參考東風EQ1060G14D3AC相關(guān)車型的主要參數(shù)(如下表),完成輕型貨車的外形設(shè)計、底盤設(shè)計制動器設(shè)計。表參考數(shù)據(jù)車型名稱兩驅(qū)型外型尺寸(長寬高)裝載質(zhì)量最大質(zhì)量整車裝備質(zhì)量前輪距/后輪距軸距接近角離去角5994,1930,26603噸6499kg3499kg1506/1466mm3300mm29202.1汽車主要尺寸的確定汽車的主要尺寸包括外廓尺寸、軸距、輪距、前懸、后懸、車廂尺寸等。根據(jù)參考車型,確定以下尺寸:外廓尺寸1.最終確定長寬高599419302660 (mm)2.前輪距和后輪距 增大輪距,就能增大室內(nèi)寬度和增加側(cè)傾高度。但總寬和總質(zhì)量增加,并影響轉(zhuǎn)變半徑。前輪距就能布置下發(fā)動機、車架、前懸架和前輪,并保證前輪有足夠和轉(zhuǎn)彎空間,同時要滿足轉(zhuǎn)向系桿系和車駕車輪之間有足夠的運動間隙。根據(jù)參考車型,定為:前輪距為:1506mm后輪距為:1466mm3.軸距軸距對整備質(zhì)量汽車總長度、最小轉(zhuǎn)變半徑、傳動長度縱向通過半徑的影響。此外,軸距還對軸荷分配,傳動軸夾角有影響。有所選的參考車型和國家標準(汽車理論)所確定L=3300mm4.前懸和后懸前后懸的長度影響汽車的接近角和離去角,及汽車通過性。確定設(shè)計車型的該參數(shù)為前懸 LF=1032,后懸 LR=1656。 第三章 汽車質(zhì)量參數(shù)的確定 汽車的質(zhì)量參數(shù)包括:整車整備質(zhì)量Mo,載客質(zhì)量,裝載質(zhì)量,汽車總質(zhì)量Ma,軸荷分配等。3.1整車整備質(zhì)量由參考車型,取3499kg3.2乘坐人員數(shù)量由參考車型確定載人數(shù)為2人3.3汽車的最大質(zhì)量由參考車型確定為6499kg3.4軸荷分配及質(zhì)心位置的計算: 水平靜止時的軸荷分配及質(zhì)心位置的計算 當汽車總體布置完成后,各部件的位置也就確定了,我們應(yīng)當對軸荷分配和質(zhì)心位置進行計算。為此需要知道各部件的質(zhì)量 mi 和其質(zhì)心位置(xi,yi)。mi可以通過對選用現(xiàn)成的部件的稱重或類似部件實際質(zhì)量對比估算得到,各部件質(zhì)心位置可按幾何形狀和結(jié)構(gòu)估算或?qū)ΜF(xiàn)成部件進行實測得到。將各部件的質(zhì)心和質(zhì)量標在總體布置圖上,量出各部件的質(zhì)心到前輪中心線的水平距離 xi 和其離地高度 yi。而后進行前、后軸靜負荷G1和G2的計算。包括滿載、空載兩種工況各部件質(zhì)量和質(zhì)心位置估算結(jié)果如表3-1.表3-1 各部件質(zhì)量和質(zhì)心位置估算序號部件名稱質(zhì)量 mi(kg)Xi(m)Yi(m)1發(fā)動機及其附件4730.230.682離合器及操縱機構(gòu)980.50.533傳動軸4120.54變速器機離合器殼1351.10.55后橋,輪轂及后制動器4053.60.436車架及支架405217前軸,輪轂,轉(zhuǎn)向梯形及前制動213-0.050.438前懸架及減震器6800.59后懸及減震器1523.50.5510后輪及輪胎總成3382.410.4311拖鉤裝置415.45112轉(zhuǎn)向器,縱拉桿及固定桿41-10.713手制動器及操縱機構(gòu)241.50.514制動系驅(qū)動機構(gòu)201.20.515油箱及油管301.90.616消音器及排氣管144.20.417水箱及軟管44-0.20.818蓄電池組642.30.5719儀表及其固定零件14-0.91.520貨箱50631.221駕駛室169-0.51522擋泥板等34-3.50.823水,機油,燃油及裝備2190.815624貨物30002.81.2根據(jù)表中的數(shù)據(jù)進行如下計算:1.空載時 G2=mixi/L=1654 N (3-1) G1=Ga- G2=1725N (3-2) 汽車重心的縱向位置L1=1.615mL2=L- L1=1.684m重心高度:hg=miyi/Ga=0.723 mm (3-3) 其中 G1空載時前軸靜負荷G2滿載時后軸的靜負荷 L1質(zhì)心到前軸的距離 L2質(zhì)心到后軸的距離 L汽車軸距2.滿載時 G2=mixi/L=4199N (3-4) G1= Ga- G2=2180N 汽車重心縱向位置 L1=2.172m L2=1.128m 重心高度:hg=miyi/Ga=0.947m由上面的數(shù)據(jù)得到載荷分布如下表32載荷分布空載空載滿載滿載前軸51.1%后軸48.9%前軸34.2%后軸65.8% 汽車行駛中的軸荷分配計算 汽車行駛中的各軸的負荷隨著道路條件和行駛工況的改變而改變。負荷的這種改變影響到多部件的設(shè)計,因此,好對行駛中的軸荷分配加以計算。 一般只需計算汽車滿載在水平路面行駛及制動時的軸荷改變,對于后輪驅(qū)動的汽車滿載行駛時各軸的最大負荷按下式計算。 (3-5) (3-6)式中:a.b重心距前軸和后軸的距離(m) 附著系數(shù) Z1行駛時的前軸負荷 Z2行駛時的后軸負荷將數(shù)據(jù)帶入得:Z1=1307.2,Z2=5071.2所以可得軸荷轉(zhuǎn)移系數(shù): M1=Z1/G=1307.2/2180=0.599M2=Z2/G=5071.2/4199=1.21制動時各軸的最大負荷按下式計算: (3-7) (3-8) 由以上的式子得到=3277.8 =3100.2制動時的軸荷轉(zhuǎn)移系:=3278.8/2180=1.5 (3-9) =3100.2/4199=0.74 (3-10)通過以上計算可得軸荷轉(zhuǎn)移均滿足要求 第四章 汽車穩(wěn)定性的計算 保證汽車不縱向翻倒的條件是:b/h=1.128/0.947=1.190.6 所以滿足 保證汽車不橫向翻倒和轉(zhuǎn)彎不側(cè)向翻倒的條件是:b/2h=1.506/(2*0.947)=0.790.6 所以滿足 最小轉(zhuǎn)彎半徑 汽車的最小轉(zhuǎn)彎半徑Rmin與汽車的內(nèi)輪胎最大轉(zhuǎn)角max、汽車軸距L、車輪轉(zhuǎn)臂a、主銷距k等因素有關(guān),最小轉(zhuǎn)彎半徑指汽車轉(zhuǎn)向輪在最大轉(zhuǎn)角位置的條件下以低速轉(zhuǎn)彎時前輪地面接觸點的軌跡到轉(zhuǎn)向中心點之間的距離,計算公式如下: Rmin=L/sinmax=7.5 (m) (4-1) 第五章 發(fā)動機的相關(guān)計算和選擇發(fā)動機選型的依據(jù)因素很多,如汽車的類型,用途,使用條件,總布置型式,總質(zhì)量及動力指針,經(jīng)濟性要求,材料和燃料資源,排氣污染和噪聲方面的法規(guī)限制,已有的發(fā)動機系列及其技術(shù)指針水平,技術(shù)發(fā)展趨勢,生產(chǎn)條件與制造成本,市場預(yù)測情況以及將來的配件供應(yīng)及維系條件等。在汽車發(fā)動機基本型式的選擇中首先應(yīng)確定的是采用汽油機還是柴油機,其次是氣缸的排列形式和發(fā)動機的冷卻方式。結(jié)合汽車的動力性及最高車速,對于3噸的輕型貨車,發(fā)動機選取水冷,4缸直列,渦輪增壓的柴油發(fā)動機。 5.1發(fā)動機的選擇1. 發(fā)動機最大功率和相應(yīng)轉(zhuǎn)速根據(jù)所需要的最高車速90km/h,用下式估算發(fā)動機的最大功率 (5-1)式中:為發(fā)動機的最大功率;為傳動系效率,;為汽車總質(zhì)量;g為重力加速度;f為滾動阻力系數(shù);為空氣阻力系數(shù),?。籄為汽車正面投影面積根據(jù)外型。計算得kw根據(jù)所得的功率選取的發(fā)動機型號為CY4100ZLQ-A。最大功率為Pemax=81kw 對應(yīng)轉(zhuǎn)速np=3100r/min5.2發(fā)動機的最大轉(zhuǎn)矩Temax當發(fā)動機最大功率和其相應(yīng)轉(zhuǎn)速確定后,可用下式確定發(fā)動機的最大扭矩。 Temax=9549*Pemax/np式中:Temax發(fā)動機最大扭矩,Nm扭矩適應(yīng)性系數(shù),即=Temax/Tp,標志著行駛阻力增加時,發(fā)動機沿外特性曲線自動增加扭矩的能力。因為柴油機=1.11.25所以=1.2Tp為最大功率點的扭矩,NmNp最大功率點轉(zhuǎn)速,r/min將所選發(fā)動機的參數(shù)帶入驗證發(fā)動機的轉(zhuǎn)矩:Temax=9549*1.2*81/3100=299Nm,所選發(fā)動機的轉(zhuǎn)矩為Temax=320Nm,所以能夠滿足要求。表51發(fā)動機相關(guān)參數(shù)發(fā)動機型號CY4100ZLQ-A燃油種類柴油汽缸排列形式直列排量4.212L最大輸出功率81KW最大扭矩310Nm最大扭矩轉(zhuǎn)速17001900額定轉(zhuǎn)速3100rpm5.3 傳動比的選取1. 最小傳動比的選取按照最高車速的要求,即最高車速90km/h。由公式 V=0.377r.n/igi0 (km/h) (5-2) 其中 V汽車車速 (km/h) r車輪滾動半徑(mm) n發(fā)動機轉(zhuǎn)速(r/min) ig變速器各檔速比 i0主減速器傳動比根據(jù)參考車型有關(guān)參數(shù)以及相關(guān)要求,我們選取r=363.22mm;n=3100r/min;U=90km/h 求得 igi0=3.656最高檔為直接擋,即此時 ig=1則 i0 =3.6562. 最大傳動比的選取1.根據(jù)最大爬坡度確定一檔傳動比ig1=Gr(cosmax+sinmax)/Ttq i0T (5-3) 其中: G汽車總質(zhì)量,G=6499kg f滾動阻力系數(shù),貨車取 f=0.011 i0主減速器傳動比為3.656 r車輪滾動半徑為363.44mm Ttq發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩為310 Nm T傳動總效率 T=0軸g0=92%,雙級主減速器;軸=98%,傳動軸和萬向節(jié);g=92% 故T=0.82947max=22 代入以上數(shù)據(jù)算得 ig1 =5.72.根據(jù)驅(qū)動輪與路面的附著力確定一檔傳動比 Ftmax= Ttq igi0T/ rFz (5-4) 其中 =0.50.6Fz=(75%81%)G/cos=79%*500000/cos22.7824=求得 ig1=7.8綜上,最大傳動比為 ig1=6變速器各擋的傳動比的分配以及各擋傳動比總效率如表5-2所示。 檔位一擋二擋三擋四擋五擋傳動比63.8332.4941.5651總傳動效率0.8420.8420.8420.8580.858第六章 汽車的整體布置6.1車身外型的設(shè)計在底盤的布置設(shè)計和滿足事業(yè)的要求,現(xiàn)時參考同類車型的外觀設(shè)計可以畫出汽車的外型圖。車身外型圖參考了以下車輛如圖: 圖6東風車型在設(shè)計時要考慮到室內(nèi)操縱機構(gòu)的布置、地板的布置,車身前面的布置,人機工程在布置中的應(yīng)用,駕駛員視野的校核,發(fā)動機艙和行李艙的布置等。6.2汽車部件的選擇和底盤整體布置 在初步確定了汽車的載客量、驅(qū)動形式車身設(shè)計、發(fā)動機型號之后,現(xiàn)在開始做具體的工作了,包括繪制總布置圖,并校核初步選定的各部件機構(gòu)和尺寸是否符合整體尺寸和參數(shù)的要求,尋求合理的解決方案。6.2.1 部件的選擇和布置1. 發(fā)動機的布置布置時可先用透明紙描出動力傳動總成的輪廓線,再往已布置好車廂或駕駛室的圖紙上靠,尋找其最佳布置方案。此時的布置空間考慮到發(fā)動機維修的方便性。還應(yīng)該考慮到傳動軸前萬向節(jié)的輪廓與駕駛室地板下表面應(yīng)有適當?shù)拈g隙和轎車地板上的傳動軸通道不應(yīng)太高。為此就使發(fā)動機曲軸中心線相對與車駕上平面線向下傾斜1度到5度,所選擇的這傾斜角度應(yīng)使當汽車爬最大坡度時,發(fā)動機油底殼中機油的油面高于集濾器的濾網(wǎng)。布置完成后應(yīng)以曲軸中心線與缸體前端面的交點及曲軸中心線的傾角來確定發(fā)動機在圖紙上的位置,而點的坐標位置又由它到前輪中心線的縱向距離和它到車架上平面線的垂向距離所決定。點的坐標位置將影響軸荷分配、駕駛室的形式、前軸結(jié)構(gòu)和傳動夾角等,反之亦然。2. 傳動系的選擇和布置根據(jù)要求和各項性能參數(shù)3. 轉(zhuǎn)向裝置的選擇和布置循環(huán)球式轉(zhuǎn)向裝置4. 制動系的選擇和布置采用前雙領(lǐng)蹄后領(lǐng)從蹄6.2.2車身內(nèi)部布置車身內(nèi)部布置應(yīng)以人體尺寸的“百分位布置值”為尺寸依據(jù):一、 根據(jù)人體的尺寸做出相應(yīng)二維人體模型。二、 汽車室內(nèi)操縱裝置的布置三、 手操縱裝置要根據(jù)操縱對象,動作作用特點進行必要的操縱姿勢和施力方式設(shè)計,才能實現(xiàn)舒適的駕駛性和操縱性。1、 變速桿和手剎的布置一般的在人體肩部不動的情況下通過手臂的運動來實現(xiàn)的,根據(jù)貨車車身設(shè)計的經(jīng)驗推薦,上臂角在130170的范圍內(nèi)有較大的操縱力,這是較舒適的操縱姿勢。取130,上下位置一般在H以上178660的范圍內(nèi)。2、 方向盤的布置一般方向盤傾角選在手容易控制的1517內(nèi),同時考慮車身的總體布置方案。輕型貨車的方向盤直徑通常小于450,傾角在2030MW .四、 人眼的視野和視野范圍保證駕駛員具有良好的視覺效果,在車身設(shè)計的過程中應(yīng)該對人眼的視覺特征、人眼的視野、人眼在車內(nèi)位置出發(fā),分析汽車和各種視覺效果,最終使汽車具有良好的視覺效果。在側(cè)視圖上根據(jù)眼橢圓可以確定窗口的高度,最小能保證向上15看到交通信號燈,向下20能看3的路面。在俯視圖上根據(jù)眼橢圓可以確定前窗的寬度。第七章 汽車動力性參數(shù)的計算和確定汽車的動力性是汽車在良好的路面上直線行駛,是由汽車受到縱向外力決定的,所能達到的平均行駛速度。汽車是一種高效的運輸工具,運輸效率之高低在很大程度上取決于汽車的動力性。所以動力性是汽車各種性能最基本,最重要的性能。主要可以用以下指標來評價:1.最高車速2.汽車的加速時間3.汽車的最大爬坡度。7.1動力性參數(shù)的確定和計算動力性能主要表現(xiàn)在三個評價指標;最高車速;汽車的加速時間t;汽車的爬坡度一、 汽車各擋速度的計算(7-1)Error! No bookmark name given.由發(fā)動機的特性曲線,代入式中進行計算,列為下面的表格:表7各擋速度值n123459004.35831216.822299110.48511316.70918326.14987211005.32682598.338365612.81513820.42233531.96095513006.2953397039.85443209415.1451636824.1354876837.7720382215007.26385350311.3704985717.4751888627.8486396343.5831210217008.23236730412.8865650519.8052140431.5617915849.3942038219009.20088110414.4026315222.1352392235.2749435355.20528662210010.169394915.91869824.4652644138.9880954861.01636943230011.137908717.4347644726.7952895942.7012474366.82745223250012.1064225118.9508309529.1253147746.4143993872.63853503270013.0749363120.4668974331.4553399550.1275513378.44961783290014.0434501121.982963933.7853651353.8407032884.26070064二、 驅(qū)動力計算 (7-2)計算結(jié)果如下表:各擋驅(qū)動力表7各擋驅(qū)動力nTtq1234590021014713.88439399.7197526116.071243837.8714882452.31405110024016815.8677710742.536866989.7957024386.1388432802.644628130025017516.5289311190.142567281.037194568.8946282919.421488150028620038.9090912801.523098329.5065455226.8154553339.818182170030521370.1652913651.973938882.8653725574.0514463561.694215190030921650.4297513831.016218999.3619675647.153763608.404959210030021019.8347113428.171078737.2446285482.6735543503.305785230029520669.5041313204.368228591.6238845391.2956613444.917355250029020319.1735512980.565378446.003145299.9177693386.528926270028019618.512412532.959678154.7616535117.1619833269.752066290027018917.8512412085.353977863.5201654934.4061983152.975207三、 空氣阻力的計算 (7-3)表7各擋空氣阻力n123459002.46960446.051349714.29344736.29954788.90575811003.6891629.03967021.3519454.22524132.809813005.1526312.6256529.8221375.73609185.494715006.860012216.80930439.704021100.83207246.9604417008.811304521.59061850.997609129.51319317.20696190011.00650826.96959563.702895161.77946396.23430210013.44562332.94623777.819881197.63086484.04246230016.12865039.52054393.348564237.06741580.63143250019.05558946.692513110.28894280.08905686.00122270022.22643954.462147128.64102326.69592800.15182290025.64120162.829445148.40480376.88789923.08324四、 牽引功率的計算 (7-4)表7各擋牽引功率n1234590019.792519.792519.792519.792519.7925110027.64666627.64666627.64666627.64666627.646666130034.0347222334.0347222234.0347222234.0347222234.03472223150044.9258333344.9258333344.9258333344.9258333444.92583334170054.2984722254.2984722454.2984722254.2984722254.29847222190061.4824166661.4824166861.4824166761.4824166661.48241667210065.97565.9749999865.97565.97565.975230071.0540277771.0540277671.0540277871.0540277871.05402777250075.923611175.923611175.9236111175.9236111275.92361112270079.1700000179.1779.1779.1699999979.17290081.997581.9975000281.997581.9974999981.99750001五、 動力因數(shù)D (7-5)計算結(jié)果如下:表7各擋動力因數(shù)n123459000.23532910.150264550.097606260.060811330.0378059411000.26893370.171696940.111469770.069294870.0427076513000.280118380.1787996470.1159930870.0718742070.04373289215000.320439980.2045089560.1326067120.0819971040.04947448317000.341704030.2180365950.1412777860.0870928240.05190000419000.346152130.2208145770.142938070.0877460530.05138305621000.336025880.2142749140.1385193240.0845414750.0482972423000.330378950.2105897170.1359415190.082448920.04581816525000.324728110.2068949590.1333411320.0802990150.04319862927000.313469360.1996106090.128388760.0766300470.03950462829000.30220670.1923166980.1234138060.0729037290.035670167六、 加速度a的計算 (7-6)f:滾動阻力系數(shù),取f=0.018;:汽車旋轉(zhuǎn)質(zhì)量轉(zhuǎn)換系數(shù),其中,表7各擋加速度值n123459000.8985619150.8565960.6814154190.4508548320.25895875211001.0312801040.9853605650.7864834730.5215389480.29730884413001.0753884391.0277927810.8204591260.540902080.29925786615001.234620021.1821973420.9462991670.6247541950.34277774317001.318528691.2632024681.0116744250.664838150.35498167619001.3359724091.2794301031.0236699770.6661891610.33925974721001.2958091381.239502190.9893709010.6338424450.29900204123001.2733315441.2167052470.9690003580.6105973360.2630242725001.2508237041.1937953860.9483881920.5863834020.22454626627001.2061407191.1492177510.9098217090.5486126050.17509281929001.1614274881.1045271990.8710136030.5098729820.12313914七、汽車爬坡度i的計算 (7-7)其中D:動力性因數(shù);f:滾動阻力系數(shù),取f=0.018;計算結(jié)果如下表7汽車爬坡度值n123459000.2407301860.1455629970.0903503780.0525494450.02858078511000.2813330330.1686347620.1045441060.0608555880.03282663313000.2953207610.1763490420.1091063470.0631382820.03304516815000.3481983490.2049280810.1263220660.0730407650.03787159117000.3777910160.2202841550.1352991110.0777948790.03923033819000.3841198170.2234001220.1368599940.0779624060.03749182821000.3696708820.2157830840.1319599530.0741362620.03303398823000.3617240790.2114675660.1289953140.0713929390.02905383125000.3538598080.2071516080.1259908020.0685383360.02479954727000.3385001460.1988015690.1205024710.0640872350.01933418229000.3234642920.190503670.1149886910.0595293210.013596445各檔爬坡度i00.050.10.150.20.250.30.350.40.45020406080100速度Va(Km/h)i1檔2檔3檔4檔5檔第八章 汽車的燃油經(jīng)濟性在保證汽車動力性的條件下,汽車以盡量少的燃油消耗完成運輸工作的能力稱為汽車的燃油經(jīng)濟性,通常以一定工況下汽車行駛百公里的燃油消耗量或一定燃油量能使汽車行駛的里程數(shù)來衡量。根據(jù)發(fā)動機總功率特性曲線與汽車功率平衡圖對汽車燃油經(jīng)濟性進行估算。8.1用功率平衡與負荷特性計算汽車百公里油耗根據(jù)總功率特性曲線可以確定發(fā)動機在一定轉(zhuǎn)速n、發(fā)出一定功率P時的燃油消耗be。為了方便計算,按照轉(zhuǎn)速n和車速Ua的轉(zhuǎn)換關(guān)系在橫坐標上畫出汽車(最高檔)的行駛車速比例尺。此外,計算時還需要行使時汽車的阻力功率數(shù)值,根據(jù)等速行駛車速Ua及阻力功率在發(fā)動機總功率特性曲線上利用插值法確定相應(yīng)的燃油消耗be,從而得出該車速下汽車等速行駛時單位時間內(nèi)的燃油消耗量。由公式: Qr=Pbe/367.1r其中 be發(fā)動機燃油消耗率(g/KWh) r燃油的重度,柴油可取7.948.13 N/L P發(fā)動機發(fā)出的功率 (kw)整個等速行程S的燃油消耗量Q可以折算成等速百公里行駛?cè)加拖牧縌sQs= Pbe/1.02Uar其中 Ua汽車行駛速度(km/h) P發(fā)動機發(fā)出的功率,等速行駛其值等于阻力功率()be發(fā)動機燃油消耗率()r燃油的重度,柴油可取7.948.13 N/L,此處取8N/L代入數(shù)據(jù)計算結(jié)果如表81所示:轉(zhuǎn)速速度阻力功率燃油消耗率等速百公里油耗(L)90026.14987265.39352724549.54150415110031.96095547.441663223854.32841592130037.77203829.999544323260.21401686150043.58312113.15985122566.6062514170049.394203817.01526422274.97483422190055.205286621.65846522385.77321698210061.016369427.18213422497.83292472230066.827452233.678953229113.1459421250072.63853541.241601234130.2519173270078.449617849.96276239149.2290317290084.260700659.935112243169.4581081第九章 車架設(shè)計車架作為汽車的承載基體,為貨車、中型及以下的客車、中高級和高級轎車所采用,支承著發(fā)動機、離合器、變速器、轉(zhuǎn)向器、非承載式車身和貨箱所有簧上質(zhì)量的有關(guān)機件,承受著付給神經(jīng)質(zhì)各種力和力矩。為此,車架應(yīng)有足夠的彎曲風度,以使裝在其上的有關(guān)機構(gòu)之間的相對位置在汽車行駛過程中保持不變并使車身的變形最??;車架也應(yīng)有足夠的強度,以保證其有足夠的可靠性與壽命,縱梁等主要零件在使用期內(nèi)不應(yīng)有嚴重變形和開裂。車架
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