棉桿滾壓粉碎試驗(yàn)裝置設(shè)計(jì)【說明書+CAD】

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長(zhǎng)江大學(xué)畢業(yè)論文(設(shè)計(jì))任務(wù)書 學(xué)院（系） 機(jī)械工程學(xué)院 專業(yè) 過程裝備與控制工程 班級(jí) 裝備09 學(xué)生姓名 麻 軍 峰 指導(dǎo)教師/職稱 李美求/講師 1. 畢業(yè)論文(設(shè)計(jì))題目： 棉桿滾壓粉碎試驗(yàn)裝置設(shè)計(jì) 2. 畢業(yè)論文(設(shè)計(jì))起止時(shí)間： 2013 年4月1日～2013年6月21日 3．畢業(yè)論文(設(shè)計(jì))所需資料及原始數(shù)據(jù)（指導(dǎo)教師選定部分） 作業(yè)效率：20畝/小時(shí) 一次回收率：≥98%； 棉稈粒徑調(diào)節(jié)范圍：2～10mm； 整機(jī)功率：≤35kW； [1]史建新,陳發(fā),郭俊先,王學(xué)農(nóng),袁新國(guó). 拋送式棉稈粉碎還田機(jī)的設(shè)計(jì)與試驗(yàn)[J]. 農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào),2006,(03):68-72. [2]葛云,朱江麗,宗貴紅. 棉稈粉碎收割機(jī)的設(shè)計(jì)[J]. 農(nóng)機(jī)化研究,2008,(08):114-116. [3]葛云,黃勇,朱江麗. 棉稈粉碎收割機(jī)的設(shè)計(jì)與試驗(yàn)[J]. 石河子科技,2008,(05):8-10. [4]黃新平. 棉稈粉碎收獲機(jī)的設(shè)計(jì)[J]. 農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào),2003,(04):136-138. [5]坎雜,李景彬,朱江麗. 棉稈粉碎收獲機(jī)的研制[J]. 農(nóng)機(jī)化研究,2005,(06):120-121. [6]黃新平. 棉稈粉碎收獲機(jī)的設(shè)計(jì)[J]. 農(nóng)機(jī)化,2004,(04):26-27. [7]呂小蓮. 新型棉稈粉碎還田機(jī)的研究[D].農(nóng)業(yè)大學(xué),2005. [8]陳艷,王春耀,陳發(fā),劉躍,閔磊,張佳喜. 棉稈粉碎還田機(jī)刀輥的研究[J]. 農(nóng)機(jī)化研究,2009,(08):36-38. [9]崔相全,馬繼春,薦世春,李青龍,孫紹華,陳粵晶. 棉稈聯(lián)合收獲機(jī)的設(shè)計(jì)[J]. 農(nóng)業(yè)裝備與車輛工程,2010,(09):12-13+26. [10]王立柱,王正順,孫京丹,王慶濤,金艷彬,于海蛟. 棉稈破碎機(jī)的設(shè)計(jì)與研究現(xiàn)狀[J]. 湖南造紙,2010,(04):9-12. 4．畢業(yè)論文(設(shè)計(jì))應(yīng)完成的主要內(nèi)容 棉桿滾壓粉碎裝置發(fā)展現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢(shì)； 棉桿滾壓粉碎試驗(yàn)裝置方案分析； 棉桿滾壓粉碎試驗(yàn)裝置相關(guān)零件強(qiáng)度計(jì)算； 棉桿滾壓粉碎試驗(yàn)裝置零部件圖和總裝配圖各一套。 5．畢業(yè)論文(設(shè)計(jì))的目標(biāo)及具體要求 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）正文：字?jǐn)?shù)不少于1.2萬字或1.2萬字篇幅的內(nèi)容； 翻譯：與本研究有關(guān)的譯文不少于3千漢字（或2萬印刷字符的外文原文的翻譯）； 閱讀與研究課題相關(guān)的有代表性的參考文獻(xiàn)資料15篇以上。 棉桿滾壓粉碎試驗(yàn)裝置進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算； 棉桿滾壓粉碎試驗(yàn)裝置總裝配圖1張； 棉桿滾壓粉碎試驗(yàn)裝置零部件圖4張； 6、完成畢業(yè)論文(設(shè)計(jì))所需的條件及上機(jī)時(shí)數(shù)要求 《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》等紙質(zhì)資料 計(jì)算機(jī)200H。 任務(wù)書批準(zhǔn)日期 2013 年 3 月 20 日教研室(系)主任(簽字) 任務(wù)書下達(dá)日期 2013 年 3 月 23 日 指導(dǎo)教師(簽字) 完成任務(wù)日期 年 月 日 學(xué)生（簽名） 畢業(yè)論文(設(shè)計(jì)) 題目名稱： 棉桿滾壓粉碎試驗(yàn)裝置設(shè)計(jì) 題目類型： 畢業(yè)設(shè)計(jì) 學(xué)生姓名： 麻軍峰 院 (系)： 機(jī)械工程學(xué)院 專業(yè)班級(jí)： 裝備10901 指導(dǎo)教師： 李美求 輔導(dǎo)教師： 李美求 時(shí) 間： 2013.03至2013.06 長(zhǎng)江大學(xué)畢業(yè)論文(設(shè)計(jì))指導(dǎo)教師評(píng)審意見 學(xué)生姓名 麻軍峰 專業(yè)班級(jí) 裝備10901班 畢業(yè)論文 (設(shè)計(jì))題目 棉桿滾壓粉碎試驗(yàn)裝置設(shè)計(jì) 指導(dǎo)教師 李美求 職 稱 講師 評(píng)審日期 2013年6月10日 評(píng)審參考內(nèi)容：畢業(yè)論文(設(shè)計(jì))的研究?jī)?nèi)容、研究方法及研究結(jié)果，難度及工作量，質(zhì)量和水平，存在的主要問題與不足。學(xué)生的學(xué)習(xí)態(tài)度和組織紀(jì)律，學(xué)生掌握基礎(chǔ)和專業(yè)知識(shí)的情況，解決實(shí)際問題的能力，畢業(yè)論文(設(shè)計(jì))是否完成規(guī)定任務(wù)，達(dá)到了學(xué)士學(xué)位論文的水平，是否同意參加答辯。 評(píng)審意見： 指導(dǎo)教師簽名： 評(píng)定成績(jī)（百分制）：_______分 （注：此頁不夠，請(qǐng)轉(zhuǎn)反面） 長(zhǎng)江大學(xué)畢業(yè)論文(設(shè)計(jì))評(píng)閱教師評(píng)語 學(xué)生姓名 麻軍峰 專業(yè)班級(jí) 裝備10901班 畢業(yè)論文 (設(shè)計(jì))題目 棉桿滾壓粉碎試驗(yàn)裝置設(shè)計(jì) 評(píng)閱教師 職 稱 評(píng)閱日期 2013年6月11日 評(píng)閱參考內(nèi)容：畢業(yè)論文(設(shè)計(jì))的研究?jī)?nèi)容、研究方法及研究結(jié)果，難度及工作量，質(zhì)量和水平，存在的主要問題與不足。學(xué)生掌握基礎(chǔ)和專業(yè)知識(shí)的情況，解決實(shí)際問題的能力，畢業(yè)論文(設(shè)計(jì))是否完成規(guī)定任務(wù)，達(dá)到了學(xué)士學(xué)位論文的水平，是否同意參加答辯。 評(píng)語： 評(píng)閱教師簽名： 評(píng)定成績(jī)（百分制）：_______分 （注：此頁不夠，請(qǐng)轉(zhuǎn)反面） 長(zhǎng)江大學(xué)畢業(yè)論文(設(shè)計(jì))答辯記錄及成績(jī)?cè)u(píng)定 學(xué)生姓名 麻軍峰 專業(yè)班級(jí) 裝備10901班 畢業(yè)論文 (設(shè)計(jì))題目 棉桿滾壓粉碎試驗(yàn)裝置設(shè)計(jì) 答辯時(shí)間 2013 年 6 月 13 日 8:00～17:40時(shí) 答辯地點(diǎn) 7教209 一、答辯小組組成 答辯小組組長(zhǎng)：眭滿倉 成 員： 張善彪 謝麗芳 錢利勤 黃天成 門朝威 二、答辯記錄摘要 答辯小組提問（分條摘要列舉） 學(xué)生回答情況評(píng)判 三、答辯小組對(duì)學(xué)生答辯成績(jī)的評(píng)定（百分制）：_______分 畢業(yè)論文(設(shè)計(jì))最終成績(jī)?cè)u(píng)定(依據(jù)指導(dǎo)教師評(píng)分、評(píng)閱教師評(píng)分、答辯小組評(píng)分和學(xué)校關(guān)于畢業(yè)論文(設(shè)計(jì))評(píng)分的相關(guān)規(guī)定) 等級(jí)(五級(jí)制)：_______ 答辯小組組長(zhǎng)(簽名) ： 秘書(簽名)： 2013年 6月13日 院(系)答辯委員會(huì)主任(簽名)： 院(系)(蓋章) IX 棉桿滾壓粉碎試驗(yàn)裝置設(shè)計(jì) 摘要 棉稈資源作為一種重要的生物資源，在我國(guó)產(chǎn)量巨大，但至今卻一直沒有得到充分利用，鑒于當(dāng)前棉稈分散、收儲(chǔ)季節(jié)性強(qiáng)的特點(diǎn)，因此設(shè)計(jì)出的一種對(duì)棉稈進(jìn)行切碎、粉碎處理的機(jī)械可以很好地解決此問題。我國(guó)農(nóng)村具有豐富的棉桿資源,棉桿切割的加工機(jī)械也因此得到廣泛的應(yīng)用。本文通過比較國(guó)內(nèi)外棉桿粉碎機(jī)的優(yōu)缺點(diǎn)，針對(duì)目前棉桿滾壓粉碎機(jī)的主要缺陷，詳細(xì)介紹了棉桿滾壓粉碎機(jī)的原理，其中，切碎裝置為整機(jī)的關(guān)鍵部件。對(duì)棉稈滾壓粉碎裝置的中切碎裝置的類型和結(jié)構(gòu)進(jìn)行研究，設(shè)計(jì)了適合棉稈切碎的平板滾筒式切碎器，并設(shè)計(jì)了滾刀的具體尺寸。根據(jù)生產(chǎn)能力要求，對(duì)切碎器的結(jié)構(gòu)進(jìn)行了設(shè)計(jì)。除此之外，滾壓裝置也是其中的重要部件，本設(shè)計(jì)分別采用一對(duì)對(duì)輥式輥?zhàn)幼鳛槲谷胙b置和滾壓裝置。文中還對(duì)傳動(dòng)系統(tǒng)進(jìn)行了設(shè)計(jì)計(jì)算，主要包括鏈條傳動(dòng)和齒輪傳動(dòng)，并對(duì)整個(gè)過程進(jìn)行了總結(jié)。 關(guān)鍵字 棉桿；滾壓；滾筒式切碎。 The design of the grinding test device for cotton bar rolling Abstract Cotton stalk ,an important biotic resourse,the output,is very huge in China.However,it has been made best use up to now.Due to dispersion of cotton—stalk，togather with hanrersting and storaing seaons limited,So designing a kind of cotton stalk chopping, shredding machinery solve the problem very well.There are rich resourse of cotton stalk in?rural?china., cotton stalk cutting processing machinery has been widely used. This paper, according to making a comparison of the advantages and disadvantages of the cotton stalk hammer mill and its main defects in and out of our country, introduces the fracture mechanisms of the size reduction detailedly. In this mechine, Chopper is the key working part of the cutter.According to the cutting type and structure of cotton stalk rolling crushing device, the roller of plately chopping ,suitable for chopping cotton stalk and the size of the hob ,is designed. It shows a final size reduction way by comparing different ones, designs the structure of the mill according to production capacity reuirements.In addition, a rolling device is one of the important parts.There are a pair of roller roller as a feeding device and a rolling device，respectively. And the article also designs and calculates the transmission. At last, it sums up the whole process. Key words Cotton stalk; Roll; Rolling mill 棉桿滾壓粉碎試驗(yàn)裝置設(shè)計(jì) 目錄 摘要 Ⅳ 關(guān)鍵詞 Ⅳ Abstract Ⅳ Key words Ⅳ 1 前言 1 1.1設(shè)計(jì)的目的與意義 1 1.2 國(guó)內(nèi)外棉桿粉碎機(jī)械發(fā)展現(xiàn)狀 1 2 總體方案設(shè)計(jì) 2 2.1 設(shè)計(jì)原則 2 2.2工作原理 2 3 總體方案確定 3 3.1 傳動(dòng)裝置的確定 3 3.2 輸送裝置的確定 3 3.3喂入裝置和滾壓裝置的確定 3 3.4 切碎裝置的確定 3 3.5總裝配圖的設(shè)計(jì) 5 4 性能指標(biāo)和技術(shù)參數(shù) 5 5 各裝置的參數(shù)選擇與計(jì)算 5 5.1 壓輥工作參數(shù)的確定和計(jì)算 5 5.1.1 輥?zhàn)又睆? 6 5.1.2 鉗角 7 5.1.3 輥?zhàn)拥霓D(zhuǎn)速v 7 5.1.4 輥?zhàn)娱L(zhǎng)度的計(jì)算 8 5.1.5 軸功率P計(jì)算 8 5.2 喂入輥工作參數(shù)的確定與計(jì)算 9 5.3 平板滾筒式切碎裝置的主要參數(shù)確定于計(jì)算 9 5.3.1 切碎長(zhǎng)度的確定 9 5.3.2 切碎滾筒有關(guān)參數(shù)的確定 10 5.3.3 定刀的配置高度 12 5.4 電動(dòng)機(jī)的選擇 13 5.5 聯(lián)軸器的設(shè)計(jì)計(jì)算 14 5.5.1 計(jì)算聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩 14 5.5.2 確定聯(lián)軸器型號(hào) 14 5.6 減速器的選擇 15 5.7 鏈傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算 15 5.7.1 選擇鏈齒輪齒數(shù) 15 5.7.2 選擇鏈條型號(hào)和節(jié)距 15 5.7.3 計(jì)算鏈節(jié)數(shù)和中心距 16 5.7.4 計(jì)算鏈速v，確定潤(rùn)滑方式 16 5.7.5 計(jì)算壓軸力FP 16 5.7.6 滾子鏈鏈輪的結(jié)構(gòu)和材料 17 5.8 直齒圓柱齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算 19 5.8.1 選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù) 19 5.8.2 初步設(shè)計(jì)齒輪主要尺寸 20 5.9切碎軸的設(shè)計(jì) 24 5.9.1 求切碎軸上的功率,轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩T3 24 5.9.2 求作用在齒輪上的力 25 5.9.3 初步確定軸的最小直徑 25 5.9.4 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 25 5.10 固定壓輥軸的設(shè)計(jì) 27 5.10.1求固定壓輥軸上的功率,轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩T2 27 5.10.2 求作用在齒輪上的力 27 5.10.3 初步確定軸的最小直徑 27 5.10.4 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 27 5.11 固定喂入輥軸和浮動(dòng)壓輥軸的設(shè)計(jì) 28 5.11.1 求固定喂入輥軸上的功率、轉(zhuǎn)速、和轉(zhuǎn)矩T1 29 5.11.2 初步確定軸的最小直徑 29 5.11.4 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 29 5.12 浮動(dòng)喂入輥軸設(shè)計(jì)計(jì)算 31 5.13 彈簧的設(shè)計(jì) 31 5.13.1 根據(jù)工作條件選擇材料并確定其許用應(yīng)力 31 5.13.2 根據(jù)強(qiáng)度條件計(jì)算彈簧鋼絲直徑 31 5.13.3 根據(jù)剛度條件，計(jì)算彈簧圈數(shù)n. 32 5.13.4 驗(yàn)算 32 5.13.5 進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 33 6 機(jī)架的設(shè)計(jì) 33 7 結(jié)論 33 參考文獻(xiàn) 35 致謝 37 附錄 38 III 前言 1 前言 1.1設(shè)計(jì)的目的與意義 目前全世界消耗的能源主要是化石能源。而化石能源在為人類帶來文明的同時(shí)，也帶來很多矛盾，很多問題?；茉吹拇罅肯膸淼膬蓚€(gè)嚴(yán)重問題：一個(gè)是環(huán)境污染，另一個(gè)就是氣候變化?？偟膩碇v，能源危機(jī)形勢(shì)嚴(yán)峻。人類為了自身的生存和發(fā)展，不斷尋找新的能源，以減少或替代一次性能源的消耗。在各種可再生能源中，生物質(zhì)是儲(chǔ)存太陽能的惟一一種可再生的資源，是可持續(xù)再生能源中的重要組成部分。棉稈作為一種重要的生物資源，在我國(guó)產(chǎn)量巨大，但至今國(guó)內(nèi)對(duì)其還不能充分利用，導(dǎo)致大量的資源浪費(fèi)，在世界化石燃料不斷減少，資源即將枯竭的情況下，設(shè)計(jì)一種機(jī)械對(duì)棉稈進(jìn)行粉碎以利于利用是亟待解決的問題。目前，國(guó)內(nèi)對(duì)棉稈的處理方式主要是作為燃料焚燒，充當(dāng)工業(yè)原料和還田施肥等，其中利用生物質(zhì)能轉(zhuǎn)換技術(shù)，將豐富的秸稈資源變廢為寶，轉(zhuǎn)換為優(yōu)質(zhì)燃料，是國(guó)內(nèi)解決秸稈浪費(fèi)問題的一個(gè)很好的方法。但除焚燒外其他方式都需要粉碎處理，所以粉碎處理對(duì)棉桿這一生物資源的利用至關(guān)重要，同時(shí)也是我國(guó)綠色農(nóng)業(yè)的重要組成部分。 1.2 國(guó)內(nèi)外棉桿粉碎機(jī)械發(fā)展現(xiàn)狀 1.2.1國(guó)內(nèi)棉桿粉碎機(jī)械發(fā)展現(xiàn)狀 近年來，我國(guó)棉花的產(chǎn)量呈現(xiàn)快速增長(zhǎng)趨勢(shì)，由此棉桿的產(chǎn)量巨大，所蘊(yùn)含的生物資源十分豐富，所以棉稈的處理就成為亟待解決的問題。棉稈是一種重要且廉價(jià)的生物資源，可以作為燃料燃燒，工業(yè)原料和還田施肥，因此設(shè)計(jì)高效率且實(shí)用的棉稈粉碎機(jī)器是當(dāng)務(wù)之急。目前,我國(guó)在稻秸、麥秸等軟莖稈切碎方面的研究已有較大發(fā)展,現(xiàn)已研制出了揉碎切斷機(jī)粉碎還田機(jī)、揉搓粉碎機(jī)等多種設(shè)備,并在全國(guó)范圍內(nèi)推廣應(yīng)用。而且由于近年來我國(guó)經(jīng)濟(jì)社會(huì)的整體發(fā)展，棉桿粉碎機(jī)呈現(xiàn)出電氣化，智能化和信息化。然而，對(duì)硬莖稈作物,如棉稈麻稈向日葵稈桑枝及其它木質(zhì)莖稈,切碎技術(shù)還不成熟，硬莖稈切碎后,可以作為生物質(zhì)氣化爐的燃料或作為生物質(zhì)壓縮成型的物料,但目前國(guó)內(nèi)缺乏配套的切碎設(shè)備可以選用。除此之外，國(guó)內(nèi)棉桿粉碎機(jī)大多機(jī)具性能較差、可靠性偏低，結(jié)構(gòu)復(fù)雜，造價(jià)昂貴，調(diào)整使用不便，生產(chǎn)率低，針對(duì)性不強(qiáng)等。因此，國(guó)內(nèi)迫切需要進(jìn)一步提高和完善秸稈粉碎機(jī)的性能，而棉桿粉碎機(jī)是秸稈粉碎機(jī)中不可替代的重要部分?；谶@樣的重要地位，希望在棉桿粉碎機(jī)領(lǐng)域研制出能耗低、生產(chǎn)效率高的機(jī)器，在棉桿粉碎機(jī)領(lǐng)域探索出一條道路。 1.2.2 國(guó)外棉桿粉碎機(jī)械發(fā)展現(xiàn)狀 美國(guó)、加拿大等國(guó)家的小麥、玉米秸稈大部分用于還田。國(guó)外的莖稈還田機(jī)具結(jié)構(gòu)大多為立式結(jié)構(gòu)，具有機(jī)具結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，作業(yè)效率高等特點(diǎn)。同時(shí)還有對(duì)秸稈根部進(jìn)行處理加工的整株秸稈粉碎還田機(jī)具。目前國(guó)外莖稈還田機(jī)具普遍向?qū)挿?、與大馬力輪式拖拉機(jī)配套的方向發(fā)展，寬幅秸稈粉碎還田機(jī)具采用液壓折疊的方式進(jìn)行運(yùn)輸。寬幅秸稈粉碎還田機(jī)具在小范圍的工作面內(nèi)可以單獨(dú)仿形，保證工作面內(nèi)秸稈留茬高度一致。如美國(guó)約翰·迪爾公司，其莖稈切碎還田機(jī)幅寬由1．2m到5．4m，配套動(dòng)力由50kW到l80kW的規(guī)格齊全。其工作幅寬為5．4m的秸稈切碎還田機(jī)由三個(gè)分體組成，左右兩個(gè)分體可以折疊，并可以單獨(dú)隨地仿形。日本采用的是在半入式聯(lián)合收割機(jī)后面安裝切草裝置，一次能完成收獲和秸稈粉碎。在大功率、多功能為主的粗飼料粉碎機(jī)占優(yōu)勢(shì)的情況下，西歐國(guó)家還重視生產(chǎn)小型粗飼料粉碎機(jī)，其特點(diǎn)是體積小、重量輕、動(dòng)力消耗小。意大利塞科公司生產(chǎn)的小型粗飼料粉碎機(jī)的粉碎刀片沿螺旋線分布，機(jī)具振動(dòng)小，粉碎均勻；英國(guó)艾里溫公司生產(chǎn)的38MKⅡ型草捆粉碎機(jī)，粉碎轉(zhuǎn)子只有六個(gè)鉸鏈錘片，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，生產(chǎn)率達(dá)2t/h，粉碎室的結(jié)構(gòu)和性能繼續(xù)改進(jìn)提高。 2 總體方案設(shè)計(jì) 2.1 設(shè)計(jì)原則 由于該機(jī)械由傳動(dòng)裝置、輸送裝置、喂入裝置、滾壓粉碎裝置以及機(jī)架等主要 第 41 頁 (共 41 頁) 總體方案設(shè)計(jì) 部件組成，實(shí)現(xiàn)喂料、滾壓破碎、切碎出料等功能。其中滾壓粉碎是整個(gè)設(shè)計(jì)的關(guān)鍵問題，而這兩者的核心問題又是減小機(jī)械的阻力。要想解決這個(gè)問題，要將機(jī)械設(shè)計(jì)的更加省力，由于棉稈區(qū)別于其他農(nóng)作物，在組織結(jié)構(gòu)和力學(xué)性能與闊葉材極為相似，即強(qiáng)度高，組織結(jié)構(gòu)密，故先進(jìn)行滾壓以減小其強(qiáng)度后再進(jìn)行粉碎。整機(jī)須布局合理、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、喂料平穩(wěn)、功耗小及達(dá)到預(yù)定的切碎目標(biāo)等要求。 2.2工作原理 本機(jī)傳遞動(dòng)力有兩大方向，其一是通過帶輪傳動(dòng)將電動(dòng)機(jī)動(dòng)力傳遞給較高速運(yùn)行的切碎裝置，再通過鏈輪將動(dòng)力逐級(jí)傳遞到浮動(dòng)壓輥和浮動(dòng)喂入輥；其二是通過齒輪傳動(dòng)改變傳動(dòng)方向后再由鏈輪將動(dòng)力逐級(jí)傳遞給固定壓輥和固定喂入輥，再通過鏈輪將動(dòng)力傳遞給帶輪，這樣就完成了整機(jī)的傳動(dòng)。 機(jī)器運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，棉桿首先由輸送帶將棉桿輸入喂料輥，通過喂料輥的導(dǎo)向作用及初步滾壓作用后棉桿整齊進(jìn)入壓輥進(jìn)行壓碎，壓碎后的棉桿平直進(jìn)入切碎裝置，達(dá)到預(yù)定的切碎目標(biāo)后拋送出料，從而完成本機(jī)從輸送、喂料、滾壓、切碎到拋送出料的完整過程。 3總體方案確定 3.1 傳動(dòng)裝置的確定 本機(jī)傳動(dòng)主要是將電動(dòng)機(jī)的動(dòng)力通過鏈傳動(dòng)和齒輪傳動(dòng)傳遞給切碎裝置、滾壓喂入裝置和輸送裝置。具體傳動(dòng)簡(jiǎn)圖如下圖所示： 總體方案確定 圖1 總體傳動(dòng)設(shè)計(jì) 3.2喂入裝置和滾壓裝置的確定 喂入裝置和滾壓裝置均采用對(duì)輥式破碎機(jī)模式，即棉桿從一對(duì)輥?zhàn)又g穿過，利用對(duì)輥?zhàn)拥膲毫_(dá)到對(duì)棉桿的滾壓，以利于下一步對(duì)棉桿的粉碎 3.3 切碎裝置的確定 切碎器是秸稈切碎機(jī)的核心部件,其設(shè)計(jì)參數(shù)是否合理,對(duì)切碎設(shè)備的切碎質(zhì)量、工作效率以及功率消耗等具有重要影響。因此,良好的切碎器必須具有結(jié)構(gòu)緊湊、刀片制造方便、便于刃磨安裝、切割省力、負(fù)荷均勻及秸稈相對(duì)刃線不打滑等特點(diǎn)。綜合各種切碎形式和點(diǎn),目前切碎器技術(shù)發(fā)展的主流是滾筒式切碎器。滾筒式切碎器常用的3種形式有螺旋滾刀式、直刃斜裝滾刀式和平板滾刀式。螺旋滾筒式切碎器的動(dòng)刀片的刀刃是螺旋線,定刀刃具有直線刀刃,安裝時(shí)與動(dòng)刀刀刃繞軸旋轉(zhuǎn)形成圓柱面的母線相平行,可以保證相等的切割間隙;動(dòng)刀屬于等滑切角切刀,它具有工作負(fù)荷均勻、機(jī)器振動(dòng)小的顯著特點(diǎn)。滾筒在較低轉(zhuǎn)速時(shí),仍可獲得較短的切碎段,但缺點(diǎn)是刀片的制造、刃磨和間隙調(diào)整比較麻煩,不易保證切割質(zhì)量,故其使用也受到一定程度限制。直刃斜裝滾刀式切碎器是我國(guó)近年首創(chuàng)并獲得普遍推廣的新型切碎器,結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單緊湊,動(dòng)刀刃和定刀刃都是直線刃,而且都是傾斜安裝,制造和刃磨都比較方便,動(dòng)刀片刃線回轉(zhuǎn)形成的軌跡是一個(gè)旋轉(zhuǎn)單葉雙曲面。其定刀的正確安裝位置只有一個(gè),為某一轉(zhuǎn)角時(shí)動(dòng)刀刃線的共軛線,如果偏離了這個(gè)位置,就會(huì)引起刀片間隙兩端小、中間大,導(dǎo)致切割質(zhì)量嚴(yán)重下降.平板滾刀式切碎器動(dòng)、定刀都是平直的,但是動(dòng)刀刃線實(shí)際上是螺旋線的一段,其滑切角沿滾筒長(zhǎng)度方向是變化的,這種設(shè)計(jì)的刀片具有良好的切碎和拋送功能,刀片的制造、刃磨和間隙調(diào)整方便。根據(jù)秸稈高效切碎的需要,本文設(shè)計(jì)采用平板滾筒式切碎器。 3.4總裝配圖的設(shè)計(jì) 4 性能指標(biāo)和技術(shù)參數(shù) 外型尺寸：1500mm×1100mm×800mm 生產(chǎn)率：8t/h 適用對(duì)象：棉桿類硬莖桿 切碎粒度：2~10mm 主軸轉(zhuǎn)速：980r/min 刀具轉(zhuǎn)速：625r/min 電機(jī)型號(hào)：Y225M-6 電機(jī)功率：30KW 棉稈密度：275Kg/m3 各裝置的參數(shù)選擇與計(jì)算 5 各裝置的參數(shù)選擇與計(jì)算 5.1 壓輥工作參數(shù)的確定和計(jì)算 對(duì)輥式破碎機(jī)的運(yùn)動(dòng)機(jī)理與輥壓機(jī)相似：是由兩個(gè)速度相同，輥面平整（或是齒形輥面），轉(zhuǎn)動(dòng)方向相反的輥?zhàn)咏M成,其中一個(gè)輥?zhàn)庸潭?，另一個(gè)輥?zhàn)涌梢宰魉椒较虻幕瑒?dòng)。物料由輥?zhàn)由喜课沽峡谛断?，進(jìn)入輥間的縫隙內(nèi)。給活動(dòng)輥以一定的作用力，物料受壓而粉碎。 5.1.1 輥?zhàn)又睆? 輥?zhàn)又睆脚c給料粒度、排料口寬度、物料與輥面之間的摩擦系數(shù)，以及齒面類型等因素有關(guān)，對(duì)于光面輥?zhàn)?，其理論公式可以推到如下? 輥?zhàn)又睆脚c給料粒度之間的關(guān)系，主要取決于鉗角與摩擦角。或摩擦系數(shù)之間的關(guān)系（見圖2.2）。設(shè)給料為球形，通過物料與輥?zhàn)拥慕佑|點(diǎn)作切線，兩條切線之間出夾角為（鉗角），輥?zhàn)釉谖锪仙系恼龎毫橐约坝伤鸬哪Σ亮?。而料塊的重量較之作用力小得多，故可忽略不計(jì)。 圖3 輥式破碎機(jī)的鉗角 將和分解為水平分力和垂直分力，只有在下列條件下，物料不至于在輥面上打滑，而被兩個(gè)相向運(yùn)動(dòng)的輥?zhàn)泳砣肫扑榍唬? 2 或 式中為摩擦角，通常≈0.3，≈，≈ 由直角三角形關(guān)系可得出：= 由于<<，可以忽略，則為≈ 以≈代入，得出≈ 由于齒面輥式破碎機(jī)的/≈1.5～6，/比值較光面輥式破碎機(jī)的比值小，其值視齒形及齒高而定，使用正常齒時(shí)，/≈1.5～6；查資料可知，棉桿的直徑約為2050mm，排料口寬度（即喂料口寬度L）e取700mm，物料與輥?zhàn)娱g的摩擦系數(shù)為0.250.45，由于棉桿為硬質(zhì)材料，故取輥?zhàn)颖砻纨X面為正常齒形，由前知使用正常齒時(shí)，/≈1.5～6,故=30300mm，取=170mm. 5.1.2 鉗角 物料與兩棍子接觸點(diǎn)的切線夾角為鉗角。鉗角的極限值可以從輥?zhàn)又睆接?jì)算中得出α≤2μ0（μ0為兩棍子之間的摩擦角），即鉗角應(yīng)小于或等于物料與棍子之間摩擦角的2倍，對(duì)于即將收獲的棉桿，其含水量少，硬度較大，故其在金屬表面上的摩擦系數(shù)f取0.3，相應(yīng)最大鉗角為33o20'，實(shí)際中采用的鉗角要小些。 /的比值由輥式破碎裝置的破碎比求得，因輥式破碎裝置的破碎比一般為i=4，故e/d=0.25,d取2050mm，e則取412.5mm。 5.1.3 輥?zhàn)拥霓D(zhuǎn)速v 由生產(chǎn)能力的計(jì)算公式可以得出，提高輥?zhàn)拥霓D(zhuǎn)速，可提高生產(chǎn)能力。但是在實(shí)際生產(chǎn)中，轉(zhuǎn)速的提高有一定的限度，超過此限度，落在轉(zhuǎn)輥上的料塊在較大的離心慣性力的作用下，就不易鉗進(jìn)轉(zhuǎn)輥之間。這時(shí)，生產(chǎn)能力不但沒有提高，反而引起電耗增加，棍子表面的磨損及機(jī)械振動(dòng)增大。由資料查的，棉桿密度約為275kg/cm3，摩擦系數(shù)f=0.3，棉桿直徑取d=40mm，輥?zhàn)又睆?170mm。 根據(jù)物料在輥?zhàn)由系碾x心慣性力與各作用力的平衡條件，可得出當(dāng)破碎比i≈4時(shí)，光面輥式破碎機(jī)的極限轉(zhuǎn)速為： nmax=616fρd=616×0.3275X10-4×4×17r/min=2467 r/min 實(shí)際上，為了減小破碎機(jī)的振動(dòng)與輥?zhàn)颖砻娴哪p，輥?zhàn)愚D(zhuǎn)速取為n=（0.40.7）nmax（r/min） 光面輥?zhàn)尤∩舷拗挡勖媾c齒面輥?zhàn)觿t取下限值，輥?zhàn)拥暮侠磙D(zhuǎn)速一般通過實(shí)驗(yàn)確定。目前，使用的輥式破碎機(jī)，輥?zhàn)拥膱A周速度在0.5～3之間，對(duì)于硬質(zhì)物料，取1～2；對(duì)于軟質(zhì)物料可達(dá)6～7。所以對(duì)于齒面輥?zhàn)?，其轉(zhuǎn)速 nmax=2467 ×0.4 r/min=987 r/min 此即為齒面輥?zhàn)拥臉O限轉(zhuǎn)速。 對(duì)于棉桿這種硬質(zhì)物料，輥?zhàn)訄A周速度一般取1～2，則由vw=r=r·2πn1=0.085×2πn1,故n的取值范圍為112225 r/min，鑒于極限轉(zhuǎn)速為987 r/min，遠(yuǎn)大于n1的取值范圍，故取其最大值，則n1=225 r/min，由此得vw=2m/s。 兩輥?zhàn)娱g的中心距為a=170+（4~12.5）mm=174182.5mm。 5.1.4 輥?zhàn)娱L(zhǎng)度的計(jì)算 有破碎機(jī)生產(chǎn)能力計(jì)算公式 Q=188KsL1e'?n1ρ0 式中L1——輥?zhàn)佑行чL(zhǎng)度，。對(duì)光面輥?zhàn)覮=L1（為輥長(zhǎng)）；對(duì)齒面或槽面輥，當(dāng)e'值取破碎機(jī)的齒輥間距時(shí)，L1=(0.5～0.6)L；當(dāng)值取破碎產(chǎn)品的最大粒度時(shí)，L1=L； e'——工作時(shí)排料口寬度，。對(duì)堅(jiān)硬物料，值為空載時(shí)兩輥間距的倍，一般情況，值可近似取產(chǎn)品的最大粒度（即=dmax=20mm）； Ks——松散系數(shù)，對(duì)中硬物料，破碎比i=4，進(jìn)料粒度為破碎機(jī)最大進(jìn)料粒度的80%～100%時(shí)，取0.25～0.45；i小時(shí)，Ks最大可取0.8；對(duì)于煤、焦炭或潮濕粘性物料，Ks取0.4～0.75。此處Ks取0.3 ρ0——物料的密度，t/m3。棉桿的密度取ρ0=0.275t/m3 由畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)書可知老師給出的作業(yè)效率（即生產(chǎn)率）為20畝/小時(shí)，棉桿約2.5畝/噸，計(jì)算的作業(yè)效率8t/h 。在其他條件已知前提下，輥?zhàn)拥挠行чL(zhǎng)度L2可由下式計(jì)算 L2=P2188Kse'?n1ρs=8188×0.3×0.02 ×0.17×225×0.275m=674mm 即輥?zhàn)拥挠行чL(zhǎng)度L2=674mm。 5.1.5 軸功率P計(jì)算 軸功率P的計(jì)算公式為 P2=KNP 其中KN為每噸產(chǎn)品的功耗，kw/t，由破碎與篩分機(jī)械設(shè)計(jì)選用手冊(cè)表 2-30中知，滾壓棉桿時(shí)KN=1.03kw,由公式得P2=1.03×8=8.24kw 5.2 喂入輥工作參數(shù)的確定與計(jì)算 考慮到制造安裝因素以及喂入輥的工作環(huán)境，喂入輥與壓輥的直徑?，鉗角α，輥?zhàn)愚D(zhuǎn)速v輥?zhàn)娱L(zhǎng)度L均相同。由于從喂入輥進(jìn)入的棉桿直徑可能達(dá)50mm左右，考慮到喂入輥只是起到導(dǎo)入作用而不是滾壓作用，當(dāng)喂入量過大時(shí)，下喂入輥固定，上喂入輥可以上下浮動(dòng)，最大浮動(dòng)量e取為50mm，這樣可以防止喂入棉桿過厚時(shí)被堵死。 喂入輥軸功率P1=KNP=0.88×8=7.04kw。 5.3 平板滾筒式切碎裝置的主要參數(shù)確定于計(jì)算 平板滾筒式切碎裝置主要由切碎滾筒體，動(dòng)刀，定刀和下殼板組成。 5.3.1 切碎長(zhǎng)度的確定 理論切碎長(zhǎng)度是指在相鄰刀片兩次切斷動(dòng)作之間喂入裝置的進(jìn)給量, 切碎段長(zhǎng)度lp 取決于喂入輥的喂入速度 vw、切碎器的轉(zhuǎn)速n3和切碎器上動(dòng)刀片數(shù)z。理論切碎長(zhǎng)度可由下式[6] 表示, 即 lp =60 000 vwnz 式中l(wèi)p —— 切碎段長(zhǎng)度( mm) ; vw—— 喂入輥的喂入速度(m / s); n3 —切碎器的轉(zhuǎn)速( r/m in) ; z— 切碎器上的動(dòng)刀片數(shù)。 在式(1)中, 切碎器轉(zhuǎn)速n應(yīng)由其要求的切割線速度和切碎器直徑來定, 所以一般不采用切碎器轉(zhuǎn)速的改變來調(diào)節(jié)切碎段長(zhǎng)度。調(diào)節(jié)切碎段的方法主要是改變喂入速度 vw 和刀片數(shù)z。本設(shè)計(jì)喂入輥外圓直徑蠒= 130mm, 喂入輥轉(zhuǎn)速為n1 =225 r/m in,喂入輥喂入速度 vw = 2m/s(喂入裝置采用上、下各一個(gè)喂入輥, 上喂入輥可以隨喂入量的大小上下浮動(dòng), 由壓簧壓緊, 使喂入的物料始終處于壓實(shí)狀態(tài); 下喂入輥采用光輥結(jié)構(gòu)固定在機(jī)架上, 只能轉(zhuǎn)動(dòng),不能移動(dòng), 這樣有利于切碎, 并可保證切碎質(zhì)量); 切碎滾筒轉(zhuǎn)速n3= 625 r/m in, 切碎滾筒圓周上均布24片刀,考慮到喂入輥的打滑因素, 理論切碎長(zhǎng)度為 lp=60 000 vwn3z（1-ε）=60 000 × 225625 × 24（1-0.05）=7.6mm 其中, ε為打滑系數(shù), 一般取0.05~0.07, 設(shè)計(jì)取值為0.05。只有當(dāng)棉桿垂直地喂入, 實(shí)際切碎長(zhǎng)度方能接近理論切碎長(zhǎng)度。當(dāng)切碎晾曬后的作物或其它未排列好的秸稈時(shí), 實(shí)際切碎長(zhǎng)度可能平均比理論調(diào)節(jié)值大一倍, 其中包括一些比理論調(diào)節(jié)值長(zhǎng)數(shù)倍的切段。具體確定切碎長(zhǎng)度應(yīng)遵循這樣的原則: 粗硬棉桿應(yīng)切得更短, 細(xì)軟棉桿可稍長(zhǎng)些。本設(shè)計(jì)以棉桿為目標(biāo)切碎物料, 設(shè)計(jì)理論切碎長(zhǎng)度8mm。 5.3.2 切碎滾筒有關(guān)參數(shù)的確定 設(shè)計(jì)選用直拋式平板型滾刀式切碎器, 它的平板式動(dòng)刀和拋送板安裝在一起, 不需要另設(shè)拋送器, 拋送能力強(qiáng)。平板形動(dòng)刀在滾筒體上的結(jié)構(gòu)參數(shù), 如圖3所示。 圖4 平板形動(dòng)刀在滾筒體上的結(jié)構(gòu)參數(shù) （1） 刀片安裝前傾角的確定 平板刀刃口曲線是橢圓曲線的一部分, 在 ×0 Z0平面坐標(biāo)系中(坐標(biāo)系與平板刀底面重合), 橢圓長(zhǎng)半軸a=Rsinα , 短半軸b=R, 曲線方程式為 ×02R2+Z02(Rsinα)2= 1 平板刀結(jié)構(gòu)參數(shù)間的關(guān)系可表示為 Z tanα= R sin?α 式中 Z—刀刃上A 點(diǎn)的坐標(biāo)值(mm) ; α—傾斜角, 平板刀刀面所在平面與滾筒中心線的夾角(。); R —切碎滾筒刀刃軌跡半徑(mm ); —平板刀刃上A 點(diǎn)的安裝前傾角( 。)。 刀片安裝前傾角的大小直接決定了拋送條件是否滿足。此角越大, 其切碎性能越好, 但拋送性能越差。因此，在平板刀設(shè)計(jì)中， 角的選取應(yīng)在保證能拋送切碎物的前提下, 盡量大些。多次試驗(yàn)驗(yàn)證, 安裝前傾角取50。，可以同時(shí)兼顧切碎性能和拋送性能。 （2） 傾斜角的確定 傾斜角即刀片刃線相對(duì)于回轉(zhuǎn)軸線的轉(zhuǎn)角, 由于受平板刀切碎滾筒的結(jié)構(gòu)限制, 一般取= 4。~ 7。， 試驗(yàn)驗(yàn)證取值=6。。 （3） 滑切角的確定 滑切角指刀片上某點(diǎn)的速度矢量與該點(diǎn)刃口曲線法平面之間的夾角?；薪堑拇笮≈苯佑绊憚?dòng)刀的切割阻力矩的大小, 一般來說滑切角越大, 切割越省力, 剪切功率越小。其原因是切割功耗不僅用于切斷物料, 也用于克服刀面對(duì)秸稈的摩擦阻力。當(dāng)切割層變厚時(shí), 摩擦力增大, 此時(shí)增大滑切角雖然可使切割力減小, 但摩擦力也會(huì)增加, 其增大值將超過切割力的減小值。綜合考慮安裝要求, 滑切角確定為7。。 （4） 刃角 刃角指刀刃磨刃面與背面的夾角。刃角對(duì)切割比功(切割每單位面積斷面秸稈所消耗的能量)有很大影響。研究證明: 隨刃磨角的增大, 切割比功也增大; 而刃角過小時(shí), 又不耐磨。平板刀的刃角一般都較小, 常取為21。~ 25。, 考慮到刀刃的強(qiáng)度, 經(jīng)過試驗(yàn)研究, 本機(jī)選用刃角為25。。 （5）推擠角和摩擦角 切碎器動(dòng)刀刃(或其切線) 與定刀刃(或其切線)在切割點(diǎn)的夾角, 稱作推擠角。不推擠滑出棉桿以保證正常切割的前提為 ψ≤δ1+δ2 式中 ψ—推擠角; δ1—?jiǎng)拥秾?duì)棉桿的摩擦角; δ2— 定刀對(duì)棉桿的摩擦角。 切割過程中是變化的,故要求其最大推擠角滿足上式條件,通常取δ1 =32。, δ2= 18。,故ψma ×一般小于50。。 （6） 滾筒其他參數(shù)的確定 滾筒直徑選定為200mm, 為了保證喂入的順暢，切碎滾筒的長(zhǎng)度一般應(yīng)大于喂入口寬度20～60mm。根據(jù)前面得到的喂入口寬度L1=700mm，考慮到切割滾筒與機(jī)架等部件的結(jié)構(gòu)關(guān)系，確定滾筒長(zhǎng)度為L(zhǎng)3=720mm。 5.3.3 定刀的配置高度 切碎滾筒工作時(shí)，棉桿由喂入輥壓縮并夾持送入，棉桿壓縮后的厚度與生產(chǎn)率有關(guān)。壓縮后的棉桿有一中間面，從理論上分析，若滾筒軸中心的安裝面剛好與棉桿的中間面重合，則中間面以上的棉桿切割時(shí)將首先被動(dòng)刀向外推送，處于中間面的棉桿被動(dòng)刀直接切割；而中間面以下的棉桿被動(dòng)刀向內(nèi)拉送，推拉棉桿的情況均等，切割棉桿平均長(zhǎng)度均勻?；谝陨戏治?，定刀刃的位置高于棉桿的中心面時(shí)，動(dòng)刀對(duì)棉桿的推送作用大于拉送作用；定刀刃的位置低于棉桿的中心面時(shí)，動(dòng)刀對(duì)棉桿的拉送作用大于推送作用。這兩種情況都會(huì)引起超長(zhǎng)率和剪切功率上升。切碎滾筒喂人口的配置尺寸關(guān)系見圖5所示。 圖5 定刀配置高度示意圖 滾筒式切碎器要求動(dòng)刀在切割棉桿時(shí)不阻礙棉桿的喂人。為了滿足該要求，必須使?jié)L筒軸的旋轉(zhuǎn)中心O高于定刀，此高度H為 H=h+RVwVy 式中 h—棉桿層厚度（m）； R—滾筒半徑(m)； Vy一動(dòng)刀刀刃處的速度(m／s)； Vw一棉桿的喂人速度(m／s) 此處，h取從壓輥喂人棉桿層高度的l／2，即h=7mm，R=100mm，Vw=2m/s。 Vy=Rω=Rnπ30=0.1×625 × 3.1430=6.54m/s 將上述數(shù)據(jù)代入上式，得出H=26mm 。 5.4 電動(dòng)機(jī)的選擇 根據(jù)畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)書中整機(jī)功率35kw，且切碎部分和喂入輥壓部分軸的最高轉(zhuǎn)速為625r/min，據(jù)此選擇電動(dòng)機(jī)型號(hào)為Y225M-6，其主要參數(shù)如下表所示 表1 Y225M-6電動(dòng)機(jī)主要參數(shù) 型號(hào) 額定功率 ? 滿載時(shí) 堵轉(zhuǎn)電流 ──── 額定電流 堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩 ──── 額定轉(zhuǎn)矩 最大轉(zhuǎn)矩 ──── 額定轉(zhuǎn)矩 轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 kgm2 重量 B3 kg kW Hz 轉(zhuǎn) 速 r/min 電 流380V ( A ) 電 流 220V ( A ) 效率 % 功率因數(shù) cosφ 同步轉(zhuǎn)速 1000轉(zhuǎn)/分（4極） 50Hz Y225M-6 30 40 980 59.5 90.2 0.85 6.5 1.7 2.0 0.547 304 5.5 聯(lián)軸器的設(shè)計(jì)計(jì)算 考慮到棉稈切碎時(shí)對(duì)軸的沖擊較小，工作過程比較穩(wěn)定等實(shí)際工況要求，聯(lián)軸器選擇目前較常用的凸緣式剛性聯(lián)軸器，材料選用碳鋼。 5.5.1 計(jì)算聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩 考慮可能出現(xiàn)過載現(xiàn)象，故應(yīng)當(dāng)按軸上的最大轉(zhuǎn)矩作為計(jì)算轉(zhuǎn)矩，按以下公式 Tca=KAT 式中T為公稱轉(zhuǎn)矩，Nm，KA為工作情況參數(shù)（見機(jī)械設(shè)計(jì)表14-1）。 對(duì)于棉桿切碎的工作情況選KA=1.5. 公稱轉(zhuǎn)矩T=9550×P × 1000n=9550×30 × 10001165=4.58×105N?mm 故Tca=KAT=1.5×2.46×105 Nmm=6.88×105Nmm=688Nm 5.5.2 確定聯(lián)軸器型號(hào) 由Tca≤[T]的條件選擇聯(lián)軸器型號(hào)為GY5，其主要參數(shù)如下表所示 表2 GY6聯(lián)軸器主要參數(shù) 型號(hào) 公稱轉(zhuǎn)矩 /N·m 許用轉(zhuǎn)速 /（r/min） 軸孔直徑 d1、d2 軸孔長(zhǎng)度L D D1 轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 /kg·m2 質(zhì)量 /kg 效率 100% Y型 J1型 GY6 900 6800 38 82 140 80 0.015 7.59 0.98 5.6 減速器的選擇 由前面選擇可知，電機(jī)轉(zhuǎn)速n=980r/min,輪轉(zhuǎn)速（即切碎軸轉(zhuǎn)速）n3=625r/min，所以減速器的傳動(dòng)比iI=nn3=980625=1.57，因此，選擇ZDY250-1.394-I單級(jí)硬齒直齒圓柱齒輪減速器。 5.7 鏈傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算 鏈傳動(dòng)是一種撓性傳動(dòng)，它由鏈條和鏈輪（小鏈輪和大鏈輪）組成。通過鏈輪輪齒與鏈條鏈節(jié)的嚙合來傳遞運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力。與摩擦型的帶傳動(dòng)相比，鏈傳動(dòng)無彈性滑動(dòng)和整體打滑現(xiàn)象，因而能保持準(zhǔn)確的平均傳動(dòng)比，傳動(dòng)效率高；張緊時(shí)作用于軸上的徑向壓力較小，結(jié)構(gòu)較緊湊；能在高溫及速度較低的情況下工作；鏈傳動(dòng)安裝制造精度要求低，成本低廉。主要用于要求工作可靠，且兩軸相距較遠(yuǎn)，低速重載，工作環(huán)境惡劣，以及其他不宜用齒輪傳動(dòng)的地方。 5.7.1 選擇鏈齒輪齒數(shù) 取小鏈輪齒數(shù)z=23，大鏈輪的齒數(shù)z。 確定計(jì)算功率： 由濮良貴《機(jī)械設(shè)計(jì)》第八版表9-6（下同）查得，由圖9-13查得，單排鏈，則計(jì)算功率為 5.7.2 選擇鏈條型號(hào)和節(jié)距 根據(jù)及，查圖9-11可選20A（參數(shù)如下圖）。查表9-1得節(jié)距為P=31.75mm。 表3 20A鏈條主要參數(shù) 5.7.3 計(jì)算鏈節(jié)數(shù)和中心距 初選中心距。取。相應(yīng)的鏈長(zhǎng)節(jié)數(shù)為： 取鏈長(zhǎng)節(jié)數(shù)節(jié)。 查表得到中心距計(jì)算系數(shù)，則鏈傳動(dòng)的最大中心距為： 5.7.4 計(jì)算鏈速v，確定潤(rùn)滑方式 由v=7.61m/s和鏈號(hào)20A,查圖可知應(yīng)采用油池潤(rùn)滑或油盤飛濺潤(rùn)滑。 5.7.5 計(jì)算壓軸力FP 有效圓周力為： 鏈輪垂直布置時(shí)的壓軸力系數(shù)， 則壓軸力為 5.7.6 滾子鏈鏈輪的結(jié)構(gòu)和材料 鏈輪由輪齒、輪緣、輪輻和輪轂組成。鏈輪設(shè)計(jì)主要是確定其結(jié)構(gòu)和尺寸，選擇材料和熱處理方法。 (1) 鏈輪齒形 輪子鏈鏈輪是鏈傳動(dòng)的主要零件。國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了滾子鏈鏈輪端面齒形，如圖5.27所示。齒槽各部分的尺寸計(jì)算公式見表5.11。 圖6 鏈輪端面齒形 表4 鏈輪齒形參數(shù) 名稱 符號(hào) 計(jì)算結(jié)果/mm 齒側(cè)圓弧半徑 0.12d1(z+2)≤re≤0.008d1(z2+2) 47.64≤re≤67.46 滾子定位圓弧半徑 0.505d1≤ri≤0.505d1+0.0693d1 8.02≤ri≤8.2 滾子定位角 120°-90°z≤α≤140°-90°z 116°5'≤α≤136°5' (2) 單排鏈輪的基本參數(shù)和主要尺寸 鏈輪的基本參數(shù)是配用鏈條的節(jié)距p，套筒的最大外徑d1，排距pt和齒數(shù)z。鏈輪的主要尺寸如下表所示:其中，dk=40mm 圖7 單排鏈輪結(jié)構(gòu)圖 表5 單排鏈輪主要尺寸 名稱 符號(hào) 計(jì)算公式及結(jié)果/mm 分度圓直徑 d d=psin180°z=186.5 齒頂圓直徑 da damin=d+p1-1.6z-d1=194.3 damax=d+1.25p-d1=202.4 齒根圓直徑 df df=d-d1=170.6 齒高 ha hamin=0.5p-d1=4.8 hamax=0.625p-0.5d1+0.8pz=8.8 確定的最大軸凸緣直徑 dg dg=pcot180°z-1.04h2-0.76=158.5 名稱 符號(hào) 結(jié)構(gòu)尺寸及結(jié)果/mm 輪轂厚度 h h=K+dk6+0.01d=21.4 輪轂長(zhǎng)度 l l=3.3h=70.6 輪轂直徑 dh dh=dk+2h=112.8 （3） 雙排鏈輪的基本參數(shù)和主要尺寸 圖8 雙排鏈輪結(jié)構(gòu)圖 表6雙排鏈輪的主要尺寸 名稱 符號(hào) 結(jié)構(gòu)尺寸結(jié)果/mm 腹板厚度 t 14.3 輪轂長(zhǎng)度 l l =4h=4×21.4=85.6 其余結(jié)構(gòu)尺寸 與單排鏈輪相同 (4) 鏈輪的結(jié)構(gòu) 由于鏈輪直徑d=186.5mm，屬于中等尺寸的鏈輪，故可制成孔板式。如下圖所示 (5) 鏈輪的材料 鏈輪需要足夠的耐磨性和強(qiáng)度。由于小鏈輪輪齒的嚙合次數(shù)比大鏈輪多，所受沖擊也較大，故小鏈輪應(yīng)采取較好的材料制造。由表9-5可知大鏈輪采用15鋼，小鏈輪采用20鋼，熱處理采用滲碳、淬火、回火，熱處理后硬度為50~60HRC。 5.8 直齒圓柱齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算 5.8.1 選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù) (1)按簡(jiǎn)圖所示的傳動(dòng)方案，選用直齒圓柱齒輪傳動(dòng)。 (2)運(yùn)輸機(jī)為一般工作機(jī)器，速度不高，故選用7級(jí)精度(GB10095-88)。 (3)材料選擇。由《機(jī)械設(shè)計(jì)》表10-1選擇小齒輪材料為45Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS，大齒輪為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS，二者材料硬度差為40HBS。 (4)選小齒輪齒數(shù)，則大齒輪齒數(shù) 5.8.2 初步設(shè)計(jì)齒輪主要尺寸 (1) 設(shè)計(jì)準(zhǔn)則:先由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算，再按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核。 (2) 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)，即 確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值 Ⅰ.試選載荷系數(shù)。Kt=1.3 Ⅱ.計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 Ⅲ.由《機(jī)械設(shè)計(jì)》表10-7選取齒寬系數(shù) Ⅳ.由《機(jī)械設(shè)計(jì)》表10-6查得材料的彈性影響系數(shù)。 Ⅴ.由《機(jī)械設(shè)計(jì)》圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限 ；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限。 Ⅵ.計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù) Ⅶ.由《機(jī)械設(shè)計(jì)》圖10-19取接觸疲勞壽命系數(shù)；。 Ⅷ.計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力 取失效概率為1%,安全系數(shù)S=1 2>.計(jì)算 Ⅰ. 試算小齒輪分度圓直徑，代入中較小的值。 Ⅱ.計(jì)算圓周速度。 Ⅲ.計(jì)算齒寬。 Ⅳ.計(jì)算齒寬與齒高之比 模數(shù) 齒高 Ⅴ.計(jì)算載荷系數(shù) 根據(jù)，7級(jí)精度，由《機(jī)械設(shè)計(jì)》圖10-8查得動(dòng)載系數(shù)； 直齒輪，； 由《機(jī)械設(shè)計(jì)》表10-2查得使用系數(shù)； 由《機(jī)械設(shè)計(jì)》表10-4用插值法查得7級(jí)精度、小齒輪相對(duì)支撐對(duì)稱分布時(shí)，； 由，查《機(jī)械設(shè)計(jì)》圖10-13得 故載荷系數(shù) Ⅵ.按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑 Ⅶ.計(jì)算模數(shù) (3).按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) 彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式 1>.確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值 Ⅰ.由《機(jī)械設(shè)計(jì)》圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的彎曲強(qiáng)度極限； Ⅱ.由《機(jī)械設(shè)計(jì)》圖10-18取彎曲疲勞壽命系數(shù)，； Ⅲ.計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力； 取彎曲疲勞安全系數(shù) S=1.4，有 Ⅳ.計(jì)算載荷系數(shù)； Ⅴ.查取齒形系數(shù)； 由《機(jī)械設(shè)計(jì)》表10-5查得； Ⅵ.查取應(yīng)力校正系數(shù)； 由《機(jī)械設(shè)計(jì)》表10-5查得； Ⅶ.計(jì)算大、小齒輪的并加以比較； 大齒輪的數(shù)值較大。 Ⅷ.設(shè)計(jì)計(jì)算 對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，由于齒輪的模數(shù)的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（即模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關(guān)，可取由彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)3.23mm并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值，按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑，算出小齒輪齒數(shù) 大齒輪齒數(shù)，取。 這樣設(shè)計(jì)出的齒輪傳動(dòng)，既滿足了齒面接觸疲勞強(qiáng)度，又滿足了齒根彎曲疲勞強(qiáng)度，并做到結(jié)構(gòu)緊湊，避免浪費(fèi)。 (4).幾個(gè)尺寸計(jì)算 1>.計(jì)算分度圓直徑 2>.計(jì)算中心距 3>.計(jì)算齒輪寬度 取，。 (5).結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及繪制齒輪零件圖 首先考慮大齒輪，因齒輪齒頂圓直徑da<500，故以選用腹板式結(jié)構(gòu)的齒輪為宜。其他有關(guān)尺寸按《機(jī)械設(shè)計(jì)》圖10-41薦用的結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)，并繪制大齒輪零件圖如下。 圖9 腹板式齒輪結(jié)構(gòu)圖 B<240mm;D3≈1.6D4 其次考慮小齒輪，由于小齒輪齒頂圓直徑小于160mm，若采用齒輪結(jié)構(gòu)，不宜與軸進(jìn)行安裝，故采用齒輪軸結(jié)構(gòu)，其零件圖見滾動(dòng)軸承和傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)部分。 5.9切碎軸的設(shè)計(jì) 5.9.1 求切碎軸上的功率,轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩T3 由上可知P3=Pη1η2=30脳0.902脳0.98kw=26.5kw 其中 P ——電機(jī)輸出功率，單位kW 1——聯(lián)軸器的傳遞效率 2——減速器的傳動(dòng)效率 n3=625r/min T3=9550×P3n3=9550×26.5625=404.9N·m 5.9.2 求作用在齒輪上的力 因已知高速小齒輪的分度圓直徑 而 5.9.3 初步確定軸的最小直徑 材料為45鋼，正火處理。根據(jù)《機(jī)械設(shè)計(jì)》表15-3，取，于是 ，由于鍵槽的影響，故 5.9.4 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 圖10 切碎軸示意圖 （1).根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度 1）.輸出軸的最小直徑顯然是安裝鏈輪處軸的直徑。為了使所選的軸直徑與鏈輪的孔徑相適應(yīng)，由于此處為雙排鏈輪，根據(jù)鏈輪直徑，取=45mm,軸左端用螺釘和端蓋固定。雙排鏈輪與軸配合的轂孔長(zhǎng)度L1=85.6mm，故鏈輪與軸配合的長(zhǎng)度可取=87mm，為了保證螺釘和端蓋能密切地和鏈輪側(cè)面接觸，故Ⅱ-Ⅲ段的長(zhǎng)度應(yīng)比略短一些，取，比略大，故取為。 2).初步選擇滾動(dòng)軸承。 因軸承同時(shí)受有軸向力和徑向力的作用，故選用角接觸球軸承。按照工作要求并根據(jù)，查手冊(cè)選取單列角接觸球軸承7211AC，其尺寸為，故取，而。 3).取安裝齒輪處的軸端Ⅳ-Ⅴ的直徑；齒輪的左端與左軸承之間采用套筒定位。已知齒輪輪轂的跨度為B1=103mm，為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸端應(yīng)略短于輪轂寬度，故取。齒輪的右端采用軸肩定位，軸肩高度，故取，則軸環(huán)處的直徑。軸環(huán)寬度，取lⅤ-Ⅵ=lⅦ-Ⅷ=12mm 4）.在Ⅵ-Ⅶ軸上安裝滾筒，滾筒上安裝切刀，滾筒的尺寸前面已經(jīng)計(jì)算得出，滾筒長(zhǎng)度L3=720mm，為了便于安裝拆卸和滾筒長(zhǎng)度要略長(zhǎng)于Ⅵ-Ⅶ段軸的長(zhǎng)度，故取lⅥ-Ⅶ=717mm，直徑取dⅥ-Ⅶ=80mm 5).取齒輪距箱體內(nèi)壁的距離，考慮到箱體的鑄造誤差，在確定滾動(dòng)軸承位置時(shí)，應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離，取，已知滾動(dòng)軸承寬度，則 至此，已初步確定了軸的各段和長(zhǎng)度。 (2).軸上零件的周向定位 鏈輪、齒輪、滾筒與軸的周向定位均采用平鍵連接。按和由《機(jī)械設(shè)計(jì)》表6-1查得平鍵截面，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長(zhǎng)為，同時(shí)為了保證鏈輪與軸配合有良好的對(duì)中性，故選擇鏈輪輪轂與軸的配額為；同樣，齒輪與軸的連接，選用平鍵為，齒輪與軸的配合為；滾筒與軸的連接，選用22mm×14mm×500mm,滾動(dòng)軸承與軸的周向定位是由過度配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為。 (3).確定軸上圓角和倒角尺寸 參考《機(jī)械設(shè)計(jì)》表15-2，取軸端圓角。 5.10 固定壓輥軸的設(shè)計(jì) 5.10.1求固定壓輥軸上的功率,轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩T2 由上可知P2=8.24kw，n2=225r/min，T3=9550×P2n2=9550×8.24225=349.7N·m 5.10.2 求作用在齒輪上的力 因已知高速小齒輪的分度圓直徑 而 5.10.3 初步確定軸的最小直徑 材料為45鋼，正火處理。根據(jù)《機(jī)械設(shè)計(jì)》表15-3，取，于是 ,由于鍵槽的影響， 5.10.4 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 圖11 固定壓輥軸結(jié)構(gòu)示意圖 （1).根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度 1）.輸出軸的最小直徑顯然是安裝鏈輪處軸的直徑。為了使所選的軸直徑與鏈輪的孔徑相適應(yīng)，根據(jù)鏈輪直徑，取=45mm,軸左端用螺釘和端蓋固定。鏈輪與軸配合的轂孔長(zhǎng)度L1=70.6mm，故鏈輪與軸配合的長(zhǎng)度可取=72mm， 比略大，故取為。 2).初步選擇滾動(dòng)軸承。 因軸承同時(shí)受有軸向力和徑向力的作用，故選用角接觸球軸承。按照工作要求并根據(jù)，查手冊(cè)選取單列角接觸球軸承7211AC，其尺寸為，故取，而。 3).取安裝齒輪處的軸端Ⅳ-Ⅴ的直徑；齒輪的左端與左軸承之間采用套筒定位。已知齒輪輪轂的跨度為B2=98mm，為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸端應(yīng)略短于輪轂寬度，故取。齒輪的右端采用軸肩定位，軸肩高度，故取，則軸環(huán)處的直徑。軸環(huán)寬度，取lⅤ-Ⅵ=lⅦ-Ⅷ=12mm 4）.在Ⅵ-Ⅶ軸上安裝壓輥，壓輥的尺寸前面已經(jīng)計(jì)算得出，壓輥長(zhǎng)度L2=700mm，為了便于安裝拆卸和壓輥長(zhǎng)度要略長(zhǎng)于Ⅵ-Ⅶ段軸的長(zhǎng)度，故取lⅥ-Ⅶ=696mm，直徑取dⅥ-Ⅶ=80mm 5).取齒輪距箱體內(nèi)壁的距離，考慮到箱體的鑄造誤差，在確定滾動(dòng)軸承位置時(shí)，應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離，取，已知滾動(dòng)軸承寬度，大齒輪輪轂長(zhǎng)度，則 6).為了保證螺釘和端蓋能密切地和鏈輪側(cè)面接觸，故Ⅱ-Ⅲ段的長(zhǎng)度應(yīng)比略短一些，為了從壓輥出來的棉桿能夠完全從切刀處進(jìn)入，須保證壓輥軸和切碎軸在前四段軸的長(zhǎng)度之和相等，由此可計(jì)算出。 至此，已初步確定了軸的各段和長(zhǎng)度。 (2).軸上零件的周向定位 鏈輪、齒輪、滾筒與軸的周向定位均采用平鍵連接。按和由《機(jī)械設(shè)計(jì)》表6-1查得平鍵截面，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長(zhǎng)為，同時(shí)為了保證鏈輪與軸配合有良好的對(duì)中性，故選擇鏈輪輪轂與軸的配額為；同樣，齒輪與軸的連接，選用平鍵為，齒輪與軸的配合為；滾筒與軸的連接，選用22mm×14mm×500mm,滾動(dòng)軸承與軸的周向定位是由過度配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為。 (3).確定軸上圓角和倒角尺寸 參考《機(jī)械設(shè)計(jì)》表15-2，取軸端圓角。 5.11 固定喂入輥軸和浮動(dòng)壓輥軸的設(shè)計(jì) 由于固定喂入輥軸和浮動(dòng)壓輥軸在結(jié)構(gòu)上和所裝零件完全相同。故可作為一種軸設(shè)計(jì)。 5.11.1 求固定喂入輥軸上的功率、轉(zhuǎn)速、和轉(zhuǎn)矩T1 由上可知P1=7.04kw n1=225r/min T1 =9550×P2n2=9550×7.04225=298.8N·m 5.11.2 初步確定軸的最小直徑 材料為45鋼，正火處理。根據(jù)《機(jī)械設(shè)計(jì)》表15-3，取，于是 ,由于鍵槽的影響， 5.11.4 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 圖12 固定喂入輥軸結(jié)構(gòu)圖 （1).根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度 1）.輸出軸的最小直徑顯然是安裝鏈輪處軸的直徑。為了使所選的軸直徑與鏈輪的孔徑相適應(yīng)，根據(jù)鏈輪直徑，取=40mm,軸左端用螺釘和端蓋固定。鏈輪與軸配合的轂孔長(zhǎng)度L1=70.6mm，故鏈輪與軸配合的長(zhǎng)度可取=72mm， 比略大，故取為。 2).初步選擇滾動(dòng)軸承。 因軸承同時(shí)受有軸向力和徑向力的作用，故選用角接觸球軸承。按照工作要求并根據(jù)，查手冊(cè)選取單列角接觸球軸承7210AC，其尺寸為，故取，而。 3).取 。軸環(huán)寬度，取l=lⅥ-Ⅶ=12mm 4）.在Ⅴ-Ⅵ軸上安裝壓輥，壓輥的尺寸前面已經(jīng)計(jì)算得出，壓輥長(zhǎng)度L2=700mm，為了便于安裝拆卸和壓輥長(zhǎng)度要略長(zhǎng)于Ⅵ-Ⅶ段軸的長(zhǎng)度，故取lⅤ-Ⅵ=696mm，直徑取dⅤ-Ⅵ=75mm 5).有前面計(jì)算可取=92，為了保證螺釘和端蓋能密切地和鏈輪側(cè)面接觸，故Ⅱ-Ⅲ段的長(zhǎng)度應(yīng)比略短一些，為了從壓輥出來的棉桿能夠完全從切刀處進(jìn)入，須保證壓輥軸和切碎軸在前四段軸的長(zhǎng)度之和相等，由此可計(jì)算出 至此，已初步確定了軸的各段和長(zhǎng)度。 (2).軸上零件的周向定位 鏈輪、齒輪、滾筒與軸的周向定位均采用平鍵連接。按和由《機(jī)械設(shè)計(jì)》表6-1查得平鍵截面，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長(zhǎng)為；滾筒與軸的連接，選用22mm×14mm×500mm,滾動(dòng)軸承與軸的周向定位是由過度配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為。 (3).確定軸上圓角和倒角尺寸 參考《機(jī)械設(shè)計(jì)》表15-2，取軸端圓角。 5.12 浮動(dòng)喂入輥軸設(shè)計(jì)計(jì)算 由于前面的計(jì)算，浮動(dòng)喂入輥軸與固定喂入輥軸的設(shè)計(jì)類似，這里不再贅述計(jì)算過程，只給出計(jì)算結(jié)果和草圖如下所示： 圖13 浮動(dòng)喂入輥軸設(shè)計(jì)圖 5.13 彈簧的設(shè)計(jì) 承受壓力最大的應(yīng)該是處于壓輥之間的彈簧，由于p2=8.24kw，所承受的最大力F2=670N 5.13.1 根據(jù)工作條件選擇材料并確定其許用應(yīng)力 　　因彈簧在一般載荷條件下工作，可以按第Ⅲ類彈簧考慮。現(xiàn)選用Ⅲ組碳素彈簧鋼絲。并根據(jù) D-D2≤22-18 mm=4 mm，估取彈簧鋼絲直徑為4mm。由表<彈簧鋼絲的拉伸強(qiáng)度極限>暫選σB=1520MPa，則根據(jù)表16-2可知[τ]＝0.5σB＝0.5×1520 MPa＝760 MPa。 5.13.2 根據(jù)強(qiáng)度條件計(jì)算彈簧鋼絲直徑 現(xiàn)選取旋繞比C=6，則得 K=4C-14C-4+0.615C=4×6-14×6-4+0.6156≈1.25 　　　　　　　 　　于是有 d'≥1.6P2KC[τ]=1.6670×1.25×6760=4.1mm 改取d＝4.1mm。查得σB=1500MPa，[τ]＝0.5σB＝750MPa,取D2=18,C=18/4.1=4.4,計(jì)算得 K=1.4，于是 d'≥1.6P2KC[τ]=1.6670×1.4×4.4750=3.8mm 　　上值與原估取值相近,取彈簧鋼絲標(biāo)準(zhǔn)直徑d＝3.8mm。此時(shí)D2＝18mm,為標(biāo)準(zhǔn)值,則 　　　　　　　D=D2+d=18+3.8mm ＝21.8mm<22 mm 　　所得尺寸與題中的限制條件相符，合適。 5.13.3 根據(jù)剛度條件，計(jì)算彈簧圈數(shù)n. 彈簧剛度為 　　　　　　 　　由表<彈簧常用材料及其許用應(yīng)力>取G=79000MPa,彈簧圈數(shù)n為 　　　　　　 　　取n＝11圈； 此時(shí)彈簧剛度為 　　　　　kp=10.56×16.8/11 N/mm =16.12 N/mm 5.13.4 驗(yàn)算 　　1） 彈簧初拉力 　　　　　P0=P1-kPλ1=180-16.12×7.5 N=59.1 N 參考文獻(xiàn) 　　　　初應(yīng)力τ0'，得 　　　　　　 　　　　當(dāng)C＝5.62時(shí)，可查得初應(yīng)力τ0'的推茬值為65～150MPa，故此初應(yīng)力值合適。 　　2）極限工作應(yīng)力τlim取τlim=1.12[τ]，則 　　　　　τlim=1.12×588.5 MPa=659.1 MPa 　　3）極限工作載荷 　　　　　　 5.13.5 進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 選定兩端鉤環(huán)，并計(jì)算出全部尺寸。 6 機(jī)架的設(shè)計(jì) 機(jī)架和箱體等零件，在一臺(tái)機(jī)器的總質(zhì)量中占有很大的比例，同時(shí)在很大程度上影響著機(jī)器的工作精度及抗振性能。所以正確選擇機(jī)架和箱體等零件的材料和正確設(shè)計(jì)其結(jié)構(gòu)形式及尺寸，是減小機(jī)器質(zhì)量、節(jié)約金屬材料、提高工作精度、增強(qiáng)機(jī)器剛度及耐磨性等的重要途徑。 機(jī)架對(duì)剛度要求較高，同時(shí)兼顧考慮經(jīng)濟(jì)性，機(jī)架材料選用鑄鐵，局部對(duì)剛度要求較高的采用鑄鋼，所以，初步選定適用角鐵。 機(jī)架部分地方需要安裝軸承的部件，所以傳動(dòng)裝置那一部分的機(jī)架采用肋板式布置，這樣不但增加強(qiáng)度和剛度，而且避免材料的浪費(fèi)?？紤]到零件的安裝和傳動(dòng)裝置的配置，現(xiàn)將箱體設(shè)計(jì)為上中下三部分，具體機(jī)架和箱體的尺寸見裝配圖。 7 結(jié)論 本論文全面闡述了棉稈滾壓粉碎裝置的設(shè)計(jì)意義，國(guó)內(nèi)外棉桿粉碎機(jī)的發(fā)展，通過比較以往不同粉碎機(jī)的利弊，在科學(xué)分析和參閱很多資料基礎(chǔ)上，確定了各部件參數(shù)，提出了關(guān)于本設(shè)計(jì)的總體設(shè)計(jì)方案。本機(jī)主要由輸送裝置，喂入滾壓裝置，切碎裝置和機(jī)架等組成。其中，喂入和滾壓裝置分別由一對(duì)用彈簧連接起來的對(duì)輥?zhàn)訕?gòu)成，通過輥?zhàn)訉?duì)輥及中心距的不同來達(dá)到喂入和滾壓的效果。切碎裝置采用平板滾刀式切碎器，其主要特點(diǎn)是動(dòng)、定刀都是平直的,但是動(dòng)刀刃線實(shí)際上是螺旋線的一段,其滑切角沿滾筒長(zhǎng)度方向是變化的,這種設(shè)計(jì)的刀片具有良好的切碎和拋送功能,刀片的制造、刃磨和間隙調(diào)整方便。本機(jī)的主要傳動(dòng)方式為鏈條傳動(dòng)和齒輪傳動(dòng)，二者都具有極強(qiáng)的穩(wěn)定性。 致謝 參考文獻(xiàn) [1]Lihong Yuan, Veli-Matti Jarvenpaa, Erno Keskinen ，Michel Cotsaftis . 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