Z001 主軸箱部件設(shè)計(jì)-最大回轉(zhuǎn)直徑400【P=4kw 最低轉(zhuǎn)速30 公比1.26 z=18】【含CAD圖紙和文檔資料】【GC系列】

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寧 XX大學(xué) 課程設(shè)計(jì)(論文) 最大工件回轉(zhuǎn)直徑400普通車床的 主軸變速箱設(shè)計(jì)(第三大組） 所在學(xué)院 專 業(yè) 班 級(jí) 姓 名 學(xué) 號(hào) 指導(dǎo)老師 年 月 日 5 摘 要 本設(shè)計(jì)著重研究臥式車床主軸箱系統(tǒng)的設(shè)計(jì)步驟和設(shè)計(jì)方法，根據(jù)已確定的運(yùn)動(dòng)參數(shù)以主速箱展開圖的總中心距最小為目標(biāo)，擬定變速系統(tǒng)的變速方案，以獲得最優(yōu)方案以及較高的設(shè)計(jì)效率。在機(jī)床主傳動(dòng)系統(tǒng)中，為減少齒輪數(shù)目，簡化結(jié)構(gòu)，縮短軸向尺寸，用齒輪齒數(shù)的設(shè)計(jì)方法是試算，湊算法，計(jì)算麻煩且不易找出合理的設(shè)計(jì)方案。本文通過對(duì)主傳動(dòng)系統(tǒng)中三聯(lián)滑移齒輪傳動(dòng)特點(diǎn)的分析與研究，繪制零件工作圖與主軸箱展開圖及剖視圖。 關(guān)鍵詞:傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì),傳動(dòng)副，結(jié)構(gòu)網(wǎng)，結(jié)構(gòu)式， 目 錄 摘 要 2 目 錄 4 第1章 緒論 7 1.1 課程設(shè)計(jì)的目的 7 1.2課程設(shè)計(jì)的內(nèi)容 7 1.2.1 理論分析與設(shè)計(jì)計(jì)算 7 1.2.2 圖樣技術(shù)設(shè)計(jì) 7 1.2.3編制技術(shù)文件 7 1.3 課程設(shè)計(jì)題目、主要技術(shù)參數(shù)和技術(shù)要求 7 第2章 車床參數(shù)的擬定 9 2.1車床主參數(shù)和基本參數(shù) 9 2.2車床的最高轉(zhuǎn)速 9 2.3確定級(jí)數(shù)主要其他參數(shù) 9 2.3.1 擬定主軸的各級(jí)轉(zhuǎn)速 9 2.3.2 主電機(jī)功率——?jiǎng)恿?shù)的確定 9 2.3.3確定結(jié)構(gòu)式 10 2.3.4確定結(jié)構(gòu)網(wǎng) 13 2.3.5繪制轉(zhuǎn)速圖和傳動(dòng)系統(tǒng)圖 13 2.4 確定各變速組此論傳動(dòng)副齒數(shù) 15 2.5 核算主軸轉(zhuǎn)速誤差 17 第3章 傳動(dòng)件的計(jì)算 18 3.1 帶傳動(dòng)設(shè)計(jì) 18 3.1.1計(jì)算設(shè)計(jì)功率Pd 18 3.1.2選擇帶型 19 3.1.3驗(yàn)證帶速并確定帶輪的基準(zhǔn)直徑 19 3.1.4確定中心距離、帶的基準(zhǔn)長度并驗(yàn)算小輪包角 20 3.1.5確定帶的根數(shù)z 21 3.1.6確定帶輪的結(jié)構(gòu)和尺寸 21 3.1.7確定帶的張緊裝置 21 3.1.8計(jì)算壓軸力 22 3.1.9 計(jì)算轉(zhuǎn)速的計(jì)算 23 3.2 傳動(dòng)軸計(jì)算 24 3.3 齒輪模數(shù)計(jì)算及驗(yàn)算 25 第5章 主軸及其組件的設(shè)計(jì) 29 第6章 傳動(dòng)軸的估算和軸承計(jì)算校核 31 6.1 傳動(dòng)軸直徑計(jì)算 31 6.2 Ⅰ軸上的軸承校核 33 6.3Ⅱ軸上的軸承校核 33 6.4 III軸上的軸承校核 34 6.5主軸上的軸承校核 34 第7章 鍵的選用和強(qiáng)度校核 35 7.1 Ⅰ軸上的鍵的選用和強(qiáng)度校核 35 7.2 II軸上的鍵的選用和強(qiáng)度校核 36 7.3 Ⅲ軸上的鍵的選用和強(qiáng)度校核 36 7.4 主軸上的鍵的選用和強(qiáng)度校核 36 第8章 主軸箱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及說明 37 8.1 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的內(nèi)容、技術(shù)要求和方案 37 8.2 展開圖及其布置 38 結(jié)束語 38 參考文獻(xiàn) 39 第1章 緒論 1.1 課程設(shè)計(jì)的目的 課程設(shè)計(jì)是在學(xué)完本課程后，進(jìn)行一次學(xué)習(xí)設(shè)計(jì)的綜合性練習(xí)。通過課程設(shè)計(jì)，使學(xué)生能夠運(yùn)用所學(xué)過的基礎(chǔ)課、技術(shù)基礎(chǔ)課和專業(yè)課的有關(guān)理論知識(shí)，及生產(chǎn)實(shí)習(xí)等實(shí)踐技能，達(dá)到鞏固、加深和拓展所學(xué)知識(shí)的目的。通過課程設(shè)計(jì)，分析比較機(jī)械系統(tǒng)中的某些典型機(jī)構(gòu)，進(jìn)行選擇和改進(jìn)；結(jié)合結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算并編寫技術(shù)文件；完成系統(tǒng)主傳動(dòng)設(shè)計(jì)，達(dá)到學(xué)習(xí)設(shè)計(jì)步驟和方法的目的。通過設(shè)計(jì)，掌握查閱相關(guān)工程設(shè)計(jì)手冊(cè)、設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)和資料的方法，達(dá)到積累設(shè)計(jì)知識(shí)和設(shè)計(jì)技巧，提高學(xué)生設(shè)計(jì)能力的目的。通過設(shè)計(jì)，使學(xué)生獲得機(jī)械系統(tǒng)基本設(shè)計(jì)技能的訓(xùn)練，提高分析和解決工程技術(shù)問題的能力，并為進(jìn)行機(jī)械系統(tǒng)設(shè)計(jì)創(chuàng)造一定的條件。 1.2課程設(shè)計(jì)的內(nèi)容 課程設(shè)計(jì)內(nèi)容由理論分析與設(shè)計(jì)計(jì)算、圖樣技術(shù)設(shè)計(jì)和技術(shù)文件編制三部分組成。 1.2.1 理論分析與設(shè)計(jì)計(jì)算 （1）機(jī)械系統(tǒng)的方案設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)方案的分析，最佳功能原理方案的確定。 （2）根據(jù)總體設(shè)計(jì)參數(shù)，進(jìn)行傳動(dòng)系統(tǒng)運(yùn)動(dòng)設(shè)計(jì)和計(jì)算。 （3）根據(jù)設(shè)計(jì)方案和零部件選擇情況，進(jìn)行有關(guān)動(dòng)力計(jì)算和校核。 1.2.2 圖樣技術(shù)設(shè)計(jì) （1）選擇系統(tǒng)中的主要機(jī)件。 （2）工程技術(shù)圖樣的設(shè)計(jì)與繪制。 1.2.3編制技術(shù)文件 （1）對(duì)于課程設(shè)計(jì)內(nèi)容進(jìn)行自我經(jīng)濟(jì)技術(shù)評(píng)價(jià)。 （2）編制設(shè)計(jì)計(jì)算說明書。 1.3 課程設(shè)計(jì)題目、主要技術(shù)參數(shù)和技術(shù)要求 車床的主參數(shù)（規(guī)格尺寸）和基本參數(shù)如下： 給定參數(shù)：主軸最低轉(zhuǎn)速為30r/min;主軸的變速范圍為50：主軸轉(zhuǎn)速公比為1.26，主運(yùn)動(dòng)電動(dòng)機(jī)功率4kw 38 第2章 車床參數(shù)的擬定 2.1車床主參數(shù)和基本參數(shù) 車床的主參數(shù)（規(guī)格尺寸）和基本參數(shù)如下： 最低轉(zhuǎn)速 Nmin ( ) 主軸的變速范圍 主電機(jī)功率 N（kw） 公比 轉(zhuǎn)速級(jí)數(shù)Z 30 50 3 1.26 18 2.2車床的最高轉(zhuǎn)速 Nmax= 30X = 30X50=1500 取標(biāo)準(zhǔn)數(shù)列是1500 公式R=，其中 =1.26 ，R=50，可以計(jì)算z=18 2.3確定級(jí)數(shù)主要其他參數(shù) 2.3.1 擬定主軸的各級(jí)轉(zhuǎn)速 依據(jù)題目要求選級(jí)數(shù)Z=18， =1.26考慮到設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)復(fù)雜程度要適中，故采用常規(guī)的擴(kuò)大傳動(dòng)。各級(jí)轉(zhuǎn)速數(shù)列可直接從標(biāo)準(zhǔn)的數(shù)列表中查出，按標(biāo)準(zhǔn)轉(zhuǎn)速數(shù)列為： 30，37.5，47.5,60,75,95，118，150，190，235，300，375，475，600，750，950，1180，1500 2.3.2 主電機(jī)功率——?jiǎng)恿?shù)的確定 合理地確定電機(jī)功率N，使機(jī)床既能充分發(fā)揮其性能，滿足生產(chǎn)需要，又不致使電機(jī)經(jīng)常輕載而降低功率因素。 根據(jù)題設(shè)條件電機(jī)功率為4KW 可選取電機(jī)為：Y112M-4額定功率為4KW，滿載轉(zhuǎn)速為1440r/min. 表3-1 Y112M-4電動(dòng)機(jī)性能 電機(jī)型號(hào) 額定功率/kW 電機(jī)轉(zhuǎn)速/(r/min) 同步轉(zhuǎn)速 滿載轉(zhuǎn)速 Y112M-4 4 1500 1440 2.3.3確定結(jié)構(gòu)式 已知Z=x3b a、b為正整數(shù)，即Z應(yīng)可以分解為2和3的因子，以便用2、3聯(lián)滑移齒輪實(shí)現(xiàn)變速。 將主軸轉(zhuǎn)速級(jí)數(shù)分解因子，可能的方案有： 第一行 第二行 在上面的兩行方案中，第一行方案是由11對(duì)傳動(dòng)副組成的兩個(gè)變速組，這兩個(gè)變速組串聯(lián)構(gòu)成了主軸的18級(jí)轉(zhuǎn)速。這樣的方案能夠省掉一根軸，但有一個(gè)傳動(dòng)組內(nèi)將出現(xiàn)9個(gè)傳動(dòng)副。假如用一個(gè)九聯(lián)滑移齒輪，那么軸向尺寸會(huì)增大。假如采用若干個(gè)雙聯(lián)滑移齒輪與若干個(gè)三聯(lián)滑移齒輪組合使用，那么，為了防止各滑移齒輪同時(shí)嚙合，操縱機(jī)構(gòu)必須實(shí)現(xiàn)互鎖。綜上所述，第一行中的方案一般不采用。 對(duì)于第二行中的三個(gè)方案，將出現(xiàn)三個(gè)變速組，每個(gè)變數(shù)組中有2個(gè)或者3個(gè)傳動(dòng)副。我們能夠采用雙聯(lián)或者三聯(lián)滑移齒輪來變速。該行方案中總的傳動(dòng)副數(shù)最少，軸向尺寸較小，操縱機(jī)構(gòu)也相對(duì)簡單。因此，在主軸轉(zhuǎn)速為18級(jí)的分級(jí)變速系統(tǒng)設(shè)計(jì)中，通常采用第二行中的方案。 根據(jù)公式可得，傳動(dòng)件所傳遞的功率P與它的計(jì)算轉(zhuǎn)速?zèng)Q定了傳遞轉(zhuǎn)矩T。一般情況下，從電動(dòng)機(jī)到主軸為降速傳動(dòng)。即所謂的“近電機(jī)高轉(zhuǎn)速”，從而計(jì)算轉(zhuǎn)速也較高，那么需要傳遞的轉(zhuǎn)矩就較小，尺寸也較小。根據(jù)傳動(dòng)副的“前多后少”原則，即將傳動(dòng)副較多的變速組安排在靠近電動(dòng)機(jī)處，這樣可以多些小尺寸的零件，少些大尺寸的零件，不僅可以節(jié)省材料，還可以使變速箱結(jié)構(gòu)緊湊。因此，對(duì)于第二行中的三種方案，我們通常采用的方案，它表示該傳動(dòng)系統(tǒng)是由3個(gè)變速組共8對(duì)傳動(dòng)副組成（不包含可能的定比傳動(dòng)副）。 在方案中，由于基本組與擴(kuò)大組之間的排列順序不同，又將衍生出6種不同的方案。6種方案的結(jié)構(gòu)式如下： 在這6個(gè)方案中，首先應(yīng)對(duì)各個(gè)方案變速組的變速范圍進(jìn)行驗(yàn)算。在一般情況下，變速范圍最大的是最后一個(gè)擴(kuò)大組，所以只需要對(duì)最后一個(gè)擴(kuò)大組的變速范圍進(jìn)行校驗(yàn)。 設(shè)計(jì)機(jī)床的變速系統(tǒng)中，在降速傳動(dòng)時(shí)，為了避免從動(dòng)齒輪的直徑過大而使徑向尺寸隨之增大，通常使傳動(dòng)副的最小傳動(dòng)比。在升速傳動(dòng)中，防止產(chǎn)生過大的噪聲與震動(dòng)，通常使傳動(dòng)副的最大傳動(dòng)比。對(duì)于斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)比較平穩(wěn)，所以取。故，在一般情況下變速組的變速范圍應(yīng)滿足以下條件： 在、、、這四種方案中，最后一個(gè)擴(kuò)大組都是，其變速范圍： 所以不滿足傳動(dòng)組的極限變速范圍要求。 在、這兩種方案中，最后一個(gè)擴(kuò)大組都是，其變速范圍： 滿足傳動(dòng)組的極限變速范圍要求。根據(jù)中間軸變速范圍最小的原則，即“前密后疏”，方案為最佳方案，結(jié)構(gòu)式為：。 確定擴(kuò)大順序 當(dāng)傳動(dòng)順序確定后，由于基本組、擴(kuò)大組的排列順序不同，可得出不同的排列方案，其結(jié)構(gòu)式為： 射線開口大勢必造成低轉(zhuǎn)速較低，其結(jié)果是使傳動(dòng)件的尺寸較大。因此，在網(wǎng)上表現(xiàn)為前后傳動(dòng)組的射線間開口笑，后面?zhèn)鲃?dòng)組的射線間開口大，這時(shí)各變速組的變速范圍是逐漸增大的，故方案①為最佳方案。 確定變速組中的極限傳動(dòng)比及變速范圍 在主傳動(dòng)系統(tǒng)中，對(duì)于降速，為了防止被動(dòng)齒輪的直徑過大而使徑向尺寸太大，常應(yīng)限制最小傳動(dòng)比。對(duì)于升速，為了防止產(chǎn)生過大的振動(dòng)和噪聲，常應(yīng)限制最大傳動(dòng)比。 由于齒輪副的極限傳動(dòng)比有了限制，則變速組的最大變速范圍相應(yīng)地也應(yīng)有一定的限制。在主運(yùn)動(dòng)中： 因此，一般只要最后擴(kuò)大組的變速范圍不超過限制范圍，則其余的變速組也不會(huì)超過。通常，最后擴(kuò)大組的傳動(dòng)副數(shù)為2，可以減少最后擴(kuò)大組的變速范圍，以利于不超過限制范圍。因此，設(shè)計(jì)傳動(dòng)系統(tǒng)時(shí)，Rn值的擴(kuò)大，由于受到值的限制，就不能通過無限增加變速組的數(shù)目來實(shí)現(xiàn)。 驗(yàn)算：方案，其最后擴(kuò)大組的變速范圍，合格。 確定最小傳動(dòng)比 在設(shè)計(jì)傳動(dòng)系統(tǒng)時(shí)，電動(dòng)機(jī)與主軸的轉(zhuǎn)速已經(jīng)確定。當(dāng)降速時(shí)，分配傳動(dòng)比應(yīng)使各個(gè)中間傳動(dòng)軸的最低轉(zhuǎn)速適當(dāng)?shù)馗咝?。因?yàn)閚高后，在傳遞一定功率下，傳遞的扭矩就小，相應(yīng)的使傳動(dòng)件的尺寸也小。未來使更多的傳動(dòng)件在相對(duì)高速下工作，減少變速箱的結(jié)構(gòu)尺寸，除了在傳動(dòng)順序上前多后少，擴(kuò)大順序上前密后疏，對(duì)于降速運(yùn)動(dòng)最小傳動(dòng)比應(yīng)采取前緩后急的原則，即在傳動(dòng)順序上，越靠前最小傳動(dòng)比越小，最后變速組的最小傳動(dòng)比常取1/4。 2.3.4確定結(jié)構(gòu)網(wǎng) 畫出結(jié)構(gòu)網(wǎng)如下：(變速系統(tǒng)共需4根軸，其中Ⅳ軸為主軸) Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ 圖3-1 結(jié)構(gòu)網(wǎng) 2.3.5繪制轉(zhuǎn)速圖和傳動(dòng)系統(tǒng)圖 （1）選擇電動(dòng)機(jī)：采用Y系列封閉自扇冷式鼠籠型三相異步電動(dòng)機(jī)。 （2）繪制轉(zhuǎn)速圖： （3）畫主傳動(dòng)系統(tǒng)圖。根據(jù)系統(tǒng)轉(zhuǎn)速圖及已知的技術(shù)參數(shù)，畫主傳動(dòng)系統(tǒng)圖如圖2-3： 1-2軸最小中心距：A1_2min>1/2(Zmaxm+2m+D) 軸最小齒數(shù)和:Szmin>(Zmax+2+D/m)\ 圖2-3 主傳動(dòng)系統(tǒng)圖 2.4 確定各變速組此論傳動(dòng)副齒數(shù) (1)Sz100-120,中型機(jī)床Sz=70-100 (2)直齒圓柱齒輪Zmin18-20,m4 （7）齒輪齒數(shù)的確定。變速組內(nèi)取模數(shù)相等，據(jù)設(shè)計(jì)要求Zmin≥18~20,齒數(shù)和Sz≤100～120，由表4.1，根據(jù)各變速組公比，可得各傳動(dòng)比和齒輪齒數(shù)，各齒輪齒數(shù)如表2-2。 表2-2 齒輪齒數(shù) （7）齒輪齒數(shù)的確定。變速組內(nèi)取模數(shù)相等，據(jù)設(shè)計(jì)要求Zmin≥18~20,齒數(shù)和Sz≤100～120，由表4.1，根據(jù)各變速組公比，可得各傳動(dòng)比和齒輪齒數(shù)，各齒輪齒數(shù)如表2-2。 （1） 確定各變速組內(nèi)齒輪齒數(shù) 由以上確定的各個(gè)傳動(dòng)比，根據(jù)參考文獻(xiàn)[1]表5-2，有： a變速組 ， ， 時(shí)，=…，58，60，62，64，66，68，70，72，74，76，… 時(shí)，=…，56，59，61，63，65，66，68，70，72，74，… 時(shí)，=…57，59，60，62，65，67，70，72，73，75，… 可知，可取=60。再由參考文獻(xiàn)[1]表5-2查出各對(duì)齒輪副中小齒輪的齒數(shù)為：26、23和20。則： ；； b變速組 ， ， 時(shí)，=…，70，72，74，75，77，79，81，82，83，84，… 時(shí)，=…，70，72，73，75，77，78，80，82，83，85，… 時(shí)，=…，66，67，70，71，75，79，80，83，84，87，… 可取=83，查出齒輪齒數(shù)為：37、32、和20。 ；； c變速組 ， 時(shí)，=…，80，84，85，95，96，99，100，104，105，… 時(shí)，=…，92，93，95，96，98，99，101，102，104，… 可取=90，查出齒輪齒數(shù)為：20和33。則： ； 2.5 核算主軸轉(zhuǎn)速誤差 實(shí)際傳動(dòng)比所造成的主軸轉(zhuǎn)速誤差，一般不應(yīng)超過±10(-1)％,即 〈10(-1)％=2.6％ n 1500 1180 950 750 600 475 375 300 235 190 150 118 37.5 30 n` 1502 1185 954 756 603 476 378.6 305.3 235.6 191.3 158.6 119.3 38.5 30.5 誤差 0.4％ 1.4％ 1.4％ 0.4％ 1.4％ 0.4％ 1.4％ 0.4％ 1.4％ 0.4％ 1.4％ 0.4％ 1.4％ 0.4％ 各級(jí)轉(zhuǎn)速誤差轉(zhuǎn)速誤差小于2.6％，因此不需要修改齒數(shù)。 第3章 傳動(dòng)件的計(jì)算 3.1 帶傳動(dòng)設(shè)計(jì) 輸出功率P=4kW,轉(zhuǎn)速n1=1440r/min,n2=750r/min 3.1.1計(jì)算設(shè)計(jì)功率Pd 表3-3 工作情況系數(shù) 工作機(jī) 原動(dòng)機(jī) ⅰ類 ⅱ類 一天工作時(shí)間/h 10~16 10~16 載荷 平穩(wěn) 液體攪拌機(jī)；離心式水泵；通風(fēng)機(jī)和鼓風(fēng)機(jī)（）；離心式壓縮機(jī)；輕型運(yùn)輸機(jī) 1.0 1.1 1.2 1.1 1.2 1.3 載荷 變動(dòng)小 帶式運(yùn)輸機(jī)（運(yùn)送砂石、谷物），通風(fēng)機(jī)（）；發(fā)電機(jī)；旋轉(zhuǎn)式水泵；金屬切削機(jī)床；剪床；壓力機(jī)；印刷機(jī)；振動(dòng)篩 1.1 1.2 1.3 1.2 1.3 1.4 載荷 變動(dòng)較大 螺旋式運(yùn)輸機(jī)；斗式上料機(jī)；往復(fù)式水泵和壓縮機(jī)；鍛錘；磨粉機(jī)；鋸木機(jī)和木工機(jī)械；紡織機(jī)械 1.2 1.3 1.4 1.4 1.5 1.6 載荷 變動(dòng)很大 破碎機(jī)（旋轉(zhuǎn)式、顎式等）；球磨機(jī)；棒磨機(jī)；起重機(jī)；挖掘機(jī)；橡膠輥壓機(jī) 1.3 1.4 1.5 1.5 1.6 1.8 根據(jù)V帶的載荷平穩(wěn)，兩班工作制（16小時(shí)），查《機(jī)械設(shè)計(jì)》P296表4， 取KA＝1.1。即 3.1.2選擇帶型 普通V帶的帶型根據(jù)傳動(dòng)的設(shè)計(jì)功率Pd和小帶輪的轉(zhuǎn)速n1按《機(jī)械設(shè)計(jì)》P297圖13－11選取。 圖3-2 根據(jù)算出的Pd＝4.4kW及小帶輪轉(zhuǎn)速n1＝1440r/min ，查圖得：d d=80～100可知應(yīng)選取A型V帶。 3.1.3驗(yàn)證帶速并確定帶輪的基準(zhǔn)直徑 由《機(jī)械設(shè)計(jì)》P298表13－7查得，小帶輪基準(zhǔn)直徑為80～100mm 則取dd1= 100mm> ddmin.=75 mm（dd1根據(jù)P295表13-4查得） 表3-4 V帶帶輪最小基準(zhǔn)直徑 槽型 Y Z A B C D E 20 50 75 125 200 355 500 由《機(jī)械設(shè)計(jì)》查“V帶輪的基準(zhǔn)直徑”，得=190mm ① 誤差驗(yàn)算傳動(dòng)比： （為彈性滑動(dòng)率） 誤差 符合要求 ② 帶速 滿足5m/s300mm，所以宜選用E型輪輻式帶輪。 總之，小帶輪選H型孔板式結(jié)構(gòu)，大帶輪選擇E型輪輻式結(jié)構(gòu)。 帶輪的材料：選用灰鑄鐵，HT200。 3.1.7確定帶的張緊裝置 選用結(jié)構(gòu)簡單，調(diào)整方便的定期調(diào)整中心距的張緊裝置。 3.1.8計(jì)算壓軸力 由《機(jī)械設(shè)計(jì)》P303表13－12查得，A型帶的初拉力F0＝123.31N，上面已得到=165.17o，z=3，則 對(duì)帶輪的主要要求是質(zhì)量小且分布均勻、工藝性好、與帶接觸的工作表面加工精度要高，以減少帶的磨損。轉(zhuǎn)速高時(shí)要進(jìn)行動(dòng)平衡，對(duì)于鑄造和焊接帶輪的內(nèi)應(yīng)力要小, 帶輪由輪緣、腹板（輪輻）和輪轂三部分組成。帶輪的外圈環(huán)形部分稱為輪緣，輪緣是帶輪的工作部分，用以安裝傳動(dòng)帶，制有梯形輪槽。由于普通V帶兩側(cè)面間的夾角是40°，為了適應(yīng)V帶在帶輪上彎曲時(shí)截面變形而使楔角減小，故規(guī)定普通V帶輪槽角 為32°、34°、36°、38°（按帶的型號(hào)及帶輪直徑確定），輪槽尺寸見表7-3。裝在軸上的筒形部分稱為輪轂，是帶輪與軸的聯(lián)接部分。中間部分稱為輪幅（腹板），用來聯(lián)接輪緣與輪轂成一整體。 項(xiàng)目 ? 符號(hào) 槽型 Y Z A B C D E 基準(zhǔn)寬度 b p 5.3 8.5 11.0 14.0 19.0 27.0 32.0 基準(zhǔn)線上槽深 h amin 1.6 2.0 2.75 3.5 4.8 8.1 9.6 基準(zhǔn)線下槽深 h fmin 4.7 7.0 8.7 10.8 14.3 19.9 23.4 槽間距 e 8 ± 0.3 12 ± 0.3 15 ± 0.3 19 ± 0.4 25.5 ± 0.5 37 ± 0.6 44.5 ± 0.7 第一槽對(duì)稱面至端面的距離 f min 6 7 9 11.5 16 23 28 最小輪緣厚 5 5.5 6 7.5 10 12 15 帶輪寬 B B =( z -1) e + 2 f ? z —輪槽數(shù) 外徑 d a 輪 槽 角 32° 對(duì)應(yīng)的基準(zhǔn)直徑 d d ≤ 60 - - - - - - 34° - ≤ 80 ≤ 118 ≤ 190 ≤ 315 - - 36° 60 - - - - ≤ 475 ≤ 600 38° - ＞ 80 ＞ 118 ＞ 190 ＞ 315 ＞ 475 ＞ 600 極限偏差 ± 1 ± 0.5 表3-7 普通V帶輪的輪槽尺寸（摘自GB/T13575.1-92） V帶輪按腹板（輪輻）結(jié)構(gòu)的不同分為以下幾種型式： （1） 實(shí)心帶輪：用于尺寸較小的帶輪(dd≤(2.5～3)d時(shí))，如圖3-2a。  （2） 腹板帶輪：用于中小尺寸的帶輪(dd≤ 300mm 時(shí))，如圖3-2b。 （3） 孔板帶輪：用于尺寸較大的帶輪((dd－d)＞ 100 mm 時(shí))，如圖3-3c 。 （4） 橢圓輪輻帶輪：用于尺寸大的帶輪(dd＞ 500mm 時(shí))，如圖3-3d。 （a） （b） （c） （d） 圖3-3 帶輪結(jié)構(gòu)類型 根據(jù)設(shè)計(jì)結(jié)果，可以得出結(jié)論：小帶輪選擇實(shí)心帶輪， 如圖（a）,大帶輪選擇腹板帶輪如圖（b） 3.1.9 計(jì)算轉(zhuǎn)速的計(jì)算 （1）主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速nj，由公式n=n得，主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速nj=95.27r/min， 取95r/min。 ①齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)速。齒輪裝在Ⅳ軸上，從轉(zhuǎn)速圖可以看出，共有118r/min~750r/min共9級(jí)轉(zhuǎn)速，經(jīng)齒輪/傳動(dòng)主軸得到235r/min~1500r/min這9級(jí)轉(zhuǎn)速能傳遞全部功率，故齒輪的這9級(jí)轉(zhuǎn)速也能傳遞全部功率，其中最低轉(zhuǎn)速95r/min正好為齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)速。 ②齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)速。齒輪裝在Ⅴ軸（主軸）上，有235r/min~1500r/min共9級(jí)轉(zhuǎn)速，都能傳遞全部功率，其最低轉(zhuǎn)速375r/min即為齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)速。 ③齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)速。齒輪裝在Ⅳ軸上，有118r/min~750r/min共9級(jí)轉(zhuǎn)速。其中375r/min~750r/min的4級(jí)轉(zhuǎn)速能傳遞全部功率，而118r/min~300r/min的5級(jí)轉(zhuǎn)速不能傳遞全部功率。因此，齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)速即為375r/min。 其余依次類推，各齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)速如下。 齒輪序號(hào) 計(jì)算轉(zhuǎn)速 1440 750 750 475 600 375 600 300 300 齒輪序號(hào) 計(jì)算轉(zhuǎn)速 475 300 235 300 118 118 235 375 95 3.2 傳動(dòng)軸計(jì)算 1、計(jì)算各傳動(dòng)軸的輸出功率 2、計(jì)算各傳動(dòng)軸的扭矩 （n.mm） （n.mm） （n.mm） （n.mm） 3、軸徑設(shè)計(jì)及鍵的選取 軸一：，取帶入公式： 有，,圓整取 選花鍵： 軸二：，取帶入公式： 有，,圓整取 選花鍵： 軸三：，取帶入公式： 有，,圓整取 選花鍵： 主軸：選擇主軸前端直徑，后端直徑 取，則平均直徑。 對(duì)于普通車床，主軸內(nèi)孔直徑,故本例之中，主軸內(nèi)孔直徑取為 支承形式選擇兩支撐，初取懸伸量，支撐跨距。 選擇平鍵連接， 3.3 齒輪模數(shù)計(jì)算及驗(yàn)算 模數(shù)計(jì)算。一般同一變速組內(nèi)的齒輪取同一模數(shù)，選取負(fù)荷最重的小齒輪，按簡化的接觸疲勞強(qiáng)度公式進(jìn)行計(jì)算，即mj=16338可得各組的模數(shù)，如 45號(hào)鋼整體淬火， 按接觸疲勞計(jì)算齒輪模數(shù)m 1-2軸由公式mj=16338可得mj=2.34mm，取m=3mm 2-3軸由公式mj=16338可得mj=2.31mm，取m=3mm 3-4軸由公式mj=16338可得mj=3.31mm，取m=4mm 表3-3 模數(shù) 組號(hào) 基本組 第一擴(kuò)大組 第一擴(kuò)大組 模數(shù) mm 3 3 3.5 （2）基本組齒輪計(jì)算。 基本組齒輪幾何尺寸見下表 齒輪 Z1 Z1` Z2 Z2` Z3 Z3` 齒數(shù) 26 34 23 37 20 40 分度圓直徑 78 102 69 111 60 120 齒頂圓直徑 84 108 75 117 66 126 齒根圓直徑 70.5 94.5 61.5 103.5 52.5 112.5 齒寬 24 24 24 24 24 24 按基本組最小齒輪計(jì)算。小齒輪用40Cr，調(diào)質(zhì)處理，硬度241HB～286HB，平均取260HB，大齒輪用45鋼，調(diào)質(zhì)處理，硬度229HB～286HB，平均取240HB。計(jì)算如下： ① 齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算： 接觸應(yīng)力驗(yàn)算公式為 彎曲應(yīng)力驗(yàn)算公式為： 式中 N----傳遞的額定功率（kW），這里取N為電動(dòng)機(jī)功率 -----計(jì)算轉(zhuǎn)速（r/min）. m-----初算的齒輪模數(shù)（mm）, m=3（mm）; B----齒寬（mm）; z----小齒輪齒數(shù) u----小齒輪齒數(shù)與大齒輪齒數(shù)之比 -----壽命系數(shù)； = ----工作期限系數(shù)； T------齒輪工作期限，這里取T=15000h.; -----齒輪的最低轉(zhuǎn)速（r/min） ----基準(zhǔn)循環(huán)次數(shù)，接觸載荷取=，彎曲載荷取= m----疲勞曲線指數(shù)，接觸載荷取m=3；彎曲載荷取m=6; ----轉(zhuǎn)速變化系數(shù)，查【5】2上，取=0.60 ----功率利用系數(shù)，查【5】2上，取=0.78 -----材料強(qiáng)化系數(shù)，查【5】2上， =0.60 -----工作狀況系數(shù)，取=1.1 -----動(dòng)載荷系數(shù)，查【5】2上，取=1 ------齒向載荷分布系數(shù)，查【5】2上，=1 Y------齒形系數(shù)，查【5】2上，Y=0.386； ----許用接觸應(yīng)力（MPa）,查【4】，表4-7，取=650 Mpa； ---許用彎曲應(yīng)力（MPa），查【4】，表4-7，取=275 Mpa； 根據(jù)上述公式，可求得及查取值可求得： =635 Mpa =78 Mpa （3）擴(kuò)大組齒輪計(jì)算。 第一擴(kuò)大組 齒輪幾何尺寸見下表 齒輪 Z4 Z4` Z5 Z5` Z6 Z6` 齒數(shù) 47 37 32 52 20 64 分度圓直徑 141 111 96 156 60 192 齒頂圓直徑 147 117 102 162 66 198 齒根圓直徑 133.5 103.5 88.5 148.5 52.5 184.5 齒寬 24 24 24 24 24 24 第二擴(kuò)大組齒輪幾何尺寸見下表 齒輪 Z6 Z6` Z7 Z7` 齒數(shù) 60 30 18 72 分度圓直徑 210 105 63 252 齒頂圓直徑 217 112 70 259 齒根圓直徑 201.25 96.25 54.25 243.25 齒寬 24 24 24 24 按擴(kuò)大組最小齒輪計(jì)算。小齒輪用40Cr，調(diào)質(zhì)處理，硬度241HB～286HB，平均取260HB，大齒輪用45鋼，調(diào)質(zhì)處理，硬度229HB～286HB，平均取240HB。 同理根據(jù)基本組的計(jì)算， 查文獻(xiàn)【6】，可得 =0.62， =0.77，=0.60，=1.1， =1，=1，m=3.5，=355； 可求得： =619 Mpa =135Mpa 第5章 主軸及其組件的設(shè)計(jì) 主軸組件結(jié)構(gòu)復(fù)雜，技術(shù)要求高。安裝工件的主軸參與切削成形運(yùn)動(dòng)，因此，它的精度和性能性能直接影響加工質(zhì)量（加工精度與表面粗糙度）。 1）主軸直徑的選擇 由車床功率N=4kw,查表可以選取前支承軸頸直徑:,考慮到軸承的直徑系列均為5的倍數(shù)，故取 后支承軸頸直徑 D2=(0.7～0.85)D1=70～85mm 選取 D2=80 mm 2）主軸內(nèi)徑的選擇 車床主軸由于要通過棒料，安裝自動(dòng)卡盤的操縱機(jī)構(gòu)及通過卸頂尖的頂桿，必須是空心軸。 確定孔徑的原則是在滿足對(duì)空心主軸孔徑要求和最小壁厚要求以及不削弱主軸剛度的要求盡可能取大些。由車床主參數(shù)（規(guī)格尺寸）和基本參數(shù)（GB1582-79,JB/Z143-79）查得最大工件回轉(zhuǎn)直徑D=400mm的主軸通孔直徑d≧50 推薦：普通車床d/D(或d1/D1)=0.55～0.6 其中 D—主軸的平均直徑，D=(D1+D2)/2==90 d1—前軸頸處內(nèi)孔直徑d=(0.55～0.6)D=49.5～54mm 所以，內(nèi)孔直徑取d=50mm 3）前錐孔尺寸 前錐孔用來裝頂尖或其它工具錐柄，要求能自鎖，目前采用莫氏錐孔。選擇如下：莫氏錐度號(hào)取5號(hào)、標(biāo)準(zhǔn)莫氏錐度尺寸為： 大端直徑 D=63.348mm、錐度、長度L=181mm 4）主軸前端懸伸量的選擇 確定主軸懸伸量a的原則是在滿足結(jié)構(gòu)要求的前提下，盡可能取小值。 主軸懸伸量與前軸頸直徑之比a/D=0.6～1.5 a=(0.6～1.5)D1=60～150 mm 所以，懸伸量取100mm 5）支承跨距及懸伸長度 為了提高主軸剛度，應(yīng)盡量縮短主軸的外伸長度a，選擇適當(dāng)?shù)闹С锌缇郘。一般推薦取 跨距L小時(shí)，軸承變形對(duì)軸端變形影響大。所以軸承剛度小時(shí)，應(yīng)選大值，軸剛性差時(shí)，則取小值。其大小很大程度上受其他結(jié)構(gòu)的限制，常常不能滿足以上要求。在安排結(jié)構(gòu)時(shí)力求接近即可。 6）頭部尺寸的選擇 對(duì)機(jī)床主軸的頭部廣泛采用短圓周式結(jié)構(gòu)，懸伸短，剛度好。在此選擇B型，主軸前端軸徑D1=100mm,故選代號(hào)為6的B型結(jié)構(gòu)。其公稱直徑D=106.375,、偏差為+0.010、D1=170、D2=133.4、d1=19.05、d2=14、d3=M6、B=25、=14、h=5。 7）主軸材料與熱處理 材料為45鋼，調(diào)質(zhì)到220～250HBS，主軸端部錐孔、定心軸頸或定心圓錐面等部位局部淬硬至HRC50～55，軸徑應(yīng)淬硬。 8） 主軸軸承 主軸的前軸承選取3182100系列雙列向心短圓柱滾子軸承。這種軸承承載能力大，內(nèi)孔有1：12錐度，磨擦系數(shù)小，溫升低，但不能承受軸向力，必須和能承受軸向力的軸承配合使用，因此整個(gè)部件支承結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜。 第6章 傳動(dòng)軸的估算和軸承計(jì)算校核 6.1 傳動(dòng)軸直徑計(jì)算 傳動(dòng)軸直徑按扭轉(zhuǎn)剛度用下列公式估算傳動(dòng)軸直徑： mm 其中：N—該傳動(dòng)軸的輸入功率 KW Nd—電機(jī)額定功率； —從電機(jī)到該傳動(dòng)軸之間傳動(dòng)件的傳動(dòng)效率的乘積 —該傳動(dòng)軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速r/min —每米長度上允許的扭轉(zhuǎn)角(deg/m) 對(duì)Ⅰ軸有： 1) 選擇軸的材料 由文獻(xiàn)[1]中的表11-1和表11-3選用45號(hào)鋼，調(diào)質(zhì)處理，硬度，，，。 2) 按扭矩初算軸徑 根據(jù)文獻(xiàn)[1]中式（11-2），并查表11-2，取C=115，則 考慮有鍵槽和軸承，軸加大5%： 所以取 對(duì)Ⅱ軸有：選擇軸的材料 由文獻(xiàn)[1]中的表11-1和表11-3選用45號(hào)鋼，調(diào)質(zhì)處理，硬度，，，。 2) 按扭矩初算軸徑 根據(jù)文獻(xiàn)[1]中式（11-2），并查表11-2，取C=115，則 考慮有鍵槽，軸加大5%： 所以取最小d=30mm 對(duì)Ⅲ軸有：1) 選擇軸的材料 由文獻(xiàn)[1]中的表11-1和表11-3選用45號(hào)鋼，調(diào)質(zhì)處理，硬度，，，。 2) 按扭矩初算軸徑 根據(jù)文獻(xiàn)[1]中式（11-2），并查表11-2，取C=115，則 有鍵槽和軸承，軸加大5%： 采用花鍵軸結(jié)構(gòu)，即將估算的傳動(dòng)軸直徑d減小7%為花鍵軸的直徑，在選相近的標(biāo)準(zhǔn)花鍵。 =32×0.93=29.76 =38×0.93=35.34 =46×0.93=42.78 查表可以選取花鍵的型號(hào)其尺寸分別為 軸取 6-30×26×6 軸取 6-38×33×10 軸取 6-43×40×12 6.2 Ⅰ軸上的軸承校核 1) 確定參數(shù) 已知計(jì)算轉(zhuǎn)速為750r/min,兩軸承徑向反力為。 初選圓錐滾子軸承30205型，額定動(dòng)載荷，額定靜載荷。 根據(jù)文獻(xiàn)[1]中表（12-6）按減速器，取，由文獻(xiàn)中表12-8的溫度系數(shù)。 根據(jù)根據(jù)文獻(xiàn)[1]中式（12-1）及表12-7得壓緊端軸承當(dāng)量載荷 滾子軸承的壽命系數(shù)10/3，取3。 2) 軸承的壽命計(jì)算 由文獻(xiàn)[1]中式（12-6）得 預(yù)期壽命滿足 6.3Ⅱ軸上的軸承校核 1）確定參數(shù) Ⅱ軸上一共三個(gè)軸承， 已知計(jì)算轉(zhuǎn)速為600r/min,左，中間軸承從Ⅰ軸上齒輪傳遞徑向反力為，中間和右邊軸承承受徑向反力為。 初選承受圓錐滾子軸承30206型，額定動(dòng)載荷，額定靜載荷。而承受的軸承是NN3007E型，額定動(dòng)載荷，額定靜載荷。初選承受圓錐滾子軸承30206型，額定動(dòng)載荷，額定靜載荷。 根據(jù)文獻(xiàn)[1]中表（12-6）按減速器，取，由文獻(xiàn)中表12-8的溫度系數(shù)。 根據(jù)根據(jù)文獻(xiàn)[1]中式（12-1）及表12-7得 當(dāng)量載荷 滾子軸承的壽命系數(shù)10/3，取3。 2）軸承的壽命計(jì)算 由文獻(xiàn)[1]中式（12-6）得 預(yù)期壽命滿足 6.4 III軸上的軸承校核 1) 確定參數(shù) Ⅲ軸上一共兩個(gè)軸承， 已知計(jì)算轉(zhuǎn)速為132r/min,從Ⅱ軸上齒輪傳遞徑向反力為。 初選承受圓錐滾子軸承30208型，額定動(dòng)載荷，額定靜載荷。 根據(jù)文獻(xiàn)[1]中表（12-6）按減速器，取，由文獻(xiàn)中表12-8的溫度系數(shù)。 根據(jù)根據(jù)文獻(xiàn)[1]中式（12-1）及表12-7得 壓緊端軸承當(dāng)量載荷 滾子軸承的壽命系數(shù)10/3，取3。 2) 軸承的壽命計(jì)算 由文獻(xiàn)[1]中式（12-6）得 預(yù)期壽命滿足 6.5主軸上的軸承校核 主軸上一共三個(gè)軸承， 已知計(jì)算轉(zhuǎn)速為106r/min,左，， 總體來說主軸軸承承受齒輪傳動(dòng)的力不大，按一般的校核一定滿足要求壽命要求，但是主軸是的要求很高，必須保證主軸的傳動(dòng)穩(wěn)定，和剛度要求，所以主軸雙排圓柱滾子軸承及單排圓柱滾子軸承，左邊的選擇NN3013E，額定動(dòng)載荷，額定靜載荷。中間的軸承是N214E型，額定動(dòng)載荷，額定靜載荷。右邊圓柱滾子軸承NN3016型，額定動(dòng)載荷，額定靜載荷。而且預(yù)期壽命滿足。 第7章 鍵的選用和強(qiáng)度校核 7.1 Ⅰ軸上的鍵的選用和強(qiáng)度校核 <1> Ⅰ軸與大帶輪鏈接采用平鍵鏈接 1) 軸徑，，傳遞扭矩。 2) 選用C型平鍵，鍵，。 3) 由文獻(xiàn)[1]中表7-9得。 4) 根據(jù)文獻(xiàn)[1]中式（7-14）和式（7-15）得 擠壓強(qiáng)度滿足 抗剪切強(qiáng)度滿足。 <2>Ⅰ軸與齒輪的聯(lián)接采用平鍵聯(lián)接 1) 軸徑，，傳遞扭矩。 2) 選用B型平鍵，鍵，。 3) 由文獻(xiàn)[1]中表7-9得。 4) 根據(jù)文獻(xiàn)[1]中式（7-14）和式（7-15）得 擠壓強(qiáng)度滿足 抗剪切強(qiáng)度滿足。 由于Ⅰ軸與齒輪的聯(lián)接情況一樣，所以另外的兩個(gè)齒輪與Ⅰ軸同樣選用C型平鍵，鍵，也滿足要求。無需重復(fù)校核。 7.2 II軸上的鍵的選用和強(qiáng)度校核 1)軸與齒輪的聯(lián)接采用花鍵聯(lián)接，軸徑，傳遞扭矩 2)選用花鍵。 3) 由文獻(xiàn)[1]中表7-9得。 4) 根據(jù)文獻(xiàn)[1]中式（7-14）得 擠壓強(qiáng)度滿足 抗剪切強(qiáng)度滿足。 7.3 Ⅲ軸上的鍵的選用和強(qiáng)度校核 1)軸與齒輪的聯(lián)接采用花鍵聯(lián)接，軸徑，傳遞扭矩。 2)選用花鍵。 3) 由文獻(xiàn)[1]中表7-9得。 4) 根據(jù)文獻(xiàn)[1]中式（7-14）得 擠壓強(qiáng)度滿足 抗剪切強(qiáng)度滿足。 7.4 主軸上的鍵的選用和強(qiáng)度校核 1) 軸與齒輪的聯(lián)接采用平鍵聯(lián)接，軸徑，，，傳遞扭矩。 2) 齒寬為,選用B型平鍵,由于主軸空心所以選擇鍵，。選用B型平鍵，鍵,。 3) 由文獻(xiàn)[1]中表7-9得。 4) 根據(jù)文獻(xiàn)[1]中式（7-14）和式（7-15）得 擠壓強(qiáng)度滿足 抗剪切強(qiáng)度滿足。 第8章 主軸箱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及說明 8.1 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的內(nèi)容、技術(shù)要求和方案 設(shè)計(jì)主軸變速箱的結(jié)構(gòu)包括傳動(dòng)件（傳動(dòng)軸、軸承、帶輪、齒輪、離合器和制動(dòng)器等）、主軸組件、操縱機(jī)構(gòu)、潤滑密封系統(tǒng)和箱體及其聯(lián)結(jié)件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與布置，用一張展開圖和若干張橫截面圖表示。課程設(shè)計(jì)由于時(shí)間的限制，一0般只畫展開圖。 主軸變速箱是機(jī)床的重要部件。設(shè)計(jì)時(shí)除考慮一般機(jī)械傳動(dòng)的有關(guān)要求外，著重考慮以下幾個(gè)方面的問題。 精度方面的要求，剛度和抗震性的要求，傳動(dòng)效率要求，主軸前軸承處溫度和溫升的控制，結(jié)構(gòu)工藝性，操作方便、安全、可靠原則，遵循標(biāo)準(zhǔn)化和通用化的原則。 主軸變速箱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)整個(gè)機(jī)床設(shè)計(jì)的重點(diǎn)，由于結(jié)構(gòu)復(fù)雜，設(shè)計(jì)中不可避免要經(jīng)過反復(fù)思考和多次修改。在正式畫圖前應(yīng)該先畫草圖。目的是： 1 布置傳動(dòng)件及選擇結(jié)構(gòu)方案。 2 檢驗(yàn)傳動(dòng)設(shè)計(jì)的結(jié)果中有無干涉、碰撞或其他不合理的情況，以便及時(shí)改正。 3 確定傳動(dòng)軸的支承跨距、齒輪在軸上的位置以及各軸的相對(duì)位置，以確 定各軸的受力點(diǎn)和受力方向，為軸和軸承的驗(yàn)算提供必要的數(shù)據(jù)。 8.2 展開圖及其布置 展開圖就是按照傳動(dòng)軸傳遞運(yùn)動(dòng)的先后順序，假想將各軸沿其軸線剖開并將這些剖切面平整展開在同一個(gè)平面上。 I軸上裝的摩擦離合器和變速齒輪。有兩種布置方案，一是將兩級(jí)變速齒輪和離合器做成一體。齒輪的直徑受到離合器內(nèi)徑的約束，齒根圓的直徑必須大于離合器的外徑，負(fù)責(zé)齒輪無法加工。這樣軸的間距加大。另一種布置方案是離合器的左右部分分別裝在同軸線的軸上，左邊部分接通，得到一級(jí)反向轉(zhuǎn)動(dòng)，右邊接通得到三級(jí)反向轉(zhuǎn)動(dòng)。這種齒輪尺寸小但軸向尺寸大。我們采用第一種方案，通過空心軸中的拉桿來操縱離合器的結(jié)構(gòu)。 總布置時(shí)需要考慮制動(dòng)器的位置。制動(dòng)器可以布置在背輪軸上也可以放在其他軸上。制動(dòng)器不要放在轉(zhuǎn)速太低軸上，以免制動(dòng)扭矩太大，是制動(dòng)尺寸增大。 齒輪在軸上布置很重要，關(guān)系到變速箱的軸向尺寸，減少軸向尺寸有利于提高剛度和減小體積。 結(jié)束語 1、本次課程設(shè)計(jì)是針對(duì)專業(yè)課程基礎(chǔ)知識(shí)的一次綜合性應(yīng)用設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)過程應(yīng)用了《機(jī)械制圖》、《機(jī)械原理》、《工程力學(xué)》等。 2、本次課程設(shè)計(jì)充分應(yīng)用了以前所學(xué)習(xí)的知識(shí)，并應(yīng)用這些知識(shí)來分析和解決實(shí)際問題。 3、本次課程設(shè)計(jì)進(jìn)一步掌握了一般設(shè)計(jì)的設(shè)計(jì)思路和設(shè)計(jì)切入點(diǎn)，同時(shí)對(duì)機(jī)械部件的傳動(dòng)設(shè)計(jì)和動(dòng)力計(jì)算也提高了應(yīng)用各種資料和實(shí)際動(dòng)手的能力。 4、本次課程設(shè)計(jì)進(jìn)一步規(guī)范了制圖要求，掌握了機(jī)械設(shè)計(jì)的基本技能。 5、本次課程設(shè)計(jì)由于學(xué)習(xí)知識(shí)面的狹窄和對(duì)一些概念的理解不夠深刻，以及缺乏實(shí)際設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，使得設(shè)計(jì)黨中出現(xiàn)了許多不妥和錯(cuò)誤之處，誠請(qǐng)老師給予指正和教導(dǎo)。 參考文獻(xiàn) [1]《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)》主編:林遠(yuǎn)艷,華南理工大學(xué)出版社,2008年8月; [2]《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》主編:劉孝民,華南理工大學(xué)出版社,2006年8月; [3]《機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè)》編寫組主編.機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè).北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1980年8月; [4]《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)》主編:林遠(yuǎn)艷,華南理工大學(xué)出版社,2008年8月; [5]《機(jī)械設(shè)計(jì)》主編:濮良貴.紀(jì)名剛,高等教育出版社,2010年9月; [6]《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》主編:劉孝民.黃衛(wèi)萍,華南理工大學(xué)出版社,2006 年8月; [7]《現(xiàn)代機(jī)械設(shè)計(jì)》主編:楊汝清,上?？瓶茖W(xué)技術(shù)文獻(xiàn)出版社,2000年; [8]《機(jī)械系統(tǒng)學(xué)》主編:黃天鉻.鄧先禮.梁錫昌,重慶出版社,1997年; [9]《機(jī)械零件手冊(cè)》主編:周開勤,第五版,高等教育出版社,2001年7月; [10]《機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè)》編寫組主編:機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè),北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1980年8月;