機械專業(yè)外文文獻翻譯-外文翻譯--四輥軋機上的板形控制模擬 中文版

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附錄 中文翻譯 四輥軋機上的板形控制模擬 形狀和輪廓是板材的重要指標 ,對于板帶軋機斑形控制是主要的技術(shù) 在 機上 ,冷軋的板形控制可以被模仿在 ]中 在 4輥熱連軋的板形控制正在研究中 ]和 ]關(guān)于缺陷區(qū)域的形成 ,金屬側(cè)邊流的影響也沒有被考慮 缺陷和壓力的分布被認為是均勻的 ,它們不能被用于熱軋薄板或厚板軋制 于模仿熱板連軋的過程 ]在板帶三維塑性缺陷和軋輥的彈性缺陷區(qū)之間的聯(lián)系能夠被準確的認識 軋制過程的模擬是可以被執(zhí)行的 有限元法被用于準確的分析板材的三維缺陷區(qū) ,影響系數(shù)法被用于分析軋輥的彈性缺陷的熱缺陷 在四輥 機中 ,這兩種方法的結(jié)合構(gòu)建了板形控制的數(shù)學模型 帶軋機上 ,板形控制可以被模擬 . ]缺陷和壓力的變化 . 1. 理論模型 有限元法的基本假設 :(1)軋制過程關(guān)于 因此 ,因下面的分析和假設只考慮對稱的 面的上半部分 .(2)板材在輥縫中是硬塑性的和有彈性的 . 在圖 根據(jù)在圖 被分成了曲面線型元素沿著板展方向 R? 是工作輥的半徑 ,L 是缺陷區(qū)的長度 ;10,b 是板材入口寬度 ; b? 是寬 展量 在進口 (X=0)板材元素被表示 Y(i=0,1,2,… n)縱坐標在其他位置是不知道的 在坐標系 x,y,z 被貼在坐標系為??? ?? 的平面中 ,入圖 3 所示 ,在缺陷區(qū)中 ,側(cè)面的換置功能 ? ???? ,,金屬高度換置功能 ? ???? ,,假定是 : ? ? ? ? ? ??????? ,,, y ?? ? ? ? ? ? ??????? ,,, z ?? (1) 從 0]1] ? ???,f? , ? ???,z? 是在缺陷區(qū) (X=1)的出口處的側(cè)面和高度置換功能 . 在坐標系中 ,長條元素寬度 1D 是 : ? ???,y? 和 ? ???,z? 沿著側(cè)面方向被示為第三少量的功能 ,假定沿著高度方向是二次曲線 ,如圖 示 行 ,第 1 行和第 2 行未向替代方法解決 ? ???,y? 和 ? ???,z? 使 y? 和 z? 第一衍生物和第二衍生物滿足 ? ,且 ? 是連續(xù)的 ? ? ?, 和 U? ? ?, (i=0,1,2… n; j=0,1,2… n)因此有 ? ?14 ?n 個未知參數(shù) , ? ?? 和 ? ?? （ i=0,1,2..n;j=0,1,2）在 0]3]據(jù)連續(xù)、體積和理論的原理。前張力 ? ???? ,1 ? 和后張力 ? ???? ,0 ?能被得到：0分別是交叉橫截面入口 橫截面；S ,分別是面積和平面的長度坐標系；01,??分別是平均前后張力， E 是板材的柔性度； V 是板材系數(shù)0?是長度壓力系數(shù)。且能根據(jù)多項式作用被表達出來，當入口板材很好， ? ? 0,00 ????。 以塑性方程中，屈服條件和連續(xù)體積原理，在缺陷區(qū)域中的三維壓力可被解決。從不同的平衡方程中，在缺陷區(qū)的進口和出口處的壓力邊界條件和在邊界面的壓力邊界條件是：在 和 z 方向中，????? ,,,,,是普通的應力和剪應力，n?是交界面處的普通應力；,是在三個方向交界面的普通應力的余弦。在缺陷區(qū)中，用有限元法單位軋制力能夠被計算。 影響系數(shù)法。 在軋輥的長度范圍中，輥身用m 節(jié)? ?.,1? 。下載的圖表和劃分軋輥的部分在圖 4和圖 5中所被顯方出來。 ? 是上工作輥調(diào)節(jié)距離。 0?? 時是凹形輥縫， 0?? 是凸形輥縫， ? ???工作輥和支承輥之間的 接觸壓力。F,是工作輥和支承輥的彎曲應力；21, 個坐標系的原點正好在左邊壓力點之下，即軸線超過了左邊支持點。 工作輥和支承輥軸線錯位表示為：在工作輥與支承輥間的彈性平坦度。用一半空間輥體模型，如下： 在工作輥和支承輥之間的變形能力方程是： 工作輥計算模型是： 板材橫向分布是： 是下段輥，;,..,1, ?是工作輥和支承輥的偏移影響系數(shù)，并且表示了在點由作用在點是工作輥和支承輥的彎曲應力系數(shù)，表示了被單位彎輥力引起的在點21,工作輥左右末端的軸線錯位。 C 是左端壓力支承點和工作輥左端間的距離。bw 是工作輥和支承輥間的軸線偏移，,分別是工作輥和支承輥間的平坦系數(shù)和平坦度。D ?? ,是工作輥和支承輥頭；D ?? ,0是最初的輥頭和熱輥頭和更低的工作輥， 且取決于機架和其他載荷零件；0縫。 把方程（ 12）和方程（ 14）代入方程（ 16），就構(gòu)成了 m 個方程組。與此同時，加入里的平衡方程和工作輥的工作時間，因此方程的總數(shù)是 ? ?2?m 個。在方程組中，方程（ 15）和方程（ 16）代入方程（ 19），然后軋制板材的厚度能夠被解出。 于四輥軋機形狀流的分析和計算被表示在圖 6 中。三維的塑性缺陷區(qū)分析被用于確定橫軸 ? ?方向y 的單位寬度的壓力的分布。前張力是 1? 后張力是 2? 等。軋輥彈性缺陷區(qū)的分析用于確定在工作輥和支承輥之間的接觸應力和有載輥縫的形狀 1h （即出口板材厚度的橫軸分布情況）。在某種特定的情況下，出口形狀（ 1? 的橫軸分布）是能夠獲得的。 基于對于 4 輥 機的實踐，已經(jīng)研究了板形控制。板材進口寬度是1235進口寬度是 出口厚度是 板材進口屈服強度是 100進口板材屈服是 700 m? 。前張力是 后張力是 0工作輥的彎曲力 1077工作輥有一個直徑 850寬為 2250工作輥，支承輥的直徑為 1500長度是 2050在工作輥兩端彎曲力間的間隙是3150 最大和最小工作輥直徑是 1300最大和最小工作輥直徑是15998工作輥之間空間 動距離 ? ?0?是 ?? 是 圖 7中顯示了出口板材頭部的橫向分布和在條件為077的單位寬度軋制， ? 是 25 75隨著寬度 ? 的增加， h? 極劇減少。 1p 的橫向變化更加迅速。 圖 8中 077 1? 的分布， ? 是 25 75隨著增加 1? 的橫向差在 ? = 33加到 ? =75的 75對原板材這一點很明顯，頭部的變化越大，對 1? 的影響越大。 圖 9中顯示了 1h? ，著1h? 的變化很小， 更弱。 圖 10中顯示在 ? 為 300 600 900條件。1? 的橫向分布。 1? 的橫向增加，尤其在邊部。 為了研究熱軋板材的形狀和頭部的寬度影響，并消除了其他影響因素，在模擬中， ? 是 10即 00 ????），w 1T 在相同比例下是變化的。 圖 11顯示了對于不同的 B ； 1h? 和著 B 的增加， 1h? 先是增加，然后減少。在 B =1635， 1h? （ =m? ）。同時軋輥間隙分布變得更加均勻。此外隨著 B 增加，y 向摩擦力隨著 B 的增加，作用寬度增加，使 1? 橫向變化增加。 圖 12中顯示了在不同 B 下 1? 的分布情況， 1? 的橫向差先是減少然后 1? 的變化很小，甚至寬度和厚度不斷成比例增加，板材的壓力和缺陷沿著高度方向的變化并不明顯。 3結(jié)論 （ 1） 增加， 1h? 極劇減少， 1? 的橫向差增加。隨著1h? 輕微減少， 1? 的橫向差別增加，尤其左邊緣，隨著 B 增加， 1h? 先是增加然后減少，同時輥更加平坦。 1? 橫向差則先減少然后增加。 （ 2） ? 的影響是很大的，它適于板形和板材頭部的預設定，適于板材形狀和頭部的在線調(diào)整。