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夾具夾緊力的優(yōu)化及對工件定位精度的影響
B.Li 和 S.N.Mellkote
布什伍德拉夫機械工程學院，佐治亞理工學院，格魯吉亞，美國研究所
由于夾緊和加工，在工件和夾具的接觸部位會產(chǎn)生局部彈性變形，使工件尺寸發(fā)生變化，進而影響工件的最終加工質(zhì)量。這種效應可通過最小化夾具設計優(yōu)化，夾緊力是一個重要的設計變量，可以得到優(yōu)化，以減少工件的位移。本文提出了一種確定多夾緊夾具受到準靜態(tài)加工部位的最佳夾緊力的新方法。該方法采用彈性接觸力學模型代表夾具與工件接觸，并涉及制定和解決方案的多目標優(yōu)化模型的約束。夾緊力的最優(yōu)化對工件定位精度的影響通過3-2-1式銑夾具的例子進行了分析。
關鍵詞：彈性 接觸 模型 夾具 夾緊力 優(yōu)化
前言
定位和夾緊的工件加工中的兩個關鍵因素。要實現(xiàn)夾具的這些功能，需將工件定位到一個合適的基準上并夾緊，采用的夾緊力必須足夠大，以抑制工件在加工過程中產(chǎn)生的移動。然而，過度的夾緊力可誘導工件產(chǎn)生更大的彈性變形 ，這會影響它的位置精度，并反過來影響零件質(zhì)量。所以有必要確定最佳夾緊力，來減小由于彈性變形對工件的定位誤差，同時滿足加工的要求。在夾具分析和綜合領域上的研究人員使用了有限元模型的方法或剛體模型的方法。大量的工作都以有限元方法為基礎被報道[參考文獻1-8]。隨著得墨忒耳[8]，這種方法的限制是需要較大的模型和計算成本。同時，多數(shù)的有限元基礎研究人員一直重點關注的夾具布局優(yōu)化和夾緊力的優(yōu)化還沒有得到充分討論，也有少數(shù)的研究人員通過對剛性模型[9-11]對夾緊力進行了優(yōu)化，剛型模型幾乎被近似為一個規(guī)則完整的形狀。得墨忒耳[12，13]用螺釘理論解決的最低夾緊力，總的問題是制定一個線性規(guī)劃，其目的是盡量減少在每個定位點調(diào)整夾緊力強度的法線接觸力。接觸摩擦力的影響被忽視，因為它較法線接觸力相對較小，由于這種方法是基于剛體假設，獨特的三維夾具可以處理超過6個自由度的裝夾，復和倪[14]也提出迭代搜索方法，通過假設已知摩擦力的方向來推導計算最小夾緊力，該剛體分析的主要限制因素是當出現(xiàn)六個以上的接觸力是使其靜力不確定，因此，這種方法無法確定工件移位的唯一性。
這種限制可以通過計算夾具——工件系統(tǒng)[15]的彈性來克服，對于一個相對嚴格的工件，該夾具在機械加工工件的位置會受夾具點的局部彈性變形的強烈影響。Hockenberger和得墨忒耳[16]使用經(jīng)驗的接觸力變形的關系（稱為元功能），解決由于夾緊和準靜態(tài)加工力工件剛體位移。同一作者還考察了加工工件夾具位移對設計參數(shù)的影響[17]。桂 [18] 等 通過工件的夾緊力的優(yōu)化定位精度彈性接觸模型對報告做了改善，然而，他們沒有處理計算夾具與工件的接觸剛度的方法，此外，其算法的應用沒有討論機械加工刀具路徑負載有限序列。李和Melkote [19]和烏爾塔多和Melkote [20]用接觸力學解決由于在加載夾具夾緊點彈性變形產(chǎn)生的接觸力和工件的位移，他們還使用此方法制定了優(yōu)化方法夾具布局[21]和夾緊力[22]。但是，關于multiclamp系統(tǒng)及其對工件精度影響的夾緊力的優(yōu)化并沒有在這些文件中提到 。
本文提出了一種新的算法，確定了multiclamp夾具工件系統(tǒng)受到準靜態(tài)加載的最佳夾緊力為基礎的彈性方法。該法旨在盡量減少影響由于工件夾緊位移和加工荷載通過系統(tǒng)優(yōu)化夾緊力的一部分定位精度。接觸力學模型，用于確定接觸力和位移，然后再用做夾緊力優(yōu)化，這個問題被作為多目標約束優(yōu)化問題提出和解決。通過兩個例子分析工件夾緊力的優(yōu)化對定位精度的影響，例子涉及的銑削夾具3-2-1布局。
1． 夾具——工件聯(lián)系模型
1．1 模型假設
該加工夾具由L定位器和帶有球形端的c形夾組成。工件和夾具接觸的地方是線性的彈性接觸，其他地方完全剛性。工件——夾具系統(tǒng)由于夾緊和加工受到準靜態(tài)負載。夾緊力可假定為在加工過程中保持不變，這個假設是有效的，在對液壓或氣動夾具使用。在實際中，夾具工件接觸區(qū)域是彈性分布，然而，這種模式的發(fā)展，假設總觸剛度（見圖1）第i夾具接觸力局部變形如下：
(1) 其中（j=x，y，z）表示，在當?shù)刈幼鴺讼登芯€和法線方向的接觸剛度
第 19 頁 共 15 頁
圖1 彈簧夾具——
工件接觸模型。
表示在第i個
接觸處的坐標系
（j=x，y，z）是對應沿著xyz方向的彈性變形，分別 （j= x，y，z）的代表和切向力接觸 ，法線力接觸。
1．2 工件——夾具的接觸剛度模型
集中遵守一個球形尖端定位，夾具和工件的接觸并不是線性的，因為接觸半徑與隨法線力呈非線性變化 [23]。由于法線力接觸變形作用于半徑和平面工件表面之間，這可從封閉赫茲的辦法解決縮進一個球體彈性半空間的問題。對于這個問題， 是法線的變形，在[文獻23 第93頁]中給出如下：
（2）
其中式中 和是工件和夾具的彈性模量，、分別是工件和材料的泊松比。
切向變形沿著和切線方向）硅業(yè)切力距有以下形式[文獻23第217頁]
（3）
其中、 分別是工件和夾具剪切模量
一個合理的接觸剛度的線性可以近似從最小二乘獲得適合式 （2），這就產(chǎn)生了以下線性化接觸剛度值：在計算上述的線性近似，
（4）
(5)
正常的力被假定為從0到1000N，且最小二乘擬合相應的R2值認定是0.94。
2．夾緊力優(yōu)化
我們的目標是確定最優(yōu)夾緊力，將盡量減少由于工件剛體運動過程中，局部的夾緊和加工負荷引起的彈性變形，同時保持在準靜態(tài)加工過程中夾具——工件系統(tǒng)平衡，工件的位移減少，從而減少定位誤差。實現(xiàn)這個目標是通過制定一個多目標約束優(yōu)化問題的問題，如下描述。
2.1 目標函數(shù)配方
工件旋轉，由于部隊輪換往往是相當小[17]的工件定位誤差假設為確定其剛體翻譯基本上，其中 、、和 是 沿，和三個正交組件（見圖2）。
圖2 工件剛體平移和旋轉
工件的定位誤差歸于裝夾力，然后可以在該剛體位移的范數(shù)計算如下：
（6）
其中表示一個向量二級標準。
但是作用在工件的夾緊力會影響定位誤差。當多個夾緊力作用于工件，由此產(chǎn)生的夾緊力為,有如下形式：
（7）
其中夾緊力是矢量，夾緊力的方向矩陣，是夾緊力是矢量的方向余弦，、和 是第i個夾緊點夾緊力在、和方向上的向量角度（i=1、2、3...,C）。
在這個文件中，由于接觸區(qū)變形造成的工件的定位誤差，被假定為受的作用力是法線的，接觸的摩擦力相對較小，并在進行分析時忽略了加緊力對工件的定位誤差的影響。意指正常接觸剛度比，是通過（i=1，2…L）和最小的所有定位器正常剛度相乘，并假設工件、、取決于、、的方向，各自的等效接觸剛度可有下式計算得出（見圖3），工件剛體運動，歸于夾緊行動現(xiàn)在可以寫成：
(8)
工件有位移，因此，定位誤差的減小可以通過盡量減少產(chǎn)生的夾緊力向量 范數(shù)。因此，第一個目標函數(shù)可以寫為：
最小化 （9）
要注意，加權因素是與等效接觸剛度成正比的在、和 方向上。通過使用最低總能量互補參考文獻[15，23]的原則求解彈性力學接觸問題得出A的組成部分是唯一確定的，這保證了夾緊力和相應的定位反應是“真正的”解決方案，對接觸問題和產(chǎn)生的“真正”剛體位移，而且工件保持在靜態(tài)平衡，通過夾緊力的隨時調(diào)整。因此，總能量最小化的形式為補充的夾緊力優(yōu)化的第二個目標函數(shù)，并給出：
最小化 （10）
其中代表機構的彈性變形應變能互補，代表由外部力量和力矩配合完成，是遵守對角矩陣的， 和是所有接觸力的載體。
如圖3 加權系數(shù)計算確定的基礎
內(nèi)蒙古科技大學本科生畢業(yè)設計（外文翻譯）
2.2 摩擦和靜態(tài)平衡約束
在（10）式優(yōu)化的目標受到一定的限制和約束，他們中最重要的是在每個接觸處的靜摩擦力約束。庫侖摩擦力的法律規(guī)定（是靜態(tài)摩擦系數(shù)）,這方面的一個非線性約束和線性化版本可以使用，并且[19]有：
（11）
假設準靜態(tài)載荷，工件的靜力平衡由下列力和力矩平衡方程確保（向量形式）：
(12)
其中包括在法線和切線方向的力和力矩的機械加工力和工件重量。
2.3界接觸力
由于夾具——工件接觸是單側面的，法線的接觸力只能被壓縮。這通過以下的的約束表（i=1，2…,L+C） （13）
它假設在工件上的法線力是確定的，此外，在一個法線的接觸壓力不能超過壓工件材料的屈服強度（）。這個約束可寫為：
（i=1，2，…,L+C） (14)
如果是在第i個工件——夾具的接觸處的接觸面積，完整的夾緊力優(yōu)化模型，可以寫成：最小化 (15)
3．模型算法求解
式（15）多目標優(yōu)化問題可以通過求解約束[24]。這種方法將確定的目標作為首要職能之一，并將其轉換成一個約束對。該補充（）的主要目的是處理功能，并由此得到夾緊力（）作為約束的加權范數(shù)最小化。對為主要目標的選擇，確保選中一套獨特可行的夾緊力，因此，工件——夾具系統(tǒng)驅(qū)動到一個穩(wěn)定的狀態(tài)（即最低能量狀態(tài)），此狀態(tài)也表示有最小的夾緊力下的加權范數(shù)。 的約束轉換涉及到一個指定的加權范數(shù)小于或等于，其中是 的約束，假設最初所有夾緊力不明確，要確定一個合適的。在定位和夾緊點的接觸力的計算只考慮第一個目標函數(shù)（即）。雖然有這樣的接觸力，并不一定產(chǎn)生最低的夾緊力，這是一個“真正的”可行的解決彈性力學問題辦法，可完全抑制工件在夾具中的位置。這些夾緊力的加權系數(shù)，通過計算并作為初始值與比較，因此，夾緊力式（15）的優(yōu)化問題可改寫為:
最小化 （16）
由： (11)–(14) 得。
類似的算法尋找一個方程根的二分法來確定最低的上的約束, 通過盡可能降低上限，由此產(chǎn)生的最小夾緊力的加權范數(shù)。 迭代次數(shù)K，終止搜索取決于所需的預測精度和，有參考文獻[15]：
（17）
其中表示上限的功能，完整的算法在如圖4中給出。
圖4 夾緊力的優(yōu)化算法（在示例1中使用）。 圖5 該算法在示例2使用
4． 加工過程中的夾緊力的優(yōu)化及測定
上一節(jié)介紹的算法可用于確定單負載作用于工件的載體的最佳夾緊力，然而，刀具路徑隨磨削量和切割點的不斷變化而變化。因此，相應的夾緊力和最佳的加工負荷獲得將由圖4算法獲得，這大大增加了計算負擔，并要求為選擇的夾緊力提供標準， 將獲得滿意和適宜的整個刀具軌跡 ，用保守的辦法來解決下面將被討論的問題，考慮一個有限的數(shù)目（例如m）沿相應的刀具路徑設置的產(chǎn)生m個最佳夾緊力，選擇記為， ， …,在每個采樣點，考慮以下四個最壞加工負荷向量：
(18)、和表示在、和方向上的最大值，、和上的數(shù)字1，2，3分別代替對應的和另外兩個正交切削分力，而且有：
雖然4個最壞情況加工負荷向量不會在工件加工的同一時刻出現(xiàn)，但在每次常規(guī)的進給速度中，刀具旋轉一次出現(xiàn)一次，負載向量引入的誤差可忽略。因此，在這項工作中，四個載體負載適用于同一位置，（但不是同時）對工件進行的采樣 ，夾緊力的優(yōu)化算法圖4，對應于每個采樣點計算最佳的夾緊力。夾緊力的最佳形式有：
(i=1,2,…,m) (j=x,y z,r) (19)
其中是最佳夾緊力的四個情況下的加工負荷載體，(C=1，2，…C)是每個相應的夾具在第i個樣本點和第j負荷情況下力的大小。是計算每個負載點之后的結果，一套簡單的“最佳”夾緊力必須從所有的樣本點和裝載條件里發(fā)現(xiàn)，并在所有的最佳夾緊力中選擇。這是通過在所有負載情況和采樣點排序，并選擇夾緊點的最高值的最佳的夾緊力，見于式 （20）：
（k=1，2，…，C） （20）
只要這些具備，就得到一套優(yōu)化的夾緊力，驗證這些力，以確保工件夾具系統(tǒng)的靜態(tài)平衡。否則，會出現(xiàn)更多采樣點和重復上述程序。在這種方式中，可為整個刀具路徑確定“最佳”夾緊力 ，圖5總結了剛才所描述的算法。請注意，雖然這種方法是保守的，它提供了一個確定的夾緊力，最大限度地減少工件的定位誤差的一套系統(tǒng)方法。
5．影響工件的定位精度
它的興趣在于最早提出了評價夾緊力的算法對工件的定位精度的影響。工件首先放在與夾具接觸的基板上，然后夾緊力使工件接觸到夾具，因此，局部變形發(fā)生在每個工件夾具接觸處，使工件在夾具上移位和旋轉。隨后，準靜態(tài)加工負荷應用造成工件在夾具的移位。工件剛體運動的定義是由它在、和方向上的移位和自轉（見圖2），
如前所述，工件剛體位移產(chǎn)生于在每個夾緊處的局部變形，假設為相對于工件的質(zhì)量中心的第i個位置矢量定位點，坐標變換定理可以用來表達在工件的位移，以及工件自轉如下: (21)
其中表示旋轉矩陣,描述當?shù)卦诘趇幀相聯(lián)系的全球坐標系和是一個旋轉矩陣確定工件相對于全球的坐標系的定位坐標系。假設夾具夾緊工件旋轉，由于旋轉很小，故也可近似為：
（22）
方程（21）現(xiàn)在可以改寫為： （23）
其中是經(jīng)方程（21）重新編排后變換得到的矩陣式，是夾緊和加工導致的工件剛體運動矢量。工件與夾具單方面接觸性質(zhì)意味著工件與夾具接觸處沒有拉力的可能。因此，在第i裝夾點接觸力可能與的關系如下：
（24）
其中是在第i個接觸點由于夾緊和加工負荷造成的變形，意味著凈壓縮變形，而負數(shù)則代表拉伸變形; 是表示在本地坐標系第i個接觸剛度矩陣，是單位向量. 在這項研究中假定液壓/氣動夾具，根據(jù)對外加工負荷，故在法線方向的夾緊力的強度保持不變，因此，必須對方程（24）的夾緊點進行修改為：
（25）
其中是在第i個夾緊點的夾緊力，讓表示一個對外加工力量和載體的6×1矢量。并結合方程（23）—（25）與靜態(tài)平衡方程，得到下面的方程組：
（26）
其中，其中表示相乘。由于夾緊和加工工件剛體移動，q可通過求解式（26）得到。工件的定位誤差向量， （見圖6），
現(xiàn)在可以計算如下： （27）
其中是考慮工件中心加工點的位置向量，且
6．模擬工作
較早前提出的算法是用來確定最佳夾緊力及其對兩例工件精度的影響例如：
1．適用于工件單點力。
2．應用于工件負載準靜態(tài)銑削序列
如左圖7 工件夾具配置中使用的模擬研究 工件夾具定位聯(lián)系; 、和全球坐標系。
3-2-1夾具圖7所示，是用來定位并控制7075 - T6鋁合金（127毫米×127毫米×38.1毫米）的柱狀塊。假定為球形布局傾斜硬鋼定位器/夾具在表1中給出。工件——夾具材料的摩擦靜電對系數(shù)為0.25。使用伊利諾伊大學開發(fā)EMSIM程序[參考文獻26] 對加工瞬時銑削力條件進行了計算，如表2給出例（1），應用工件在點（109.2毫米，25.4毫米，34.3毫米）瞬時加工力，圖4中表3和表4列出了初級夾緊力和最佳夾緊力的算法 。該算法如圖5所示 ，一個25.4毫米銑槽使用EMSIM進行了數(shù)值模擬，以減少起步（0.0毫米，25.4毫米，34.3毫米）和結束時（127.0毫米，25.4毫米，34.3毫米）四種情況下加工負荷載體，
（見圖8）。模擬計算銑削力數(shù)據(jù)在表5中給出。
圖8最終銑削過程模擬例如2。
表6中5個坐標列出了為模擬抽樣調(diào)查點。最佳夾緊力是用前面討論過的排序算法計算每個采樣點和負載載體最后的夾緊力和負載。
7．結果與討論
例如算法1的繪制最佳夾緊力收斂圖9，
圖9
對于固定夾緊裝置在圖示例假設（見圖7），由此得到的夾緊力加權范數(shù)有如下形式：.結果表明，最佳夾緊力所述加工條件下有比初步夾緊力強度低得多的加權范數(shù)，最初的夾緊力是通過減少工件的夾具系統(tǒng)補充能量算法獲得。由于夾緊力和負載造成的工件的定位誤差，如表7。結果表明工件旋轉小，加工點減少錯誤從13.1％到14.6％不等。在這種情況下，所有加工條件改善不是很大，因為從最初通過互補勢能確定的最小化的夾緊力值已接近最佳夾緊力。圖5算法是用第二例在一個序列應用于銑削負載到工件，他應用于工件銑削負載一個序列。最佳的夾緊力，，對應列表6每個樣本點，隨著最后的最佳夾緊力，在每個采樣點的加權范數(shù)和最優(yōu)的初始夾緊力繪圖10，在每個采樣點的加權范數(shù)的，，和繪制。
結果表明，由于每個組成部分是各相應的最大夾緊力，它具有最高的加權范數(shù)。如圖10所示，如果在每個夾緊點最大組成部分是用于確定初步夾緊力，則夾緊力需相應設置，有比相當大的加權范數(shù)。故是一個完整的刀具路徑改進方案。上述模擬結果表明，該方法可用于優(yōu)化夾緊力相對于初始夾緊力的強度，這種做法將減少所造成的夾緊力的加權范數(shù)，因此將提高工件的定位精度。
圖10
8．結論
該文件提出了關于確定多鉗夾具，工件受準靜態(tài)加載系統(tǒng)的優(yōu)化加工夾緊力的新方法。夾緊力的優(yōu)化算法是基于接觸力學的夾具與工件系統(tǒng)模型，并尋求盡量減少應用到所造成的工件夾緊力的加權范數(shù)，得出工件的定位誤差。該整體模型，制定一個雙目標約束優(yōu)化問題，使用-約束的方法解決。該算法通過兩個模擬表明，涉及3-2-1型，二夾銑夾具的例子。今后的工作將解決在動態(tài)負載存在夾具與工件在系統(tǒng)的優(yōu)化，其中慣性，剛度和阻尼效應在確定工件夾具系統(tǒng)的響應特性具有重要作用。
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工 藝 過 程 卡
產(chǎn)品型號
零（部）件圖號
共1 頁
產(chǎn)品名稱
零（部）件名稱
壓滾座
第1 頁
材料牌號
45鋼
毛坯種類
鍛件
毛坯外形尺寸
每毛坯件數(shù)
1
每臺件數(shù)
1
備注
工序號
工序名稱
工 序 內(nèi) 容
車間
設 備
工 藝 裝 備
工 時
名稱、型號
編號
夾 具
輔具
刀、量具
準終
單件
10
配料
鍛造
鑄
20
熱處理
淬火35-40HRC
熱
30
銑
粗、半精銑、精銑3281下端面
金
立式銑床X51
專用夾具
端銑刀
40
銑
粗、半精銑、精銑3281上端面
金
立式銑床X51
專用夾具
端銑刀
50
銑
粗、半精銑、精銑燕尾槽
金
立式銑床X51
專用夾具
燕尾槽銑刀
60
鉆
鉆Φ10孔、鉆Φ13孔、擴Φ18孔、鉸Φ22、Φ24.3孔、攻絲M24
金
立式鉆床Z525
專用夾具
麻花鉆、擴孔刀、鉸刀、絲錐
70
銑
粗、半精銑、精銑A、B、C（即2581端面）端面
金
立式銑床X51
專用夾具
立銑刀
80
銑
銑寬2的槽
金
臥式銑床X62
專用夾具
鋸片銑刀
90
鉆
鉆、攻M8螺紋
金
立式鉆床Z525
專用夾具
麻花鉆、絲錐
100
鉆
鉆Φ9孔
金
立式鉆床Z525
專用夾具
麻花鉆
110
研磨
研磨燕尾槽
金
磨床
專用夾具
砂輪
120
研磨
研磨3281下端面
金
磨床
專用夾具
砂輪
130
研磨
研磨A、B、C（即2581端面）端面
金
磨床
專用夾具
砂輪
140
清洗去毛刺
150
驗收
160
入庫
編 制
審 核
會 簽
標記
處數(shù)
更改文件號
簽 字
日 期
標 記
處數(shù)
更改文件號
簽 字
日 期
畢業(yè)設計說明書
題目：壓滾座的工藝規(guī)程及鉆Φ9孔的工裝夾具設計
學 生：
學 號：
專 業(yè)：
班 級：
指導老師：
摘 要
本次設計內(nèi)容涉及了機械制造工藝及機床夾具設計、金屬切削機床、公差配合與測量等多方面的知識。
壓滾座的工藝規(guī)程及鉆Φ9孔的工裝夾具設計是包括零件加工的工藝設計、工序設計以及專用夾具的設計三部分。在工藝設計中要首先對零件進行分析，了解零件的工藝再設計出毛坯的結構，并選擇好零件的加工基準，設計出零件的工藝路線；接著對零件各個工步的工序進行尺寸計算，關鍵是決定出各個工序的工藝裝備及切削用量；然后進行專用夾具的設計，選擇設計出夾具的各個組成部件，如定位元件、夾緊元件、引導元件、夾具體與機床的連接部件以及其它部件；計算出夾具定位時產(chǎn)生的定位誤差，分析夾具結構的合理性與不足之處，并在以后設計中注意改進。
關鍵詞：工藝、工序、切削用量、夾緊、定位、誤差。
ABSTRCT
The design of the content relates to the machinery manufacturing technology and machine tool fixture design, metal cutting machine tool, tolerance and measuring and other aspects of knowledge.
The roller seat of procedure and drill a9 hole jig design is including machining process design, process design and fixture design in three parts. In the design process should first of all parts for analysis, to understand the parts of the process to design a rough structure, and choose the good parts processing base, design parts of the process route; and then the various parts of the process step size calculation, is the key to decide the process equipment and cutting parameters; then special fixture design, selection and design of a jig for the various components, such as positioning devices, clamping elements, a guide element, clamp and the machine tool connecting parts and other components; calculate fixture is produced when the positioning error analysis, fixture structure rationality and deficiency, and later in the design of improved.
Key words: process, process, cutting dosage, clamping, positioning, error.
目 錄
序言…………………………………………………………………1
一. 零件分析 ……………………………………………………2
1.1 零件作用 ………………………………………………2
1.2零件的工藝分析 …………………………………………2
二. 工藝規(guī)程設計…………………………………………………3
2.1確定毛坯的制造形式 ……………………………………3
2.2基面的選擇傳 ……………………………………………3
2.3制定工藝路線 ……………………………………………4
2.4機械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的確定 …………6
2.5確定切削用量及基本工時 ………………………………7
三 夾具設計 ……………………………………………………28
3.1問題的提出………………………………………………28
3.2定位基準的選擇…………………………………………28
3.3切削力及夾緊力計算……………………………………28
3.4定位誤差分析……………………………………………29
3.5鉆套的設計………………………………………………29
3.6夾具設計及操作簡要說明………………………………31
總 結………………………………………………………………32
致 謝………………………………………………………………33
參考文獻 …………………………………………………………34
序 言
機械制造業(yè)是制造具有一定形狀位置和尺寸的零件和產(chǎn)品，并把它們裝備成機械裝備的行業(yè)。機械制造業(yè)的產(chǎn)品既可以直接供人們使用，也可以為其它行業(yè)的生產(chǎn)提供裝備，社會上有著各種各樣的機械或機械制造業(yè)的產(chǎn)品。我們的生活離不開制造業(yè)，因此制造業(yè)是國民經(jīng)濟發(fā)展的重要行業(yè)，是一個國家或地區(qū)發(fā)展的重要基礎及有力支柱。從某中意義上講，機械制造水平的高低是衡量一個國家國民經(jīng)濟綜合實力和科學技術水平的重要指標。
懸架的工藝規(guī)程及鉆右端面上各孔和螺紋的工裝夾具設計是是在學完了機械制圖、機械制造技術基礎、機械設計、機械工程材料等進行課程設計之后的下一個教學環(huán)節(jié)。正確地解決一個零件在加工中的定位，夾緊以及工藝路線安排，工藝尺寸確定等問題，并設計出專用夾具，保證零件的加工質(zhì)量。本次設計也要培養(yǎng)自己的自學與創(chuàng)新能力。因此本次設計綜合性和實踐性強、涉及知識面廣。所以在設計中既要注意基本概念、基本理論，又要注意生產(chǎn)實踐的需要，只有將各種理論與生產(chǎn)實踐相結合，才能很好的完成本次設計。
本次設計水平有限，其中難免有缺點錯誤，敬請老師們批評指正。
一、 零件的分析
1.1 零件的作用
壓滾座的作用，待查
1.2 零件的工藝分析
從壓滾座的零件圖上可以看出，它有兩組加工表面，這兩組加工面之間也有一定的位置要求，現(xiàn)將這兩組加工面分述如下：
1. 以R16外圓為中心的加工面
這一組加工面包括：3281上下端面
2. 以燕尾槽為中心的加工面
這一組加工面包括：燕尾槽，A、B、C端面，寬2的槽，M8螺紋，Φ9孔。
二. 工藝規(guī)程設計
2.1 確定毛坯的制造形式
零件材料為45鋼，考慮到零件在工作過程中經(jīng)常受到?jīng)_擊性載荷，采用這種材料零件的強度也能保證。由于零件成批生產(chǎn)，而且零件的輪廓尺寸不大，故鍛造成型。
壓滾座零件材料為 45鋼，硬度選用35-40HRC，毛坯重約1Kg。生產(chǎn)類型為成批生產(chǎn)，鍛造成型，2級精度組。
根據(jù)上述原始資料及加工工藝，分別確定各加工表面的加工余量，對毛坯初步設計如下：
1. 3281上下端面，表面粗糙度為Ra0.8，需要經(jīng)過四步加工，粗銑—半精銑—精銑—研磨，方能滿足要求，查《機械設計工藝分析及夾具設計指導》得，余量Z=1.0mm
2.燕尾槽表面粗糙度為Ra0.8,需要經(jīng)過四步加工，粗銑—半精銑—精銑—研磨，方能滿足要求，查《機械設計工藝分析及夾具設計指導》得，余量Z=1.0mm
3.A、B、C端面，表面粗糙度為Ra0.8，需要經(jīng)過四步加工，粗銑—半精銑—精銑—研磨，方能滿足要求，查《機械設計工藝分析及夾具設計指導》得，余量Z=1.0mm
4. 工件上的孔和螺紋
因其孔不大，很難鑄造出，所以才用實心鑄造所得。
2.2 基面的選擇的選擇
基面選擇是工藝規(guī)程設計中的重要工作之一，基面選擇的正確與合理，可以使加工質(zhì)量得到保證，生產(chǎn)率得以提高。否則，不但使加工工藝過程中的問題百出，更有甚者，還會造成零件大批報廢，使生產(chǎn)無法進行。
粗基準的選擇：對于零件的加工而言，粗基準的選擇對后面的精加工至關重要。從零件圖上可以看出，懸架屬于類似于回轉類零件，所以粗基準容易選擇。我們選燕尾槽的作為粗基準，依照粗基準的選擇原則（即當零件有不加工表面時，應該以這些不加工表面作為粗基準，若零件有若干個不加工表面時，則應以與加工表面要求相對位置精度較高的不加工表面做為粗基準）來選取。
對于精基準而言，主要應該考慮基準重合的問題，當設計基準與工序基準不重合時，應該進行尺寸換算，這在以后還要專門計算，此處不再重復。
2.3 制定工藝路線
制訂工藝路線的出發(fā)點，應當是使零件的幾何形狀、尺寸精度及位置精度等技術要求能得到合理的保證。在生產(chǎn)綱領已確定為成批生產(chǎn)的條件下，可以考慮采用萬能型機床配以專用夾具，并盡量使工序集中在提高生產(chǎn)率。除此以外，還應當考慮經(jīng)濟效果，以便使生產(chǎn)成本盡量降下來。
方案一
工序10：鍛造
工序20：淬火35-40HRC
工序30：粗、半精銑、精銑3281下端面
工序40：粗、半精銑、精銑3281上端面
工序50：粗、半精銑、精銑燕尾槽
工序60：鉆Φ10孔、鉆Φ13孔、擴Φ18孔、鉸Φ22、Φ24.3孔、攻絲M24
工序70：粗、半精銑、精銑A、B、C（即2581端面）端面
工序80：銑寬2的槽
工序90：鉆、攻M8螺紋
工序100：鉆Φ9孔
工序110：研磨燕尾槽
工序120：研磨3281下端面
工序130：研磨A、B、C（即2581端面）端面
工序140：清洗去毛刺
工序150：驗收
工序160：入庫
方案二
工序10：鍛造
工序20：淬火35-40HRC
工序30：粗、半精銑、精銑3281下端面
工序40：粗、半精銑、精銑3281上端面
工序50：鉆Φ10孔、鉆Φ13孔、擴Φ18孔、鉸Φ22、Φ24.3孔、攻絲M24
工序60：粗、半精銑、精銑燕尾槽
工序70：粗、半精銑、精銑A、B、C（即2581端面）端面
工序80：銑寬2的槽
工序90：鉆、攻M8螺紋
工序100：鉆Φ9孔
工序110：研磨燕尾槽
工序120：研磨3281下端面
工序130：研磨A、B、C（即2581端面）端面
工序140：清洗去毛刺
工序150：驗收
工序160：入庫
對上述兩種方案進行比較，我們發(fā)現(xiàn)方案一是先加工燕尾槽然后再加工孔，方案二則相反，由零件圖知，選用方案一比較合理，這要可以即可以保證零件的精度，同時也簡化了夾具設計，提高效率。
具體的加工路線如下
工序10：鍛造
工序20：淬火35-40HRC
工序30：粗、半精銑、精銑3281下端面
工序40：粗、半精銑、精銑3281上端面
工序50：粗、半精銑、精銑燕尾槽
工序60：鉆Φ10孔、鉆Φ13孔、擴Φ18孔、鉸Φ22、Φ24.3孔、攻絲M24
工序70：粗、半精銑、精銑A、B、C（即2581端面）端面
工序80：銑寬2的槽
工序90：鉆、攻M8螺紋
工序100：鉆Φ9孔
工序110：研磨燕尾槽
工序120：研磨3281下端面
工序130：研磨A、B、C（即2581端面）端面
工序140：清洗去毛刺
工序150：驗收
工序160：入庫
2.4 機械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的確定
根據(jù)上述原始資料及加工工藝，分別確定各加工表面的加工余量和工步如下：
1. 3281上下端面，表面粗糙度為Ra0.8，需要經(jīng)過四步加工，粗銑—半精銑—精銑—研磨，方能滿足要求，查《機械設計工藝分析及夾具設計指導》得，余量Z=1.0mm
2.燕尾槽表面粗糙度為Ra0.8,需要經(jīng)過四步加工，粗銑—半精銑—精銑—研磨，方能滿足要求，查《機械設計工藝分析及夾具設計指導》得，余量Z=1.0mm
3.A、B、C端面，表面粗糙度為Ra0.8，需要經(jīng)過四步加工，粗銑—半精銑—精銑—研磨，方能滿足要求，查《機械設計工藝分析及夾具設計指導》得，余量Z=1.0mm
4. 工件上的孔和螺紋
因其孔不大，很難鑄造出，所以才用實心鑄造所得。
2.5 確定切削用量及基本工時
工序10：鍛造
工序20：淬火35-40HRC
工序30：粗、半精銑、精銑3281下端面
工步一：粗銑3281下端面
1. 選擇刀具
刀具選取立銑刀，刀片采用YG8,
，，，。
2. 決定銑削用量
1） 決定銑削深度
因為加工精度相對較高，故分四次（即粗銑、半精銑、精銑、研磨）完成，則
2） 決定每次進給量及切削速度
根據(jù)X51型銑床說明書，其功率為為4.5kw，中等系統(tǒng)剛度。
根據(jù)表查出 ，則
按機床標準選?。?75
3） 計算工時
切削工時：，，，則機動工時為
工步二：半精銑3281下端面
1. 選擇刀具
刀具選取立銑刀，刀片采用YG8,
，，，。
2. 決定銑削用量
1） 決定銑削深度
因為加工精度相對較高，故分四次（即粗銑、半精銑、精銑、研磨）完成，則
2） 決定每次進給量及切削速度
根據(jù)X51型銑床說明書，其功率為為4.5kw，中等系統(tǒng)剛度。
根據(jù)表查出 ，則
按機床標準選?。?75
3） 計算工時
切削工時：，，，則機動工時為
工步三：精銑3281下端面
1. 選擇刀具
刀具選取立銑刀，刀片采用YG8,
，，，。
2. 決定銑削用量
1）銑削深度
因為加工精度相對較高，故分四次（即粗銑、半精銑、精銑、研磨）完成，則
2）每次進給量及切削速度
根據(jù)X51型銑床說明書，其功率為為4.5kw，中等系統(tǒng)剛度。
根據(jù)表查出 ，則
按機床標準選?。?75
3、計算工時
切削工時：，，，則機動工時為
工序40：粗、半精銑、精銑3281上端面
工步一：粗銑3281上端面
1. 選擇刀具
刀具選取立銑刀，刀片采用YG8,
，，，。
2. 決定銑削用量
1）銑削深度
因為加工精度相對較高，故分四次（即粗銑、半精銑、精銑、研磨）完成，則
2） 每次進給量及切削速度
根據(jù)X51型銑床說明書，其功率為為4.5kw，中等系統(tǒng)剛度。
根據(jù)表查出 ，則
按機床標準選?。?75
3） 工時
切削工時：，，，則機動工時為
工步二：半精銑3281上端面
1. 選擇刀具
刀具選取立銑刀，刀片采用YG8,
，，，。
2. 決定銑削用量
1）銑削深度
因為加工精度相對較高，故分四次（即粗銑、半精銑、精銑、研磨）完成，則
2） 每次進給量及切削速度
根據(jù)X51型銑床說明書，其功率為為4.5kw，中等系統(tǒng)剛度。
根據(jù)表查出 ，則
按機床標準選?。?75
3） 計算工時
切削工時：，，，則機動工時為
工步三：精銑3281上端面
1. 選擇刀具
刀具選取立銑刀，刀片采用YG8,
，，，。
2. 決定銑削用量
1）銑削深度
因為加工精度相對較高，故分四次（即粗銑、半精銑、精銑、研磨）完成，則
2）每次進給量及切削速度
根據(jù)X51型銑床說明書，其功率為為4.5kw，中等系統(tǒng)剛度。
根據(jù)表查出 ，則
按機床標準選?。?75
3、計算工時
切削工時：，，，則機動工時為
工序50：粗、半精銑、精銑燕尾槽
工步一：粗銑燕尾槽
1. 選擇刀具
刀具選取燕尾槽銑刀，刀片采用YG8,
，，。
2. 決定銑削用量
1）銑削深度
因為加工精度相對較高，故分四次（即粗銑、半精銑、精銑、研磨）完成，則
2） 每次進給量及切削速度
根據(jù)X51型銑床說明書，其功率為為4.5kw，中等系統(tǒng)剛度。
根據(jù)表查出 ，則
按機床標準選?。?75
3） 計算工時
切削工時：，，，則機動工時為
工步二：半精銑燕尾槽
1. 選擇刀具
刀具選取立銑刀，刀片采用YG8,
，，。
2. 決定銑削用量
1）銑削深度
因為加工精度相對較高，故分四次（即粗銑、半精銑、精銑、研磨）完成，則
2） 每次進給量及切削速度
根據(jù)X51型銑床說明書，其功率為為4.5kw，中等系統(tǒng)剛度。
根據(jù)表查出 ，則
按機床標準選?。?75
3） 計算工時
切削工時：，，，則機動工時為
工步三：精銑燕尾槽
1. 選擇刀具
刀具選取立銑刀，刀片采用YG8,
，，。
2. 決定銑削用量
1）銑削深度
因為加工精度相對較高，故分四次（即粗銑、半精銑、精銑、研磨）完成，則
2）每次進給量及切削速度
根據(jù)X51型銑床說明書，其功率為為4.5kw，中等系統(tǒng)剛度。
根據(jù)表查出 ，則
按機床標準選?。?75
3、計算工時
切削工時：，，，則機動工時為
工序60：鉆Φ10孔、鉆Φ13孔、擴Φ18孔、鉸Φ22、Φ24.3孔、攻絲M24
工步一：鉆Φ10孔
1、加工條件
加工材料: 45鋼，35-40HRC
工藝要求：孔徑d=10mm。通孔，精度H12~H13,用乳化液冷卻。
機床：選用Z525鉆床和專用夾具。
2、選擇鉆頭
選擇高速鋼麻花鉆頭（如圖3所示），其直徑d=10mm
鉆頭幾何形狀為（根據(jù)《切削用量手冊》表2.1及表2.2）：標準鉆頭，，，后角，，橫刃長度，弧面長度。
3．選擇切削用量
（1）選擇進給量
按加工要求決定進給量：根據(jù)《切削用量手冊》表2.7，45鋼硬度>35-40HRC
有。
（2）計算切削速度
根據(jù)《切削用量手冊》表2.15，當45硬度=35-40HRC時， , 時，。
切削速度的修正系數(shù)為：，，，，
故
=
=456.m
根據(jù)Z525型鉆床技術資料（見《簡明手冊》表4.2-12）可選擇n=475r/mm， 。
4．計算基本工時
根據(jù)公式
式中，，l=25mm，入切量及超切量由《切削用量手冊》表2.29查出，計算得，
L=（25+6）mm=31mm
故有： t==0.408
工步二：鉆Φ13孔
1、加工條件
加工材料: 45鋼，35-40HRC
工藝要求：孔徑d=13mm。通孔，精度H12~H13,用乳化液冷卻。
機床：選用Z525鉆床和專用夾具。
2、選擇鉆頭
選擇高速鋼麻花鉆頭（如圖3所示），其直徑d=13mm
鉆頭幾何形狀為（根據(jù)《切削用量手冊》表2.1及表2.2）：標準鉆頭，，，后角，，橫刃長度，弧面長度。
3．選擇切削用量
（1）選擇進給量
按加工要求決定進給量：根據(jù)《切削用量手冊》表2.7，當鑄鐵硬度>200H
有。
（2）計算切削速度
根據(jù)《切削用量手冊》表2.15，當鑄鐵硬度=200～220HBS時， , 時，。
切削速度的修正系數(shù)為：，，，，
故
=
=400mm
根據(jù)Z525型鉆床技術資料（見《簡明手冊》表4.2-12）可選擇n=375r/mm， 。
4．計算基本工時
根據(jù)公式
式中，，l=25mm，入切量及超切量由《切削用量手冊》表2.29查出，計算得，
L=（25+6）mm=31mm
故有： t==0.207
工步三：擴Φ13孔至Φ18
利用鉆頭將孔擴大至，根據(jù)有關手冊規(guī)定，擴鉆的切削用量可根據(jù)鉆孔的切削用量選取
根據(jù)機床說明書，選取
則主軸轉速為，并按車床說明書取，實際切削速度為
切削工時：，，，則機動工時為
工步四：鉸Φ18孔至Φ22
根據(jù)參考文獻Ⅳ表2-25，，，得
查參考文獻Ⅴ表4.2-2，按機床實際進給量和實際轉速，取，，實際切削速度。
切削工時：，，，則機動工時為
工步五：鉸Φ22孔至Φ24.3
根據(jù)參考文獻Ⅳ表2-25，，，得
查參考文獻Ⅴ表4.2-2，按機床實際進給量和實際轉速，取，，實際切削速度。
切削工時：，，，則機動工時為
工步六：攻絲M24
選擇M24mm高速鋼機用絲錐
等于工件螺紋的螺距，即
=199r/min
按機床選取
基本工時：
工序70：粗、半精銑、精銑A、B、C（即2581端面）端面
工步一：粗銑A、B、C端面
1. 選擇刀具
刀具選取立銑刀，刀片采用YG8,
，，，。
2. 決定銑削用量
1)銑削深度
因為加工精度相對較高，故分四次（即粗銑、半精銑、精銑、研磨）完成，則
2)每次進給量及切削速度
根據(jù)X51型銑床說明書，其功率為為4.5kw，中等系統(tǒng)剛度。
根據(jù)表查出 ，則
按機床標準選?。?75
3)工時
切削工時：，，，則機動工時為
工步二：半精銑A、B、C端面
1. 選擇刀具
刀具選取立銑刀，刀片采用YG8,
，，，。
2. 決定銑削用量
1）銑削深度
因為加工精度相對較高，故分四次（即粗銑、半精銑、精銑、研磨）完成，則
2） 每次進給量及切削速度
根據(jù)X51型銑床說明書，其功率為為4.5kw，中等系統(tǒng)剛度。
根據(jù)表查出 ，則
按機床標準選取＝375
3） 工時
切削工時：，，，則機動工時為
工步三：精銑A、B、C端面
1. 選擇刀具
刀具選取立銑刀，刀片采用YG8,
，，，。
2. 決定銑削用量
1）銑削深度
因為加工精度相對較高，故分四次（即粗銑、半精銑、精銑、研磨）完成，則
2）每次進給量及切削速度
根據(jù)X51型銑床說明書，其功率為為4.5kw，中等系統(tǒng)剛度。
根據(jù)表查出 ，則
按機床標準選?。?75
3、計算工時
切削工時：，，，則機動工時為
工序80：銑寬2的槽
1. 選擇刀具
刀具選取鋸片銑刀，刀片采用YG8,
，，，。
2. 決定銑削用量
1） 決定銑削深度
2） 決定每次進給量及切削速度
根據(jù)X62型銑床說明書，其功率為為4.5kw，中等系統(tǒng)剛度。
根據(jù)表查出 ，則
按機床標準選取＝175
3） 計算工時
切削工時：，，，則機動工時為
工序90：鉆、攻M8螺紋
工步一：鉆M8的螺紋底孔Φ6.8
選用高速鋼錐柄麻花鉆（《工藝》表3.1－6）
由《切削》表2.7和《工藝》表4.2－16查得
（《切削》表2.15）
=760.5r/min
按機床選取n=800r/min
基本工時：
工步二：攻絲M8螺紋
選擇M8mm高速鋼機用絲錐
等于工件螺紋的螺距，即
按機床選取
基本工時：
工序100：鉆Φ9孔
1、加工條件
加工材料: 45鋼，35-40HRC
工藝要求：孔徑d=9mm，精度H12~H13,用乳化液冷卻。
機床：選用Z525鉆床和專用夾具。
2、選擇鉆頭
選擇高速鋼麻花鉆頭（如圖3所示），其直徑d=9mm
鉆頭幾何形狀為（根據(jù)《切削用量手冊》表2.1及表2.2）：標準鉆頭，，，后角，，橫刃長度，弧面長度。
3．選擇切削用量
（1）選擇進給量
按加工要求決定進給量：根據(jù)《切削用量手冊》表2.7，當鑄鐵硬度>200H
有。
（2）計算切削速度
根據(jù)《切削用量手冊》表2.15，當鑄鐵硬度=200～220HBS時， , 時，。
切削速度的修正系數(shù)為：，，，，
故
=
=400mm
根據(jù)Z525型鉆床技術資料（見《簡明手冊》表4.2-12）可選擇n=375r/mm， 。
4．計算基本工時
根據(jù)公式
式中，，l=15mm，入切量及超切量由《切削用量手冊》表2.29查出，計算得，
L=（15+6）mm=21mm
故有： t==0.140min
工序110：研磨燕尾槽
刀具選取砂輪
2. 決定磨削用量
1）磨削深度
2） 每次進給量及切削速度
根據(jù)M7130c說明書，其功率為為1.5kw，中等系統(tǒng)剛度。
根據(jù)表查出 ，則
按機床標準選?。?75
當＝375r/min時
按機床標準選取
3） 工時
切削工時：，，，則機動工時為
.
工序120：研磨3281下端面
刀具選取砂輪
2. 決定磨削用量
1）磨削深度
因為加工余量不大，一次加工完成
2） 進給量及切削速度
根據(jù)M7130c說明書，其功率為為1.5kw，中等系統(tǒng)剛度。
根據(jù)表查出 ，則
按機床標準選?。?75
當＝375r/min時
按機床標準選取
3）工時
切削工時：，，，則機動工時為
.
工序130：研磨A、B、C（即2581端面）端面
刀具選取砂輪
1. 決定磨削用量
1）磨削深度
2） 量及切削速度
根據(jù)M7130c說明書，其功率為為1.5kw，中等系統(tǒng)剛度。
根據(jù)表查出 ，則
按機床標準選取＝375
當＝375r/min時
按機床標準選取
3）工時
切削工時：，，，則機動工時為
.
工序140：清洗去毛刺
工序150：驗收
工序160：入庫
三、 夾具設計
為了提高勞動生產(chǎn)率，保證加工質(zhì)量，降低勞動強度，需要設計專用夾具。
由指導老師的分配，決定設計工序100：鉆Φ9孔的鉆床夾具
3.1 問題的提出
本夾具主要用于鉆孔，精度要求不高，為此，只考慮如何提高生產(chǎn)效率上，精度則不予考慮。我們采用已經(jīng)加工好的燕尾槽來定位。
3.2 定位基準的選擇
擬定加工路線的第一步是選擇定位基準。定位基準的選擇必須合理，否則將直接影響所制定的零件加工工藝規(guī)程和最終加工出的零件質(zhì)量?；鶞蔬x擇不當往往會增加工序或使工藝路線不合理，或是使夾具設計更加困難甚至達不到零件的加工精度（特別是位置精度）要求。因此我們應該根據(jù)零件圖的技術要求，從保證零件的加工精度要求出發(fā)，合理選擇定位基準。此零件圖沒有較高的技術要求，也沒有較高的平行度和對稱度要求，所以我們應考慮如何提高勞動效率，降低勞動強度，提高加工精度。選擇已加工的燕尾槽和端面定位，工件被限制六個自由度，達到完全定位。為了提高加工效率，縮短輔助時間，決定用簡單的可調(diào)V型塊作為夾緊機構。
3.3 切削力及夾緊力計算
由于本道工序主要完成工藝孔的鉆孔加工，鉆削力。由《切削手冊》得：
鉆削力 式（5-2）
鉆削力矩 式（5-3）
式中：
代入公式（5-2）和（5-3）得
本道工序加工工藝孔時，夾緊力方向與鉆削力方向垂直。因此進行夾緊立計算無太大意義。只需定位夾緊部件的銷釘強度、剛度適當即能滿足加工要求。
3.4 定位誤差分析
本工序選用的定位基準為燕尾槽及端面定位，所以相應的夾具上的定位元件應是燕尾槽。因此進行定位元件的設計主要是對燕尾槽進行設計。
一批工件在卡具中定位時，各個工件所占據(jù)的位置不完全一致，因此使加工后，各工件加工尺寸的不一致，而形成誤差，即工件定位時造成的加工表面相對工序基準的誤差。
形成原因有兩個，一是由于定位基準 與設計基準不重合而造成。二是定位基準與限位基準不重合而造成。
3.5鉆套設計
因工件為大批量生產(chǎn)，再鉆套磨損后為了能及時更換鉆套，故采用可換鉆套。根據(jù)GB1141—84的規(guī)定鉆頭上偏差為零，故鉆套孔徑為Φ9。
可換鉆套圖如下：
尺寸如下圖：
3.6 夾具設計及操作簡要說明
如前所述，在設計夾具時，應該注意提高勞動生產(chǎn)率避免干涉。應使夾具結構簡單，便于操作，降低成本。提高夾具性價比。本道工序為鉆床夾具選擇了可調(diào)V型塊的夾緊方式。本工序為鉆削余量小，切削力小，所以一般的手動夾緊就能達到本工序的要求。
本夾具的最大優(yōu)點就是結構簡單緊湊。
夾具裝配圖附圖如下
總 結
畢業(yè)設計即將結束了，時間雖然短暫但是它對我們來說受益菲淺的，通過這次的設計使我們不再是只知道書本上的空理論，不再是紙上談兵，而是將理論和實踐相結合進行實實在在的設計，使我們不但鞏固了理論知識而且掌握了設計的步驟和要領，使我們更好的利用圖書館的資料，更好的更熟練的利用我們手中的各種設計手冊和AUTOCAD等制圖軟件，為我們踏入社會打下了好的基礎。
畢業(yè)設計使我們認識到了只努力的學好書本上的知識是不夠的，還應該更好的做到理論和實踐的結合。因此同學們非常感謝老師給我們的辛勤指導，使我們學到了好多，也非常珍惜學院給我們的這次設計的機會，它將是我們踏入社會的關鍵一步。
致 謝
這次畢業(yè)設計使我收益不小，為我今后的學習和工作打下了堅實和良好的基礎。但是，查閱資料尤其是在查閱切削用量手冊時，數(shù)據(jù)存在大量的重復和重疊，由于經(jīng)驗不足，在選取數(shù)據(jù)上存在一些問題，不過我的指導老師每次都很有耐心地幫我提出寶貴的意見，在我遇到難題時給我指明了方向，最終我很順利的完成了畢業(yè)設計。
這次畢業(yè)設計成績的取得，與指導老師的細心指導是分不開的。在此，我衷心感謝我的指導老師，特別是每次都放下她的休息時間，耐心地幫助我解決技術上的一些難題，她嚴肅的科學態(tài)度，嚴謹?shù)闹螌W精神，精益求精的工作作風，深深地感染和激勵著我。從課題的選擇到項目的最終完成，她都始終給予我細心的指導和不懈的支持。多少個日日夜夜，她不僅在學業(yè)上給我以精心指導，同時還在思想、生活上給我以無微不至的關懷，除了敬佩指導老師的專業(yè)水平外，她的治學嚴謹和科學研究的精神也是我永遠學習的榜樣，并將積極影響我今后的學習和工作。在此謹向指導老師致以誠摯的謝意和崇高的敬意。
參 考 文 獻
1. 切削用量簡明手冊,艾興、肖詩綱主編,機械工業(yè)出版社出版，1994年
2.機械制造工藝設計簡明手冊，李益民主編，機械工業(yè)出版社出版，1994年
3.機床夾具設計，哈爾濱工業(yè)大學、上海工業(yè)大學主編，上?？茖W技術出版社出版，1983年
4.機床夾具設計手冊，東北重型機械學院、洛陽工學院、一汽制造廠職工大學編，上?？茖W技術出版社出版，1990年
5.金屬機械加工工藝人員手冊，上?？茖W技術出版社，1981年10月
6.機械制造工藝學，郭宗連、秦寶榮主編，中國建材工業(yè)出版社出版，1997年
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