采礦工程本科畢業(yè)設計木城澗井田

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1、 第151頁 一 般 部 分 1礦區(qū)概述及井田地質特征 木城澗井田屬于北京昊華能源股份有限公司，木城澗煤礦位于北京西部山區(qū)，行政上隸屬于北京市門頭溝區(qū)大臺地區(qū)，是北京地區(qū)重要的煤炭生產基地，礦井地質較為復雜，生產的煤炭可供北京地區(qū)，運銷海外，進行國際貿易。 1.1 礦區(qū)概述 1.1.1 礦區(qū)地理位置 木城澗煤礦位于北京市西部遠郊燕山深處大寒嶺東側。行政上隸屬北京市門頭溝區(qū)大臺地區(qū)。礦井分為木城澗、千軍臺

2、兩個坑口，相距約八公里。 1.1.2 交通情況 圖1-1 木城澗煤礦地理位置圖 千軍臺---木城澗---門頭溝公路全長45公里，現有929路公共氣車從蘋果園地鐵經河灘、直達木城澗、千軍臺坑。木城澗---門頭溝---永定門鐵路全長61公里，鐵路在落坡嶺與豐沙線相交，現有班車一趟。礦區(qū)內千軍臺坑至木城澗坑有柏油公路相聯，并與干線及公路干線相接。 1.1.3 地形地貌 礦區(qū)呈狹長條帶狀，屬高、中山地形，地勢高差懸殊，總地形趨勢為西高東低，三面環(huán)山。南部玄武巖山巒起伏，中部大寒嶺突兀，北部煤窩區(qū)則是侵蝕山形低洼地帶。井田中部嶺峰海拔在1000米以上，井田西部茶棚嶺火村山峰最高，海拔標高為16

3、12米。 1.1.4 水體及河流 主支溝谷均屬季節(jié)性河谷，旱季無水，雨季洪水泛濫。主干溝谷為清水澗溝，西起千軍臺坑，東到落坡嶺與永定河相匯，全長17公里，屬永定河水系。礦區(qū)地下水類型屬層間裂隙水，以大氣降水為主要充水源。 1.1.5 氣象條件 礦區(qū)屬于暖溫帶半濕潤、半干旱季風型大陸性氣候。四季分明，冬季干燥，春季多風，夏季多雨，秋季晴朗溫和，夏季氣溫最高可達42．5℃，歷年六七月份平均氣溫22．9℃─28．4℃，冬季受西伯利亞寒流的影響，歷年最低氣溫－18℃─－20．8℃，12月至1月平均氣溫為－4℃。 據礦觀測站1998─2007年資料，本區(qū)1998─2007年間平均降水520

4、.1毫米，歷史上最大降水量為1438.8毫米（1956年）。降雨量集中在七、八月份，七月最大降雨量396．7毫米（1998年 ）。歷史最大蒸發(fā)量為1959．26毫米（1962年）。6─8月份風向多為東南風，冬季多為西北風，最大風速可達1 9米／秒，一般為1.3─3.2米／秒。最高氣壓為1015．5毫巴，一般為980．3毫巴。地表從11月中旬開始凍結，至次年5月上旬全部解凍。據1958年資料，凍結深度1.56米。 1.1.6 地震 據中國科學院地球物理研究所提供的資料，京西地區(qū)最大地震強度為七級。 1.1.7 礦區(qū)經濟概況 木城澗煤礦坐落于北京西郊的門頭溝區(qū)，該區(qū)常住人口24萬，全區(qū)9個

5、鎮(zhèn)117個村，其中98.5%都是山區(qū)，林木覆蓋率達到79.2%，境內的主要河流是永定河及其支流清水河，屬于海河水系。全區(qū)經濟工作堅持以“四區(qū)”建設為重點，積極培育新的經濟增長點，國民經濟保持了持續(xù)穩(wěn)步發(fā)展。特色林牧區(qū)建設成績顯著, 生態(tài)旅游區(qū)建設蓬勃興旺,新型建材區(qū)建設快速發(fā)展,石龍工業(yè)區(qū)建設穩(wěn)步提高。初步形成了數控設備制造、生物化工、精細化工、新型建材等四大主導產業(yè)。 1.1.8 水源及電源 礦區(qū)供水水源來自永定河，日供水量4650—5200噸/日。 木城澗煤礦木坑坑口35KV變電站有兩回路電源，一路來自大臺變電站LGJ—120架空線路，線路長5.1km，另一路來自千坑變電站LG

6、J—120架空線路，線路長8.1km。 1、電源線路供電能力685.74 (萬t/a)。 2、變壓器供電能力148.5(萬t/a)。 3、礦井供電系統能力148.5(萬t/a)。 木城澗煤礦千軍臺坑地面設35KV變電所一座，兩回路電源引自一路木城澗——千軍臺，一路大安山——千軍臺，兩回電源線路均為LGJ—120架空線路，大安山——千軍臺線路長7.8km，木城澗——千軍臺線路長8.1km。 1、電源線路供電能力444（萬t/a）。 2、變壓器供電能力77(萬t/a)。 3、礦井供電系統能力77(萬t/a)。 1.2 井田地質特征 1.2.1礦井地質特征及構造 (1)區(qū)域地質及

7、地層、成煤時期、煤層賦存情況；斷層、褶曲、陷落柱、剝落發(fā)育及分布。 區(qū)域地質及地層參見表地層綜合柱狀圖及木城澗礦構造綱要圖。 侏羅紀地層出露良好，南部普遍出露南大嶺組、窯坡組及九龍山組，北部則大片裸露龍門組及九龍山組，含煤地層僅出露窯坡組上部地層，井田內地層自下而上簡述如下： 1）、侏羅系下統南大嶺組（Ｊ1n）：出露于井田南部，構成煤系地層之基底。巖性為灰綠、褐綠色玄武巖，具杏仁狀構造，充填物多為石英及方解石，巖石堅硬、厚度不等，一般約２００米左右。 2）、侏羅系中下統窯坡組（Ｊ1-2ｙ）：為侏羅紀主要含煤地層。主要出露于井田南部，北部僅在大寒嶺背斜軸部出露上

8、部地層。由各粒級的砂巖、粉砂巖、泥質巖、變質巖及煤層、煤線組成，煤窩勘探區(qū)內局部含礫石層及玢巖侵入體。巖層由南向北泥質含量逐漸增多，沉積厚度具有由南向北逐漸變厚的趨勢。全組厚度２００－９００米，平均厚５００米，巖相變化大，旋回結構復雜，含可對比煤層１２層，大部或局部可采煤層８層，其下以硬綠泥石角巖與下伏南大嶺組玄武巖呈不整合或假整合接觸。本組以十二槽煤層頂板砂巖（Ｋs）為界分為上下兩段： 圖1-2 煤層柱狀圖 ① 窯坡組下段Ｊ1-2ｙ1：平均厚度360米，依巖性可分為上下兩部分。 下部：由Ｊ1n頂至Ｋ1底，厚約４５米，由硬綠泥石角巖、變質巖、層凝灰?guī)r、凝灰質砂巖、粉砂

9、巖及一、二槽煤組成。 上部：自Ｋ1底至Ｋs底，厚３１０米。由各粒級砂巖、粉砂巖、泥質巖及煤層煤線組成。本段一般可見Ｋ1、Ｋ2、Ｋ3、Ｋ4、Ｋ5、Ｋ6等六個砂巖帶。砂巖帶一般為灰白或淺灰色，中粗粒砂巖，層位靠下則顏色變深，致密、堅硬，敲擊聲脆，多穿插石英脈。其間含大部可采及局部可采煤層６層，即三、五、六、八、十、十二槽。 ② 窯坡組上段Ｊ1-2Y2：自Ｋs底至龍門組底。本段地層厚度變化甚大，由南而北、由西而東逐漸變厚，一般厚度約100米，煤窩北部一帶上段偏厚，主要是因為構造擠壓，造成含煤地層塑性流動及地層倒轉所致。 本段由長石砂巖、長石

10、（粘土）砂巖，鈣質雜砂巖、菱鐵質雜砂巖、鈣泥巖、粉砂巖及煤層、煤線組成，富含菱鐵質結核及凝灰質，局部夾砂巖透鏡體，包括Ｋs標志層及十四、十五槽煤，旋回結構不明顯，層理不清或為條帶狀、緩波狀層理。巖相多為湖泊相、沼澤相及泥炭沼澤相。以粒級小、顏色深、旋回不清且含多層不穩(wěn)定煤線為特征。 3）侏羅系中統龍門組（Ｊ2L）：出露于井田東、南、西部。以底礫巖，不整合或假整合于窯坡組之上，厚度４１－１５０米，平均１００米，本組由礫巖、砂巖、粉砂巖及少量薄煤線組成，并含凝灰質及菱鐵質結核。礫巖一般分三個層組，礫石以燧石為主，石英及砂礫次之，含砂巖、凝灰?guī)r、燧石、火成巖、碳酸鹽及炭泥巖屑、微量火山泥球

11、及火山碎屑。礫徑１－２０厘米，一般３－６厘米，磨圓分選較好，矽質膠質，厚層堅硬，地貌上往往形成陡坎。砂巖以沉積巖屑為主，含大量凝灰質巖屑，少量石英、石英巖屑、碳酸巖屑及炭泥巖屑，微量火山泥球及火山玻屑，一般為基底－孔隙式膠結，粉砂巖中含菱鐵質結核，局部夾煤線。 4）侏羅系中統九龍山組（Ｊ2j）：出露于井田中部，以淺綠色砂巖（或為灰綠色，凝灰質粉砂巖）與下伏龍門組礫巖呈不整合接觸。局部地區(qū)九龍山組直接與窯坡組接觸，厚度大于５００米。 下部以厚3-5米，淺灰色、淺綠灰色、凝灰質粉砂巖與龍門組深灰色粉砂巖分界，其上為淺綠色粉砂巖，凝灰質粉砂巖，間夾5-7層礫巖或砂礫巖，礫石成分主要為燧石

12、，次為石英巖、細砂巖及火成巖，含凝灰質及火山巖屑。礫徑1-3厘米，一般小于２厘米，分選、滾圓較差，以其顏色偏綠，含火成巖礫，礫徑小及膠結物多為凝灰質而與龍門礫巖相區(qū)分。 中部為綠色，含少量紫色相間互層的凝灰質粉砂巖，一般不含礫。 上部多為紫色間夾綠色的凝灰質粉砂巖。 侏羅紀現主要開采煤層有八層：二、三、五、六、八、十、十二、十四槽，零星塊段可采煤層一、七、十五槽。侏羅紀井田煤層賦存情況見侏羅紀井田煤層賦存情況一覽表。 木城澗煤礦侏羅紀井田位于廟安嶺－髫髻山向斜南翼之中段，其構造形態(tài)與向斜南翼之基本特征相吻合，構造線大致與地層走向一致，沿ＮＥＥ方向平等展布，區(qū)內褶皺、斷層均相當發(fā)育，以

13、褶皺為主斷層為輔。 褶皺 褶皺構造的基本特征 ① 侏羅紀井田的褶皺構造軸向均大致與地層走向相一致，緊密排列，延展數千米，軸向近Ｎ６０Ｅ，與廟安嶺─髫髻山向斜構造軸相一致,為廟安嶺－髫髻山向斜南翼的次級構造。 ② 井田南部及北部褶皺形態(tài)比較開闊舒緩。井田中部比較緊閉，且向斜北翼多倒轉，倒轉翼局部傾角小于３０，褶皺軸面均向北傾伏，常伴生次級褶皺。 ③ 褶皺構造靠近地表傾角一般較陡，向下漸趨平緩。向斜底部較平緩，呈箱狀。 ④ 向背斜淺部與深部明顯不協調，如黑風口背斜及大寒嶺倒轉背斜。背斜核部出露窯坡組上段地層。地表傾角較大，局部出現倒轉。而深部地層（十五槽以下）均為正常層序，向背斜平

14、緩。 井田內褶皺構造自南而北主要有：１、千北向斜（Ｕ１）；２、大寒嶺南背斜（Ａ１）；３、大寒嶺南向斜（Ｕ２）；４、黑風口背斜（Ａ３）；５、大寒嶺向斜（Ｕ３）；６、大寒嶺背斜（Ａ３）；７、白崖子向斜（Ｕ４）；８、燕窩溝背斜（Ａ４）；９、燕窩溝向斜（Ｕ５）；１０、張峪背斜（Ａ5）；１１、牛道溝向斜（Ｕ７）；１２、牛道溝背斜（Ａ７）；１３、楊北向斜（Ｕ６）；１４、楊北背斜（Ａ６）。 斷層 侏羅紀井田共發(fā)現較大斷層３０余條，按力學性質大至可分為三組，即ＮＥＥ、ＮＮＥ、ＮＷ。ＮＥＥ向斷層多出現于井田中部，西部均為正斷層，其它區(qū)以逆斷層為主，斷層面多ＮＷ；ＮＷ、ＮＮＥ方向者均為平移斷層，規(guī)模較大者多

15、出現在井田南部；Ｆ23斷層及其它一些平移斷層切斷了ＮＥＥ向構造線，說明其活動期應晚于ＮＥＥ向構造活動期。 斷層構造的基本特征： ① 走向介于ＮＥ0－50之間的斷層，絕大多數為平移斷層，錯動方向：東南盤向北錯動，北西盤向南錯動。 ② 走向介于ＮＷ20－60的斷層，絕大多數為東翼向南，西翼向北相對錯動的平移斷層，以上兩組平移斷層一般規(guī)模不大，斷層面緊閉或較窄，斷層面西側巖石較完整，破碎較小。生產過程中可以考慮強行通過。 ③ 走向介于ＮＥ６０左右的斷層，多為壓性逆斷層，一般規(guī)模較大。 主要斷層：茶棚嶺平移斷層（Ｆ23）；２、老虎洞正斷層（Ｆ２０）；３、北港溝逆斷層（Ｆ８）；４、黑風口逆斷層

16、（Ｆ１７）；５、盲溝同沉積斷層（Ｆ３）；６、梨樹臺逆斷層（Ｆ６）。 (2)煤系地層走向、傾角及變化規(guī)律。 煤系地層大致產狀60∠0～90 1.2.2 井田水文地質 (1)礦井水文地質簡單，主要以孔隙水、裂隙水為主。 (2)礦井是否受水威脅，井田臨近礦井和小窯通水情況以及廢棄的礦井、小窯老塘積水情況。不受地表水影響，井田上部有老的小窯采空區(qū)可能存在積水現象，我礦已留設了隔水煤柱并采取了探放水措施。 (3)第四系含水層特征及埋藏情況:第四系主要由坡積物、洪積物、殘積物、沖積物所組成，分布在溝谷及山坡平緩處，厚度變化大，在0-65米之間，含水性差異很大，受季節(jié)性影響很大，地下水以垂直運動

17、為主。受大氣降雨影響而變，對井下開采影響小。泉水流量為0.2-6.60升／秒，水質為HCO3- - Ca2+型。 (4)礦井正常涌水量和礦井最大涌水量。 +300水平：正常涌水量1.05m3/分，最大涌水量2.50 m3/分。 +0水平：正常涌水量1.48m3/分，最大涌水量5.0 m3/分。 1.2.3 其它有益礦產 (1)石灰?guī)r：奧陶紀石灰?guī)r可用于燒制石灰及制造水泥。奧陶紀底部較純的石灰?guī)r可以作為尼龍原料。石灰?guī)r同時也是很好的建筑材料。 (2)石英砂巖：二疊系紅廟嶺組的粉紅色、肉紅色石英砂巖是很好的建筑材料。 (3)玄武巖：綠色、紫色的南大嶺組玄武巖可用做建筑材料，并可以抽玻

18、璃絲制作玻璃鋼。 (4)葉臘石：賦存于二疊系紅廟嶺組，可作為工業(yè)用料。 (5)其它：據市地質局調查，侏羅系窯坡組下段，有一層位的粉砂巖及泥質巖，真厚約５米左右且比較穩(wěn)定。該層以極其發(fā)育的水平層理為特征，紋層厚約５mm，風化后更為明顯，經破碎后可作為燒制一種輕型建筑材料——陶粒的原料，也可作為填加劑輔料。 1.3 煤層特征 1.3.1煤層埋藏條件 侏羅紀井田煤層賦存情況一覽表 項目 煤層 水 分 Ｍt ％ 灰 分 Ａd ％ 揮發(fā)分 Ｖdaf％ 全 硫 Ｓt,d％ 真密度 (TRD％） 發(fā) 熱 量 ＭＪ／Ｋg 十五槽 3.64-3.87

19、3.76 7.25-22.74 15.43 3.29-4.63 3.96 0.25-0.30 0.27 1.82-1.83 1.83 25.7-26.3 26.0 十四槽 2.42-3.52 3.50 8.86-16.34 15.21 3.84-5.23 5.01 0.15-0.18 0.17 1.91- 2.00 1.93 27.27 十二槽 1.60-2.78 2.60 10.98-18.80 16.80 4.00-7.54 5.32 0.16-0.19 0.18 1.92-2.03 1.94 23.10-28.27 2

20、7.51 十槽 0.97-2.98 2.58 9.24-14.97 14.20 5.34- 7.17 6.01 0.16-0.23 0.18 1.90-2.01 0.19 26.49-32.40 28.76 八槽 2.78-4.13 2.92 10.11-20.90 15.51 3.74-5.22 5.12 0.16-0.25 0.19 1.98-2.03 1.99 23.92-26.95 26.50 七上 3.63-4.75 4.19 15.55-31.91 23.73 2.73-14.92 3.51 1.73-1.81

21、 1.77 25.32-29.41 26.78 七下 2.56-4.45 3.52 13.06-17.11 15.09 3.87-4.66 4.26 0.20-0.26 0.23 1.73-1.82 1.78 25.81-29.03 27.43 六槽 2.18-6.72 3.36 12.91-22.62 17.77 3.17-5.38 4.65 0.18-0.24 0.21 1.96-2.04 1.98 26.03-30.11 26.50 五槽 2.45-3.34 2.90 12.16- 20.63 16.20 3.67-5

22、.26 4.47 0.18-0.22 0.20 1.95-1.99 1.97 26.05-28.13 26.50 三槽 2.12-4.31 3.22 12.82-24.77 18.80 4.18-26.52 18.80 0.17-0.23 0.20 1.97-2.04 1.99 24.15-28.93 26.50 二槽 2.72-3.36 3.04 13.02-24.86 18.94 5.52-7.40 6.46 0.17-0.23 0.20 1.97-2.10 2.03 23.41-27.86 25.63 一槽 3.25-

23、4.14 3.70 21.42-32.58 27.00 4.31-4.48 4.42 0.16-0.20 0.18 1.93-2.45 2.19 23.52-26.15 24.53 1.3.2 圍巖性質 表1-1 侏羅紀煤層頂底板巖性及厚度表 (單位: 米) 項目 槽別 頂 板 底 板 偽頂 直接頂 老頂 偽底 直接底 老 底 巖 性 厚度 巖 性 厚度 巖 性 厚度 巖 性 厚度 巖 性 厚度 巖 性 厚度 一 槽 含炭粉砂巖 0-1

24、 粉砂及凝灰質粉砂 5-25 不發(fā)育 炭質頁巖 0-3 變質巖 5-30 玄武巖 >200 二槽 含炭粉砂巖 0-1 粉砂巖 5-20 細粒砂巖 10-20 含炭粉砂巖 0-1.5 凝灰質粉砂 5-20 不發(fā)育 三槽 含炭粉砂巖 0-0.5 粉砂巖 2 - 5 中-細粒砂巖 5 -20 不發(fā)育 粉砂巖 2 - 5 粉砂巖 20-30 五槽 含炭粉砂巖 0-0.5 粉砂巖 2 - 5 粉砂巖 5 -20 不發(fā)育 粉砂巖 2 - 5 中-細粒砂巖 5 -20 六槽 含炭粉砂巖 0-0.5

25、 粉砂巖 2 - 5 中-細粒砂巖 5 -20 不發(fā)育 粉砂巖 2 - 5 粉砂巖 5 -20 八槽 含炭粉砂巖 0-0.5 粉砂巖 2 - 10 中-粗粒砂巖 10-30 不發(fā)育 粉砂巖 2 - 6 中-細粒砂巖 10-30 十槽 不發(fā)育 粉砂巖 1 - 5 粉砂巖細砂巖 5 -20 不發(fā)育 粉砂巖 2 - 5 中-粗粒砂巖 10-30 十二槽 不發(fā)育 粉砂巖 2 - 10 中-細粒砂巖 10-20 不發(fā)育 粉砂巖 1 - 6 粉砂巖細砂巖 20-30 十四槽 不發(fā)育 粉砂

26、巖 5-10 中-細粒砂巖 10-30 不發(fā)育 粉砂巖 2 - 5 中-細粒砂巖 10-20 十五槽 含炭粉砂巖 0-2.5 粉砂巖 5-30 砂巖礫巖 20-50 含炭粉砂巖 0 - 5 粉砂巖 5 -15 中-細粒砂巖 10-30 1.3.3煤的特征 (1)煤質 表1-2 侏羅紀分煤層煤質分析綜合成果表 項目 煤層 水 分 Ｍt ％ 灰 分 Ａd ％ 揮發(fā)分 Ｖdaf％ 全 硫 Ｓt,d％ 真密度 (TRD％） 發(fā) 熱 量 ＭＪ／Ｋg 十五槽 3.64-3.87 3.76 7.25

27、-22.74 15.43 3.29-4.63 3.96 0.25-0.30 0.27 1.82-1.83 1.83 25.7-26.3 26.0 十四槽 2.42-3.52 3.50 8.86-16.34 15.21 3.84-5.23 5.01 0.15-0.18 0.17 1.91- 2.00 1.93 27.27 十二槽 1.60-2.78 2.60 10.98-18.80 16.80 4.00-7.54 5.32 0.16-0.19 0.18 1.92-2.03 1.94 23.10-28.27 27.51 十槽

28、0.97-2.98 2.58 9.24-14.97 14.20 5.34- 7.17 6.01 0.16-0.23 0.18 1.90-2.01 0.19 26.49-32.40 28.76 八槽 2.78-4.13 2.92 10.11-20.90 15.51 3.74-5.22 5.12 0.16-0.25 0.19 1.98-2.03 1.99 23.92-26.95 26.50 七上 3.63-4.75 4.19 15.55-31.91 23.73 2.73-14.92 3.51 1.73-1.81 1.77 25

29、.32-29.41 26.78 七下 2.56-4.45 3.52 13.06-17.11 15.09 3.87-4.66 4.26 0.20-0.26 0.23 1.73-1.82 1.78 25.81-29.03 27.43 六槽 2.18-6.72 3.36 12.91-22.62 17.77 3.17-5.38 4.65 0.18-0.24 0.21 1.96-2.04 1.98 26.03-30.11 26.50 五槽 2.45-3.34 2.90 12.16- 20.63 16.20 3.67-5.26 4.47

30、 0.18-0.22 0.20 1.95-1.99 1.97 26.05-28.13 26.50 三槽 2.12-4.31 3.22 12.82-24.77 18.80 4.18-26.52 18.80 0.17-0.23 0.20 1.97-2.04 1.99 24.15-28.93 26.50 二槽 2.72-3.36 3.04 13.02-24.86 18.94 5.52-7.40 6.46 0.17-0.23 0.20 1.97-2.10 2.03 23.41-27.86 25.63 一槽 3.25-4.14 3.70

31、 21.42-32.58 27.00 4.31-4.48 4.42 0.16-0.20 0.18 1.93-2.45 2.19 23.52-26.15 24.53 (2)煤種：侏羅紀井田煤種單一，均為高變質無煙煤。 (3)用途：由于碳含量高，侏羅紀無煙煤適宜作為民用煤球和蜂窩煤使用習。雖然其著火點較高，但持續(xù)燃燒時間較長。同時，由于灰分、硫分較低，侏羅紀無煙煤可作為良好的高爐噴吹用煤。 (4) 礦井瓦斯：《礦井瓦斯等級鑒定證書》2007年瓦斯鑒定：侏羅紀煤層瓦斯相對涌出量最大4.77m3／t，二氧化碳相對涌出最大5.07m3／t；石炭紀煤層瓦斯相對涌出量最大5.07m

32、3／t，二氧化碳相對涌出最大8.88m3／t；因此，鑒定木城澗煤礦為低瓦斯礦井。 (5)煤塵爆炸性：《煤塵爆炸性》由[煤炭科學研究總院撫順分院（瓦斯通風滅火試驗中心）與2003年3月和2005年12月對木城澗煤礦井下侏羅紀2槽、3槽、5槽、6槽、8槽、10槽、11槽、12槽、14槽及石炭紀3槽和5槽進行了煤塵爆炸性，鑒定結論為：“不爆炸”。 (6) 煤層自燃傾向性：《煤層自燃傾向性》由[煤炭科學研究總院撫順分院（瓦斯通風滅火試驗中心）與2003年3月和2005年12月對木城澗煤礦井下侏羅紀2槽、3槽、5槽、6槽、8槽、10槽、11槽、12槽、14槽及石炭紀3槽和5槽進行了煤層自燃傾向性鑒定

33、，鑒定結論為：“三類不易自燃”。 2 井田境界與儲量 2.1井田境界 2.1.1井田境界劃分的原則 在煤田劃分為井田時，要保證各井田有合理的尺寸和境界，使煤田各部分都能得到合理的開發(fā)。煤田范圍劃分為井田的原則有： （1）井田的儲量，煤層賦存情況及開采條件要與礦井生產能力相適應； （2）保證井田有合理尺寸； （3）充分利用自然條件進行劃分，如地質構造（斷層）等； （4）合理規(guī)劃礦井開采范圍，處理好相鄰礦井間的關系。 2.1.2 井田境界 根據以上劃分原則以及木城澗煤礦的實際情況，四周邊界為： 南：煤層露頭； 東：勘探線； 北：勘探線； 西：F斷層； 礦井設

34、計生產能力為0.9Mt/a，根據以上標準和開采技術水平確定井田南北走向長度約為6.3～7.3km，平均為6.5km，傾向斜長2.1～2.7km，平均為2.5km，井田呈類似長方形。煤層傾角一般為6～14，由于煤層的淺部與深部的傾斜角度不同，淺部約10～14左右，深部平緩，約6～8左右，平均傾角為8。水平面積為15.12km2，傾斜面積為15.27km2。 2.2礦井工業(yè)儲量 2.2.1 井田勘探類型 精查地質報告查明了本井田的煤層賦存情況、構造形態(tài)、煤質及水文地質條件。井田勘探類型為中等。 2.2.2礦井工業(yè)儲量的計算及儲量等級的圈定 礦井工業(yè)儲量： 由AutoCAD軟件測得井田

35、面積為15.12km2。在1：10000的開拓圖上每1mm2表示100m2。煤容重為1.6 t/m3，煤層傾角平均8，煤厚平均為4.0m。 井田范圍內的煤炭儲量是礦井設計的基本依據，煤炭工業(yè)儲量由煤層面積、厚度及容重相乘所得，其計算公式一般為： Q=100SMγ/cosα (2-1) 式中： Q——為井田工業(yè)儲量，萬t； S——井田面積，km2； M——煤層平均厚度，4.0m； γ——煤的容重，t/m3，1.6t/m3 α——煤層平均傾角，8； 則：Zc=100（1512000010010-6）4.01.6/cos8=9771.90萬t。 工業(yè)儲量是指在井田

36、范圍內，經過地質勘探厚度與質量均合乎開采要求，目前可供利用的列入平衡表內的儲量，即A＋B＋C級儲量。 2.3礦井可采儲量 2.3.1計算可采儲量時，必須要考慮以下儲量損失 （1）工業(yè)廣場保護煤柱； （2）井田邊界煤柱損失； （3）采煤方法所產生煤柱損失和斷層煤柱損失； （4）建筑物、河流、鐵路等壓煤損失； （5）其它各種損失。 2.3.2各種煤柱損失計算 （1）工業(yè)廣場保護煤柱 工業(yè)廣場布置在井田范圍外，沒有工廣的保護煤柱損失。 （2）井田邊界煤柱損失 邊界煤柱留寬為 Q2=14753504.01.6/cos8=297.96萬t （3）斷層煤柱 斷層煤柱可按下式

37、計算： Z =LbMR (2-2) 其中：L——斷層的長度； B——斷層煤柱的寬度； M——煤柱的平均厚度，4.0m； R——煤柱的平均容重，1.6t/m3；； 則井田邊界斷層煤柱： Q3 ＝2845.8825041.6/cos5 ＝183.93萬t = 134.31萬t 2.3.3井田的可采儲量 井田的可采儲量Z按下式計算： Z=(Q－P) C (2-3) 式中：Q——礦井工業(yè)儲量，

38、P——各種永久煤柱的儲量之和， P= 297.96+134.31=432.27萬t C——采區(qū)回采率，厚煤層不低于0.75；中厚煤層不低于0.80。薄煤層不低于0.85；設計開采的二2煤層屬中厚煤層，采區(qū)回采率取為0.75。 則計算可采儲量為： Z=(Q－P) C=（9771.90－432.27）0.75=7004.72萬t 在備用儲量中，估計約為50%為回采率過底和受未知地質破壞影響所損失的儲量。井田實際采出儲量用下式計算： Z實際=Z－Z（K－1）50%/K （2-4）

39、 式中：Z實際 ——井田實際采出煤量，萬t； Zk——礦井的可采儲量，萬t； K——礦井儲量備用系數，取1.3； 由2—3式，得： Z實際=7004.72－7004.72（1.3－1）50%/1.3 =6182.077萬t 即本設計礦井實際采出煤量為6182.077萬t。 3 礦井工作制度、設計生產能力及服務年限 3.1礦井工作制度 按照《煤炭工業(yè)礦井設計規(guī)范》的規(guī)定，參考《關于煤礦設計規(guī)范中若干條文修改決定的說明》，確定本礦井

40、設計生產能力按年工作日330d計算?！八牧啤弊鳂I(yè)（三班生產一班準備檢修）每天三班出煤，凈提升時間為16h。 3.2礦井設計生產能力服務年限 3.2.1礦井設計生產能力 本井田儲量較少，設計開采煤層賦存穩(wěn)定，煤層厚度大部分比較穩(wěn)定，屬厚煤層(4.0m)，為緩傾斜煤層（傾角8）。礦井總的工業(yè)儲量為9771.90萬t，可采儲量為6182.077萬t。地質構造簡單，但煤田范圍不大，故本設計初步確定礦井的設計生產能力為0.9Mt。 3.2.2 井型校核 下面按礦井的實際煤層開采能力，各輔助生產環(huán)節(jié)的能力，儲量條件及安全條件因素對井型進行校核： （1）煤層開采能力 礦井的開采能力取決于回采

41、工作面和采區(qū)的生產能力，該礦由于煤層地質條件較好，煤厚度較厚，布置一個一次采全高綜采工作面完全可以達到本設計的產量。 （2）輔助生產環(huán)節(jié)的能力校核 本礦井為中型礦井，開拓方式為平硐開拓，平硐和大巷采用3t固定式礦車運輸，運煤能力和大型設備的下放可以達到設計井型的要求。工作面生產的原煤一律用強力膠帶輸送機運到帶區(qū)（采區(qū)）煤倉，運輸能力較大，自動化程度較高。輔助運輸能滿足矸石、材料和人員的調動要求。所以各輔助生產環(huán)節(jié)完全可以達到設計生產能力的要求。 （3）通風安全條件的校核 本礦井無煤塵爆炸性，瓦斯含量低，屬于低瓦斯礦井。水文地質條件較好，在平硐中鋪設排水溝可以滿足排水要求。礦井采用對角式

42、通風，可以滿足要求。井田內大斷層有F1，對于開拓影響較小，留設有保護煤柱。各 （4）儲量條件校核 礦井的設計生產能力應與礦井的工業(yè)儲量相適應，以保證有足夠的服務年限。 礦井服務年限的計算： T = 式中：T——礦井設計服務年限，年； Z——礦井可采儲量，6182.077萬t； A——礦井設計生產能力，90萬t； K——儲量備用系數，取1.3； 由3—1式得：T=6182.077/(901.3)= 52.84a； 因此，本礦井的開采年限符合規(guī)范的要求。 本設計中第一水平采用上下山開采，第一水平大巷設

43、在+300巖石中。開采傾斜范圍為+200到+550。第一水平服務年限的計算公式為： T ==28.073a 式中: T——第一水平服務年限，a 本礦井的服務年限以及第一水平的服務年限的設計服務年限符合規(guī)定。 4井田開拓 井田開拓是在總體設計已經劃定的井田范圍內，根據精查地質報告和其它補充資料，具體體現在總體設計合理原則，將主要巷道由地表進入煤層，為開采水平服務所進行的井巷布置和開掘工程。其中包括確定主、副井和風井的井筒形式、深度、數量、位置、階段高度、大巷位置、采（帶）區(qū)劃分以及開采順序與通風運輸

44、系統。 4.1井田開拓的基本問題 4.1.1影響井田開拓的主要因素 （1）礦區(qū)呈條帶狀，屬高、中山地形，地勢高差懸殊不是很大，總地形趨勢為西高東低，三面環(huán)山，一面為谷地； （2）礦區(qū)內無河流，煤層開采不受地表水影響。我礦已留設了隔水煤柱并采取了探放水措施。 （3）井田范圍內有一條斷層，落差10-30米。對開采影響不是很大。 根據本礦的地形和地質條件，宜采用平硐或斜井開拓。 4.1.2井筒形式、數目的確定 （1）井硐形式的確定 平硐開拓與斜井、立井開拓的優(yōu)缺點比較 平硐開拓的優(yōu)點是：井下煤炭運輸不需轉載即可由平硐直接外運，因而運輸環(huán)節(jié)和設備少、系統簡單、費用低；平硐地面工業(yè)設

45、施較簡單，不需結構復雜的井架、絞車房和硐口車場；無需在平硐內設水泵房、水倉等硐室，減少許多井巷工程，省去排水設備，排水費用大大減少，對預防井下水災較為有利；平硐施工條件較好，掘進速度快，可加快礦井建設；不留或少留工業(yè)場地煤柱，煤柱損失少。 平硐開拓不足之處是受地形及埋藏條件限制，只有在地形條件合適，煤層賦存較高的山嶺、丘陵或溝谷地區(qū)，且便于布置工業(yè)場地和引進鐵路，上山部分的儲量大致能滿足同類井型水平服務年限要求時，都應采用平硐開拓。 斜井與立井開拓的優(yōu)缺點比較 斜井開拓與立井開拓相比，井筒施工工藝、施工設備與工序比較簡單，掘進速度快，井筒施工單價低，初期投資少；地面工業(yè)建筑、井筒裝備、井

46、筒裝備、井底車場及垌室都比立井簡單，井筒延深施工方便，對生產干擾少，不易受底板含水層的威脅；主提升膠帶化有相當大的提升能力，可滿足特大型礦井主提升的需要；斜井井筒可作為安全出口，井下一旦發(fā)生透水事故等，人員可迅速從井筒撤離。 與立井開拓相比，斜井開拓的缺點是：斜井井筒長，輔助提升能力小，提升深度有限；通風路線長、阻力大，管線長度長；斜井井筒通過富含水層、流砂層施工技術復雜。對井田內煤層埋藏不深，表土層不厚，水文地質情況簡單，井筒不需特殊法施工的緩斜和傾斜煤層，一般可采用斜井開拓。 根據自然地理條件、技術經濟條件等因素，綜合考慮石臺煤礦的實際情況： 煤層賦存較高的丘陵地區(qū)，有大面積的煤層露

47、頭，煤層埋藏較淺； 礦井年設計生產能力為0.9mt/a，為中型礦井。 綜上所述，本礦宜采用平硐或斜井開拓。 （2）主、副井井筒位置的選擇 ①井筒位置的確定原則 Ⅰ有利于第一水平的開采，并兼顧其他水平，有利于井底車場和主要運輸大巷的布置，石門工程量少； Ⅱ有利于首采區(qū)布置在井筒附近的富煤階段，首采區(qū)少遷村或不遷村； 井田兩翼儲量基本平衡； Ⅲ井筒不宜穿過厚表土層、厚含水層、斷層破碎帶、煤與瓦斯突出煤層或軟弱巖層； Ⅳ工業(yè)廣場應充分利用地形，有良好的工程地質條件，且避開高山、低洼和采空區(qū)，不受崖崩滑坡和洪水威脅； Ⅴ工業(yè)廣場宜少占耕地，少壓煤； Ⅵ水源、電源較近，礦井鐵路專用

48、線短，道路布置合理。 ②井筒沿井田走向方向的有利位置 本井田形狀大體呈長方形，儲量分布較均，井筒的有利位置應在井田走向的儲量中央，以形成兩翼儲量比較均勻的雙翼井田，可以使井田走向的井下運輸工作量最小。 ③有利于礦井初期開采的井筒位置 礦井應盡快達產，使井筒布置在第一水平的位置最優(yōu)。④盡量不壓煤或少壓煤合理布置井筒 確定井筒位置，要充分考慮少留井筒和工業(yè)廣場保護煤柱。 ④地質及水文地質條件對井筒布置的影響 要保證井筒、井底車場及硐室位于穩(wěn)定的圍巖中，應使井筒盡量不穿過或少穿過流沙層、較大的含水層、較厚沖積層、斷層破碎帶、煤與瓦斯突出煤層、較軟煤層及高應力區(qū)。 ⑤井口位置應便于布置

49、工業(yè)場地 井口附近要布置主、副生產系統的建筑物及引進鐵路專用線。為了便于地面系統間互相聯接，以及修筑鐵路專用線與國家鐵路接軌，要求地面平坦，高差不能太大，專用線短，工程量小及有良好的技術條件。 綜合以上六方面的因素，結合礦井實際情況，初步提出三種本礦井井筒布置方案，如下： （一） 平硐井口的中心位置：經距-15900.0m，緯距4421623.0m； （二） 平硐井口的中心位置：經距-16940.0m，緯距4420776.2m； （三） 斜井井口的中心位置：經距-16629.8m，緯距4421069.4m； 副井井筒中心位置：經距-16534.8m，緯距4221148.1m （3

50、）風井位置的選擇 本井田煤層賦存條件比較好，屬于緩傾斜～近水平煤層，第一、二水平均采用采區(qū)式開采。由于采區(qū)上山距離煤層露頭較近，所以采用一個技術、經濟上可行的方案：利用采區(qū)上山直接通向地面，分區(qū)通風。 而在礦區(qū)深部的部分煤層則單獨布置一個風井。 4.1.3工業(yè)廣場的位置、形狀和面積的確定 工業(yè)場地的選擇主要考慮以下因素： （1）盡量位于儲量中心，使井下有合理的布局； （2）占地要少，盡量做到不搬遷村莊； （3）盡量布置在地質條件較好的區(qū)域，同時工業(yè)場地的標高要高于最高洪水位； （4）盡量減少工業(yè)廣場的壓煤損失。 根據以上原則和本礦井的實際情況，工業(yè)廣場與井筒布置位置相同，均位

51、于煤田范圍以外，沒有壓煤損失。 4.1.4開采水平的確定 本礦井煤層淺部標高為550m，埋藏最深處達-150m，垂直高度達700m，因此必須采用多水平開采，根據《煤炭工業(yè)礦井設計規(guī)范》規(guī)定，緩傾斜、傾斜煤層的階段垂高為200～350m，根據本礦井的實際條件，結合階段斜長考慮，本礦井水平劃分可有以下兩種： （一）劃分為兩個水平 （二）劃分為兩個水平和一個輔助水平。 4.1.5井底車場和運輸大巷的布置 （1）運輸大巷的布置 由于運輸大巷要為上下水平的開采服務以及本煤層厚度為4.0m，為便于維護和使用，且不受煤層開采的影響，將水平大巷布置在距煤層底板30～50m處的巖石中。這樣

52、可以跨大巷開采，不留保護煤柱，減少煤柱損失，便于設置煤倉。 （2）井底車場的布置 由于井底車場一般要為整個礦井服務，服務時間較長，故要布置在較堅硬的巖層中。本礦井布置位置可以選擇在煤層底板中。 4.1.6礦井開拓延伸及深部開拓方案 本礦井開拓延伸可考慮以下二種方案：雙暗斜井延伸；雙暗立井延伸。 暗斜井延伸：采用兩個暗斜井延伸時，暗斜井立井內鋪設膠帶輸送機，系統較簡單且生產能力大，可充分利用原有井筒能力，同時生產和延伸相互干擾少。其缺點是增加了提升、運輸環(huán)節(jié)和設備，通風系統較復雜。 暗立井延伸：考慮到延伸水平的垂高較大，采用暗斜井延井時，巖石掘進的工程量較大。同時立井延

53、深通風較為方便。但以后的運輸成本可能會更高。 所以兩種方案有待比較，以選擇最優(yōu)方案。 4.1.7開采順序 本井田開采順序為先采第一水平，再采第二水平； 采區(qū)開采順序：采用采區(qū)前進式，即由井筒向井田邊界推進； 采區(qū)內回采順序：采用后退式，即由采區(qū)邊界向采區(qū)上山推進。 4.1.8方案比較 根據以上分析，提出以下五種方案： （1）平硐（+200）二水平暗斜井延深開拓：平硐開拓，兩水平加一輔助水平開采，平硐井筒位于+200m水平巖層中，平硐接+200水平巖石大巷，水平大巷延伸到第一水平，第一水平采用上山開采。設巖石上山，由于受上山長度的限制，在+400處輔助水平大巷，開

54、采+400以上的煤層。西二采區(qū)上山開掘至煤層露頭，作為第一水平的風井。雙暗斜井延伸至第二水平——0水平。二水平采用上下山開采及帶區(qū)開采，巖層大巷。平面圖如圖4-1，2所示： 圖4-1 方案一：平硐（+200）二水平暗斜井延深開拓平面圖 1—平硐；2—+200水平大巷；3—西二采區(qū)上山；4—風井； 5—暗斜井； 6—0水平大巷；7—東一采區(qū)上山；8—東三采區(qū)下山； 9—東五帶區(qū)水平大巷；10—輔助水平大巷 圖4-2 方案一：平硐（+200）二水平暗斜井延深開拓剖面圖 （2）平硐（+200）二水平暗立井延深開拓：平硐開拓，兩水平

55、加一輔助水平開采，平硐井筒位于+200m水平巖層中，平硐接+200水平巖石大巷，水平大巷延伸到第一水平，第一水平采用上山開采。設巖石上山，由于受上山長度的限制，在+400處輔助水平大巷，開采+400以上的煤層。西二采區(qū)上山開掘至煤層露頭，作為第一水平的風井。雙暗立井延伸至第二水平——0水平。二水平采用上下山開采及帶區(qū)開采，巖層大巷。平面圖如圖4-3所示： 圖4-3 方案二：平硐（+200）二水平暗立井延深開拓平面圖 1-平硐；2—+200水平大巷；3—西二采區(qū)上山；4—風井 5—輔助水平大巷；6—暗立井；7—石門；8—0水平大巷； 9—東一采區(qū)

56、上山；10—東五采區(qū)下山；11—東三帶區(qū)水平大巷 （3）平硐（+300）二水平暗斜井延深開拓：平硐開拓，兩水平開采，平硐井筒位于+300m水平巖層中，平硐接+300水平巖石大巷，水平大巷延伸到第一水平，第一水平采用上、下山開采。分為西二 采區(qū)和西四采區(qū)，設巖石上、下山。西二采區(qū)上山開掘至煤層露頭，作為第一水平的風井。雙暗斜井延伸至第二水平——0水平。二水平采用上下山開采及帶區(qū)開采，巖層大巷。平面圖如圖4-4所示： 圖4-4 方案三：平硐（+300）二水平暗斜井延深開拓平面圖 1—平硐；2—+300水平大巷；3—西二采區(qū)上山； 4—西四采區(qū)下山；5—風井；6—暗立井；7—

57、0水平大巷； 8—東一采區(qū)上山；9—東五采區(qū)下山；10—東三帶區(qū)水平大巷 （4）平硐（+300）二水平暗立井延深開拓：平硐開拓，兩水平開采，平硐井筒位于+300m水平巖層中，平硐接+300水平巖石大巷，水平大巷延伸到第一水平，第一水平采用上、下山開采。分為西二 采區(qū)和西四采區(qū)，設巖石上、下山。西二采區(qū)上山開掘至煤層露頭，作為第一水平的風井。雙暗立井延伸至第二水平——0水平。二水平采用上下山開采及帶區(qū)開采，巖層大巷。平面圖如圖4-5所示： 圖4-5 方案四：平硐（+300）二水平暗立井延深開拓平面圖 1—平硐；2—+300水平大巷；3—西二采區(qū)上山； 4—西四采區(qū)下山；

58、5—風井；6—石門；7—暗立井； 8—0水平巖石大巷；9—東一采區(qū)上山；10—東五采區(qū)下山 11—東三帶區(qū)大巷 （5）斜井兩水平開拓：斜井開拓，兩水平開采，斜井井筒出口位于+300m煤層露頭處，從+300m延伸至0m處，第一水平大巷設置在+250m巖層中，第一水平采用上、下山開采。分為西二 采區(qū)和西四采區(qū)，設巖石上、下山。西二采區(qū)上山開掘至煤層露頭，作為第一水平的風井。第二水平大巷設置在0水平巖層中。第二水平采用上下山開采及帶區(qū)開采。東一采區(qū)上山延伸于煤層露頭，作為第二水平的風井。平面圖如圖4-6所示： 圖4-6 方案五：斜井兩水平開拓平面圖 1—斜井；2—+250

59、水平大巷；3—西二采區(qū)上山； 4—西四采區(qū)下山；5—風井；6—石門；7—東三帶區(qū)大巷； 8—0水平巖石大巷；9—東一采區(qū)上山；10—東五采區(qū)下山 （1）技術比較 方案一、二、三、四采用的是平硐開拓，而方案五是斜井開拓。采用平硐開拓明顯的優(yōu)點在于：井下煤炭運輸不需轉載即可由平硐直接外運，因而運輸環(huán)節(jié)和設備少、系統簡單、費用低；平硐地面工業(yè)設施較簡單，不需結構復雜的井架、絞車房和硐口車場；無需在平硐內設水泵房、水倉等硐室，減少許多井巷工程，省去排水設備，排水費用大大減少，對預防井下水災較為有利；平硐施工條件較好，掘進速度快，可加快礦井建設；不留或少留工業(yè)場地煤柱，煤柱損失少。特別是本礦井利

60、用平硐開拓時，可大大降低第一水平的建設費用和生產費用。符合礦井初期投資少，投產較快的原則。所以優(yōu)先選用前四種方案中的一種。 方案一和方案二的區(qū)別在于第二水平是用暗斜井延深還是采用暗立井延深。兩方案的生產系統都比較簡單可靠。兩方案對比，第一方案需多開暗斜井井筒（傾角18，2649m）和暗斜井的上、下部車場；并相應地增加了斜井的提升和排水費用 。第二方案則需多開暗立井井筒（2225m）、石門（634m）和立井井底、上部車場，并相應地增加了井筒和石門的運輸、提升、排水費用。 對兩方案由于使用不同和延深方案而產生基建費用和生產費的差距作粗略估算如表4-1。 表4-1 方案一和方案二費用差距粗

61、略估算 方案 項目 方案一 方案二 基建費 /萬元 主暗斜井開鑿 649105010-4 =68.15 暗立井開鑿 2225300010-4 =135.00 副暗斜 井開鑿 649115010-4 =74.64 石門 開鑿 63480010-4 =50.72 上下斜井車場 （300+500）90010-4 =72.00 井底、上部車場 （600+1000）90010-4 =144.00 小計 214.79 小計 329.72 生產費 /萬元 暗斜井 提升 1.23207.980.649 0.48=1199.22 暗立井

62、 提升 1.23207.980.225 1.02=883.48 石門運輸 1.23207.980.634 0.381=929.88 暗斜井 排水 632436535.60.05310-4=104.13 暗立井 排水 632436535.60.1210-4=235.76 小計 1303.35 小計 2049.12 總計 費用/萬元 1518.14 費用/萬元 2378.84 百分率 100% 百分率 157.32% 粗略估算后認為：第一方案和第二方案的費用相差較大，第一方案的基建費和生產費用明顯要低于第二方案。且暗斜井開拓時，礦井的提升

63、、排水也較為方便。經過綜合考慮，決定選用第一方案的暗斜井開拓。 方案三和方案四的區(qū)別也在于第二水平是用暗斜井延深還是采用暗立井延深。兩方案的生產系統都比較簡單可靠。兩方案對比，第三方案需多開暗斜井井筒（傾角17.2，2970m）和暗斜井的上、下部車場；并相應地增加了斜井的提升和排水費用 。第四方案則需多開暗立井井筒（2325m）、石門（634m）和立井井底、上部車場，并相應地增加了井筒和石門的運輸、提升、排水費用。 對兩方案由于使用不同和延深方案而產生基建費用和生產費的差距作粗略估算如表4-2。 表4-2 方案三和方案四費用差距粗略估算 方案 項目 方案三 方案四 基建費

64、 /萬元 主暗斜井開鑿 970105010-4 =108.85 暗立井開鑿 2325300010-4 =195.00 副暗斜 井開鑿 970115010-4 =111.55 石門 開鑿 70080010-4 =56.00 上下斜井車場 （300+500）90010-4 =72.00 井底、上部車場 （600+1000）90010-4 =144.00 小計 230.40 小計 395.00 生產費 /萬元 暗斜井 提升 1.234000.970 0.48=1899.65 暗立井 提升 1.234000.325 1.00=132

65、6.00 石門運輸 1.234000.634 0.381=985.54 暗斜井 排水 632436537.80.05310-4=110.56 暗立井 排水 632436537.80.1210-4=250.32 小計 2000.21 小計 2561.86 總計 費用/萬元 2230.61 費用/萬元 2956.86 百分率 100% 百分率 132.56% 粗略估算后認為：第三方案和第四方案的費用相差較大，第一方案的基建費和生產費用明顯要低于第二方案。且暗斜井開拓時，礦井的提升、排水也較為方便。經過綜合考慮，決定選用第三方案的暗斜井開

66、拓。 留下的方案一和方案三相比，兩方案的總費用，基建費用和生產費用相差不大，需要通過詳細的經濟比較，才能確定兩個方案的優(yōu)劣。 （2）開拓方案詳細經濟比較 第一、第三方案有差別的建井工程量、生產經營工程量、基建費、生產經營費和經濟比較結果，分別計算匯總于下列表中： 表4-3 方案一和方案三的建井工程量 項目 方案一 方案三 初期 平硐井筒/m 1933 1124 運輸大巷/m 1058 838 后期 主暗斜井/m 649 970 副暗斜井/m 649 970 運輸大巷/m 2709 4334 井底、井上車場/m 500+300 500+300 4-4表 方案一和方案三的基建費 方案一 方案三 工程量/m 單價/元?m-1 費用/萬元 工程量/m 單價/元?m-1 費用/萬元 初期