外文翻譯--擠壓鑄造中合金熔體的模具填充能力評價 中文版

《外文翻譯--擠壓鑄造中合金熔體的模具填充能力評價 中文版》由會員分享，可在線閱讀，更多相關《外文翻譯--擠壓鑄造中合金熔體的模具填充能力評價 中文版（12頁珍藏版）》請在裝配圖網上搜索。

外文資料名稱： of of in 外文資料出處： 附 件： 指導教師評語： 簽名： 年 月 日 1 擠壓鑄造中合金熔體的模具填充能力評價 張海英， 形書 明，張清華， 談 劍波 ，問柳 1）半固態(tài)成形研究中心，北京交通大學，北京 100044 ，中國 2）石家莊機務段，石家莊 050000 ，中國 3）材 料與工程部分，河北科技大學，石家莊 050018 ，中國 譯者 黃杰 摘要 ：擠壓鑄造工藝中合金熔體模具填充能力的評價手段是阿基米德螺旋線最大長度。在評價模型的最大裝載長度理論預測的基礎上，建立不可粘性流體的流動理論。模具填充的實驗和計算證明了壓力和速度都影響合金熔體的填充能力。模具填充能力的增加而增加了模具填充壓力和減少了適當的模具填充速度。此外，在實驗條件下澆注溫度對模具填充能力影響較小。最大偏差的理論計算值與實驗結果是小于 15 ％。該模型可以定量地估計，每一個因素對模具填充能力的影響。 關鍵詞 ：擠壓鑄 造 ; 工藝參數 ; 模具填充能力 ; 理論計算 ; 實驗評估。 1. 導言 模具填充合金熔體的能力可以直接影響到產品的質量和表面粗糙度，被認為是一個基本問題領域中的物質形成過程，特別是在研究新的材料和工藝。在傳統(tǒng)的鑄造工藝中，評價模具填充的能力是進行測量螺旋線標本的最大裝載長度；然而，這一評價是有限的只對鑄造材料，模具材料，澆注技術和成型方法。因此，在特殊的鑄造工藝，如擠壓鑄造，半固態(tài)金屬鑄造，消失模鑄造等，這是一個新的問題來評估模具填充能力的合金熔體。在某一定壓力下 的模具填充能力并提出了填充長度的理論公式 [ 1 ]最近，胡阿吉拉爾 [ 2 ]設計了一個抽樣 金長度二千四百二十毫米評價合金的灌裝能力在在壓鑄過程中。因為沒有一個可用的公式來預測填充長度，這一評價方法在工程中并不方便。 3 ]調查磁通密度和輸入電壓之間的關系以及距離，并發(fā)現(xiàn)，熔體的模具填充長度隨著平均磁感應強度的增加而迅速增加，和上鋼模具優(yōu)于上石膏模具。此外，在研究高壓壓鑄， 4 ]，劉卓 [ 5 ] ，和 生保羅 [ 6 ]研究了合金仿真的模具填 充能力。 7] 研究了澆注溫度的影響，涂層厚度等。關于消失模 于改進的 凝固方程上流動長度的計算顯示了與實驗結果良好的協(xié)議。評價模具填充能力的方法主要包括三種類型，實驗評估，理論計算，和仿真。實驗評價方法是基本的，因為它的直觀效果，但它是有限與實驗條件下，是 2 很難流行使用。仿真方法是在工程不方便雖然是在特定的條件比實驗方法更準確。但是，理論計算方法可用于預測方便灌裝能力的各種合金在各個進程沒有任何特殊的設備。 擠壓鑄造是一種新的成形技術，預計將得到廣泛的應 用前景。然而，合金熔體的灌裝能力目前在這一過程中尚不清楚。熔融擠壓鑄造在研究評估合金的模具填充能力很少。在這篇文章中，實驗評價和理論計算相結合，和計算模具填充能力獲得數學模型。 2 ．擠壓鑄造中實驗評價模具填充的能力 在重力鑄造中基于螺旋線標本，特別螺旋線試樣模具設計（圖 1 所示。），用于在擠壓鑄造實驗評價合金熔體的模具填充能力。模具是 。其建設主要包括三個部分，上模具，較低的模具，以及沖壓。安裝在成形裝置的滑翔，模具上有一個阿基米德螺旋線洞全長一千三百五十毫米。較低的模具安裝在成形裝置的工作臺上；其模腔是緊的圓柱膛。在緊 腔 的側壁，有一個線連接與阿基米德螺旋線腔，沖連接成形裝置的模具填充活塞。成型設備是雙動油壓機具有的職能，如模具鎖，模具填充，噴射，并模具填充速度過境。工藝參數，如模具填充壓力，緊迫的速度（模具填充速度）等?？梢栽O置和實驗數據可由計算機控制系統(tǒng)自動保存。倒擠出其中合金熔體中的圓柱分庭壓入的阿基米德螺旋線通過轉輪倒置的沖壓運動方向。 圖 1 螺旋線標本模具： 1 ，在沖壓： 2 上模： 3 較低的模具： 4 緊膛． 3 圖 2 阿基米德螺旋線范例。 經過熔化，合金熔體注入較低模具的圓柱膛，上模 下移到太接近降低模具下的液壓機。然后，沖床下降近合金表面與快速的速度，然后按下合金熔體與一個緩慢的速度進入阿基米德螺旋線腔。維持一段時間，上模分離與降低模具，和獲得阿基米德螺旋線，（圖所示． 2 ） 。最后，測量阿基米德螺旋線長度。 3 ．數學評價模具填充能力 數據準備 緊 腔 的幾何尺寸，線框和螺旋線腔中顯示圖 3 。 圖 3 模具示意圖： 1 ，床身： 2 緊膛： 3 線框 ; 4 螺旋線 4 在模具填充擠壓鑄造過程中，存在兩種類型的方法：一個是力量迫使合金熔體流進阿基米德螺旋線腔；另一種是抵抗力封鎖 流動，造成的壓力損失。當駕駛的權力小于抵抗力，合金熔體將停止灌裝，和模具填充長度同時達到最大長度 L 。駕駛的權力主要包括模具填充所提供的壓力沖床和嚴重性合金熔體。據認為，重力遠遠低于模具填充壓力，可以忽略不計。耐力主要包括摩阻力和局部阻力。 因此，條件保持合金熔體充填可以用以下方程描述： (1) 其中 P 是模具填充壓力和 F 是總電阻的摩阻力和局部阻力。 在擠壓鑄造中，合金熔體可被視為一個穩(wěn)定的，不可壓縮粘性流體。這就是 說，合金的密度 p 在灌裝過程是恒定的。假設粘滯系數的合金熔體 v 在整個模具填充過程保持恒定。壓力提供了沖床的緊 腔 命名為模具填充壓力 P。移動速度沖被看作是平均流速度 v 的合金熔體中的緊膛（命名為模具填充速度） 。假設開始整個緊腔是投入與合金熔體，移動沖床高度（在下降高度合金熔體中的緊迫商會）是 H 和因此，填補螺旋線長度是 L ?；谫|量守恒定律， H 和 L 的關系是 (2) 摩阻力 （ 1 ）摩阻力產生的合金熔體在緊 腔 中流動。 當雷 諾數小于 2300，流動狀態(tài)的合金熔體被視為層流，當雷諾數超過 4000，流動狀態(tài)被視為湍流。否則，流動狀態(tài)是一個過渡流狀態(tài)干預層流與紊流。其中 D 是緊膛直徑。 f 這是一個層流，摩阻力系數表＃ 641 再 [ 8 ]。基于不可粘性流體動力傳輸方程，緊 腔 的摩阻力方程是 如果是湍流，摩擦系數電阻是 ，因此，摩阻力是 5 (3b) （ 2 ）摩阻力產生的流動合金熔體中。 同樣，流動中的線是 ，雖然做的是顯示在圖。 3 。雷諾數 隨不同的流速和線層面。因此，在不同條件下流動狀態(tài)是層流或湍流。如果這是一個層流，電阻的摩擦系數是 ，因此，摩阻力是 (4a) 如果是湍流 , 電阻的 摩擦系數 是 因此，摩阻力是 （ 3 ）摩阻力產生的合金熔體流動的阿基米德螺旋線腔。 張海英等人，在擠壓鑄造重評價合金熔體的模具填充能力。 據層面阿基米德螺旋線腔，最大的 D / 機會只有 d 和 D ，分別載于圖。 3, 因此，局部阻力系數很小 , 直接管的部分阻力將被忽略。雷諾數是指作為。摩擦系數電阻為層流是 ，因此，摩阻力是 如果是湍 流，電阻的摩擦系數是 ， 6 因此，摩阻力是 部分抗性 當合金熔體從緊膛流動到 滑槽 ，然后螺旋線腔，局部阻力產生的動力喪失所造成的變化，流速的流動方向和空間。當流動狀態(tài)是湍流，失去抵抗增加比例的平方平均速度，并顯示在下面的公式 [ 8 ]： 在 是局部阻力系數。當熔體流動的緊膛，系數的局部阻力顯示下列方程： 其中 K 為修正系數范圍為 8 ] 。 因此，局部阻力是 同樣，當熔體流動從膛的螺旋線腔，局部阻力是 總電阻 如果流入合金熔體的所有層流室的緊膛，膛和螺 旋線腔，總阻力是 7 將均衡器。 （ 2 ）到（ 10 ）和簡化 (11) 那里的 常數與模具方面的內容確定如下： 如果流入合金熔體的湍流流動的膛，膛和螺旋線腔，總阻力是 臨界條件的灌裝模具和填寫長度合金熔體 基于均衡器． （ 1 ） ，如果合金熔體流入層流室的緊膛，線和螺旋線腔，然后填寫的關鍵條件是作為合金熔體中顯示下面的公式： (15) 因此，填補合金熔體長度是有限的 最大裝載長度是確定的 如果流入合金熔體的湍流流動的緊膛，膛和擠壓行腔，然后合金熔體的模具填充長度是 根據均衡器。 （ 17 ）和（ 19 ） ，影響因素的最大裝載長度主要是壓力系 8 統(tǒng)，模具參數，合金熔體粘度等 。壓力系統(tǒng)包括沖壓模具填充壓力速度。參數模具包括緊膛幾何尺寸，膛，和螺旋線腔。他們的影響最大裝載長度不同部分在不同的流動。當流入過的所有層流，最大裝載長度正比于模具填充壓力和反比于模具填充速度和合金熔體粘度。當流入過是湍流中的膛和螺旋線腔，最大裝載長度也正比模具填充壓力和反比雷諾數為一體的模具 填充速度和粘度的合金熔體與模具的參數。最大裝載長度的增加而減少的模具填充速度。其中一個原因是，摩阻力的增加而增加的模具填充速度和粘性力。另外一個原因是，一個流動的湍流速度下模具填充速度，最大裝載長度是 和存在的脈沖速度和產生的附加應力的正常方向和切線方向的流動路徑，阻力在湍流大于在層流。 同樣，從均衡器． （ 17 ）和（ 19 ） ，模具的參數，該緊膛，線，和螺旋線洞產生重要的影響模具填充能力的擠壓鑄造。該修正系數 K 與之間的聯(lián)系緊膛，線和螺旋線腔有負面影響最大裝載長度。因此，避免連接角度和平穩(wěn)過渡的模 腔設計，有利于提高模具填充能力。 4 ．實驗和討論 實驗 為了核實是否存在的理論模型前面提到的那樣，兩個正交試驗的三個因素，兩個層次的 和 25 鋼的設計和實施。實驗參數，杠桿，結果顯示在表 1 和表 2 。 表 1 模具填充能力的實驗與 擠壓鑄造 注： T 是澆注溫度 ; P 是平均模具填充壓力 ;V 是模具填充速度 ;括號外的是數據 9 設置值 ;括號內的是數據實際值 ; T 是總長度。 表 2 25 鋼在擠壓鑄造中模具填充能力的實驗 從 ， 的數值，結果表明，充填長度的增加而增加的模具填充壓力和減少模 具填充速度。此外，從 S 的數值，這是表明，存在著巨大差異的影響程度的各種因素對最大裝載長度。最突出的因素是模具填充壓力和模具填充速度，他們的相互關系有多大影響填補長度。它也表明，澆注溫度和時間延遲的沖壓擠壓不重要的因素。結果表明，粘度的變化所造成的澆注溫度和時間延遲的沖壓擠壓力小比模具填充壓力和模具填充速度。實驗結果也反映了理論公式。 計算與實際價值的參數（見表 3 ）在實驗中，雷諾數大于 3700 的緊迫廳，亞軍或螺旋線腔，因此各方向都流向視為湍流。根據均衡器。 （ 19 ） ，填補了理論長度列于表 4 。 表 3 其他參數值 表 4 最大裝載長度的實驗與理論計算比較 注： l ＆ 。 從表 4 要指出的是，無論是 25 鋼，相對偏差的實驗結果與理論值不超過 15 ％。這是難以確定的實際原因，導致其中的差別。在理論模型，部分抵抗的螺 10 旋線腔被忽略，并修訂系數 K 是一個經驗的價值是不同的差異造成的實際合作形式 ; 在實驗中，在實驗中收集和轉型的信號延遲的模具溫度，澆注溫度和統(tǒng)一性，涂層厚度難以精確控制。的理論模型提供了良好的指導作用準確理解各種因素對模具填充能力。 影響澆注質量的合金熔體的填充長度 均衡器． （ 17 ）和（ 19 ） ，獲得了假設整個緊腔在填補與合金熔體。其實，這是不可能完全投入與合金熔體，因此，均衡器． （ 19 ）必須修改。假設有一個高度的 H 仍然沒有填補頂端迫切廳。根據質量守恒， ，那么 從均衡器． （ 21 ） ，結果表明，填補了理論計算長度的增加而增加的投入合金熔體質量。因此，這也是原因之一造成實驗結果與理論計算值偏差的原因之一。 5 ．結論 （ 1 ）擠壓鑄造，無論是模具填充壓力和模具填充速度有顯著影響模具填充能力的合金熔體和澆注溫 度的影響較小的實驗條件下。模具填充能力的增加而增加的模具填充壓力和減少了適當的模具填充速度。 （ 2 ）合金熔體擠壓鑄造中最大裝載長度的計算方法是均衡器． （ 17 ）和（ 19 ） 。比較理論計算值與實驗結果的最大相對偏差不超過 15 ％ 。 11