四柱萬(wàn)能液壓機(jī)課程設(shè)計(jì)

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1、 xx學(xué)院 《液壓與氣動(dòng)》課 程 設(shè) 計(jì) 題 目： 四柱萬(wàn)能液壓機(jī)課程設(shè)計(jì) 系 、班級(jí)：電子信息工程系 姓 名： 指導(dǎo)教師： 二零一二年五月二十二日 目錄 一、設(shè)計(jì)題目 2 1．設(shè)計(jì)內(nèi)容 2 2. 設(shè)計(jì)要求 2 二、主要參數(shù)確定 2 三、確定主液壓缸、頂出液壓缸結(jié)構(gòu)尺寸 3 1. 主液壓缸 3 2. 頂出液壓缸 4 四、液壓缸運(yùn)動(dòng)中的供油量計(jì)算 5 1．主液壓缸的進(jìn)出油量 5 2. 頂出液壓缸退回行程的進(jìn)出油量 5 五、確定快速空程供油方式，液壓泵規(guī)格

2、，驅(qū)動(dòng)電機(jī)功率 5 1．液壓系統(tǒng)快速空程供油方式： 5 2．選定液壓泵的流量及規(guī)格： 6 3．液壓泵的驅(qū)動(dòng)功率及電動(dòng)機(jī)的選擇： 6 六、選取液壓系統(tǒng)圖 7 1．液壓系統(tǒng)圖: 7 2. 電磁鐵動(dòng)作表： 7 3．油箱容積： 8 七、液壓系統(tǒng)工作油路分析 8 八、計(jì)算和選取液壓元件 10 九、液壓系統(tǒng)穩(wěn)定性論證 11 （一）主液壓缸壓力損失的驗(yàn)算 11 1、快速空行程時(shí)的壓力損失 11 2. 慢速加壓行程的壓力損失 11 3. 快速退回行程的壓力損失 12 （二）頂出液壓缸壓力損失驗(yàn)算 13 1. 頂出行程的壓力損失 13 2. 頂出液壓缸退回行程的壓力損失 14

3、 （三）液壓系統(tǒng)發(fā)熱和溫升驗(yàn)算 15 十、設(shè)計(jì)小結(jié) 16 十一、參考文獻(xiàn) 16 一、設(shè)計(jì)題目 1．設(shè)計(jì)內(nèi)容 設(shè)計(jì)一臺(tái)四柱萬(wàn)能液壓機(jī)，設(shè)該四柱萬(wàn)能液壓機(jī)下行部件G=1.6噸，下行行程1.2m – 1.5m。 2. 設(shè)計(jì)要求 （1）確定液壓缸的主要結(jié)構(gòu)尺寸D，d (2 ) 繪制正式液壓系統(tǒng)圖，動(dòng)作表、明細(xì)表 (3 ) 確定系統(tǒng)的主要參數(shù) (4 ) 進(jìn)行必要的性能驗(yàn)算（壓力損失、熱平衡） 二、主要參數(shù)確定 液壓系統(tǒng)最高工作壓力P=30MPa，在本系統(tǒng)中選用P=25MPa； 主液壓缸公稱(chēng)噸位3150KN； 主液壓缸用于沖壓的

4、壓制力與回程力之比為8%，塑料制品的壓制力與回程力之比為2%，取800KN； 頂出缸公稱(chēng)頂出力取主缸公稱(chēng)噸位的五分之一，取650KN； 頂出缸回程力為主液壓缸公稱(chēng)噸位的十五分之一，210KN 行程速度 主液壓缸 快速空行程 V=40mm/s 工作行程 V=10mm/s 回程 V=40mm/s 頂出液壓缸 頂出行程 V=50mm/s 回程 V=80mm/s 三、確定主液壓缸、頂出液壓缸結(jié)構(gòu)尺寸 1. 主液壓缸 A. 主液壓缸內(nèi)徑D：

5、 根據(jù)GB/T2346-1993，取標(biāo)準(zhǔn)值 D主=400mm B. 主液壓缸活塞桿徑d: 根據(jù)GB/T2346-1993，取標(biāo)準(zhǔn)值d主=250mm C. 主液壓缸有效面積：（其中A1為無(wú)桿腔面積，A2為有桿腔面積） D. 主液壓缸實(shí)際壓制力和回程力: E. 主液壓缸的工作力: （1）主液壓缸的平衡壓力 （2）主液壓缸工進(jìn)工作壓力 （3）液壓缸回程壓力

6、 2. 頂出液壓缸 A. 頂出液壓缸內(nèi)徑: 根據(jù)GB/T2346-1993，取標(biāo)準(zhǔn)值D頂=200mm B. 頂出液壓缸活塞桿徑 根據(jù)GB/T2346-1993，取標(biāo)準(zhǔn)d頂=160mm C. 頂出液壓缸有效面積（其中A3為無(wú)桿腔面積，A4為有桿腔面積） D. 頂出液壓缸的實(shí)際頂出力和回程力 E. 頂出壓缸的工作力 四、液壓缸運(yùn)動(dòng)中的供油量計(jì)算 1．主液壓缸的進(jìn)出油量

7、 A. 主液壓缸空程快速下行的進(jìn)出油量： B. 主液壓缸工作行程的進(jìn)出油量： C. 主液壓缸回程進(jìn)出油量： 2. 頂出液壓缸退回行程的進(jìn)出油量 A. 頂出液壓缸頂出行程的進(jìn)出油量： B. 頂出液壓缸退回行程的進(jìn)出油量： 五、確定快速空程供油方式，液壓泵規(guī)格，驅(qū)動(dòng)電機(jī)功率 1．液壓系統(tǒng)快速空程供油方式： 由于供油量大，不宜采用由液壓泵供油方式，利用主液壓缸活塞等自重快速下行，形成

8、負(fù)壓空腔，通過(guò)吸入閥從油箱吸油，同時(shí)使液壓系統(tǒng)規(guī)格降低檔次。 2．選定液壓泵的流量及規(guī)格： 設(shè)計(jì)的液壓系統(tǒng)最高工作壓力P=25MPa，主液壓缸工作行程，主液壓缸的無(wú)桿腔進(jìn)油量為： 主液壓缸的有桿腔進(jìn)油量為: 頂出液壓缸頂出行程的無(wú)桿腔進(jìn)油量為： 設(shè)選主液壓缸工作行程和頂出液壓缸頂出行程工作壓力最高（P=25MPa）工件頂出后不需要高壓。主液壓缸工作行程（即壓制）流量為75.36L/min，主液壓缸工作回程流量為183.69L/min，選用5ZKB732型斜軸式軸向柱塞變量泵，該泵主要技術(shù)性能參數(shù)如下：排量 234.3ml/r， 額定壓力 16MPa， 最

9、大壓力 25MPa， 轉(zhuǎn)速 970r/min， 容積效率 96%。該液壓泵基本能滿足本液壓系統(tǒng)的要求。 3．液壓泵的驅(qū)動(dòng)功率及電動(dòng)機(jī)的選擇： 主液壓缸的壓制力與頂出液壓缸的頂出工作壓力均為P=25MPa，主液壓缸回程工作壓力為10.45MPa，頂出液壓缸退回行程工作壓力為18.58MPa，液壓系統(tǒng)允許短期過(guò)載，回此快速進(jìn)退選10.45MPa，q=200L/min，工進(jìn)選P=25MPa，q=75.36L/min，液壓泵的容積效率ηv=0.96，機(jī)械效率ηm=0.95，兩種工況電機(jī)驅(qū)動(dòng)功率為： 由以上數(shù)據(jù)，查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)，選取Y280S-6三相異步電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)液壓泵，該電動(dòng)機(jī)主要性能

10、參數(shù)如下：額定功率 45KW， 滿載轉(zhuǎn)速 980r/min。 六、選取液壓系統(tǒng)圖 1．液壓系統(tǒng)圖: 2. 電磁鐵動(dòng)作表： 動(dòng) 作 順 序 1YA 2YA 3YA 4YA 5YA 6YA 主液壓缸 快速下行 + + 慢速加壓 + 保 壓 卸壓回程 + 停 止 頂出缸 頂 出 + 退 回 + 壓 邊 + 浮動(dòng)拉伸 +

11、 3．油箱容積： 上油箱容積： 根據(jù)GB2876-81標(biāo)準(zhǔn)，取其標(biāo)準(zhǔn)值630L。 下油箱容積： 根據(jù)GB2876-81標(biāo)準(zhǔn)，取其標(biāo)準(zhǔn)值1600L。 七、液壓系統(tǒng)工作油路分析 A．啟動(dòng)：電磁鐵全斷電，主泵卸荷。 主泵（恒功率輸出）-- 電液換向閥7的M型中位-- 電液換向閥17的K型中位-- 油箱 B．液壓缸15活塞快速下行： 1YA，5YA通電，電液換向閥7右位工作，控制油路經(jīng)電磁換向閥12打開(kāi)液控單向閥13，接通液壓缸15下腔與液控單向閥13的通道。 進(jìn)油路：主泵（恒功率

12、輸出）-- 電液換向閥7--單向閥8-- 液壓缸15上腔 回油路：液壓缸15下腔-- 單向閥13-- 電液換向閥7-- 電液換向閥17的K型中位--油箱 液壓缸活塞依靠重力快速下行形成負(fù)壓空腔：大氣壓油-- 吸入閥11-- 液壓缸15上腔 C．液壓缸15活塞接觸工件，慢速下行（增壓行程）： 液壓缸活塞碰行程開(kāi)關(guān)2XK使5YA斷電，切斷液壓缸15下腔經(jīng)液控單向閥13快速回油通路，上腔壓力升高，同時(shí)切斷（大氣壓油-- 吸入閥11-- 上液壓缸15上腔）吸油路。 進(jìn)油路：主泵（恒功率輸出）-- 電液換向閥7-- 單向閥8-- 液壓缸15上腔 回油路：液壓缸1

13、5下腔-- 順序閥14-- 電液換向閥7-- 電液換向閥17的K型中位-- 油箱 D. 保壓： 液壓缸15上腔壓力升高達(dá)到預(yù)調(diào)壓力，電接觸壓力表9發(fā)出信息，1YA斷電，液壓缸15進(jìn)口油路切斷，（單向閥8和吸入閥11的高密封性能確保液壓缸15活塞對(duì)工件保壓，利用液壓缸15上腔壓力很高，打開(kāi)外控順序閥10的目的是防止控制油路使吸入閥11誤動(dòng)而造成液壓缸15上腔卸荷）當(dāng)液壓缸15上腔壓力降低到低于電接觸壓力表9調(diào)定壓力，電接觸壓力表9又會(huì)使1YA通電，動(dòng)力系統(tǒng)又會(huì)再次向液壓缸15上腔供應(yīng)壓力油……。 主泵（恒功率輸出）-- 電液換向閥7的M型中位-- 電液換向閥17的K型中位--

14、油箱，主泵卸荷。 E．保壓結(jié)束，液壓缸15上腔卸荷后： 保壓時(shí)間到位，時(shí)間繼電器電出信息，2YA通電（1YA斷電），液壓缸15上腔壓力很高，打開(kāi)外控順序閥10，大部分油液經(jīng)外控順序閥10流回油箱，壓力不足以立即打開(kāi)吸入閥11通油箱的通道，只能先打開(kāi)吸入11的卸荷閥，實(shí)現(xiàn)液壓缸15上腔先卸荷，后通油箱的順序動(dòng)作，此時(shí)： 主泵1大部分油液-- 電液換向閥7-- 外控順序閥10-- 油箱 F．液壓缸15活塞快速上行： 液壓缸15上腔卸壓達(dá)到吸入閥11開(kāi)啟的壓力值時(shí)，外控順序閥10關(guān)閉。 進(jìn)油路：主泵1-- 電液換向閥7-- 液控單向閥13-- 液壓缸15下腔

15、 回油路：液壓缸15上腔-- 吸入閥11-- 油箱 G．頂出工件 液壓缸15活塞快速上行到位，碰行程開(kāi)關(guān)1XK，2YA斷電，電液換向閥7復(fù)位，3YA通電，電液換向閥17右位工作。 進(jìn)油路：主泵1-- 電液換向閥7的M型中位-- 電液換向閥17-- 液壓缸16下腔 回油路：液壓缸16上腔-- 電液換向閥17-- 油箱 H. 頂出活塞退回：4YA通電，3YA斷電，電液換向閥17左位工作 進(jìn)油路：主泵1-- 電液換向閥7的M型中位-- 電液換向閥17-- 液壓缸16有桿腔 回油路：液壓缸16無(wú)桿腔-- 電液換向閥17-- 油箱 I. 壓邊浮動(dòng)拉伸：

16、 薄板拉伸時(shí)，要求頂出液壓缸16無(wú)桿腔保持一定的壓力，以便液壓缸16活塞能隨液壓缸15活塞驅(qū)動(dòng)一同下行對(duì)薄板進(jìn)行拉伸，3YA通電，電液換向閥17右位工作，6YA通電，電磁閥19工作，溢流閥21調(diào)節(jié)液壓缸16無(wú)桿腔油墊工作壓力。 進(jìn)油路：主泵1-- 電液換向閥7的M型中位-- 電液換向閥17-- 液壓缸16無(wú)桿腔 吸油路: 大氣壓油-- 電液換向閥17-- 填補(bǔ)液壓缸16有桿腔的負(fù)壓空腔 八、計(jì)算和選取液壓元件 根據(jù)上面計(jì)算數(shù)據(jù)，查液壓設(shè)計(jì)手冊(cè)選取液壓元件如下： 序 號(hào) 元 件 名 稱(chēng) 實(shí)際流量 規(guī) 格 1 斜軸式軸向柱塞變量泵 227L

17、/min 5ZKB732 2 齒輪泵 18L/min BBXQ 3 電動(dòng)機(jī) Y802-4三相異步電機(jī) 4 濾油器 245L/min WU-250F 5 先導(dǎo)式溢流閥 227L/min CG2V-8FW 6 溢流閥 18L/min YF-L10B 7 電液換向閥 227L/min 24DY-B32H-Z 8 單向閥 227L/min DF-L32H2 9 壓力繼電器 IPD01-H6L-Y 10 外控內(nèi)泄型順序閥 227L/min XD4F-L32H 11 液控單向閥 376L/min DFY-F50H2 1

18、2 兩位四通電磁換向閥 18L/min 24D-10H-TZ 13 液控單向閥 227L/min DFY-F32H2 14 順序閥 227L/min XD2F-L32H 15 主液壓缸 16 頂出液壓缸 17 電液換向閥 227L/min 24DY-B32H-Z 18 節(jié)流閥 227L/min LDF-L32C 19 兩位兩通電磁換向閥 227L/min 22D-32B 20 先導(dǎo)式溢流閥 227L/min CG2V-8FW 21 溢流閥 227L/min YF-L32B 九、液壓系統(tǒng)穩(wěn)定性論證 （一

19、）主液壓缸壓力損失的驗(yàn)算 1、快速空行程時(shí)的壓力損失 快速空行程時(shí)，由于液壓缸進(jìn)油從吸入閥11吸油，油路很短，因此不考慮進(jìn)油路上的壓力損失，在回油路上，已知油管長(zhǎng)度l=2m，油管直徑d=3010-3m，通過(guò)的流量q=3.0610-3m3/s。液壓系統(tǒng)選用N32號(hào)液壓油，考慮最低工作溫度15℃，由手冊(cè)查出此時(shí)油的運(yùn)動(dòng)粘度v=1.5cm2/s，油的密度ρ=900kg/m3，液壓系統(tǒng)元件采用集成塊式的配置形式。 (1) 確定油流的流動(dòng)狀態(tài)，回油路中液流的雷諾數(shù)為 由上可知，回油路中的流動(dòng)是層流。 （2）沿程壓力損失ΕΔpλ

20、 在回油路上，流速 則壓力損失為 （3）局部壓力損失 由于采用集成塊式的液壓裝置，所以只考慮閥類(lèi)元件和集成塊內(nèi)油路的壓力損失。通過(guò)各閥的局部壓力損失列于下表中: 元 件 名 稱(chēng) 額定流量 實(shí)際流量 額定損失 實(shí)際損失 液控單向閥 250 229.8 2 168986 電液換向閥*2 250 229.8 4 675943 若取集成塊進(jìn)油路壓力損失為30000Pa，回油路壓力損失為50000Pa，則回油路總的壓力損失為 2. 慢速加壓行程的壓力損失 在慢速加壓行程中，已知油管長(zhǎng)度l=2m，油管直徑d=301

21、0-3m，通過(guò)的流量進(jìn)油路q1=1.2610-3m3/s，回油路q2=0.7710-3m3/s。液壓系統(tǒng)選用N32號(hào)液壓油，考慮最低工作溫度15℃，由手冊(cè)查出此時(shí)油的運(yùn)動(dòng)粘度v=1.5cm2/s，油的密度ρ=900kg/m3，液壓系統(tǒng)元件采用集成塊式的配置形式。 （1）確定油流的流動(dòng)狀態(tài) 進(jìn)油路中液流的雷諾數(shù)為 回油路中液流的雷諾數(shù)為 由上可知，進(jìn)回油路中的流動(dòng)是層流。 （2）沿程壓力損失ΕΔpλ 在進(jìn)油路上，流速 則壓力損失為 在回油路上，流速 則壓力損失為 （3）局部壓力損失 由于

22、采用集成塊式的液壓裝置，所以只考慮閥類(lèi)元件和集成塊內(nèi)油路的壓力損失。通過(guò)各閥的局部壓力損失列于下表中: 元 件 名 稱(chēng) 額定流量 實(shí)際流量 額定損失 實(shí)際損失 單向閥 80 75.6 2 182883 電液換向閥 250 229.8 4 337973 順序閥 50 46.2 3 256133 若取集成塊進(jìn)油路壓力損失為30000Pa，回油路壓力損失為50000Pa，則進(jìn)油路總的壓力損失為 回油路總的壓力損失為 3. 快速退回行程的壓力損失 在快速退回行程中，主液壓缸從順序閥10卸荷，油路很短，壓力損失忽略不計(jì)

23、，已知油管長(zhǎng)度l=2m，油管直徑d=3010-3m，通過(guò)的流量進(jìn)油路q1=3.0610-3m3/s。液壓系統(tǒng)選用N32號(hào)液壓油，考慮最低工作溫度15℃，由手冊(cè)查出此時(shí)油的運(yùn)動(dòng)粘度v=1.5cm2/s，油的密度ρ=900kg/m3，液壓系統(tǒng)元件采用集成塊式的配置形式。 （1）確定油流的流動(dòng)狀態(tài) 進(jìn)油路中液流的雷諾數(shù)為 由上可知，進(jìn)油路中的流動(dòng)是層流。 （2）沿程壓力損失ΕΔpλ 在進(jìn)油路上，流速 則壓力損失為 （3）局部壓力損失 由于采用集成塊式的液壓裝置，所以只考慮閥類(lèi)元件和集成塊內(nèi)油路的壓力損失。通過(guò)各閥的局部壓力損

24、失列于下表中: 元 件 名 稱(chēng) 額定流量 實(shí)際流量 額定損失 實(shí)際損失 單向閥 250 229.8 2 168986 電液換向閥 250 229.8 4 337973 若取集成塊進(jìn)油路壓力損失為30000Pa，回油路壓力損失為50000Pa，則進(jìn)油路總的壓力損失為 （二）頂出液壓缸壓力損失驗(yàn)算 1. 頂出行程的壓力損失 在頂出液壓缸頂出行程中，已知油管長(zhǎng)度l=2m，油管直徑d=3010-3m，通過(guò)的流量進(jìn)油路q1=1.5710-3m3/s，回油路q2=0.5710-3m3/s。液壓系統(tǒng)選用N32號(hào)液壓油，考慮最低工作溫度15

25、℃，由手冊(cè)查出此時(shí)油的運(yùn)動(dòng)粘度v=1.5cm2/s，油的密度ρ=900kg/m3，液壓系統(tǒng)元件采用集成塊式的配置形式。 （1）確定油流的流動(dòng)狀態(tài) 進(jìn)油路中液流的雷諾數(shù)為 回油路中液流的雷諾數(shù)為 由上可知，進(jìn)回油路中的流動(dòng)是層流。 （2）沿程壓力損失ΕΔpλ 在進(jìn)油路上，流速 則壓力損失為 在回油路上，流速 則壓力損失為 （3）局部壓力損失 由于采用集成塊式的液壓裝置，所以只考慮閥類(lèi)元件和集成塊內(nèi)油路的壓力損失。通過(guò)各閥的局部壓力損失列于下表中: 元 件 名 稱(chēng) 額定流量 實(shí)際流量

26、 額定損失 實(shí)際損失 電液換向閥 250 94.2/34.2 4 56791/7486 若取集成塊進(jìn)油路壓力損失為30000Pa，回油路壓力損失為50000Pa，則進(jìn)油路總的壓力損失為 回油路總的壓力損失為 2. 頂出液壓缸退回行程的壓力損失 在慢速加壓行程中，已知油管長(zhǎng)度l=2m，油管直徑d=3010-3m，通過(guò)的流量進(jìn)油路q1=0.910-3m3/s，回油路q2=2.5110-3m3/s。液壓系統(tǒng)選用N32號(hào)液壓油，考慮最低工作溫度15℃，由手冊(cè)查出此時(shí)油的運(yùn)動(dòng)粘度v=1.5cm2/s，油的密度ρ=900kg/m3，液壓系統(tǒng)元件采用集

27、成塊式的配置形式。 （1）確定油流的流動(dòng)狀態(tài) 進(jìn)油路中液流的雷諾數(shù)為 回油路中液流的雷諾數(shù)為 由上可知，進(jìn)回油路中的流動(dòng)是層流。 （2）沿程壓力損失ΕΔpλ 在進(jìn)油路上，流速 則壓力損失為 在回油路上，流速 則壓力損失為 （3）局部壓力損失 由于采用集成塊式的液壓裝置，所以只考慮閥類(lèi)元件和集成塊內(nèi)油路的壓力損失。通過(guò)各閥的局部壓力損失列于下表中: 元 件 名 稱(chēng) 額定流量 實(shí)際流量 額定損失 實(shí)際損失 電液換向閥 250 54/150.6 4 18662/14515

28、4 若取集成塊進(jìn)油路壓力損失為30000Pa，回油路壓力損失為50000Pa，則進(jìn)油路總的壓力損失為 回油路總的壓力損失為 從以上驗(yàn)算結(jié)果可以看出，各種工況下的實(shí)際壓力損失都能滿足要求，說(shuō)明液壓系統(tǒng)的油路結(jié)構(gòu)、元件的參數(shù)是合理的，滿足要求。 （三）液壓系統(tǒng)發(fā)熱和溫升驗(yàn)算 在整個(gè)工作循環(huán)中，工進(jìn)階段所占用的時(shí)間最長(zhǎng)，所以系統(tǒng)的發(fā)熱主要是工進(jìn)階段造成的，幫按工進(jìn)工況驗(yàn)算系統(tǒng)溫升。 系統(tǒng)總的發(fā)熱功率Φ為 Φ=38.65-34.5=4.15KW=4150W 已知油箱容積V=1600L=1.6m3，則油箱的近

29、似散熱面積A為 假定通風(fēng)條件良好，取油箱散熱系數(shù)Cr=1510-3KW/(m2℃)，則可得油液溫升為 ℃ 設(shè)環(huán)境溫度T=25℃，則熱平均溫度為56.14℃，油箱散熱基本可達(dá)到要求。 十、設(shè)計(jì)總結(jié) 經(jīng)過(guò)這近三個(gè)星期的液壓系統(tǒng)課程設(shè)計(jì)，這也是我第一次較全的運(yùn)用液壓系統(tǒng)的知識(shí)運(yùn)用到設(shè)計(jì)。在設(shè)計(jì)的過(guò)程中，雖然遇到了許多問(wèn)題，但是幸好都能很快的有所改正或有所改良。在設(shè)計(jì)過(guò)程中培養(yǎng)了我的綜合運(yùn)用液壓與氣壓傳動(dòng)課程及其他課程理論知識(shí)和利用生產(chǎn)時(shí)間知識(shí)來(lái)解決實(shí)際問(wèn)題的能力，真正做到了學(xué)以致用。在此期間我我們同學(xué)之間互相

30、幫助，共同面對(duì)課程設(shè)計(jì)當(dāng)中遇到的困難，培養(yǎng)了我們的團(tuán)隊(duì)精神。在這些過(guò)程當(dāng)中我充分的認(rèn)識(shí)到自己在知識(shí)理解和接受應(yīng)用方面的不足，特別是自己的系統(tǒng)的自我學(xué)習(xí)能力的欠缺，將來(lái)要進(jìn)一步加強(qiáng)，今后的學(xué)習(xí)還要更加的努力。本次課程設(shè)計(jì)不僅僅是對(duì)自己所學(xué)的知識(shí)的一次系統(tǒng)總結(jié)與應(yīng)用，還是鍛煉我的耐力和意志力的過(guò)程。 另外，通過(guò)每天都過(guò)得很充實(shí)的課程設(shè)計(jì)，從中得到的收獲還是非常多的。次較全面的液壓知識(shí)的綜合運(yùn)用，通過(guò)這次練習(xí)，使得我們對(duì)液壓基礎(chǔ)知識(shí)有了一個(gè)較為系統(tǒng)全面的認(rèn)識(shí)，加深了對(duì)所學(xué)知識(shí)的理解和運(yùn)用，將原來(lái)看來(lái)比較抽象的內(nèi)容實(shí)現(xiàn)了具體化，初步掊養(yǎng)了我們理論聯(lián)系實(shí)際的設(shè)計(jì)思想，訓(xùn)練了綜合運(yùn)用相關(guān)課程的理論，結(jié)合生

31、產(chǎn)實(shí)際分析和解決工程實(shí)際問(wèn)題的能力，鞏固、加深了有關(guān)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)方面知識(shí)的了解。 通過(guò)設(shè)計(jì)方案，合理選擇各液壓零件類(lèi)型，正確計(jì)算零件的工作能力，以及針對(duì)課程設(shè)計(jì)中出現(xiàn)的問(wèn)題查閱相關(guān)資料，擴(kuò)展了我們的知識(shí)面，培養(yǎng)了我們?cè)诒緦W(xué)科方面的興趣及實(shí)際動(dòng)手能力，對(duì)將來(lái)我們?cè)诖朔矫娴陌l(fā)展起了一個(gè)重要的作用。本次課程設(shè)計(jì)是我們對(duì)所學(xué)知識(shí)運(yùn)用，是我們?cè)谝簤褐R(shí)學(xué)習(xí)方面的有意義的實(shí)踐。 十一、參考文獻(xiàn) 1.《液壓傳動(dòng)與氣壓傳動(dòng)》第2版，劉延俊主編，機(jī)械工業(yè)出版社。 2.《液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè)》，楊培元、朱福元主編，機(jī)械工業(yè)出版社。 3、《液壓與氣壓傳動(dòng)學(xué)習(xí)及實(shí)驗(yàn)指導(dǎo)》，劉延俊、蘇杭主編，機(jī)械工業(yè)出版社。 16