塑料粉碎機說明書

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1、畢業(yè)論文（設計）用紙 題 目： 塑料粉碎機的設計 姓 名： 李家龍 班級學號： 0608014612 指導教師： 夏廣嵐 摘 要 廢舊塑料包裝物給人們的視覺帶來不良刺激，影響城市、風景點的整體美感，破壞市容、景觀，由此造成”視覺污染“。另外廢舊塑料包裝物進入環(huán)境后，由于其很難降解，造成長期的、深層次的生態(tài)環(huán)境問題，利用塑料粉碎機對廢舊塑料進行粉碎處理是回收再利用塑料的重要環(huán)節(jié)。因此研究一種高性能低成本的塑料粉碎機對社會和經濟的發(fā)展有著及其重要的意義。 目前，廢舊塑料循環(huán)利用技術的發(fā)

2、展日新月異，全球環(huán)境保護的呼聲不斷高漲。各種新設備層出不窮， 德國Erema公司的雙盤切割系統(tǒng)突破了通常Erema使用單盤底部切割、搗碎裝置在進入擠出設備前切割、混合和壓縮薄膜的技術限制。新型的雙盤系統(tǒng)中的一個盤安裝在另一個之上，第一個盤用于對不符合要求的原料進行粗加工。雙盤系統(tǒng)可以接受未經過精加工的原料，并且運行得更加順暢。Erema公司說在處理PE薄膜時，可以提升15%的產量。舊設備可以通過升級成為新型的雙盤系統(tǒng)。 本次課題是針對制造農用育苗杯而設計，通過參觀育苗杯生產流程，發(fā)現其塑料粉碎機在粉碎時存在噪聲大，負荷波動明顯等問題，因此重新設計一種塑料粉碎機，希望能在一些性能方面有所提高。

3、 關鍵詞：塑料粉碎機；雙盤系統(tǒng)；生產流程。 Abstract Combined machine tool is Discard the old plastics packing thing sense of vision for people brings the bad incitement, affecting the whole pleasant impression of the city, beauty spot, breaking the urban landscape, view, resulting in" sense

4、 of vision pollution" from here.Discard another old plastics packing thing after enter the environment because it can hardly decline the solution, result in long-term of, the ecosystem environment problem of the deep time, make use of the plastics to smash the machine to discard the old plastics t

5、o carry on smash processing is be recycled plastics of important link.Therefore study a kind of plastics with low cost high performance to smash the machine to have to the development of the society and economy and its important meaning. Currently, discard the old plastics to make use of the techni

6、cal development to change with each passing day circularly, the noise of shouting of the global environmental protection upsurges continuously.Various new equipments pile up one after another, a dish of the German company of Erema usually incised the system to break the Erema uses the single dish bo

7、ttom to incise, pound into pulp to equip before enter to extrude the equipments incise, admixture and compress the technique restrict of the thin film.A dish within a dishs system install at the another on, the first dish useds for processing towards notting agree with the raw material of match the

8、request to carry on thickly.A dish system can accept to have not yet the raw material that processes over the , and circulate more and smoothly.The company of Erema say while handle thin film of PE, can promote 15% yield.The old equipments can become a dish systems through an upgrade. This topic is

9、 to aim at to make the agriculture to use to teach to grow the cup but designs, teaching to grow the cup production process through a visit, discovering that its plastics smashes the machine while smash exist the voice of is big, burden the motion obvious etc. problem, so from design a kind of plast

10、ics to smash the machine lately, hope to have the exaltation in some functions. Keywords：The plastics smashes the machine; A dish system; Production process. 佳木斯大學教務處 第 V 頁 畢業(yè)論文（設計）用紙 前 言 近幾年來，隨著科學技術的進步和機械領域的迅猛發(fā)展，各種機械設備的科技含量逐步加大，同時對機械設備各方面的使用要求也逐步提高，這給設計者提出了更高的要求。本次在塑料粉碎機設計過程中，盡量使

11、結構更加合理，可靠性和操作更加簡便。因此大大提高了生產效率和加工成本，減少了工人的勞動強度。 文章工分為三章，第一章介紹了塑料粉碎機的整體結構。第二章詳細地介紹了元件的選取及其計算過程。其中包括固定刀片所用螺栓組的計算和選取，軸的選取與計算，軸承的計算和帶傳動的設計等。第三章介紹了塑料粉碎機的使用說明及注意事項。 限于本人水平有限，文章中必定會有錯誤和不足之處，敬煩不吝批評指正。 目 錄 摘 要 I Abstract II 前 言 1 目 錄 2 第1章 塑料粉碎機整體結構介紹 1 1.1 機蓋部分 1 1.2 機體部分

12、 1 第 2 章 元件的選取及其計算過程 3 2.1 固定刀片所用螺栓組連接的計算和選取。 3 2.1.1 螺栓組連接結構設計方法 3 2.1.2 螺栓組連接結構計算過程 4 2.2 軸的選取與計算 7 2.2.1 軸的設計內容及設計方法 7 2.2.2 軸的尺寸的設計計算過程 10 2.3 塑料粉碎機軸承的選擇 15 2.3.1 軸承選擇條件的分析 15 2.3.2 軸承的設計計算過程 16 2.4 帶傳動的設計 19 2.4.1 帶傳動的設計分析 19 2.4.2 帶傳動的選擇與計算過程 20 第 3 章 塑料粉碎機使用說明及注意事項 24 3.1 塑料粉碎機

13、的使用方法 24 3.2 塑料粉碎機使用的注意事項 24 參考文獻 26 致 謝 27 佳木斯大學教務處 第 1 頁 畢業(yè)論文（設計）用紙 第1章 塑料粉碎機整體結構介紹 1.1 機蓋部分 機蓋部分結構比較簡單，在對機蓋的設計過程中，主要的思想就是在能夠滿足使用要求的前提下盡量使機蓋的結構簡單，便于加工生產，從而降低其生產成本。此塑料粉碎機機蓋的主要部位就是送料口(它與機蓋是一體的)，它的作用是將塑料導入到粉碎機內部。機蓋內部有一個傾斜的擋板，它的作用是防止在機器運轉過程中，粉碎的塑料從送料口被甩出來，在機蓋的底部，通過對加工是表面粗糙度

14、的要求，從而保證了機蓋和機體之間的嚴密性。其結構如圖1-1所示。 圖1-1 機蓋部分簡圖 1.2 機體部分 機體部分是整個塑料粉碎機的主要部分，它的結構相對復雜。從它的外部結構來看，比較簡單，有四個支架，這四個支架在設計過程中考慮到整臺機器的穩(wěn)定性，即在機器運轉過程中能夠保證機器不產生機體較大震動，每一個支架的結構都采用了三角板式的結構，從力學的角度進行分析，這種結構不僅能夠保證在性能上的要求，而且它的結構也十分簡單，所以大大降低了生產的成本。 在機體的后側，安裝了電動機的懸掛底座，這種懸掛底座的設計是整臺塑料粉碎機設計過程中的巧妙設計之處，它所采用的結構是折疊式的，就如同一扇門

15、似的，繞著聯接軸可以進行旋轉，這種旋轉能夠調節(jié)皮帶的松緊，這種簡單的調節(jié)方式，不論是在加工過程中，還是在使用過程中，都有著相當大的優(yōu)點。 電動機通過懸掛底座上的四個通孔，利用螺母將其和懸掛底座連接起來，此時的電動機是傾斜放置的，當需要調節(jié)皮帶的松緊時，可以通過調節(jié)螺母而改變皮帶的張緊程度。 在機體的底部有一個傾斜的板子，它就是排料板，加工好的塑料可通過排料板排出，該排料板起到了導向的作用。 根據以上的敘述及要求，機體外型設計構造如圖1-2所示。 圖1-2 機體部分簡圖 第 2 章 元件的選取及其計算過程 2.1 固定刀片所用螺栓組連接的計算和選取。 2.1.1

16、螺栓組連接結構設計方法 螺栓組連接結構設計的主要目的，在于合理地確定聯接接合面的幾何形狀和螺栓的布置形式，力求各螺栓和聯接接合面間受力均勻，便于加工和裝配。為此，設計時應綜合考慮以下幾個方面的問題： 1、聯接接合面的幾何形狀通常都設計成軸對稱的簡單幾何形狀，如圓形、環(huán)形、矩形、框形、三角形等。這樣不但便于加工制造，而且便于對稱布置螺栓，是螺栓組的對稱中心和聯接接合面的形心重合，從而保證聯接接合面受力比較均勻。 2、螺栓的布置應使個螺栓的受力合理。對于鉸制孔用螺栓聯接，不要在平行于工作載荷的方向上成排的地布置八個以上的螺栓，以免載荷分布過于不均。當螺栓聯接承受彎矩或轉矩時，應使螺栓的位置適

17、當靠近聯接接合面的邊緣，以減小螺栓的受力。如果同時承受軸向載荷和較大的橫向載荷，應采用銷、套筒、鍵等抗剪零件來承受橫向載荷，以減小螺栓的欲緊力及其結構尺寸。 3、螺栓的排列應有合理的間距、邊距。布置螺栓時，各螺栓軸線間以及螺栓軸線和機體壁間的最小距離，應根據扳手所需活動空間的大小來決定。扳手空間的尺寸可查閱有關標準。對于壓力容器等緊密性要求較高的重要聯接，螺栓的間距t。不得大于下表所推薦的數值。具體細節(jié)可見表2-1。 表2-1 螺栓工作面壓力表 工作壓力/MPa 1.6 >1.64 >410 >1016 >1620 >2030 t。/mm 7d 5.5d 4.5d

18、4d 3.5d 3d 注：表中d為螺紋公稱直徑。 4、分布在同一圓周上的螺栓數目，應取成4、6、8等偶數，以便在圓周上鉆孔時的分度和畫線。同一螺栓組中螺栓的材料、直徑和長度均應相同。 5、避免螺栓承受附加的彎曲載荷。除了要在結構上設法保證載荷不偏心外，還應在工藝上保證被聯接件、螺母和螺栓頭部的支撐面平整，并與螺栓軸線相垂直。在鑄、鍛件等的粗糙表面上安裝螺栓時，應制成凸臺或沉頭座。當支撐面為傾斜表面時，應采用斜面墊圈等。 螺栓組的結構設計，除綜合考慮以上各點外，還包括根據聯接的工作條件合理地選擇螺栓組的放松裝置。 2.1.2 螺栓組連接結構計算過程 已知當刀片在旋轉的過程

19、中其所受總載荷F5000N。其作用線與垂直線的夾角=45。底板長420mm。寬105，同時用6個螺栓緊固。其布置如圖2-1所示。 圖2-1 螺栓組連接示意圖 1、螺栓組結構設計 采用如上圖所示的結構。螺栓數Z=6。均勻布置。 2、螺栓受力分析F的作用下，螺栓組聯接承受以下各力作用： 1）軸向力（F的水平分力Fh，作用于螺栓中心，水平向上） Fh= Fsin=5000sin45=3536N （2-1） 橫向力（F的垂直分力Fv,作用于接合面，垂直向下） Fv= Fcos=5000Ncos=3536N

20、 （2-2） 傾覆力矩 M= Fh16+ Fv15=105107Ncm （2-3） 2）在軸向力Fh的作用下，各螺栓所受的工作拉力 （2-4） 3）在傾覆力矩M的作用下，所有螺栓都受到加載作用，所受的載荷按公式確定 （2-5） 故螺栓所受的軸向工作載荷為 （2-6） 4）在橫向壓力的作用下，底板聯接接合

21、面可能產生滑移，根據底板接合面不滑移的條件 （2-7） 查表得接合面的摩擦系數。并取 （2-8） 取防滑系數。則各螺栓所需預緊力為 （2-9） 5）上面每個螺栓所受的總拉力按公式求得： （2-10） 3、確定螺栓直徑 選擇螺栓材料Q235，性能等級為4，6的螺栓，由表得材料屈服極限 ，安全系數，故螺栓材料的許用應力

22、 （2-11） 根據公式求得螺栓危險面的直徑（螺栓小徑）為 （2-12） 按粗牙普通螺紋標準（GB196-81），選用螺紋公稱直徑（螺紋小徑） 4、校核螺栓組聯接接合面的工作能力。 1）聯接接合面下端的擠壓應力不超過許用值 （2-13） （2-14） 故可以滿足要求。 2）聯接接合面上端應保持一定的殘余預緊力，以防止在受力時接合面產生間隙，即。 （2-15） 故接合面上端受壓最小處不會產生間隙。 5 校核

23、螺栓所需的預緊力是否合適 已知 （2-16） 取預緊力下限即 要求的預緊力，小于上值，故滿足要求。 確定螺栓的公稱直徑后，螺栓的類型，長度，精度以及響應螺母，墊圈等結構尺寸，可根據底板厚度，螺栓的固定方法及放松裝置等全面考慮后定出。 2.2 軸的選取與計算 2.2.1 軸的設計內容及設計方法 軸的設計也和其它零件的設計相似，包括結構設計和工作能力設計兩個方面的內容。 軸的結構設計是根據軸上零件的安裝、定位以及軸的制造工藝等方面的要求，合理地確定軸的結構形式和尺寸。軸的結構設計不合理，會影響軸的工作能力和軸上零件的工作可靠性，還會

24、增加軸的制造成本和軸上零件裝配的困難等。因此，軸的結構設計是軸設計中重要的內容。 軸的工作能力計算指的是軸的強度、剛度和振動穩(wěn)定性等方面的計算。多數情況下，軸的工作能力主要取決于軸的強度。這時只需對軸進行強度計算，以防止斷裂和塑性變形。而對剛度要求高的軸和受力大的軸，還應進行振動穩(wěn)定性計算，以防止發(fā)生共振而破壞。 軸的結構設計包括定出軸的合理外形和全部結構尺寸。 軸的結構主要取決于以下因素：軸在機器中的安裝位置及形式；軸上安裝的零件的類型、尺寸、數量以及和軸連接的方法；載荷的性質、大小、方向及分布情況； 軸的加工工藝等。由于影響軸的結構的因素較多，且其結構形式又要隨著具體情況的不同而異

25、，所以軸沒有標準的結構形式。設計時，必須針對不同情況進行具體的分析。但是，不論何種具體條件，軸的結構都應滿足：軸和裝在軸上的零件要有準確的工作位置；軸上的零件應便于拆裝和調整；軸應具有良好的制造工藝性等。 零件在軸上的定位和裝拆方案確定后，軸的形狀便大體確定。各軸段所需的直徑與軸上的載荷大小有關。初步確定軸的直徑時，通常不知道支反力的作用點，不能決定彎矩的大小與分布情況，因而還不能按軸所受的具體載荷及其引起的應力來確定軸的直徑。但在進行軸的結構設計前，通常已能求得軸所受的扭矩。因此，可按軸所受的扭矩初步估算所需的直徑。將初步求出的直徑作為承受扭矩的軸段的最小直徑，然后再按軸上零件的裝配方案和

26、定位要求，從最小直徑處起逐一確定各段的直徑。在實際設計中，軸的直徑可憑經驗取定，或參考同類機器同類比的方法確定。 設計中提高軸的強度的措施 軸和軸上的零件結構、工藝以及軸上零件的安裝布置等對軸的強度有很大的影響，所以應在這些方面進行充分考慮，以利于提高軸的承載能力，減小軸的尺寸和機器的質量，降低制造成本。 1合理布置軸上零件以減小軸的載荷。為了減小軸所承受的彎矩，傳動件應盡量靠近軸承，并盡可能不采用懸臂的支撐形式，力求縮短支撐跨距及懸臂長度等。 2 改進軸上零件的結構以減小軸的載荷 3改進軸的結構以減小應力集中的影響 軸通常是在變應力條件下工作的，軸的截面尺寸發(fā)生突變處

27、要產生應力集中，軸的疲勞破壞往往在此處發(fā)生。為了提高軸的疲勞強度，應盡量減小應力集中源和降低應力集中強度。為此，軸肩處應采用較大的過渡原角半徑來降低應力集中。但對定位軸肩，還必須保證零件得到可靠的定位。當靠軸肩定位的零件的圓角半徑很小時，為了增大軸肩處的圓角半徑，可采用內凹圓角或加裝隔離環(huán)。 當軸與輪轂為過盈配合時，配合邊緣處會產生較大的應力集中。為了減小應力集中，可在輪轂上或軸上開減載槽；或者加大配合部分的直徑。由于配合的過盈量愈大，引起的應力集中也愈嚴重，因而在設計中應合理選擇零件與軸的配合。 用盤銑刀加工的鍵槽比用鍵槽銑刀加工的鍵槽在過渡處對軸的截面削弱較為平緩，因而應力集中較小軸的

28、表面及圓角處的加工粗糙度值。當采用對應力集中甚為敏感的高強度材料作軸時，表面質量尤應予以注意。 表面強化處理的方法有：表面高頻淬火等熱處理；表面滲碳、氰化、炭化等化學熱處理；碾壓、噴丸等強化處理。通過碾壓、噴丸進行表面強化處理時，可使軸的表面產生預壓應力，從而提高軸的抗疲勞強度。 軸的結構工藝性 軸的結構工藝性是指軸的結構形式應便于加工和裝配軸上的零件，而且生產效率高，成本低。一般地說，軸的結構越簡單越好。因此，在滿足使用要求的前提下，軸的結構形式應盡量避免簡化。 為了便于裝配零件并去毛刺，軸端應制出45的倒角；需要磨削加工的軸段，應留有砂眼越程槽；需要切制螺紋的軸段，應留有退刀槽。他

29、們的尺寸可參看標準或手冊。 為了減少裝夾工件的時間，同一軸上不同軸段的鍵槽應布置在軸的同一母線上。為了減少加工刀具種類和提高勞動生產率，軸上直徑相近處的圓角、倒角、鍵槽寬度、砂輪越程槽寬度和退刀槽寬度等應盡可能采用相同的尺寸。 軸的振動及振動穩(wěn)定性的分析 軸是一個彈性體，當其旋轉時，由于軸和軸上零件的材料組織不均勻，制造有誤差或對中不良等，就要產生以離心力為表征的周期性的干擾力，從而引起軸的彎曲振動（或稱橫向振動）。如果這種強迫振動的頻率與軸的彎曲自振頻率相重合時，就出現了彎曲共振現象。當軸由于傳遞的功率有周期性的變化而產生周期性的扭轉變形時，就會引起扭轉振動。如其強迫振動頻率與軸的扭轉

30、自振頻率重合時，也要產生對軸有破壞作用的扭轉共振。若軸受有周期性的軸向干擾力時，自然也會產生縱向振動及在相應條件下的縱向共振。不過，在一般通用機械中，涉及到共振的問題不多，而且軸的彎曲振動現象較扭轉振動更為見，縱向振動則由于軸的縱向自振頻率很高，而常予忽略，所以在設計過程中只對軸的彎曲振動問題加以考慮。 2.2.2 軸的尺寸的設計計算過程 以上設計軸的過程中所考慮的問題，其結構簡圖如圖2-2所示。下面對此塑料粉碎機中所用到的軸設計計算和分析，起設計過程如下： 圖2-2 軸的設計簡圖 設軸上的傳動效率，則 軸上的功率 （2-

31、17） 轉矩 （2-18） 電動機轉速 初步確定軸的最小直徑 初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼，調制處理。取A。=112，于是得 （2-19） （2-20） 求軸上載荷 在確定軸承支點位置時，應從手冊中查取a值。從軸的結構以及彎矩和扭矩可以得出危險截面，現將計算出的危險截面處的MH、MV及M的值列于表2-2。 表2-2 危險截面處的MH、MV及M的值 載荷 水平面H 垂直面V 支反力F

32、 彎矩M 總彎矩 扭矩T 按彎扭合成應力校核軸的強度 進行校核時，只校核軸上承受最大彎矩的截面的強度， 有上步數值，并取，軸的計算應力 （2-21） 前已選定軸的材料為45鋼，調制處理，查表15-1得。因此，故安全。 精確校核軸的疲勞強度 危險面左側 抗彎截面系數 （2-22） 抗扭截面系數 危險截面左側的彎矩M為 （2-23） 危險截面上扭矩T3為 截面上的彎曲應力

33、 （2-24） 截面上的扭轉應力 （2-25） 軸的材料為45鋼，調質處理。查表得。 截面上由于軸肩而形成的理論應力集中系數 及按附表3-2查取。因，經插值后可查得 軸材料的敏性系數為 故有效應力集中系數為 （2-26） （2-27） 特性系數 計算安全系數Sca值

34、 （2-28） 故知其安全。 危險截面的右側 抗彎截面系數 （2-29） 抗扭截面系數WT為 （2-30） 彎矩M及彎曲應力為 （2-31） 扭矩T3及扭轉切應力為 （2-32） 過盈配合處的值，用插入法求出，并取，于是得

35、 （2-33） 軸按磨削加工得表面質量系數為 故得綜合系數為 所以軸在危險截面右側的安全系數為 （2-34） 故該軸在危險截面右側的強度也是足夠的，由于軸的兩端是對稱的，其結構完全相同。即軸的設計計算到此結束。 2.3 塑料粉碎機軸承的選擇 2.3.1 軸承選擇條件的分析 塑料粉碎機中所用軸承的選擇需要考慮以下幾個方面的因素： 1 軸承所受載荷的大小、方向和性質，是選擇軸承類型的主要依據。 根據載荷的大小選擇軸承類型時，由于滾子軸承中主要元件是線接觸，易用于承受較大的載荷，承載后的變形

36、也小。而球軸承中則主要為點接觸，宜用于承受較輕的或中等的載荷，故在載荷較小時，應優(yōu)先選用球軸承。 根據載荷的方向選擇軸承類型時，對于純軸向載荷，一般選用推力軸承。較小的純軸向載荷可選用推力球軸承；較大的純軸向載荷可選用推力滾子軸承。對于純徑向載荷，一般選用深溝球軸承、圓柱滾子軸承或滾針軸承。當軸承在承受徑向載荷Fr的同時，還有不大的軸向載荷Fa時，可選深溝球軸承或接觸角不大的角接觸球軸承或圓錐滾子軸承；當軸向載荷較大時，可選用接觸角較大的角接觸球軸承或圓錐滾子軸承，或者選用向心軸承和推力軸承組合在一起的結構，分別承擔徑向載荷和軸向載荷。 2 在一般轉速下，轉速的高低對類型的選擇不發(fā)生什么影

37、響，只有在轉速較高時，才會有比較顯著的影響。軸承樣本中列入了各種類型、各種尺寸軸承的極限轉速值。這個轉速是指載荷不太大，冷卻條件正常，且為0級公差軸承時的最大允許轉速。但是，由于極限轉速主要是受工作時溫升的限制，因此，不能認為樣本中的極限轉速是一個絕對不可超越的界限。從工作轉速對軸承的要求來看，可以確定以下幾點： 1）球軸承與滾子軸承相比較，有較高的極限轉速，故在高速時應優(yōu)先選用球軸承。 2）在內徑相同的條件下，外徑越小，則滾動體就越小，運轉時滾動體加在外圈滾道上的離心慣性力也越小，因而也就更適于在更高的轉速下工作。故在高速時，宜選用同一直徑系列中外徑較小的軸承。外徑較大的軸承，宜用于

38、低速重載的場合。若用一個外徑較小的軸承而承載能力達不到要求時，可再并裝一個相同的軸承，或者考慮采用寬系列軸承。 3）保持架的材料與結構對軸承轉速影響極大。實體保持架比沖壓保持架允許更高一些的轉速，青銅實體保持架允許更高的轉速。 4）推力軸承的極限轉速均很低。當工作轉速高時，若軸向載荷不十分大，可以采用角接觸球軸承承受純軸向力。 5）若工作轉速略超過樣本中規(guī)定的極限轉速，可以用提高軸承的公差等級，或者適當地加大軸承的徑向間隙，選用循環(huán)潤滑或油霧潤滑，加強對循環(huán)油的冷卻等措施來改善軸承的高速性能。 3軸承的調心性能 當軸的中心線與軸承座中心線不重合而有角度誤差時，或因軸受力而彎曲或

39、傾斜時，會造成軸承的內外圈軸線發(fā)生偏斜。這是，應采用有一定調心性能的調心軸承或帶座外球面軸承。這類軸承在軸與軸承座孔的軸線有不大的相對偏斜時仍能正常工作。 圓柱滾子軸承和滾針軸承對軸承的偏斜最為敏感，這類軸承在偏斜狀態(tài)下的承載能力可能低于球軸承。因此在軸的剛度和軸承座孔的支承剛度較低時，應盡量避免使用這類軸承。 2.3.2 軸承的設計計算過程 在此塑料粉碎機中所用的軸承，應該綜合考慮以上個因素和自身的設計結構的特點通過具體的計算來選擇一個最佳的軸承，其具體計算過程如下： 在塑料粉碎機的機構設計中采用兩對向心球軸承，軸徑直徑d=70mm。轉速n=2900r/min。徑向載荷Fr=1

40、800N,軸向載荷Fa=70N,要求壽命。工作溫度t<100℃ 1 由所需條件試選307型軸承，查《簡明機械設計手冊》表15-18 2 按額定動載荷計算 （2-35） 對球軸承 （2-36） 由 e=0.24 Y=1.8 （2-37） 由 X=0.56

41、 （2-38） 代入得 故307型軸承滿足。 3 按額定靜載荷校核 由式 （2-39） 選取 （2-40） 由 時， 得 代入上式， 4 極限轉速校核 （2-4

42、1） 由 代入 所以滿足要求。 。 圖2-3 載荷系數 1.圓柱滾子軸承 2.球面滾子軸承 3.球面球軸承 4.圓錐滾子軸承 5.單列向心球軸承 6.向心推力球軸承 圖2-4 載荷分布系數 2.4 帶傳動的設計 2.4.1 帶傳動的設計分析 對于塑料粉碎機中所選用的是V帶傳動。在一般機械傳動中，應用最廣的是V帶傳動。V帶的橫截面呈等腰梯形，帶輪上也做出相應的輪槽。傳動時，V帶只和輪槽的兩個側面接觸，即以兩側面為工作面。根據槽面摩擦的原理，在同樣的張緊力下，V帶

43、傳動較平帶傳動能產生更大的摩擦力。這是V帶傳動性能上的最主要優(yōu)點。再加上V帶傳動允許的傳動比較大，結構緊湊，以及V帶多已標準化并大量生產等優(yōu)點，因為V帶傳動的應用比平帶傳動廣泛的多，帶傳動靠摩擦力工作。當傳遞的圓周阻力超過帶和帶輪接觸面上所能產生的最大摩擦力時，傳動帶將在帶輪上產生打滑而使傳動失效。另外，傳動帶在運行過程中由于受循環(huán)變應力的作用會產生疲勞破壞。因此，帶傳動的設計準則是：既要在工作中充分發(fā)揮其工作能力而又不打滑，同時還要求傳動帶有足夠的疲勞強度，以保證一定的使用壽命 2.4.2 帶傳動的選擇與計算過程 1．確定計算功率Pc 由機械設計手冊表7–7查得工況系數KA=1.2，

44、則 Pc=KAP=1.211=13.2kW （2-42） 式中 P–––傳遞的額定功率（kW）； KA–––工況系數 2．選擇V帶型號 根據Pc＝13.2kW，n1=1460r/min，根據普通V帶選型圖選取B型。 注：Y型主要傳遞運動，故未列入圖內 圖2-5 普通V帶選型圖 3．確定帶輪基準直徑d1、d2 由機械設計手冊表7–3，B型V帶帶輪最小直徑dmin=125mm，又根據機械設計手冊圖7–14中B型帶推薦的d1的范圍及普通V帶帶輪基準直徑系列表取d1=132mm，從動

45、輪基準直徑d2=id1=2.1132＝277.2mm，由機械設計手冊中表7–8基準直徑系列取d2=280mm。傳動比 ，傳動比誤差為 ，允許。 表2-3 普通V帶帶輪基準直徑系列（摘自GB13575.1—92） 4．驗算帶的速度 由 可知，當傳遞的功率一定時，帶速愈高，則所需有效圓周力F愈小，因而V帶的根數可減少。但帶速過高，帶的離心力顯著增大，減小了帶與帶輪間的接觸壓力，從而降低了傳動的工作能力。同時，帶速過高，使帶在單位時間內繞過帶輪的次數增加，應力變化頻繁，從而降低了帶的疲勞壽命。當帶速達到某值后，不利因素將使基本額定功率降低。所以帶速一般在v=5~25m/s內為宜，在v=20

46、~25m/s范圍內最有利。如帶速過高（Y、Z、A、B、C型v>25m/.s；D、E型v>30m/s）時，應重選較小的帶輪基準直徑。 m/s m/s （2-43） 5．確定中心距a和V帶基準長度Ld 由 0.7(d1+d2)≤a0≤2(d1+d2) 即 288.4=0.7(132+280)≤a0≤2(132+280)=824 則初取中心距a0=560mm 初算V帶的基準長度Ld0 由表7–2選取標準基準長度Ld=1800mm 實際中心距 （ 取a=5

47、72mm 6．驗算小帶輪上包角a1 合適 （2-44） 7．確定V帶根數 由d1=132mm，n1=1460r/min，查機械設計手冊表7–4，B型單根V帶所能傳遞的基本額定功率P1=2.48kW，功率增量DP1=0.46kW，由表包角修正系數Ka，查得包角系數Ka=0.96，由表2-4查得長度修正系數KL=0.95；所需帶的根數 ≥ 取z＝5根 表2-4 包角修正系數Ka(摘自GB13575.1－92) 8．確定初拉力F0 適當的初拉力是保證帶傳動正常工作的重要因素之一。初拉力小，則摩擦力小，易出現打滑。反之，初拉力過大，會使V帶的拉應

48、力增加而降低壽命，并使軸和軸承的壓力增大。對于非自動張緊的帶傳動，由于帶的松馳作用，過高的初拉力也不易保持。為了保證所需的傳遞功率，又不出現打滑，并考慮離心力的不利影響時，單根V帶適當的初拉力為 (N) （2-45） 由于新帶容易松馳，所以對非自動張緊的帶傳動，安裝新帶時的初拉力應為上述初拉力計算值的1.5倍。 由機械設計手冊中表7–3，B型帶q=0.17kg/m 9．確定作用在軸上的壓軸力FQ 軸的選擇與計算過程結束。 第 3 章 塑料粉碎機使用說明及注意事項 3.1 塑料粉碎機的使用方法 此塑料粉碎機的使用方法極為簡單。在讓塑料粉碎機工作之前，

49、先要調整好皮帶的張緊。即通過旋轉塑料粉碎機后面的電動機板的角度來改變皮帶的張緊程度。然后接通電源（380V交流電源）。當電動機運轉正常時，塑料粉碎機的旋轉刀片開始旋轉，這是就可以正常的工作了。把塑料通過機蓋上面的送料口送如塑料粉碎機機體，過一段時間，粉碎合格的塑料碎片就會通過機體下面的排料口排出了。由于此塑料粉碎機的機體內部相對教大，所以在填料時可以盡量多加一些料，這樣可以提高生產效率。當粉碎完塑料后，關掉電源，打開機蓋，對機體內部殘余的塑料進行清理即可。 3.2 塑料粉碎機使用的注意事項 1．原料進行粉碎之前，必須進行清理。通常原料中的紙、繩以及塊狀原料等雜質，對于粉碎工序的連續(xù)性

50、、粉碎機性能的高效發(fā)揮影響很大。原料中的鐵磁性雜質的存在，對粉碎機的破壞性很大，不僅威脅到粉碎機的安全及使用壽命，而且對接下來的育種杯等的生產也回代來影響，回增加廢品率。 2.主軸的轉速應適當調整。如轉速太慢打擊效果不好，使生產能力下降。但主軸轉速也不是越高越好，太高了機器強烈振動，噪聲增大，機件容易損壞，甚至會發(fā)生事故。為達到一定的轉速，主要靠調換電動機和調整轉動裝置。 3. 粉碎機要安裝在穩(wěn)固的混凝土基礎上，或鋼制的機座上，以防其運轉時產生強烈振動，損壞機件，甚至發(fā)生事故。安裝皮帶傳動裝置時電動機的皮帶輪和粉碎機的皮帶輪的中心線要對齊，要在一個垂直平面內，并且兩根主軸要平行，以防脫帶，

51、影響正常傳動。 4.篩孔直徑。在能滿足加工需要和標準要求的情況下，選用篩片的篩孔直徑越大越好?？墒股a能力提高，成品顆粒均勻、細粉少。 5. 刀片的磨損情況。當刀片的尖角磨損超過其寬度的1/2時，應更換新的。換裝刀片時不應隨意改變原來的排列形式，也不應該只換裝一部分，使各組間錘片的質量差過大，相對的兩組錘片的質量差不得大于5克，以免引起機器運轉時不平衡，強烈振動。 6. 傳動皮帶在安裝時或工作一段時間后要檢查調整其松緊度。松緊度以用手用力按壓傳動皮帶中部，形成的弧高為18--25毫米為宜。傳動皮帶的松緊度調整可通過改變電動機安裝板的轉角來實現。 7. 開機前要認真檢查。特別是要檢查錘片

52、等高速運動零件安裝得是否牢固可靠。檢查主軸承內潤滑油是否充足，定期潤滑，以保證主軸承潤滑可靠。檢查粉碎室內有無其他異物。用手轉動皮帶輪，檢查轉子轉動是否靈活，應無卡碰和摩擦聲等異常情況。檢查篩片安裝是否牢固，漏不漏。檢查電動機接線是否正確、牢固。 8. 在以上各項檢查都良好的情況下再合閘接通電源，先看電動機轉動是否正常，再看粉碎機的轉向是否和說明書中一致，否則應對調通入電動機的任意兩根電源線予以糾正。開機后空轉1--2分鐘，確定無異?，F象時再進行送料。送料時一定要均勻，不可過多或過少，如送料過多，不僅粉碎效果不好，阻礙了轉子旋轉，而且增大了電動機的負荷，使軸承和電動機過熱，甚至被燒壞。工作中

53、如發(fā)現異常響聲、異常氣味，出料堵塞、軸承和電動機過熱等現象，應停止喂料，斷電檢查，排除故障后再使用。 9.工作結束后應讓機器空轉2--3分鐘，使機內塑料全部排出后方可停機。應將機器內外部清理干凈，特別是電動機外殼上的灰塵應及時清除以免影響其散熱。粉碎機每工作200小時后應將主軸承拆下清洗一次，再加注潤滑油。如停機時間較長，應將傳動皮帶卸下，以防把皮帶拉長。 參考文獻 [1]戴曙. 金屬切削機床設計.機械工業(yè)出版社， 2001. [2]大連組合機床研究所.組合機床設計. 機械工業(yè)出版社,1975 [3]唐金松.簡明機械設計手冊. 上?？茖W技術出版社,1994 [4

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56、on Press,1971 [19]Ball and Roller Screws.Engineering Material and Design.19(12),1975 致 謝 本論文的選題、研究內容、研究方法及論文的形成是在指導老師支持、鼓勵和悉心指導下完成的。在論文完成的過程中傾注了老師大量的心血，在論文完成之際，特向我尊敬指導老師表示衷心的感謝。 老師高尚的品格、淵博的知識、嚴謹的治學態(tài)度、勤懇的敬業(yè)精神以及非凡的領導才能、魄力，都令我十分欽佩，老師的為人處事，讓我深深的領悟到“將者，智、信、仁、勇、嚴也”,所有的這一切將時刻激勵和教育著我，使我受益終生。 在我論文完成過程中，老師在百忙之中抽出時間給予了我很多指導和幫助，在此我特向老師表示衷心的感謝。此外，我還得到了機械制造教研室其它老師的指導，也非常的感謝他們。 李家龍 2010.6 于佳木斯 佳木斯大學教務處 第 30 頁