裝配圖程學(xué)博311202236機床主軸

裝配圖程學(xué)博311202236機床主軸,裝配,程學(xué)博,機床,主軸 沈陽化工大學(xué)科亞學(xué)院 本科畢業(yè)論文 題 目： 機床主軸箱結(jié)構(gòu)設(shè)計3 專 業(yè)： 機械設(shè)計制造及其自動化 班 級： 1101班 學(xué)生姓名： 程學(xué)博 指導(dǎo)教師： 趙艷春 論文提交日期： 2015 年 6 月 1 日 論文答辯日期： 2015 年 6 月 5 日 畢業(yè)設(shè)計（論文）任務(wù)書 機械設(shè)計制造及其自動化專業(yè) 1101班 學(xué)生：程學(xué)博 畢業(yè)設(shè)計（論文）題目： 機床主軸箱結(jié)構(gòu)設(shè)計3 畢業(yè)設(shè)計（論文）內(nèi)容：1.設(shè)計說明書一份 2. AutoCAD軟件繪圖一套（包括裝備圖、零件圖 3.文獻綜述（不少于3000字） 畢業(yè)設(shè)計（論文）專題部分： 機床主軸箱結(jié)構(gòu) 起止時間： 2015年3月6日至2015年6月5日 指導(dǎo)教師： 簽字 2015年 3 月 6 日 摘 要 車床是眾多車床中應(yīng)用最廣泛的一種，約占車床類總數(shù)的65%，因其主軸以水平方式放置故稱為臥式車床。普通車床的主軸箱又稱床頭箱，它的主要任務(wù)是將主電機傳來的旋轉(zhuǎn)運動經(jīng)過一系列的變速機構(gòu)使主軸得到所需的正反兩種轉(zhuǎn)向的不同轉(zhuǎn)速，同時主軸箱分出部分動力將運動傳給進給箱。主軸箱中等主軸是車床的關(guān)鍵零件。 本文對機床床頭箱進行了設(shè)計，主軸箱是機床的動力源將動力和運動傳遞給機床主軸的基本環(huán)節(jié)，其機構(gòu)復(fù)雜而巧妙，要實現(xiàn)其全部功能在軟件中的模擬仿真工作量非常大。這次設(shè)計的效果沒有預(yù)計的完美，有一些硬件方面的原因，在模擬仿真的時候，由于計算機的配置不能達到所需要求，致使運行速度非常慢，不但時間上拖了下來，而且所模擬的效果很不理想。我接受的設(shè)計任務(wù)是對車床的主軸箱進行設(shè)計。主軸箱的結(jié)構(gòu)繁多，考慮到實際硬件設(shè)備的承受能力，在進行三維造型的時候在不影響模擬仿真的情況下，省去了很多細部結(jié)構(gòu)。 關(guān)鍵詞: 軸; 齒輪; 主軸; 變速 Abstract Common lathe is one of the the most widely used, accounting for 65% of the total number of lathes , because of the spindle horizontally placed so called horizontal lathe.Mainspindle: also known as the headstock, its main task is coming from the main motor rotation speed through a series of institutions required for the spindle to be turned to different positive and negative speed, while spindle box allocate part of the power the campaign to pass into the box. Lathe headstock spindle is the key to the middle part. CA6140-type feed box: also known as the cutting box, feed tank equipped with a variable speed feed motion in the body, it can adjust the speed to change mechanism, obtain the required feed rate or screw pitch, the light bar or screw through the spread of sports knife frame for cutting.Screw and light bars: to connect the feed box and the crates and deliver the motion and driving force to slide crate ,to make crate to get the vertical linear slide motion. Keywords: Haft; Gear; Spindle box; Variable speed 目 錄 引言 1 第一章 傳動方案和傳動系統(tǒng)圖的擬定 2 第二章 主要設(shè)計零件的計算和驗算 4 2.1 主軸箱的箱體 4 2.2 傳動系統(tǒng)的I軸及軸上零件設(shè)計 5 2.2.1 普通V帶傳動的計算 5 2.2.2 多片式摩擦離合器的計算 7 2.2.3 齒輪的驗算 8 2.2.4 傳動軸的驗算 10 2.2.5 軸承疲勞強度校核 11 第三章 傳動系統(tǒng)的Ⅱ軸及軸上零件設(shè)計 12 3.1 齒輪的驗算 13 3.2 傳動軸的驗算 15 3.3 軸組件的剛度驗算 17 第四章 傳動系統(tǒng)的Ⅲ軸及軸上零件設(shè)計 19 4.1 齒輪的驗算 19 4.2 傳動軸的驗算 21 4.3 軸組件的剛度驗算 22 第五章 傳動系統(tǒng)的Ⅳ軸及軸上零件設(shè)計 24 5.1 齒輪的驗算 25 5.2 傳動軸的驗算 27 5.3 軸組件的剛度驗算 28 第六章 傳動系統(tǒng)的Ⅴ軸及軸上零件設(shè)計 30 6.1 齒輪的驗算 30 6.2 軸組件的剛度驗算 32 結(jié)論 34 參考文獻 35 致謝 36 沈陽化工大學(xué)科亞學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 引言 9 沈陽化工大學(xué)科亞學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 引言 引言 金屬切削機床是通過切削金屬毛坯部件加工成機器零件的機器，它是制作很多機器的機器，所以它又被叫做為“工作母機”或“工具機”，也可以叫做為機床。 在新中國建成以后不久，機床行業(yè)建設(shè)成立了。在半封建，半殖民的舊中國的時期，基本上就沒有機床制造業(yè)。一直到解放后不久，全國只有及其十分少數(shù)地幾個機械修配廠可以用來生產(chǎn)簡單的結(jié)構(gòu)少量機床。1949年機床年產(chǎn)量僅僅只有1500多臺床子。在解放后的幾十年時間里頭，中國的機床工業(yè)能夠獲得高速的發(fā)展。眼前，中國是布局十分合理，完美的機床工業(yè)體系。但是，仍然我國的機床工業(yè)與世界先進的生產(chǎn)技術(shù)水平還是有非常較大的差距。所以，我國的機床工具行業(yè)面臨著光榮而艱巨的任務(wù)使命，必須不斷地去學(xué)習(xí)發(fā)展，并且引入國外的先進科學(xué)技術(shù)生產(chǎn)技術(shù)，大力發(fā)揚科研，研發(fā)，盡快的去迎接世界先進步伐與水平。 所研究的車床是比較廣泛常見的一種機床，占約65％的總車床設(shè)備，它因為自身特征主軸水平方式放置所以被叫為臥式車床。普通車床的主軸箱又稱作為床頭箱，它的主要任務(wù)是旋轉(zhuǎn)運動，需要經(jīng)過一系列的正和負兩個導(dǎo)引不同速度的主軸傳動機構(gòu)，和主軸箱和的功率將運動的一部分分離被轉(zhuǎn)移到進料箱。 本次畢業(yè)設(shè)計是針對機床主軸箱進行了幾個月的設(shè)計，它的結(jié)構(gòu)是及其復(fù)雜又是是十分的精妙，要實現(xiàn)其全部功能在使用的過程中仿真工作量是非常大的。這次設(shè)計的效果即使沒有達到向預(yù)計的那樣十分的美好，有一些部分的原因是出現(xiàn)在硬件的部分，在模擬仿真過程當中，由于計算機的配置仍然無法達到所需的預(yù)期的要求，其結(jié)果是，會致使在運行的過程當中速度非常地慢，不但在時間上拖下來了，而且所需要模擬的效果也很不理想了。我接受的畢業(yè)設(shè)計任務(wù)課題題目是針對機床的主軸箱結(jié)構(gòu)進行設(shè)計。因為主軸箱繁多而且復(fù)雜的結(jié)構(gòu)設(shè)計，因此我們需要考慮到實際硬件設(shè)備不能忽視。. 機床可以是各種轉(zhuǎn)彎，并可以加工公制，英寸，模量和牙。 由主軸滾動軸承和三個支持多;進料系統(tǒng)是采取兩軸滑動齒輪共同機制;垂直和水平進給是通過與交叉操作手柄，并伴隨著快速馬達。該機床具有剛性好，功率大，操作方便等特點. 39 沈陽化工大學(xué)科亞學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 第一章傳動方案和傳動系統(tǒng)圖的擬定 第一章傳動方案和傳動系統(tǒng)圖的擬定 （1）確定極限轉(zhuǎn)速 根據(jù)已知主軸的基本設(shè)計要求得知最低的轉(zhuǎn)速nmin為10r/min,最高轉(zhuǎn)速得知nmax為1400r/min，轉(zhuǎn)速調(diào)整范圍在 Rn=nmax/nmin=140里面。 （2）確定公比 選定主軸轉(zhuǎn)速數(shù)列的公比為φ＝1.26 （3） 求出主軸轉(zhuǎn)速級數(shù)Z Z=lgRn/lgφ+1= lg140/lg1.12+1=24 （1-1） 一般金屬切削機床，如無特殊性能要求，是Y系列自我封閉自扇冷式三相異步電動機。Y系列電動機具有高效、節(jié)能、起動轉(zhuǎn)矩大、噪聲小、振動小、運行安全可靠特別特征的。根據(jù)機床的基本設(shè)計而選擇Y160M-4，它的轉(zhuǎn)速為1500r/min。 （4）確定結(jié)構(gòu)式(選用分支傳動) 24=21×32×[1+（2×2-1）] （5） 確定轉(zhuǎn)速數(shù)列，查《機械裝備設(shè)計》標準數(shù)列可以得出： 10，12.5，16，25，31.5，40，50，63，80，100，125，160，200，250，315，400，500。高速級6級：450，560，710，900，1120，1400 （6）需要繪制轉(zhuǎn)速圖 選定電動機 分配總降 考慮該序列是否可以增加超過所述驅(qū)動一對，從而使序列符合標準或減少齒輪和徑向和軸向尺寸的數(shù)量，并降低了總下降率傳輸率。然后，發(fā)送到該系列的傳動比的總減速比的最小變速比是按照“先慢和緊急”減少的原則.圖1，轉(zhuǎn)速圖。 圖1 轉(zhuǎn)速圖 確定傳動軸的軸數(shù) 傳動軸數(shù)＝變速組數(shù)+定比傳動副數(shù)+1=6 繪制轉(zhuǎn)速圖 根據(jù)傳動軸數(shù)和主軸轉(zhuǎn)速級數(shù)格距l(xiāng)gφ畫出網(wǎng)格，用于繪制圖表。在速度圖表，從電機速度的總減速比的主軸的最小速度，在一個系列U之間雙軸傳輸?shù)模↘，K + 1）分鐘。根據(jù)畫的每個齒輪組傳動比射線分布結(jié)構(gòu)分布的比率，以確定傳輸對的傳動比。 在床上安裝框，不同類型的機床中，主軸齒輪箱安裝的位置也不同。有兩種固定和移動。該車床主軸箱是一個固定的齒輪箱，并且是固定的底平面的兩個小垂直平面和突起，和螺釘和板的箱的底面被固定。 框的顏色是根據(jù)機床的整體設(shè)計決定的，與實際使用的機床被認為人們的心理和海關(guān)的顏色. 驅(qū)動鏈的驅(qū)動鏈表示實現(xiàn)工具的垂直或水平運動。當臥式車床的切削螺桿，饋送傳輸鏈路是接觸的傳動鏈內(nèi)..的主軸線的移動量每個刀架應(yīng)等于螺釘?shù)囊€。當切削圓筒和端面，所述進給傳動鏈是外部連接的鏈，這些喂入也移動每個刀架的量。因此，在進料鏈，主軸和轉(zhuǎn)塔作為驅(qū)動鏈末端的分析。 沈陽化工大學(xué)科亞學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 第二章主要設(shè)計零件的計算和驗算 第二章主要設(shè)計零件的計算和驗算 2.1 主軸箱的箱體 主軸，傳動機構(gòu)，具有控制機構(gòu)和潤滑系統(tǒng)等的特點.除了主軸箱應(yīng)確保運動參數(shù)以外，也應(yīng)具有高傳輸效率的特點，它也具有足夠的強度和較強的剛性，低噪聲，振動小，易操作，具有良好的工藝性和維護方便，成本比較低，防塵，防滲漏，外形及其美觀的特點。 箱體的材料，以灰鑄鐵HT150介質(zhì)強度和HT200是最廣泛，對于最低壁箱HT20-40設(shè)計材料的選擇。根據(jù)外形尺寸（長*寬*高）鑄造厚，按選擇的表2-1。 表2-1 外輪廓尺寸 長×寬×高() 壁厚(mm) < 500 × 500 × 300 8-12 > 500 × 500 × 300-800 × 500 × 500 10-15 > 800 × 800 × 500 12-20 由于盒體可以影響扭轉(zhuǎn)剛度降低10％的軸承孔 - 20％，由于彎曲剛度下降更多，以及補開口削弱剛度，常用凸和加強肋，和與根據(jù)所述結(jié)構(gòu)需要適當?shù)卦黾颖诤?。如介質(zhì)車床前支撐壁通常需要大約25mm的支承壁后左右22毫米，軸承凸臺孔應(yīng)滿足安裝和調(diào)整軸承的軸承的需求。 的框在主軸箱支承和定位的作用。 CA6140 15軸，軸定位的主軸線取決于盒安裝空位置，以確保，因此，在空間上的位置的安裝的盒是非常重要的。在該設(shè)計中，軸安裝孔的位置主要取決于根據(jù)身體軸線安裝位置被確定考慮齒輪和相互干擾的問題，每一個齒輪的中心距，而位置改變系數(shù)之間的嚙合，并且參照相關(guān)的信息如下： 中心距(a)=1/2（d1+d2）+ym （式中y是中心距變動系數(shù)） 中心距Ⅰ-Ⅱ=（56+38）/2×2.25=105.75mm 中心距Ⅰ-Ⅶ=（50+34）/2×2.25=94.5mm 中心距Ⅱ-Ⅶ=（30+34）/2×2.25=72mm 中心距Ⅱ-Ⅲ=（39+41）/2×2.25=90mm 中心距Ⅲ-Ⅳ=（50+50）/2×2.5=125mm 中心距Ⅴ-Ⅷ=（44+44）/2×2=88mm 中心距Ⅴ-Ⅵ=（26+58）/2×4=168mm 中心距Ⅷ-Ⅸ=（58+26）/2×2=84mm 中心距Ⅸ-Ⅵ=（58+58）/2×2=116mm 中心距Ⅸ-Ⅹ=（33+33）/2×2=66mm 中心距Ⅸ-Ⅺ=（25+33）/2×2=58mm 在床上安裝框，不同類型的機床中，主軸齒輪箱安裝的位置也不同。有兩種固定和移動。該車床主軸箱是一個固定的齒輪箱，并且是固定的底平面的兩個小垂直平面和突起，和螺釘和板的箱的底面被固定。該主軸箱是一個一種類型的澆注成型，留下一個結(jié)構(gòu)，和盒的相應(yīng)調(diào)整的安裝底部。 框的顏色是根據(jù)機床的整體設(shè)計決定的，與實際使用的機床被認為人們的心理和海關(guān)的顏色。 潤滑油通道的設(shè)置空間被保留和螺紋孔和油槽安裝，與箱體部件圖表的具體式表示具體。 2.2 傳動系統(tǒng)的I軸及軸上零件設(shè)計 2.2.1 普通V帶傳動的計算 普通V帶的選擇應(yīng)滿足其最大功率不打滑地傳遞，疲勞強度應(yīng)該承受一定的使用壽命的特點。設(shè)計功率： （kW）　　　　　　　　　　　 ?。?-1） 故小帶輪基準直徑為130mm； 帶速 ： ；　　　　　　　 ?。?-2） 大帶輪基準直徑為230 mm； 初選中心距＝1000mm, 由機床總體布局確定。過小，增加帶彎曲次數(shù)；過大，易引起振動。 帶基準長度： 　　　 （2-3） ?。?800mm; 帶撓曲次數(shù)＝1000mv/=7.0440； 實際中心距 故 小帶輪包角 單根V帶的基本額定功率,取2.28kW； 單根V帶的基本額定功率增量 　　　　　　　　　 　 （2-4） ——彎曲影響系數(shù)，取 ——傳動比系數(shù)查表，取1.12 故； 帶的根數(shù) ——包角修正系數(shù)，取0.93； ——帶長修正系數(shù)，取1.01； 故 圓整z取4； 單根帶初拉力： 　　　　　　　　　　　　　 （2-5） q——帶每米長質(zhì)量，取0.10； 故＝58.23N 帶對軸壓力： 　　　 （2-6） 2.2.2 多片式摩擦離合器的計算 多盤式摩擦離合器的設(shè)計，首先根據(jù)確定的機床離合器尺寸的結(jié)構(gòu)中，如軸裝，比花鍵軸2?6毫米外摩擦片直徑D，直徑為D的內(nèi)摩擦，直接會導(dǎo)致到離合器在徑向和軸向的尺寸不同，也會導(dǎo)致其主軸箱內(nèi)部結(jié)構(gòu)的布局變化，所以應(yīng)該是一個合理的選擇。 摩擦片對數(shù)可按下式計算 Z≥2MnK/fb[p] 式中 Mn——摩擦離合器所傳遞的扭矩（N·mm）； Mn＝955×η/＝955××11×0.98/800＝1.28×（N·mm） =（D+d）/2＝67mm；　　　　　　　　　　　　　　　　　 （2-7） b——內(nèi)外摩擦片的接觸寬度（mm）； b=（D-d）/2=23mm； ——摩擦片的許用壓強（N/）；︱ ＝＝1.1×1.00×1.00×0.76＝0.836　　　　 （2-8） ——基本許用壓強（MPa）取1.1； ——速度修正系數(shù)； ＝n/6×=2.5（m/s）　　　　　　　　　　　　 （2-9） 根據(jù)平均圓周速度，取1.00； ——接合次數(shù)修正系數(shù)，取1.00； ——摩擦結(jié)合面數(shù)修正系數(shù)，取0.76。 所以 Z≥2MnK/fb[p]＝2×1.28××1.4/（3.14×0.08××23×0.836＝11 可根據(jù)空載功率損耗確定臥式車床反向離合器所傳遞的扭矩，得到： ＝0.4＝0.4×11＝4.4 最后確定摩擦離合器的軸向壓緊力Q，可按下式計算： Q=b(N)＝1.1×3.14××23×1.00＝3.57× 2.2.3 齒輪的驗算 要檢查齒輪的強度，我們應(yīng)該選擇相同的模承擔牙齒的最大數(shù)量，接觸應(yīng)力和彎曲應(yīng)力測試。應(yīng)力計算的高速傳動齒輪齒的接觸應(yīng)力，與低速驅(qū)動齒輪齒的計算。在堅硬的表面，軟齒齒輪滲碳，彎曲應(yīng)力，必須檢查。 接觸應(yīng)力的驗算公式為： （MPa）≤[] （2-10） 彎曲應(yīng)力的驗算公式為： （2-11） 式中 N-齒輪傳遞功率（KW），N=； T-齒輪在機床工作期限（）內(nèi)的總工作時間（h），對于中型機床的齒輪取=15000~20000h，同一變速組內(nèi)的齒輪總工作時間可近似地認為T=/P，P為變速組的傳動副數(shù)； -齒輪的最低轉(zhuǎn)速（r/min）； -基準循環(huán)次數(shù)；（以下均參見《機床設(shè)計指導(dǎo)》） M—疲勞曲線指數(shù)； —速度轉(zhuǎn)化系數(shù)； —功率利用系數(shù)； —材料強化系數(shù)； —的極限值，當≥時，則取=；當＜時，取=； —工作情況系數(shù)，中等沖擊的主運動，取=1.2~1.6； —動載荷系數(shù)； —齒向載荷分布系數(shù)； Y—標準齒輪齒形系數(shù)，[]—許用接觸應(yīng)力（MPa）； []—許用彎曲應(yīng)力（MPa）； 如果檢查結(jié)果不合格或者，可以改變材料或熱處理方法的選擇，如果還不滿意，我們必須采取調(diào)整齒寬或重新選擇齒數(shù)和模量等措施。 I軸上的齒輪采用整淬的方式進行熱處理 傳至I軸時的最大轉(zhuǎn)速為： 　　　　　　　　　　　　　　　　?。?-12） N==5.625kw 最少的齒輪在離合器兩齒輪中齒數(shù)為50×2.25，且齒寬應(yīng)該為B=12mm u=1.05=≤[]=1250MP 符合強度要求。 驗算56×2.25的齒輪： =≤[]=1250MP 符合強度要求。 2.2.4 傳動軸的驗算 為驅(qū)動軸，除重負載軸，一般不需要進行強度，只檢查的剛性。 軸的抗彎斷面慣性矩（） 花鍵軸 式中 d—花鍵軸的小徑（mm）； i—花軸的大徑（mm）； b、N—花鍵軸鍵寬，鍵數(shù)； 在傳動軸的彎曲載荷的計算一般是由危險的部分的最大轉(zhuǎn)矩得到:= 式中 N—該軸傳遞的最大功率（kw）； —該軸的計算轉(zhuǎn)速（r/min）。 傳動軸的彎曲力矩具有輸入轉(zhuǎn)矩齒輪的圓周力和輸出轉(zhuǎn)矩齒輪，徑向力，齒輪的圓周力。 　　　　　　　　　　　（2-13） 式中D-齒輪節(jié)圓直徑（mm），D=mZ。 齒輪的徑向力： 式中： α—為齒輪的嚙合角；α＝20o； ρ—齒面摩擦角；； β—齒輪的螺旋角；β＝0。 故N 花鍵軸鍵側(cè)擠壓應(yīng)力的驗算 花鍵鍵側(cè)工作表面的擠壓應(yīng)力為： 式中 —花鍵傳遞的最大轉(zhuǎn)矩（）； D、d—花鍵軸的大徑和小徑（mm）； L—花鍵工作長度； N—花鍵鍵數(shù)； K—載荷分布不均勻系數(shù)，K=0.7～0.8； 故此花鍵軸校核合格。 2.2.5 軸承疲勞強度校核 機床傳動軸用滾動軸承，因疲勞破壞而失效的原因，需要進行疲勞驗算。其額定壽命的計算公式為： C—滾動軸承的額定負載（N）,根據(jù)《軸承手冊》或《機床設(shè)計手冊》查取，單位用（kgf）應(yīng)換算成（N）。 —速度系數(shù)， 為滾動軸承的計算轉(zhuǎn)速（r/mm） 工作情況系數(shù)，對輕度沖擊和振動的機床（車床、銑床、鉆床、磨床等多數(shù)機床），； —功率利用系數(shù),—速度轉(zhuǎn)化系數(shù)，—齒輪輪換工作系數(shù)，查《機床設(shè)計手冊》； P—當量動載荷，按《機床設(shè)計手冊》。 故軸承校核合格。 沈陽化工大學(xué)科亞學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 第三章傳動系統(tǒng)的Ⅱ軸及軸上零件設(shè)計 第三章傳動系統(tǒng)的Ⅱ軸及軸上零件設(shè)計 3.1 齒輪的驗算 要檢查齒輪的強度，我們應(yīng)該選擇相同的模承擔牙齒的最大數(shù)量，接觸應(yīng)力和彎曲應(yīng)力測試。應(yīng)力計算的高速傳動齒輪齒的接觸應(yīng)力，與低速驅(qū)動齒輪齒的計算。對硬齒面、軟齒芯滲碳淬火的齒輪，一定要驗算齒根彎曲應(yīng)力。 接觸應(yīng)力的驗算公式為： （MPa）≤[] （3-1） 彎曲應(yīng)力的驗算公式為： 式中 N-齒輪傳遞功率（KW），N=； -電動機額定功率（KW）； -從電動機到所計算的齒輪的機械效率； -齒輪計算轉(zhuǎn)速（r/min）； m-初算的齒輪模數(shù)（mm）； B-齒寬（mm）； Z-小齒輪齒數(shù)； u-大齒輪與小齒輪齒數(shù)之比，u≥1，“+”號用于外嚙合，“-”號用于內(nèi)嚙合； -壽命系數(shù)： -工作期限系數(shù)： T-齒輪在機床工作期限（）內(nèi)的總工作時間（h），對于中型機床的齒輪取=15000~20000h，同一變速組內(nèi)的齒輪總工作時間可近似地認為T=/P，P為變速組的傳動副數(shù)。 -齒輪的最低轉(zhuǎn)速（r/min）； -基準循環(huán)次數(shù)；（以下均參見《機床設(shè)計指導(dǎo)》） m—疲勞曲線指數(shù)； —速度轉(zhuǎn)化系數(shù)；—功率利用系數(shù)； —材料強化系數(shù)； —的極限值，，當≥時，則取=；當＜時，取=； —工作情況系數(shù)；中等沖擊的主運動，取=1.2~1.6； —動載荷系數(shù)；—齒向載荷分布系數(shù)； Y—標準齒輪齒形系數(shù)； []—許用接觸應(yīng)力（MPa）；[]—許用彎曲應(yīng)力（MPa）。 如果檢查結(jié)果不合格或者，可以改變材料或熱處理方法的選擇，如果還不滿意，我們必須采取調(diào)整齒寬或重新選擇齒數(shù)和模量等措施。 Ⅱ軸上的雙聯(lián)滑移齒輪采用整淬的方式進行熱處理。 傳至Ⅱ軸時的最大轉(zhuǎn)速為： m=2.25 N==5.77kw 最少的齒輪在雙聯(lián)滑移齒輪中齒數(shù)為38×2.25，并且齒寬需為B=14mm u=1.05。 =≤[]=1250MP 故雙聯(lián)滑移齒輪符合標準。 驗算39×2.25的齒輪：39×2.25齒輪采用整淬。 N==5.71kw B=14mm u=1 =≤[]=1250MP 故此齒輪合格。 驗算22×2.25的齒輪：22×2.25齒輪采用整淬 N==5.1kw B=14mm u=4 =≤[]=1250MP 故此齒輪合格。 驗算30×2.25齒輪：30×2.25齒輪采用整淬 N==5.1kw B=14mm u=1 =≤[]=1250MP 故此齒輪合格。 3.2 傳動軸的驗算 為驅(qū)動軸，除重負載軸，一般不需要進行強度，只檢查的剛性。 軸的抗彎斷面慣性矩（） 花鍵軸 　　　　　　　　　　　　 （3-2） 式中 d—花鍵軸的小徑（mm）； i—花軸的大徑（mm）； b、N—花鍵軸鍵寬，鍵數(shù)； 在傳動軸的彎曲載荷的計算一般是由危險的部分的最大轉(zhuǎn)矩得到.: = 式中 N—該軸傳遞的最大功率（kw）； —該軸的計算轉(zhuǎn)速（r/min）。 傳動軸的彎曲力矩具有輸入轉(zhuǎn)矩齒輪的圓周力和輸出轉(zhuǎn)矩齒輪，徑向力，齒輪的圓周力： ： 式中 D—齒輪節(jié)圓直徑（mm）,D=mZ。 齒輪的徑向力： 式中 α—為齒輪的嚙合角； ρ—齒面摩擦角； β—齒輪的螺旋角； =27.86mm 符合校驗條件 花鍵軸鍵側(cè)擠壓應(yīng)力的驗算 花鍵鍵側(cè)工作表面的擠壓應(yīng)力為： 　　 　　　 （3-3） 式中 —花鍵傳遞的最大轉(zhuǎn)矩（）； D、d—花鍵軸的大徑和小徑（mm）； L—花鍵工作長度； N—花鍵鍵數(shù)； K—載荷分布不均勻系數(shù)，K=0.7～0.8； 故此花鍵軸校核合格。 3.3 軸組件的剛度驗算 兩支撐主軸組件的合理跨距 主軸組件跨度上的結(jié)構(gòu)的剛度，在主要成分中的草圖影響，可以在合理的范圍L.計算，以修改草案，當跨度遠遠大于L.大于當考慮使用三個支承結(jié)構(gòu)。 在該系統(tǒng)的主軸組件的靈活性方程的“機械設(shè)計”，在主軸端部C位教科書夾在主軸和軸承兩相靈活性的疊加 其極值方程為： 式中 L?！侠砜缇?； C —主軸懸伸梁； ﹑—后﹑前支撐軸承剛度； 該一元三次方程求解可得為一實根： 滾動軸承機床主要引起疲勞破壞，因此它應(yīng)該被檢查。其額定壽命公式為： C—滾動軸承的額定負載（N）,單位用（kgf）應(yīng)換算成（N）； —速度系數(shù)， 為滾動軸承的計算轉(zhuǎn)速（r/mm）； —壽命系數(shù)， —壽命系數(shù)，對球軸承=3，對滾子軸承=； 工作情況系數(shù)，對輕度沖擊和振動的機床（車床、銑床、鉆床、磨床等多數(shù)機床），； —功率利用系數(shù)， —速度轉(zhuǎn)化系數(shù)，—齒輪輪換工作系數(shù)，查《機床設(shè)計手冊》； P—當量動載荷，按《機床設(shè)計手冊》。 故軸承校核合格。 沈陽化工大學(xué)科亞學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 第四章傳動系統(tǒng)的Ⅲ軸及軸上零件設(shè)計 第四章傳動系統(tǒng)的Ⅲ軸及軸上零件設(shè)計 4.1 齒輪的驗算 要檢查齒輪的強度，我們應(yīng)該選擇相同的模承擔牙齒的最大數(shù)量，接觸應(yīng)力和彎曲應(yīng)力測試。應(yīng)力計算的高速傳動齒輪齒的接觸應(yīng)力，與低速驅(qū)動齒輪齒的計算。 在堅硬的表面，軟核牙齒滲碳淬火齒輪，齒根彎曲應(yīng)力，必須進行檢查。 接觸應(yīng)力的驗算公式為 （MPa）≤[] （4-1） 彎曲應(yīng)力的驗算公式為 （4-2） 式中N-齒輪傳遞功率（KW），N=； -電動機額定功率（KW）； -從電動機到所計算的齒輪的機械效率； -齒輪計算轉(zhuǎn)速（r/min）; m-初算的齒輪模數(shù)（mm）; B-齒寬（mm） Z-小齒輪齒數(shù)； u-大齒輪與小齒輪齒數(shù)之比，u≥1，“+”號用于外嚙合，“-”號用于內(nèi)嚙合； -壽命系數(shù)： -工作期限系數(shù)： T-齒輪在機床工作期限（）內(nèi)的總工作時間（h），對于中型機床的齒輪取=15000~20000h，同一變速組內(nèi)的齒輪總工作時間可近似地認為T=/P，P為變速組的傳動副數(shù)； -齒輪的最低轉(zhuǎn)速（r/min）; -基準循環(huán)次數(shù)；（以下均參見《機床設(shè)計指導(dǎo)》） m—疲勞曲線指數(shù) —速度轉(zhuǎn)化系數(shù) —功率利用系數(shù)，—材料強化系數(shù)，—的極限值，當≥時，則取=；當＜時，取=； —工作情況系數(shù)，中等沖擊的主運動，取=1.2~1.6； —動載荷系數(shù)， —齒向載荷分布系數(shù)，Y—標準齒輪齒形系數(shù)，[]—許用接觸應(yīng)力（MPa）,[]—許用彎曲應(yīng)力（MPa）， 如果檢查結(jié)果不合格或者，可以改變材料或熱處理方法的選擇，如果還不滿意，我們必須采取調(diào)整齒寬或重新選擇齒數(shù)和模量等措施。 三軸上的三聯(lián)滑移齒輪采用整淬的方式進行熱處理 傳至三軸時的最大轉(zhuǎn)速為： N==5.42kw 最少的齒輪在三聯(lián)滑移齒輪中齒數(shù)為41×2.25，且齒寬B=12mm，u=1.05 =≤[]=1250MP 故三聯(lián)滑移齒輪符合標準 驗算50×2.5的齒輪： 50×2.5齒輪采用整淬 N==5.1kw B=15mm u=1 =≤[]=1250MP 故此齒輪合格 驗算63×3的齒輪： 63×3齒輪采用整淬 N==5.1kw B=10mm u=4 =≤[]=1250MP 故此齒輪合格。 驗算44×2齒輪： 44×2齒輪采用整淬 N==5.1kw B=10mm u=1 =≤[]=1250MP 故此齒輪合格。 4.2 傳動軸的驗算 為驅(qū)動軸，除重負載軸，一般不需要進行強度，只檢查的剛性。 傳動軸的抗彎斷面慣性矩（） 花鍵軸 = 式中 d—花鍵軸的小徑（mm）；i—花軸的大徑（mm）； b、N—花鍵軸鍵寬，鍵數(shù)； 在傳動軸的彎曲載荷的計算一般是由危險的部分的最大轉(zhuǎn)矩得: = （4-3） 式中 N—該軸傳遞的最大功率（kw）; —該軸的計算轉(zhuǎn)速（r/min傳動軸的彎曲力矩具有輸入轉(zhuǎn)矩齒輪的圓周力和輸出轉(zhuǎn)矩齒輪，徑向力，齒輪的圓周力）。 ： 式中 D—齒輪節(jié)圓直徑（mm）, D=mZ。 齒輪的徑向力： 式中 α—為齒輪的嚙合角； ρ—齒面摩擦角； β—齒輪的螺旋角； =27.86mm　　　　　　　　　　　　　　 （4-4） 符合校驗條件 花鍵軸鍵側(cè)擠壓應(yīng)力的驗算 花鍵鍵側(cè)工作表面的擠壓應(yīng)力為： 式中—花鍵傳遞的最大轉(zhuǎn)矩（）； D、d—花鍵軸的大徑和小徑（mm）； L—花鍵工作長度； N—花鍵鍵數(shù)； K—載荷分布不均勻系數(shù)，K=0.7～0.8； 故此三軸花鍵軸校核合格。 4.3 軸組件的剛度驗算 兩支撐主軸組件的合理跨距 主軸組件跨度對剛度較大，在主要部件的設(shè)計草圖，可以在合理的范圍L.為了計算，修改草案中，當跨度遠遠大于L.大于當考慮使用三個支承結(jié)構(gòu)。 《機床設(shè)計》的教科書中的主軸組件柔度方程系在主軸端部C點家在時主軸和軸承兩相柔度的迭加，其極值方程為： 式中 L?！侠砜缇?； C —主軸懸伸梁； ﹑—后﹑前支撐軸承剛度； 該一元三次方程求解可得為一實根： 機床傳動軸用滾動軸承，主要是因疲勞破壞而失效，故應(yīng)進行疲勞驗算。其額定壽命 C—滾動軸承的額定負載（N）,單位用（kgf）應(yīng)換算成（N）； —速度系數(shù)， 為滾動軸承的計算轉(zhuǎn)速（r/mm） —壽命系數(shù)， —壽命系數(shù)，對球軸承=3，對滾子軸承=； 工作情況系數(shù)，對輕度沖擊和振動的機床（車床、銑床、鉆床、磨床等多數(shù)機床），； —功率利用系數(shù)， —速度轉(zhuǎn)化系數(shù)，—齒輪輪換工作系數(shù)，查《機床設(shè)計手冊》； P—當量動載荷，按《機床設(shè)計手冊》。 故軸承校核合格 沈陽化工大學(xué)科亞學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 第五章傳動系統(tǒng)的Ⅳ軸及軸上零件設(shè)計 第五章傳動系統(tǒng)的Ⅳ軸及軸上零件設(shè)計 5.1 齒輪的驗算 要檢查齒輪的強度，我們應(yīng)該選擇相同的模承擔牙齒的最大數(shù)量，接觸應(yīng)力和彎曲應(yīng)力測試。應(yīng)力計算的高速傳動齒輪齒的接觸應(yīng)力，與低速驅(qū)動齒輪齒的計算。 在堅硬的表面，軟核牙齒滲碳淬火齒輪，齒根彎曲應(yīng)力，必須進行檢查。 接觸應(yīng)力的驗算公式為： （MPa）≤[] （5-1） 彎曲應(yīng)力的驗算公式為： （5-2） 式中 N-齒輪傳遞功率（KW），N=； -電動機額定功率（KW）； -從電動機到所計算的齒輪的機械效率； -齒輪計算轉(zhuǎn)速（r/min）; m-初算的齒輪模數(shù)（mm）; B-齒寬（mm） Z-小齒輪齒數(shù)； u-大齒輪與小齒輪齒數(shù)之比，u≥1，“+”號用于外嚙合，“-”號用于內(nèi)嚙合； 　　　　 　　　　 （5-3） -工作期限系數(shù)： 　　　　　　　　　　　　　　　 （5-4） T-齒輪在機床工作期限（）內(nèi)的總工作時間（h），對于中型機床的齒輪取=15000~20000h，T=/P，P為變速組的傳動副數(shù)； -齒輪的最低轉(zhuǎn)速（r/min）； -基準循環(huán)次數(shù)，（以下均參見《機床設(shè)計指導(dǎo)》） m—疲勞曲線指數(shù)， —速度轉(zhuǎn)化系數(shù)， —功率利用系數(shù)，—材料強化系數(shù) —的極限值，，當≥時，則取=；當＜時，取=。 —工作情況系數(shù)，中等沖擊的主運動，取=1.2~1.6； —動載荷系數(shù)； —齒向載荷分布系數(shù)； Y—標準齒輪齒形系數(shù)； []—許用接觸應(yīng)力（MPa）, []—許用彎曲應(yīng)力（MPa）， 如果檢查結(jié)果不合格或者，可以改變材料或熱處理方法的選擇，如果還不滿意，我們必須采取調(diào)整齒寬或重新選擇齒數(shù)和模量等措施。 Ⅸ軸上的直齒齒輪采用整淬的方式進行熱處理 傳至Ⅸ軸時的最大轉(zhuǎn)速為： N==5.42kw 齒輪的模數(shù)與齒數(shù)為33×2，且齒寬為B=20mm u=1.05 =≤[]=1250MP 故齒輪符合標準 驗算58×2的齒輪： 58×2齒輪采用整淬 N==5.1kw B=20mm u=1 =≤[]=1250MP 故此齒輪合格。 5.2 傳動軸的驗算 為驅(qū)動軸，除重負載軸，一般不需要進行強度，只檢查的剛性。 軸的抗彎斷面慣性矩（） 花鍵軸 = 式中 d—花鍵軸的小徑（mm）； D—花軸的大徑（mm）； b、N—花鍵軸鍵寬，鍵數(shù)； 在傳動軸的彎曲載荷的計算一般是由危險的部分的最大轉(zhuǎn)矩得到： = 式中 N—該軸傳遞的最大功率（kw）; —該軸的計算轉(zhuǎn)速（r/min）。 輪的圓周力： 式中 D—齒輪節(jié)圓直徑（mm）,D=mZ。 齒輪的徑向力： 式中 α—為齒輪的嚙合角； ρ—齒面摩擦角； β—齒輪的螺旋角； =22.32mm 符合校驗條件 花鍵軸鍵側(cè)擠壓應(yīng)力的驗算 花鍵鍵側(cè)工作表面的擠壓應(yīng)力為： 式中 —花鍵傳遞的最大轉(zhuǎn)矩（）； D、d—花鍵軸的大徑和小徑（mm）； L—花鍵工作長度； N—花鍵鍵數(shù)； K—載荷分布不均勻系數(shù)，K=0.7～0.8； 故此花鍵軸校核合格。 5.3 軸組件的剛度驗算 合理跨越兩個支承軸總成 的主軸組件跨度上的結(jié)構(gòu)的剛度，在主要成分中的草圖影響，可以在合理的范圍L.計算，以修改草案，當跨度遠遠大于L.大于當考慮使用三個支承結(jié)構(gòu)。 教科書中的主軸組件柔度方程系在主軸端部C點家在時主軸和軸承兩相柔度的迭加，其極值方程為： 式中 L。—合理跨距； C —主軸懸伸梁； ﹑—后﹑前支撐軸承剛度 機床傳動軸用滾動軸承，主要是因疲勞破壞而失效，故應(yīng)進行疲勞驗算。其額定壽命的計算公式為： C—滾動軸承的額定負載（N）,根據(jù)《軸承手冊》或《機床設(shè)計手冊》查取，單位用（kgf）應(yīng)換算成（N）； —速度系數(shù)， 為滾動軸承的計算轉(zhuǎn)速（r/mm） —壽命系數(shù)， 沈陽化工大學(xué)科亞學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 第六章傳動系統(tǒng)的Ⅴ軸及軸上零件設(shè)計 第六章傳動系統(tǒng)的Ⅴ軸及軸上零件設(shè)計 6.1 齒輪的驗算 要檢查齒輪的強度，我們應(yīng)該選擇相同的模承擔牙齒的最大數(shù)量，接觸應(yīng)力和彎曲應(yīng)力測試。應(yīng)力計算的高速傳動齒輪齒的接觸應(yīng)力，與低速驅(qū)動齒輪齒的計算。 在堅硬的表面，軟齒齒輪滲碳，彎曲應(yīng)力，必須進行檢查。 接觸應(yīng)力的驗算公式為 （MPa）≤[] （6-1） 彎曲應(yīng)力的驗算公式為： （6-2） -工作期限系數(shù)： 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　 （6-3） T-齒輪在機床工作期限（）內(nèi)的總工作時間（h），對于中型機床的齒輪取=15000~20000h，同一變速組內(nèi)的齒輪總工作時間可近似地認為T=/P，P為變速組的傳動副數(shù)； -齒輪的最低轉(zhuǎn)速（r/min）； -基準循環(huán)次數(shù)；（以下均參見《機床設(shè)計指導(dǎo)》） m—疲勞曲線指數(shù)； —速度轉(zhuǎn)化系數(shù)； —功率利用系數(shù)； —材料強化系數(shù)； —的極限值，當≥時，則取=；當＜時，取=； —工作情況系數(shù)，中等沖擊的主運動，取=1.2~1.6； —動載荷系數(shù)； —齒向載荷分布系數(shù)； Y—標準齒輪齒形系數(shù)； []—許用接觸應(yīng)力（MPa）；[]—許用彎曲應(yīng)力（MPa）； 如果檢查結(jié)果不合格或者，可以改變材料或熱處理方法的選擇，如果還不滿意，我們必須采取調(diào)整齒寬或重新選擇齒數(shù)和模量等措施。 軸上的斜齒輪采用調(diào)質(zhì)處理的方式進行熱處理 傳至五軸時的最大轉(zhuǎn)速為： N==5.42kw 斜齒輪為26×4，且齒寬為B=35mm ， u=1.05 =≤[]=1560MP 故斜齒輪符合標準 驗算80×2.5的齒輪： 80×2.5齒輪采用調(diào)質(zhì)熱處理 N==211.39kw B=26mm u=1 =≤[]=1250MP 故此齒輪合格。 驗算50×2.5的齒輪： 50×2.5齒輪采用調(diào)質(zhì)熱處理 N==5.1kw B=10mm u=4 =≤[]=1250MP 故此齒輪合格。 6.2 軸組件的剛度驗算 兩支撐主軸組件的合理跨距 主要部件的設(shè)計草圖，主軸組裝要求的大跨度可以在合理的范圍L.在計算中，使正確的草圖，當跨度遠比L.三個支撐結(jié)構(gòu)更大應(yīng)該被使用。 在該系統(tǒng)中的主軸端部的C主軸組件靈活性方程的“機械設(shè)計”，在主軸和軸承兩相的靈活性，極值方程： 式中 L。—合理跨距；　　　　 （6-4） C —主軸懸伸梁 ﹑—后﹑前支撐軸承剛度 機床傳動軸用滾動軸承，主要是因疲勞破壞而失效，故應(yīng)進行疲勞驗算。其額定壽命的計算公式為： C—滾動軸承的額定負載（N）,根據(jù)《軸承手冊》或《機床設(shè)計手冊》查取，單位用（kgf）應(yīng)換算成（N）； —速度系數(shù)， 為滾動軸承的計算轉(zhuǎn)速（r/mm） —壽命系數(shù)， —壽命系數(shù)，對球軸承=3，對滾子軸承=； 工作情況系數(shù)，對輕度沖擊和振動的機床（車床、銑床、鉆床、磨床等多數(shù)機床），； —功率利用系數(shù)； —速度轉(zhuǎn)化系數(shù)，—齒輪輪換工作系數(shù)，查《機床設(shè)計手冊》； P—當量動載荷，按《機床設(shè)計手冊》。 故軸承校核合格。 沈陽化工大學(xué)科亞學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 結(jié)論 結(jié) 論 本次畢業(yè)設(shè)計的題目是機床主軸箱結(jié)構(gòu)設(shè)計3,針對機床進行設(shè)計,經(jīng)歷了幾個月的畢業(yè)設(shè)計,轉(zhuǎn)眼間畢業(yè)設(shè)計即將結(jié)束,剛開始對自己所選的題目有些茫然,即使平時很認真學(xué)習(xí),但所涉及計算內(nèi)容還是稀里糊涂,感覺課上內(nèi)容只是基礎(chǔ),應(yīng)用到了實踐的確是一個不小的挑戰(zhàn),理論應(yīng)該與實踐結(jié)合起來。 這次對于我的設(shè)計,回想起來在設(shè)計上下了不少的功夫,重要在于設(shè)計的計算與公式的運用,上網(wǎng)收了不少的文件,查閱了大量的文獻來幫助設(shè)計的進行,再加上老師仔細的指導(dǎo),最終順利的完成了這次畢業(yè)設(shè)計論文.通過本次設(shè)計,學(xué)到了很多知識,懂得學(xué)已運用,理論與實踐相結(jié)合,在解決問題上能力得到了提高,也體會到了以前上課所學(xué)的知識早已經(jīng)忘記,需要不斷的加強與鞏固,這次設(shè)計.從中學(xué)到了很多書本以外的知識,還學(xué)到了利用繪圖軟件AUTOCAD進行簡單的繪圖,以及其他軟件的電子設(shè)備的使用方式。 這次經(jīng)過幾個月的設(shè)計,使自己更加充實,更加享受大學(xué)校園的快樂,使得自己順利的畢業(yè),走向社會。 沈陽化工大學(xué)科亞學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 參考文獻 參考文獻 [1] 任殿閣,張佩勤.機床設(shè)計指導(dǎo)（第三版）[J].北京：北京工業(yè)出版社,2002：76-80 [2] 劉朝儒,彭福萌.機械制圖（第四版）[J].北京：高等教育出版社,2006.12 [3] 楊德武，鄢利群．機械設(shè)計基礎(chǔ)[M]．長春：吉林科學(xué)技術(shù)出版社,2006：191-220 [4] 成大先．機械設(shè)計手冊（第三版）．第1卷[M]．北京：化學(xué)工業(yè)出版社,2002：76-80 [5] 成大先．機械設(shè)計手冊（第三版）．第2卷[M]．北京：化學(xué)工業(yè)出版社,2002：430-436 [6]成大先.機械設(shè)計手冊（第三版）.第3卷[M].北京：北京工業(yè)出版社，2002:32-40 [7] 成大先.機械設(shè)計手冊（第三版）.第4卷[M].北京：北京工業(yè)出版社,2002:256-187 [8] 劉杰，趙春雨,宋偉剛等．機電一體化技術(shù)基礎(chǔ)與產(chǎn)品設(shè)計[M]．北京：冶金工業(yè)出版社， 2003：46-61 [9] 張玉,劉平．幾何量公差與測量技術(shù)（第3版）[M]．沈陽：東北大學(xué)出版社，2006：17-97 [10]濮良貴,紀名剛.機械零件[M].北京：高等教育出版社，1995:47-97 [11] 濮良貴,紀名剛.機械設(shè)計[M].北京：高等教育出版社，2006：34-57 [12] 張桂芳,滑動軸承[M].北京高等教育出版社，1985:78-98 [13]邱宣懷．機械設(shè)計[J]．高等教育出版社．1995:47-97 [14] 吳宗澤,羅圣國．機械設(shè)計課程設(shè)計手冊[J]．高等教育出版社．1982：76-80 [15] 曹桄，高學(xué)滿．金屬切削機床掛圖[J]．上海交通大學(xué)出版社．1984：430-436 沈陽化工大學(xué)科亞學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 致謝 致 謝 時間過的飛快,轉(zhuǎn)眼間半年的時間過去了,緊張的畢業(yè)設(shè)計即將結(jié)束.在這半年的時間里,在趙老師的親自指導(dǎo)參與下,我的畢業(yè)設(shè)計題目終于的按時完成了.在此非常感謝老師的指導(dǎo)與幫助,在設(shè)計期間,抽出寶貴的時間為我們講解與指導(dǎo),不斷的發(fā)現(xiàn)我們設(shè)計過程中出現(xiàn)的問題并給予糾正,不斷地我們進行修改提供寶貴的意見，使的我們的設(shè)計過程非常的愉快,最終完成了畢業(yè)設(shè)計. 再次對趙老師致以誠摯和衷心的感謝！ 我畢業(yè)設(shè)計的如期完成，除了趙艷春老師以外，整個設(shè)計小組的同學(xué)在設(shè)計過程中給我的幫助也是非常的重要的，在我迷茫的時候能夠給予幫助，在自己遇見問題不會的時候，能夠主動上前細心的為我提供幫助，在此對他們真誠的說一聲：謝謝你們！ 最后祝所有老師和同學(xué)們身體健康，工作順利，心想事成，天天開心！ 沈陽化工大學(xué)科亞學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 參考文獻 畢業(yè)設(shè)計（論文）指導(dǎo)教師評閱意見表 專業(yè) 機械設(shè)計制造及其自動化 班級 1101 姓名 程學(xué)博 題目 機床主軸箱結(jié)構(gòu)設(shè)計3 指 導(dǎo) 教 師 評 語 簽字： 年 月 日 畢業(yè)設(shè)計（論文）評閱教師評閱意見表 專業(yè) 機械設(shè)計制造及其自動化 班級 1101 姓名 程學(xué)博 題目 機床主軸箱結(jié)構(gòu)設(shè)計3 評 閱 人 評 語