設(shè)計任務(wù)書 設(shè)計帶式運輸機傳動裝置

設(shè)計任務(wù)書1、 課程設(shè)計題目：設(shè)計帶式運輸機傳動裝置（簡圖如下）原始數(shù)據(jù)：數(shù)據(jù)編號 3 5 7 10運輸機工作轉(zhuǎn)矩T/（N.m） 690 630 760 620運輸機帶速V/（m/s） 0.8 0.9 0.75 0.9卷筒直徑 D/mm 320 380 320 360工作條件：連續(xù)單向運轉(zhuǎn)，工作時有輕微振動，使用期限為 10 年， 小批量生產(chǎn)， 單班制工作（ 8 小時 / 天）運輸速度允許誤差為 。2、 課程設(shè)計內(nèi)容1 ）傳動裝置的總體設(shè)計。2 ）傳動件及支承的設(shè)計計算。3 ）減速器裝配圖及零件工作圖。4 ）設(shè)計計算說明書編寫。每個學(xué)生應(yīng)完成：1 ）部件裝配圖一張（A1 ） 。2 ）零件工作圖兩張（A3 ）3 ）設(shè)計說明書一份（60008000字） 。本組設(shè)計數(shù)據(jù)：第三組數(shù)據(jù)：運輸機工作軸轉(zhuǎn)矩T/（N.m） 690。運輸機帶速V/（m/s） 0.8。卷筒直徑 D/mm 320。已給方案：外傳動機構(gòu)為 V 帶傳動。減速器為兩級展開式圓柱齒輪減速器。第一部分 傳動裝置總體設(shè)計一、 傳動方案（已給定）1 ）外傳動為V 帶傳動。2 ）減速器為兩級展開式圓柱齒輪減速器。3 ）方案簡圖如下：二、該方案的優(yōu)缺點：該工作機有輕微振動，由于V 帶有緩沖吸振能力，采用 V 帶傳動能減小振動帶來的影響，并且該工作機屬于小功率、載荷變化不大，可以采用 V 帶這種簡單的結(jié)構(gòu)，并且價格便宜，標(biāo)準(zhǔn)化程度高， 大幅降低了成本。 減速器部分兩級展開式圓柱齒輪減速， 這是兩級減速器中應(yīng)用最廣泛的一種。 齒輪相對于軸承不對稱， 要求軸具有較大的剛度。 高速級齒輪常布置在遠離扭矩輸入端的一邊， 以減小因彎曲變形所引起的載荷沿齒寬分布不均現(xiàn)象。 原動機部分為 Y 系列三相交流異步電動機?？傮w來講，該傳動方案滿足工作機的性能要求，適應(yīng)工作條件、工作可靠，此外還結(jié)構(gòu)簡單、尺寸緊湊、成本低傳動效率高。計 算 與 說 明 結(jié)果三、原動機選擇（ Y 系列三相交流異步電動機）工作機所需功率： =0.96 （ 見課設(shè) P9）傳動裝置總效率： （見課設(shè)式2-4 ）（見課設(shè)表12-8 ）電動機的輸出功率： （見課設(shè)式2-1 ）取選擇電動機為 Y132M1-6 m 型 （見課設(shè)表19-1 ）技術(shù)數(shù)據(jù)：額定功率（ ） 4 滿載轉(zhuǎn)矩（ ） 960額定轉(zhuǎn)矩（ ） 2.0 最大轉(zhuǎn)矩（ ） 2.0Y132M1-6 電動機的外型尺寸（ mm ） ： （見課設(shè)表19-3 ）A： 216 B ： 178 C ： 89 D ： 38 E ： 80 F ： 10 G ： 33 H ： 132 K ： 12 AB ： 280 AC ： 270 AD210 HD ： 315 BB ： 238 L ： 235四、傳動裝置總體傳動比的確定及各級傳動比的分配1 、 總傳動比： （見課設(shè)式2-6 ）2 、 各級傳動比分配： （見課設(shè)式2-7 ）初定第二部分 V 帶設(shè)計外傳動帶選為普通 V 帶傳動1 、 確定計算功率：2 ）、由表5-9 查得工作情況系數(shù)3 ） 、由式5-23 （機設(shè)）4 、選擇 V 帶型號查圖 5-12a（ 機設(shè) ） 選 A 型 V 帶。5 . 確定帶輪直徑1 ）、參考圖 5-12a （機設(shè)）及表5-3 （機設(shè)）選取小帶輪直徑（電機中心高符合要求）2 ） 、驗算帶速 由式 5-7 （機設(shè)） （ 3 ） 、從動帶輪直徑查表 5-4 （機設(shè)） ?。?4 ） 、傳動比 i（ 5 ） 、從動輪轉(zhuǎn)速6 . 確定中心距和帶長（1 ）、按式（5-23 機設(shè)）初選中心距取（ 2 ） 、按式 （5-24 機設(shè) ） 求帶的計算基礎(chǔ)準(zhǔn)長度 L0查圖 .5-7（ 機設(shè) ） 取帶的基準(zhǔn)長度 Ld=2000mm3） ） 、按式 （5-25 機設(shè) ）計算中心距:a4） ） 、按式（ 5-26 機設(shè)）確定中心距調(diào)整范圍5） 驗算小帶輪包角 a 1由式 （5-11 機設(shè) ）6） 確定 V 帶根數(shù) Z（1） 、由表（ 5-7 機設(shè)）查得dd1=112n1=800r/min 及 n1=980r/min 時，單根 V 帶的額定功率分呷為 1.00Kw 和 1.18Kw ，用線性插值法求n1=980r/min 時的額定功率P0 值。（2）、由表（5-10 機設(shè)）查得 P0=0.11Kw（3） 、由表查得（ 5-12 機設(shè)）查得包角系數(shù)（4） 、由表 （5-13 機設(shè) ）查得長度系數(shù)KL=1.03（5） 、計算 V 帶根數(shù) Z ，由式（ 5-28 機設(shè)）取 Z=5 根7 計算單根 V 帶初拉力 F0 ，由式（ 5-29 ）機設(shè)。q 由表 5-5 機設(shè)查得8 計算對軸的壓力 FQ ，由式（5-30 機設(shè)）得9 確定帶輪的結(jié)構(gòu)尺寸，給制帶輪工作圖小帶輪基準(zhǔn)直徑dd1=112mm采用實心式結(jié)構(gòu)。 大帶輪基準(zhǔn)直徑dd2=280mm， 采用孔板式結(jié)構(gòu)，基準(zhǔn)圖見零件工作圖。第三部分 各齒輪的設(shè)計計算 一、高速級減速齒輪設(shè)計（直齒圓柱齒輪）1. 齒輪的材料，精度和齒數(shù)選擇，因傳遞功率不大，轉(zhuǎn)速不高，材料按表7-1 選取，都采用 45號鋼，鍛選項毛坯，大齒輪、正火處理，小齒輪調(diào)質(zhì)，均用軟齒面。齒輪精度用 8 級，輪齒表面精糙度為 Ra1.6 ，軟齒面閉式傳動，失效形式為占蝕，考慮傳動平穩(wěn)性，齒數(shù)宜取多些，取Z1=34貝ij Z2=Z1i=34 X 2.62=892. 設(shè)計計算。（ 1 ）設(shè)計準(zhǔn)則，按齒面接觸疲勞強度計算，再按齒根彎曲疲勞強度校核。（ 2 ）按齒面接觸疲勞強度設(shè)計，由式（ 7-9 ）T1=9.55 X 106 X P/n=9.55 X106 X 5.42/384=134794 N?mm由圖（ 7-6 ）選取材料的接觸疲勞，極限應(yīng)力為6 HILim=5806 HILin=560由圖 7-7 選取材料彎曲疲勞極限應(yīng)力6 HILim=2306 HILin=210應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N 由式（ 7-3 ）計算N1=60n, at=60 X （8 X360 X 10）=6.64 X109N2= N1/u=6.64 X 109/2.62=2.53 X109由圖 7-8 查得接觸疲勞壽命系數(shù)； ZN1=1.1 ZN2=1.04由圖 7-9 查得彎曲 ； YN1=1 YN2=1由圖 7-2 查得接觸疲勞安全系數(shù)： SFmin=1.4 又 YST=2.0 試選 Kt=1.3由式 （7-1）（7-2） 求許用接觸應(yīng)力和許用彎曲應(yīng)力將有關(guān)值代入式(7-9) 得貝ij V1=(ti d1tn1/60 X 1000)=1.3m/s(Z1 V1/100)=1.3)(34/100)m/s=0.44m/s查圖 7-10 得 Kv=1.05 由表 7-3 查和得 K A=1.25. 由表 7-4 查得 K0 =1.08. 取 Ka =1.05.則 KH=KAKVKKa =1.42 , 修正M=d1/Z1=1.96mm由表 7-6 取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)： m=2mm(3) 計算幾何尺寸d1=mz1=2 x 34=68mmd2=mz2=2 X 89=178mma=m(z1 z2)/2=123mm b=(|)ddt=1 x 68=68mm 取 b2=65mm b1=b2+10=753. 校核齒根彎曲疲勞強度由圖 7-18 查得，YFS1=4.1, YFS2=4.0 取 Y =0.7（7-12） 校核大小齒輪的彎曲強度.二、低速級減速齒輪設(shè)計（直齒圓柱齒輪）1. 齒輪的材料，精度和齒數(shù)選擇，因傳遞功率不大，轉(zhuǎn)速不高，材料按表7-1 選取，都采用 45號鋼，鍛選項毛坯，大齒輪、正火處理，小齒輪調(diào)質(zhì)，均用軟齒面。齒輪精度用 8 級，輪齒表面精糙度為 Ra1.6 ，軟齒面閉式傳動，失效形式為點蝕，考慮傳動平穩(wěn)性，齒數(shù)宜取多些，取Z1=34則 Z2=Z1i=34X 3.7=1042. 設(shè)計計算。（ 1 ） 設(shè)計準(zhǔn)則，按齒面接觸疲勞強度計算，再按齒根彎曲疲勞強度校核。（ 2 ）按齒面接觸疲勞強度設(shè)計，由式（7-9 ）T1=9.55 X 106 X P/n=9.55 X106 X 5.20/148=335540 N?mm由圖（ 7-6 ）選取材料的接觸疲勞，極限應(yīng)力為6 HILim=5806 HILin=560由圖 7-7 選取材料彎曲疲勞極陰應(yīng)力6 HILim=2306 HILin=210應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N 由式（ 7-3 ）計算N1=60n at=60 X 148 X （8 X360 X 10）=2.55 X 109N2= N1/u=2.55 X 109/3.07=8.33X108由圖 7-8 查得接觸疲勞壽命系數(shù)； ZN1=1.1 ZN2=1.04由圖 7-9 查得彎曲 ； YN1=1 YN2=1由圖 7-2 查得接觸疲勞安全系數(shù)： SFmin=1.4 又 YST=2.0 試選 Kt=1.3由式 （7-1）（7-2） 求許用接觸應(yīng)力和許用彎曲應(yīng)力將有關(guān)值代入式(7-9) 得貝ij V1=(ti d1tn1/60 X 1000)=0.55m/s(Z1 V1/100)=0.55)(34/100)m/s=0.19m/s查圖 7-10 得 Kv=1.05 由表 7-3 查和得 K A=1.25. 由表 7-4 查得 K0 =1.08. 取 Ka =1.05.則 KH=KAKVKKa =1.377 , 修正M=d1/Z1=2.11mm由表 7-6 取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)： m=2.5mm(3) 計算幾何尺寸d1=mz1=2.5 X 34=85mmd2=mz2=2.5 X 104=260mm a=m(z1 z2)/2=172.5mm b=(|)ddt=1 x 85=85mm 取 b2=85mm b1=b2+10=953. 校核齒根彎曲疲勞強度由圖 7-18 查得，YFS1=4.1, YFS2=4.0 取 Y =0.7由式 （7-12） 校核大小齒輪的彎曲強度.總結(jié)：高速級z1=34 z2=89 m=2低速級 z1=34 z2=104 m=2.5第四部分 軸的設(shè)計高速軸的設(shè)計1. 選擇軸的材料及熱處理由于減速器傳遞的功率不大，對其重量和尺寸也無特殊要求故選擇常用材料45 鋼 , 調(diào)質(zhì)處理 .2. 初估軸徑按扭矩初估軸的直徑, 查表 10-2, 得 c=106 至 117, 考慮到安裝聯(lián)軸器的軸段僅受扭矩作用 . 取c=110 則 :D1min=D2min=D3min=3. 初選軸承1. 軸選軸承為60082. 軸選軸承為60093. 軸選軸承為6012根據(jù)軸承確定各軸安裝軸承的直徑為 :D1=40mmD2=45mmD3=60mm4. 結(jié)構(gòu)設(shè)計（ 現(xiàn)只對高速軸作設(shè)計, 其它兩軸設(shè)計略, 結(jié)構(gòu)詳見圖 ） 為了拆裝方便,減速器殼體用剖分式 , 軸的結(jié)構(gòu)形狀如圖所示.（1） . 各軸直徑的確定初估軸徑后, 即可按軸上零件的安裝順序, 從左端開始確定直徑. 該軸軸段 1 安裝軸承 6008, 故該段直徑為 40mm 。 2 段裝齒輪，為了便于安裝，取 2 段為 44mm 。齒輪右端用軸肩固定，計算得軸肩的高度為 4.5mm ，取 3 段為 53mm 。 5 段裝軸承，直徑和1 段一樣為 40mm 。 4 段不裝任何零件，但考慮到軸承的軸向定位，及軸承的安裝，取4 段為 42mm 。 6 段應(yīng)與密封毛氈的尺寸同時確定，查機械設(shè)計手冊，選用 JB/ZQ4606-1986 中 d=36mm 的毛氈圈，故取6段 36mm 。 7 段裝大帶輪，取為 32mm>dmin 。（ 2 ）各軸段長度的確定軸段 1 的長度為軸承6008 的寬度和軸承到箱體內(nèi)壁的距離加上箱體內(nèi)壁到齒輪端面的距離加上 2mm ， l1=32mm。 2 段應(yīng)比齒輪寬略小 2mm ，為 l2=73mm。 3 段的長度按軸肩寬度公式計算 l3=1.4h ；去 l3=6mm ， 4 段： l4=109mm。 l5 和軸承 6008 同寬取 l5=15mm。l6=55mm， 7 段同大帶輪同寬，取 l7=90mm 。其中 l4 ， l6 是在確定其它段長度和箱體內(nèi)壁寬后確定的。于是，可得軸的支點上受力點間的跨距L1=52.5mm， L2=159mm， L3=107.5mm。（3 ） .軸上零件的周向固定H7/r6k6 ，齒輪與為了保證良好的對中性，齒輪與軸選用過盈配合大帶輪均采用 A 型普通平鍵聯(lián)接， 分別為 16*63 GB1096-1979 及鍵 10*80 GB1096-1979。（4 ） .軸上倒角與圓角為保證 6008 軸承內(nèi)圈端面緊靠定位軸肩的端面，根據(jù)軸承手冊的推薦，取軸肩圓角半徑為1mm 。其他軸肩圓角半徑均為2mm 。根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)GB6403.4-1986 ，軸的左右端倒角均為1*45 。 。5. 軸的受力分析（ 1 ）畫軸的受力簡圖。（ 2 ）計算支座反力。Ft=2T1/d1=Fr=Fttg20 。 =3784FQ=1588N在水平面上FR1H=FR2H=Fr-FR1H=1377-966=411N在垂直面上FR1V=Fr2V=Ft- FR1V=1377-352=1025N（ 3 ） 畫彎矩圖在水平面上， a-a 剖面左側(cè)MAh=FR1Hl3=966 52.5=50.715N?ma-a 剖面右側(cè)M Ah=FR2Hl2=411 153=62.88 N?m在垂直面上MAv=M AV=FR1Vl2=352 X 153=53.856 N?m合成彎矩， a-a 剖面左側(cè)a-a 剖面右側(cè)畫轉(zhuǎn)矩圖轉(zhuǎn)矩 3784X （68/2 ） =128.7N?m6. 判斷危險截面顯然，如圖所示， a-a 剖面左側(cè)合成彎矩最大、扭矩為T ，該截面左側(cè)可能是危險截面；b-b 截面處合成灣矩雖不是最大，但該截面左側(cè)也可能是危險截面。若從疲勞強度考慮， a-a ， b-b 截面右側(cè)均有應(yīng)力集中，且b-b 截面處應(yīng)力集中更嚴重，故 a-a 截面左側(cè)和b-b 截面左、右側(cè)又均有可能是疲勞破壞危險截面。7. 軸的彎扭合成強度校核由表 10-1 查得（1）a-a 剖面左側(cè)3=0.1 X 443=8.5184m3=14.57（ 2 ） b-b 截面左側(cè)3=0.1 X423=7.41m3b-b 截面處合成彎矩Mb:=174 N?m=278. 軸的安全系數(shù)校核: 由表 10-1 查得 (1) 在 a-a 截面左側(cè)WT=0.2d3=0.2 義 443=17036.8mm3由附表 10-1 查得 由附表 10-4 查得絕對尺寸系數(shù); 軸經(jīng)磨削加工, 由附表數(shù) .則彎曲應(yīng)力應(yīng)力幅平均應(yīng)力切應(yīng)力安全系數(shù)查表10-6得許用安全系數(shù)=1.31.5,顯然S> ,故a-a剖面安全(2)b-b 截面右側(cè)抗彎截面系數(shù)3=0.1 X 533=14.887m3抗扭截面系數(shù) WT=0.2d3=0.2X533=29.775 m3又 Mb=174 N?m, 故彎曲應(yīng)力切應(yīng)力由附表 10-1 查得過盈配合引起的有效應(yīng)力集中系數(shù) 。 則顯然 S> , 故 b-b 截面右側(cè)安全。( 3 ) b-b 截面左側(cè)WT=0.2d3=0.2 義 423=14.82 m3 b-b 截面左右側(cè)的彎矩、扭矩相同。彎曲應(yīng)力切應(yīng)力(D-d ) /r=1r/d=0.05 ，由附表 10-2 查得圓角引起的有效應(yīng)力集中系數(shù)10-5 查得質(zhì)量系10-4 查得絕對尺寸系數(shù) 。又 。則顯然 S> , 故 b-b 截面左側(cè)安全。第五部分 校 核高速軸軸承FR2H=Fr-FR1H=1377-966=411NFr2V=Ft- FR1V=1377-352=1025N軸承的型號為 6008 ， Cr=16.2 kN1 ) FA/COr=02 ) 計算當(dāng)量動載荷查表得 fP=1.2 徑向載荷系數(shù) X 和軸向載荷系數(shù)Y 為 X=1 ， Y=0=1.2 X (1 X352 ) =422.4 N3 ) 驗算 6008 的壽命驗算右邊軸承鍵的校核鍵 1 10X8 L=80 GB1096-79則強度條件為查表許用擠壓應(yīng)力所以鍵的強度足夠鍵 2 12 X 8 L=63 GB1096-79則強度條件為查表許用擠壓應(yīng)力所以鍵的強度足夠聯(lián)軸器的選擇聯(lián)軸器選擇為TL8 型彈性聯(lián)軸器GB4323-84減速器的潤滑1 . 齒輪的潤滑因齒輪的圓周速度<12 m/s ，所以才用浸油潤滑的潤滑方式。高速齒輪浸入油里約 0.7 個齒高，但不小于10mm ，低速級齒輪浸入油高度約為 1 個齒高(不小于 10mm ) ， 1/6 齒輪。2 滾動軸承的潤滑因潤滑油中的傳動零件(齒輪)的圓周速度VR1.52m/s所以采用飛濺潤滑，第六部分 主要尺寸及數(shù)據(jù)箱體尺寸 :箱體壁厚箱蓋壁厚箱座凸緣厚度b=15mm箱蓋凸緣厚度b1=15mm箱座底凸緣厚度b2=25mm地腳螺栓直徑df=M16地腳螺栓數(shù)目n=4軸承旁聯(lián)接螺栓直徑d1=M12聯(lián)接螺栓 d2 的間距 l=150mm軸承端蓋螺釘直徑d3=M8定位銷直徑d=6mmdf 、 d1 、 d2 至外箱壁的距離C1=18mm、 18 mm 、 13 mmdf、 d2 至凸緣邊緣的距離C2=16mm、 11 mm軸承旁凸臺半徑R1=11mm凸臺高度根據(jù)低速軸承座外半徑確定外箱壁至軸承座端面距離L1=40mm大齒輪頂圓與內(nèi)箱壁距離1=10mm齒輪端面與內(nèi)箱壁距離42=10mm箱蓋，箱座肋厚m1=m=7mm軸承端蓋外徑 D2 :凸緣式端蓋：D+ (55.5 ) d3以上尺寸參考機械設(shè)計課程設(shè)計P17P21傳動比原始分配傳動比為： i1=2.62 i2=3.07 i3=2.5修正后 ： i1=2.5 i2=2.62 i3=3.07各軸新的轉(zhuǎn)速為 ： n1=960/2.5=3.84n2=384/2.61=147n3=147/3.07=48各軸的輸入功率P1=pd8Y7 =5.5X0.95X0.99=5.42P2=p1刀6Y5=5.42X0.97X0.99=5.20P3=p24Y3=5.20X0.97X0.99=5.00P4=p3 712 rl 1=5.00 X099 X0.99=4.90 各軸的輸入轉(zhuǎn)矩T1=9550Pdi1718 rl 7/nm=9550 X 5.5 X 2.5 X 0.95 X 0.99=128.65T2= T1 i2716 rl 5=128.65X 2.62 X 0.97 X 0.99=323.68T3= T2 i3714 rl 3=323.68X 3.07 X 0.97 X 0.99=954.25T4= T3 712 rl 1=954.23 X 0.99 X 0.99=935.26軸號功率p轉(zhuǎn)矩T轉(zhuǎn)速n傳動比i效率r電機軸 5.5 2.0 960 1 11 5.42 128.65 384 2.5 0.942 5.20 323.68 148 2.62 0.963 5.00 954.25 48 3.07 0.96工作機軸 4.90 935.26 48 1 0.98齒輪的結(jié)構(gòu)尺寸兩小齒輪采用實心結(jié)構(gòu)兩大齒輪采用復(fù)板式結(jié)構(gòu)齒輪Z1尺寸z=34 d1=68 m=2 d=44 b=75d1=68ha=ha*m=1 x 2=2mmhf=( ha*+c*)m=(1+0.25)x 2=2.5mmh=ha+hf=2+2,5=4.5mmda=d1 + 2ha=68+2 x 2=72mmdf=d1 - 2hf=68 -2 X2,5=63p= 7t m=6.28mms= 7t m/2=3.14X 2/2=3.14mme= 7t m/2=3.14x 2/2=3.14mmc=c*m=0.25 x 2=0.5mm齒輪z2的尺寸由軸可 得 d2=178 z2=89 m=2 b=65 d4=49ha=ha*m=1 x 2=2mmh=ha+hf=2+2,5=4.5mmhf=(1 + 0.5) >2=2.5mmda=d2 + 2ha=178+ 2 x 2=182df=d1 -2hf=178- 2 X2,5=173p= 7t m=6.28mms= 7t m/2=3.14X 2/2=3.14mme= 7t m/2=3.14x 2/2=3.14mmc=c*m=0.25 x 2=0.5mmDTD3 弋 1.6D4=1.6 X 49=78.4D0 da-10mn=182-10 x 2=162D2 y 0.25(D0 -D3)=0.25(162-78.4)=20R=5 c=0.2b=0.2 X 65=13齒輪3尺寸由軸可得，d=49 d3=85 z3=34 m=2.5 b=95 ha =ha*m=1 x 2,5=2,5 h=ha+hf=2.5+3.125=5,625hf=(ha*+c*)m=(1+0.25)X 2.5=3.125da=d3+2ha=85+2x 2.5=90df=d1-2hf=85-2X3.125=78.75p= 7t m=3.14 X 2,5=7,85 s= 7t m/2=3.14 X 2.5/2=3,925 e=s c=c*m=0.25x 2,5=0,625齒輪4寸d=64 d4=260 z4=104 m=2.5 b=85ha =ha*m=1 x 2.5=2.5h=ha+hf=2.5+3.25=5.625hf=(ha*+c*)m=(1+0.25)X 0.25=3.125da=d4+2ha=260+2義 2.5=265df=d1-2hf=260-2X3.125=253.75p= Tt m=3.14 X 2.5=7.85s=e= Tt m/2=3.14 X 2.5/2=3.925c=c*m=0.25 X 2.5=0.625D0y da-10m=260-10 義 2.5=235D3 弋 1.6 義 64=102.4D2=0.25(D0-D3)=0.25 義(235-102.4)=33.15r=5 c=0.2b=0.2X85=17，、 y 、. f f-參考文獻：機械設(shè)計徐錦康主編 機械工業(yè)出版社機械設(shè)計課程設(shè)計陸玉何在洲 佟延偉 主編第 3 版 機械工業(yè)出版社機械設(shè)計手冊設(shè)計心得機械設(shè)計課程設(shè)計是機械課程當(dāng)中一個重要環(huán)節(jié)通過了 3 周的課程設(shè)計使我從各個方面都受到了機械設(shè)計的訓(xùn)練，對機械的有關(guān)各個零部件有機的結(jié)合在一起得到了深刻的認識。由于在設(shè)計方面我們沒有經(jīng)驗， 理論知識學(xué)的不牢固， 在設(shè)計中難免會出現(xiàn)這樣那樣的問題， 如：在選擇計算標(biāo)準(zhǔn)件是可能會出現(xiàn)誤差， 如果是聯(lián)系緊密或者循序漸進的計算誤差會更大， 在查表和計算上精度不夠準(zhǔn)在設(shè)計的過程中， 培養(yǎng)了我綜合應(yīng)用機械設(shè)計課程及其他課程的理論知識和應(yīng)用生產(chǎn)實際知識解決工程實際問題的能力， 在設(shè)計的過程中還培養(yǎng)出了我們的團隊精神， 大家共同解決了許多個人無法解決的問題，在這些過程中我們深刻地認識到了自己在知識的理解和接受應(yīng)用方面的不足，在今后的學(xué)習(xí)過程中我們會更加努力和團結(jié)。由于本次設(shè)計是分組的， 自己獨立設(shè)計的東西不多， 但在通過這次設(shè)計之后， 我想會對以后自己獨立設(shè)計打下一個良好的基礎(chǔ)。 。 。