帶運(yùn)輸機(jī)雙級(jí)斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)說(shuō)明書

機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書 設(shè)計(jì)題目：雙級(jí)斜齒圓柱減速器 設(shè)計(jì)者： 鄒文杰 U200911549 專業(yè)班級(jí):能源 0907 指導(dǎo)教 J _ 2011 年 12 月 14 日目錄 一 . 設(shè)計(jì)任務(wù)書 - (3) 二. 課程設(shè)計(jì)要求 - (3) 三 . 傳動(dòng)方案的分析與擬定 - (3) 四 .電動(dòng)機(jī)的選擇 - (3) 五. - 傳動(dòng)比的分配 - (5) 六傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算 - (5) 七傳動(dòng)部件的設(shè)計(jì)計(jì)算 - (6) 1. - 開(kāi)式齒輪傳動(dòng) - (6) 2. - 減速器圓柱齒輪選擇 - (8) 3. - 各級(jí)軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 - (16) 4. - 初選滾動(dòng)軸承 (17) 5. - 聯(lián)軸器的選擇 (18) 6. - 箱體設(shè)計(jì)所涉及到的基本尺寸 - (18) 7. - 低速軸各部件的校核 - ( 21) 8. - 潤(rùn)滑及密封方式的選擇 - (25) 八設(shè)計(jì)小結(jié) - (26) 九參考資料 - (27) 一 設(shè)計(jì)任務(wù)書 設(shè)計(jì)課題:設(shè)計(jì)一帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置中雙級(jí)圓柱齒輪減速器（外傳動(dòng)件為 開(kāi)式齒輪傳動(dòng) ）設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)及工作條件： F=13000N，v=0.47m/s,D=405mm; 生產(chǎn)規(guī)模：小批量；傳動(dòng)比誤差： i 2%-4%工作環(huán)境：稍有灰塵； 載荷特性：有沖擊；工作年限： 5 年；兩班制 二. 課程設(shè)計(jì)要求 1. 減速器機(jī)械傳動(dòng)裝配圖一張，零件圖兩張（低速級(jí)齒輪軸和低 速級(jí)大齒輪），設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書一份。 2. 設(shè)計(jì)中所有標(biāo)準(zhǔn)均按我國(guó)標(biāo)準(zhǔn)采用，設(shè)計(jì)說(shuō)明書應(yīng)按規(guī)定紙張 及格式編寫。 3. 設(shè)計(jì)圖紙及說(shuō)明書須按進(jìn)度完成。 三傳動(dòng)方案的分析與擬定 已知：已知有效拉力F=13000N,帶速 V=0.47m/s，滾筒直徑 D=405mm 工作機(jī)滾筒的轉(zhuǎn)速 NW=60*1000v/ n D=22.16 轉(zhuǎn)/ 分 工作機(jī)所需的有效功率為 Pw=FV/1000=6.11kw 四電動(dòng)機(jī)的選擇 1. 根據(jù)動(dòng)力源和工作條件， 宜選用 Y 系列三相 異步電動(dòng)機(jī) 2. 電動(dòng)機(jī)功率的選擇 A. 計(jì)算總效率 查表得： n仁0.97 圓柱齒輪的傳動(dòng)效率（8級(jí)精度、兩組） n 2=0.99 聯(lián)軸器的效率 n 3=0.98 開(kāi)式齒輪的效率n 4=0.96 滾筒的效率 n 5=0.96 滾動(dòng)軸承的效率 則傳動(dòng)裝置的總效率為n = n i2 n 22 n 3n 4 n 52 則電動(dòng)機(jī)所需的效率為 Pd=Pw/ n B. 電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速選擇為常用的同步轉(zhuǎn)速 1500r/min和1000r/min兩種，根據(jù)所需功率和轉(zhuǎn)速, 選電動(dòng)機(jī)如下： 方案 號(hào) 電動(dòng)機(jī)型 號(hào) 額 疋 功 率 /kw 同步轉(zhuǎn)速 /(r/mi n) 滿載轉(zhuǎn)速 /(r/mi n) 總傳 動(dòng)比 軸外 伸軸 徑/mm 軸外 伸長(zhǎng) 度/mm Y160L-6 11 1000 960 43.32 42 110 二 Y160M-4 11 1500 1460 65.88 42 110 方案二中的電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速高，價(jià)格低，總傳 動(dòng)比較大，便于分配傳動(dòng)比時(shí)各級(jí)分到的傳動(dòng) 比均在推薦值范圍內(nèi)大即電機(jī)型號(hào)為 Y160M-。查表知，該電動(dòng)機(jī)的中心高 H=160, 軸外伸直徑 D=60mm,軸外伸長(zhǎng)度 E=110mm。 五.傳動(dòng)比的分配 由于總的傳動(dòng)比較大，而該方案中的開(kāi) 式齒輪傳動(dòng)處于低速級(jí)，取傳動(dòng)比為 i3=4.3 則 減速器的總傳動(dòng)比為i= 65.88/4.3=15.321 雙級(jí)齒輪高速級(jí)傳動(dòng)比為ii 1.3 i 4.463 雙級(jí)齒輪低速級(jí)傳動(dòng)比為i2=i/i i=3.433 六. 傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算 A.各軸的轉(zhuǎn)速計(jì)算 一級(jí)齒輪傳動(dòng)主動(dòng)輪： ni =n w=1460r/mi n 二級(jí)齒輪傳動(dòng)主動(dòng)輪： n2=n/ii=327.134 二級(jí)齒輪傳動(dòng)從動(dòng)輪： n 3=n2/i2=95.291r/mi n 開(kāi)式齒輪傳動(dòng)主動(dòng)輪： n4=n3=95.291r/mi n B.各軸的輸入功率計(jì)算 P1二P* n 2=7.5537kw P2=P1*n 1* n 5=(7.5537*0.97*0.99)kW=7.2538kw P3=P2*n 1* n 5=(7.5538*0.97*0.99)kW=6.9658kw P4=P*3*n 2* n 5=(6.9658*0.99*0.99)kw=6.8272kw C. 各軸的輸入轉(zhuǎn)矩計(jì)算 Ti =9550 P i /n i =49.409 m T2=9550 P2/n2=211.760N m T3=9550P P3/n3=698.108N m T4=9550P P4/n4=684.217N m 以上計(jì)算結(jié)果列于下表 軸號(hào) 轉(zhuǎn)速 n/ (r/mi n ) 功率 P/kw 轉(zhuǎn)矩 T/(N.m) 傳動(dòng)比 i 1 1 1460 7.5537 49.409 4.463 2 327.134 7.2538 211.760 3.433 3 95.291 6.9658 698.108 1 4 95.291 6.8272 684.217 七. 傳動(dòng)部件的設(shè)計(jì)計(jì)算 1.外部傳動(dòng)-開(kāi)式齒輪傳動(dòng) 已知傳動(dòng)比i=4.3 n仁95.291, n2=22.16r/mi n. 開(kāi)式齒輪的主要失效形式為齒面磨損和輪齒折 斷，按彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)，通過(guò)增大模數(shù)來(lái)考慮 模損的影響。 選擇直齒軟齒面?zhèn)鲃?dòng) 選擇材料：初步估計(jì)大齒輪的直徑會(huì)超過(guò) 500mm，故大小齒輪材料均選鑄鋼，小齒輪 200HBS，大齒輪 170HBS。 由齒面硬度查圖得： (X Fliml =170MPa (X Flim2=160MPa 應(yīng)力循環(huán)次數(shù) N1=60a n1 t = 60*1*95.291*(5*300*16) =1.37*108 N2=N1/i1=3.19*107 查機(jī)械設(shè)計(jì)得 圖 3-7： ZN1=ZN2=1 接觸強(qiáng)度計(jì)算壽命系數(shù) 圖 3-9： YN1 YN2 1 彎曲強(qiáng)度計(jì)算壽命系數(shù) 查表得： 彎曲強(qiáng)度： SF min = 1 .4 則： 由式 3-2 得 FP1=X Flim1 *Yst*YN1/SFlim=243Mpa FP2=X Flim2 *Yst*YN1/SFlim=228Mpa 考慮開(kāi)式齒輪模損的影響。 X Fp1 =X Fp1*80%=194.4Mpa Fp2 =X Fp2*80%=182.4Mpa 已知，小齒輪的輸入轉(zhuǎn)矩為 Ti=684217N -mm m*2KTi/孔*Zi2)*(YFP*Y sa/ a Fp) K=1.5, Wd =0.4,Zi 取 20, Z2 取 86 對(duì) 于 小 齒 輪 YFp*Y sa/ a Fp=2.84*1.55/194.4= 0.02264 對(duì) 于 大 齒 輪 YFp*Ysa/ a Fp=2.3*1.06/184.2= 0.01324 應(yīng)代入小齒輪的 m*誰(shuí)*1.5*684217*0.02264/(0.4*20 2)=6.62 m=m*1.1=7.282 取標(biāo)準(zhǔn)值 m=8 考慮到滾筒不能與小齒輪干涉， m(Z1+Z2)*405.m 取 8 時(shí)沒(méi)有干涉即取 8 符合條件。 d1=160mm.da1=d1+2*ha1*m=176mm df1=d-2*(hf+c*)*m=140.8mm d2=688mm.da2=d2+2*ha2*m=704mm df2=d2-2*(hf+c*)*m=668.8mm Ft=2*T/d 1=2*684.217/160*10-3=8552.7N Fr=Ft*tan?=3113N Fn=Ft/cos?=9101.6N 2.減速器內(nèi)部圓柱齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算 A. 高速級(jí)齒輪傳動(dòng) 已知 T仁49.409N m 本例可選用軟齒面齒輪，且小齒輪的硬度 比大齒輪大3050HBS。具體選擇如下 小齒輪：45鋼，調(diào)制處理，硬度為 217255HBS;大齒輪：45鋼，正火處理，硬度 為169217HBS。取小齒輪齒面硬度為 230HBS， 大齒輪為200HBS。 由齒面硬度查圖得： (X Fliml =220MPa (X Flim2=210MPa (X Hliml =580MPa X Hlim2=550MPa 應(yīng)力循環(huán)次數(shù) N1=60a ni t = 60*1*1460*(5*300*16) =2.102*109 N2=N1/i1=4.710*108 查機(jī)械設(shè)計(jì)得 圖3-7: ZN1 = ZN2=1 接觸強(qiáng)度計(jì)算壽命系數(shù) 圖3-9: YN1 YN2 1 彎曲強(qiáng)度計(jì)算壽命系數(shù) 查表得：接觸強(qiáng)度：SHmin=1 彎曲強(qiáng)度：SFmin=1.4 則：由機(jī)械設(shè)計(jì)：式3-1有：（注：修正系數(shù)Yst=2） 由式3-2得Hp1 H Iim1 Z N1 SH min 580 1.0 1 580Mpa Hp2 H Iim2 Z N 2 SH min 550 1.0 1 550Mpa 由于設(shè)計(jì)的傳動(dòng)類型為軟齒面閉式齒輪傳 動(dòng)，其主要失效形式是齒面疲勞點(diǎn)蝕，若模數(shù)過(guò) 小，也可能發(fā)生齒輪疲勞折斷。因此，該齒輪傳 動(dòng)課按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)，確定主要的 參數(shù)，然后再校核輪齒的彎曲疲勞強(qiáng)度。 已知，小齒輪的輸入轉(zhuǎn)矩為=49409Nmm 初估齒輪圓周速度 v10m/s。根據(jù)齒輪的傳 動(dòng)的工作條件，可以選用斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)。 由估計(jì)的圓周速度，初選齒輪為 8級(jí)精度。 初選參數(shù)如下： B =12；Z=26,Z=26*4.463=116.X=X=0,取 % 由于電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)，沖擊較小，齒輪的速度不 高，非對(duì)稱分布，州的剛性不太好，可以取工況 系數(shù)K=1.6 查機(jī)械設(shè)計(jì)得 圖 3-15 : ZH =2.45 表 3-5 : ZE =189.8/ Mpa 取 Z =0.8、Z = cos =0.989Fp1 Fp2 F lim1YSTYN1 220 2 1 SF min Flim2 YSTYN 2 SF min 1.4 210 2 1 1.4 314.28Mpa 300Mpa 由式3-14得 mn二di*cos/zi=43.300*cos12/26=1.629mm 查表3-7，取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)g =2.0mm 則中心距 a=mn*（Z 什Z2）/2*COS 3 =145.17mm 圓整后取a=146mm 調(diào)整螺旋角為3 二arccos =13 26 34 所以，計(jì)算分度圓直徑為 d1二也旦 =2x26/ （cos13 26 34） cos =53.456mm d2 =2a- di =238.535mm 此時(shí)，計(jì)算圓周速度為 V= A=i460XnX 53.456/60000 60000 =4.087m/s 與估計(jì)值相近，以上計(jì)算正確。 齒寬 大齒輪 bi = vPd*di=53.465mm 取 54mm. 小齒輪 b2=b1+5= 59mmHP HP2 550MPa di 3 /ZHZEZ Z 2 2KTi ii 1 .（ - ） HP i1 =43.300mm 驗(yàn)證齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度如下 當(dāng)量齒數(shù) Zj=乙/cos3 =28.26 z 2 = z2 /cos3 =126.08 查圖 3-18 得：YFa1= 2.59 YFa2=2.18 查圖 3-19 得：Ysai=1.60 Ysa2=1.77 取 Y =0.7 Y =0.9 計(jì)算彎曲應(yīng)力得： 2KT1 F1 bdfYsalY Y =2*1.6*49409*2.59*1.60*0.7*0.9/(54*53.465*2) 71.48 FP1 =71.48*2.18*1.77/(2.59*1.6)=66.56MPa FP2 由此可知，所選擇的參數(shù)及傳動(dòng)方案符合要求， 故確定方案參數(shù)如下： mn=2.0 B = 13 26 34 a=146mm d1=53.456mm d2=238.535mm b2=54mm d=59mm B.低速機(jī)齒輪傳動(dòng) 已知扭矩 T1=211.760N mm 本例可選用軟齒面齒輪，且小齒輪的硬度 比大齒輪大3050HBS。具體選擇如下F2 Y Sa2Y Fa2 Y SaY Fa1 小齒輪：45鋼，調(diào)制處理，硬度為 217255HBS;大齒輪：45鋼，正火處理，硬度 為169217HBS。取小齒輪齒面硬度為 230HBS, 大齒輪為200HBS。 由齒面硬度查圖得： (X Fliml =220MPa a Flim2=210MPa (X Hliml =580MPa a Hlim2=550MPa 應(yīng)力循環(huán)次數(shù) N1=60a ni t = 60*1*327.134*(5*300*16) =4.71*109 N2=N1/i2=1.372*108 查機(jī)械設(shè)計(jì)得 圖 3-7: ZN1 = ZN2=1 圖 3 9 : Y N1 YN2 1 查表得：接觸強(qiáng)度：SHmin=1 彎曲強(qiáng)度：SFmin=1.4 則：由機(jī)械設(shè)計(jì)：式3-1有：（注：修正系數(shù)Yst=2） 由式3-2得 接觸強(qiáng)度計(jì)算壽命系數(shù) 彎曲強(qiáng)度計(jì)算壽命系數(shù) Hlim1 Z N1 Hp1 SH min 580 1.0 1 580Mpa Hp2 H Iim2 Z N 2 SH min 550 1.0 1 550Mpa Fp1 F lim1 YSTYN1 220 2 1 314.28Mpa min 1.4 由于設(shè)計(jì)的傳動(dòng)類型為軟齒面閉式齒輪傳 動(dòng)，其主要失效形式是齒面疲勞點(diǎn)蝕，若模數(shù)過(guò) 小，也可能發(fā)生齒輪疲勞折斷。因此，該齒輪傳 動(dòng)課按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)，確定主要的 參數(shù)，然后再校核輪齒的彎曲疲勞強(qiáng)度。 已知，小齒輪的輸入轉(zhuǎn)矩為 Ti=211760N -mm 初估齒輪圓周速度 v10m/s。根據(jù)齒輪的傳 動(dòng)的工作條件，可以選用斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)。 由估計(jì)的圓周速度，初選齒輪為 8級(jí)精度。 初選參數(shù)如下： B =12。，Z=26,Z=26*3.433=87.X=X=0,取 =1 由于電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)，沖擊較小，齒輪的速度不 高，非對(duì)稱分布，州的剛性不太好，可以取工況 系數(shù)K=1.6 查機(jī)械設(shè)計(jì)得 圖 3-15 : ZH =2.45 表 3-5 : ZE =189.8, Mpa 取 Z =0.8、Z = cos =0.989 Fp2 Flim2 YSTYN 2 210 2 1 SF min 1.4 300Mpa HP HP2 550MPa 由式3-14得 mn二di*cos/zi=73.158*cos12/26=2.75mm 查表3-7，取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù) g =3.0mm 則中心距 a=mn*(Z i+Z2)/2*cos 3 =173.28mm 圓整后取a=175mm 調(diào)整螺旋角為3 二arccos =15 2 48 所以，計(jì)算分度圓直徑為 d1 = nZL =2X26/ (cos13 26 34) cos =80.770mm d2 =2a- d| =270.266mm 此時(shí)，計(jì)算圓周速度為 V= AA=i460XnX 53.456/60000 60000 =1.348m/s 與估計(jì)值相近，以上計(jì)算正確。 齒寬 大齒輪 bi = vPd*d i=80.770mm 取 81mm. 小齒輪 b2=b1+5= 86mm 驗(yàn)證齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度如下di 3 - k)2 HP 2KT1 d ii 1 =73.158mm ii 當(dāng)量齒數(shù) z 1 = Z)/cos3 =28.87 z2 = z2/cos3 =96.599 查圖 3-18 得：YFai 二 2.57 YFa2=2.25 查圖 3-19 得：Ysa1=1.63 Ysa2 = 1.76 取 Y =0.7 Y =0.9 計(jì)算彎曲應(yīng)力得: =2*1.6*211760*2.57*1.63*0.7*0.9/(81*80.770*3) 91.11.2 S 10 齒輪端面與內(nèi)機(jī) 壁距離 2 2 3（或 10 15） 12 機(jī)蓋，機(jī)座肋厚 mi|, m m 0.85 , m, 0.85 1 m1=7 m 7 軸承端蓋外徑 D2 D2 D + （55.5 ） d3 （凸緣式） D1=115 D2=115 D3=144 減速器的箱體采用鑄造（HT150制成，采用剖分 式結(jié)構(gòu). 1. 機(jī)體有足夠的剛度 在設(shè)計(jì)箱體時(shí)除有足夠的壁厚外，還在軸承座孔 凸臺(tái)上下作出剛性加強(qiáng)肋 （ 根據(jù)需要進(jìn)行設(shè)置）。 2. 考慮到機(jī)體內(nèi)零件的潤(rùn)滑，采用密封散熱。 因其傳動(dòng)件速度較小，故采用侵油潤(rùn)油，為保證 機(jī)蓋與機(jī)座連接處密封，聯(lián)接凸緣應(yīng)有足夠的寬 度，聯(lián)接表面應(yīng)精創(chuàng)，其表面粗糙度為 6.3 3. 機(jī)體結(jié)構(gòu)有良好的工藝性 . 鑄件壁厚為 8，圓 角半徑為R=5機(jī)體外型簡(jiǎn)單，拔模方便，鑄件 均有 1:20 或者 1:10 的拔模斜度 4. 對(duì)附件設(shè)計(jì) A 視孔蓋和窺視孔 在機(jī)蓋頂部開(kāi)有窺視孔，能看到傳動(dòng)零件齒合區(qū) 的位置，并有足夠的空間，以便于能對(duì)內(nèi)部進(jìn)行 操作。窺視孔有蓋板，機(jī)體上開(kāi)窺視孔與凸緣一 塊，有便于機(jī)械加工出支承蓋板的表面并用墊片 加強(qiáng)密封，蓋板用鑄鐵制成，用 M6螺釘緊固 B 放油孔和螺塞 ： 放油孔位于油池最底處，并安排在減速器不與其 他部件靠近的一側(cè)，以便放油。放油孔用螺塞堵 住，因此油孔處的機(jī)體外壁應(yīng)凸起一塊，由機(jī)械 加工成螺塞頭部的支承面， 并加封油圈加以密封。 C 油面指示器： 油標(biāo)位在便于觀察減速器油面及油面穩(wěn)定之處 油尺安置的部位不能太低，以防油進(jìn)入油尺座孔 而溢出。 D 通氣器： 由于減速器運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)， 機(jī)體內(nèi)溫度升高， 氣壓增大， 為便于排氣，在機(jī)蓋頂部的窺視孔改上安裝通氣 器，以便保證箱體內(nèi)壓力與外界平衡。 E 起蓋螺釘： 啟蓋螺釘上的螺紋長(zhǎng)度要大于機(jī)蓋聯(lián)結(jié)凸緣的厚 度。釘桿端部要做成圓柱形，以免破壞螺紋 . F 定位銷： 為保證剖分式機(jī)體的軸承座孔的加工及裝配精 度，在機(jī)體聯(lián)結(jié)凸緣 的長(zhǎng)度方向各安裝一圓錐定 位銷，以提高定位精度。 G 起吊裝置： 在機(jī)蓋上直接鑄出吊耳，用以起吊或搬運(yùn)。 7. 制圖結(jié)束后各項(xiàng)數(shù)據(jù)均清晰，開(kāi)始校核低速軸 的各種部件是否滿足條件： 根據(jù)各項(xiàng)條件畫出設(shè)計(jì)出軸戸 7ft fl AP.5 u 口 nn (1) 軸的校核 先畫出軸的受力分析 畫出軸的水平受力分析 r Ft仁 Ft*141/(70+141)=3495.7N Ft2二Ft-Ft仁 1747.8N 則水平面的彎矩圖如下圖所示 畫出豎直面內(nèi)的受力分析如圖 F1=(Fr*141+Fa* (270.266/2)/(70+141)=2224N F2二Fr-F1 = 1976.2-2224=-247.8N 畫出豎直面內(nèi)的彎矩圖 155.680N-M _34,94N-M 畫出扭矩圖 X p=(2T/d)/(lh/2)=4T/dhl=4*685/ 此處的強(qiáng)度夠 (72*12*48) =66MPa100Mp即 685N-M 校核四號(hào)齒輪處 M=辺44.72+155.68&=290NM 有沖擊認(rèn)為是脈動(dòng)循環(huán)，？=0.6 Mca= M+(0.6T)2=503NM 軸的直徑為72mm,選20*12型的鍵t=7.5mm W=0.1d3-bt(d-t)2/2d=0.1*723-20*7.5* (72-7.5)2/(2*72) = 32891.2mm3 (X ca二Mca/W=503000/32891.2=15.3MPa60MPa 軸端聯(lián)軸器處 T=685NM Mca=0.6*685=411NM d=50mr選16*10型的鍵 W=0.1d3-bt(d-t)2/2d=0.1*503-16*6*(50-6 ) 2/2*50=10641.5mm3 X ca=Mca/W=38.6MPa60MPa 可知此軸的剛度夠 (2) 軸上鍵槽的校核 對(duì)于四號(hào)齒輪處的鍵槽 易知四號(hào)齒輪處和軸端聯(lián)軸器處為危險(xiǎn)面處 對(duì)于聯(lián)軸器處 (X p=(2T/d)/(lh/2)=4T/dhl=4*685/(50*10*70)=78MPae可知X=0.56，Y用線性插值的方 法得到為2.01 P1=fp(X1Fr1+ YFaJ =5467.28N 軸承1所受的軸向載荷為軸向外載 Lh=(106/60n)*(ff*cr/p”=587579h=81.6y 滿足條件 8.潤(rùn)滑及密封方式的選擇 對(duì)于所設(shè)計(jì)的二級(jí)圓柱斜齒輪減速器，由于 傳動(dòng)裝置所傳遞的轉(zhuǎn)矩不是很大屬，且在頻繁的 啟動(dòng)過(guò)程中，會(huì)有輕微的振動(dòng)，宜采用油潤(rùn)滑。 而查機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)知：對(duì)于轉(zhuǎn)速不是很 高，載荷中等的齒輪傳動(dòng)，應(yīng)選擇運(yùn)動(dòng)粘度在 177mn/s的潤(rùn)滑油，查表后知，可選擇代號(hào)為 L-CKC320的潤(rùn)滑油。并裝至規(guī)定高度。適宜高 度計(jì)算如下： H (3050) (2ha c) mn或 H(3050)+10 取其中的大值。本例計(jì)算后可取為 H=65mm而最 大咼度一般應(yīng)咼于最低咼度(510) mrp所以可 取為75mm 考慮密封性，主要是為了保證機(jī)蓋與機(jī)座聯(lián)接 處的密封良好，防止內(nèi)部潤(rùn)滑油的外溢。相接觸 的表面應(yīng)進(jìn)行精加工，連接凸緣要有足夠的寬度。 連接用的螺栓要有足夠的強(qiáng)度和合適的數(shù)量，并 盡量均勻分布，以保證作用力的均勻分布。 八設(shè)計(jì)小結(jié) 一直以來(lái)都覺(jué)得自己不能做什么事情只會(huì)紙上談兵， 確實(shí)從一 年級(jí)到現(xiàn)在也很難得做點(diǎn)什么出來(lái)。 雖然是學(xué)工科出身，但是卻不能 面向應(yīng)用這是件多么遺憾的事。經(jīng)過(guò)三周的課程設(shè)計(jì)以后，覺(jué)得自己 也能做點(diǎn)事了，自信心很足了 在這三周中幾乎每天都在畫圖，把軟件 autocad的二維功能用的 很熟了。以前老是覺(jué)得自己無(wú)一技之長(zhǎng)，但是在任務(wù)面前，我和全年 級(jí)的同學(xué)們一樣，裝上軟件，摸索一下之后就開(kāi)始畫，這是對(duì)自主學(xué) 習(xí)能力的極大認(rèn)可。我覺(jué)得應(yīng)該趁著這股勁把 inven tor也好好學(xué)一 學(xué)。畢竟會(huì)做事，還要會(huì)展示才行，三維圖比二維圖更加直觀，更加 能讓人接受 在設(shè)計(jì)的過(guò)程中我也見(jiàn)識(shí)了工業(yè)設(shè)計(jì)的一般方法， 很好地借鑒了 別人的成果。對(duì)于一些標(biāo)準(zhǔn)件，能調(diào)用的就調(diào)用，這極大的節(jié)約了時(shí) 間。除此以外，我還必須時(shí)時(shí)記住控制成本，在滿足強(qiáng)度剛度的要求 下在推薦值中也是盡量往便宜的材料選，往用料最省的方面選 九.參考資料 機(jī)械設(shè)計(jì)（第二版） 華中科技大學(xué)出版社 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)（第三版） 華中科技大學(xué)出版社 機(jī)械原理（第二版） 華中科技大學(xué)出版社 畫法幾何及機(jī)械制圖 華中科技大學(xué)出版社