新型好氧堆肥裝置的設計

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新型好氧堆肥裝置的設計學生姓名 學 號 所屬學院 機械電氣化工程學院 專 業(yè) 機械設計制造及其自動化班 級 16-1 指導老師 日 期 2016.06 塔里木大學機械電氣化工程學院制16 屆畢業(yè)設計前 言新型好氧堆肥裝置是一種實用新型涉及農業(yè)有機肥的制備技術，具體是利用作物莖桿等農業(yè)廢料堆制農業(yè)有機肥的有機肥堆肥裝置。該裝置包括有一個可封閉的容器，在容器內分層排布有多根相互連通的布氣管，布氣管上排布有多個排氣孔；布氣管的總進氣口與容器外部的進排氣管道連接，本實用新型的裝置其發(fā)酵溫度與氣體可以控制、發(fā)酵速度快、勞動強度低、可以選擇進行進行厭氧發(fā)酵與有氧發(fā)酵。利用 ANSYS 軟件對裝置攪拌機構進行受力仿真，計算出裝置的使用壽命與危險區(qū)域處于槳葉與攪拌軸的連接處，在實際加工過程中對相應部位進行加固處理，降低危險區(qū)域。關鍵詞：好氧堆肥；布氣管；仿真全套圖紙加 153893706目 錄1 概述 11.1 本課題來源及研究的目的和意義 11.2 本課題所涉及的問題在國內外研究現(xiàn)狀及分析 12 堆肥裝置的主要結構及工作原理 22.1 堆肥裝置的主要結構 22.2 裝置工作原理 23 新型好氧堆肥裝置的設計 33.1 裝置倉體的設計 33.2 攪拌軸及攪拌槳的設計 33.3 基于有限元對攪拌軸進行仿真分析 44 傳動部分的設計 84.1 電動機機選擇 84.2 電動機支架的設計 94.3 減速器的選擇 104.4 減速器支架的設計 104.5 帶輪的設計 114.6 風機的選擇 134.7 其他零件的選擇 14總結 15致謝 16參考文獻 17·工程概況本文首先介紹了國內外堆肥技術的現(xiàn)狀及所需解決的問題，描述了新型好氧堆肥的生化反應機理，將堆肥過程所需的外部條件都說明了一下。隨后，就新型好氧堆肥的工作原理，基本結構進行講解。重點講述的是新型好氧堆肥裝置的反應倉體機架的設計和攪拌軸槳葉的設計計算和有限元仿真分析，其次就是大小帶輪的設計計算和標準件的選擇?！? 概述1.1 本課題來源及研究的目的和意義隨著城市人口急劇增加，中國每年有大量的有機固體廢棄物產生，主要種類包括畜禽糞便、作物秸稈、污泥和城市垃圾等。這些有機固體廢棄物很大一部分沒有得到妥善處理，對中國城鄉(xiāng)環(huán)境正形成巨大的壓力。而近年來，各地環(huán)境日趨嚴峻，這些廢棄物的處理問題越來越引起人們的重視，如何有效的利用這些廢物使之變廢為寶成為現(xiàn)在首要解決的問題。隨之就出現(xiàn)了堆肥技術。即在受控制條件下， 利用微生物的作用和酶活性加速有機物的生物降解和轉化,最終使有機物達到腐熟化和穩(wěn)定化的過程。堆肥一般采用在好氧條件下，利用微生物將污泥中的有機質分解、轉化成腐殖質的過程，并殺滅其中的病原微生物和寄生蟲。堆肥過程不僅可以減少有機固體廢棄物的體積、重量、臭味, 殺滅病原菌、蟲卵、植物種子等，同時會產生大量的腐殖質 [2]。生產出來的堆肥品， 可以作為土壤調理劑和植物營養(yǎng)源,，能有效地改善土壤結構、提高土壤肥力，是一種無害化、減量化和穩(wěn)定化的綜合處理技術。好氧堆肥是實現(xiàn)城市污泥無害化、減量化和資源化的有效方法，處理后的污泥垃圾進行土地利用是很有前景的一種處理方式 [1]。1.2 本課題所涉及的問題在國內外研究現(xiàn)狀及分析目前，堆肥處理存在很多問題，主要包括：調理劑添加過多、堆肥效率低、能耗較大、堆肥產品質量不穩(wěn)定、污泥堆肥施用量確定不科學等 [1]。在中國,囿于當前的經濟現(xiàn)狀,高度機械化、自動化的堆肥設備成本太高,不符合中國的國情。所以要在中國發(fā)展堆肥產業(yè)和堆肥技術,就必須去尋找一個成本較低、操作方便、維護性較好、真正適合中國國情的堆肥工藝和技術 [6]。目前國內外研究的好氧堆肥裝置大都采用進料、攪拌、通氣、出料同時進行的高效發(fā)酵裝置,其核心是好氧發(fā)酵倉。發(fā)酵倉按形狀可分為塔式發(fā)酵設備、水平式發(fā)酵滾筒、料倉式發(fā)酵裝置、條垛式發(fā)酵設備、組合型發(fā)酵系統(tǒng)等。但是,高溫好氧堆肥裝置相關的設計數(shù)據十分有限。在國外,堆肥技術正在向著機械化、自動化的方向發(fā)展,而為了防止對環(huán)境的二次污染,堆肥也趨向于采用密閉的發(fā)酵倉方式 [6]。成熟的技術堆肥方法主要有 5 種，即定期翻堆條垛式、通風靜態(tài)垛式、被動通風條垛式、反應器式和蠕蟲堆肥系統(tǒng) [4]。根據攪拌過程的不同分槳式攪拌器、渦輪式攪拌器、推進式攪拌器、錨式攪拌器、框式攪拌器、螺帶式攪拌器、螺桿式攪拌器、圓盤鋸齒式攪拌器等等。目前，國外垃圾堆肥廠數(shù)量總體呈下降趨勢，但垃圾堆肥技術的發(fā)展并沒有停頓，應用最廣的是機械生物技術（MBT)。河北省高碑店市的垃圾處理即采用德國先進的 MBT 主體技術，對垃圾進行機械分揀、生物處理和后處理，產生生物穩(wěn)定的堆肥產物，設計每年可處理城市生活垃圾4 萬余噸 [5]。有關堆肥技術的研究目前仍是國內外的熱門課題,不斷改進堆肥工藝、設備、降低經濟成本、提高堆肥成品質量是研究者們研究的主要方向?！? 堆肥裝置的主要結構及工作原理2.1 堆肥裝置的主要結構堆肥裝置如圖 2-1 主要包括部分、動力部分、傳動部分及爆汽、布水和取料等部分。其主要結構有反應倉體及機架、攪拌機構、傳動系統(tǒng)以及感應裝置。其中倉體的作用是堆肥。堆肥過程中堆體需要一定的濕度、溫度、水和空氣。反應釜外形設置為圓筒形，結合好氧堆肥工藝對發(fā)酵倉的具體尺寸進行設計，堆肥工藝為強制曝氣有攪拌好氧堆肥，堆肥物料在反應釜內經攪拌槳葉的翻堆，由入料、中溫高溫發(fā)酵后、出料，形成有機肥料。1.電機；2.可編程控制器；3.減速器；4.風機；5.倉體；6.攪拌軸；7.槳葉；8.布水孔；9.傳感器；10.出料口；11.皮帶輪；12.聯(lián)軸器；13.軸套；14.進料口；15.電滑環(huán)圖 2-1 新型好氧堆肥裝置簡圖2.2 裝置工作原理倉體內有攪拌軸及槳葉，溫度和濕度感應器分布于槳葉內，感應堆體溫度及濕度變化并將數(shù)據傳到倉體外的感應裝置，感應裝置的核心是可編程控制器（PLC），負責接收感應器傳出的信號并且翻譯再將信號發(fā)給相應的控制系統(tǒng)，控制系統(tǒng)再發(fā)出相應的指令。傳動系統(tǒng)由攪拌軸、減速器、帶輪和電機構成。攪拌軸裝在倉體內部，主要作用是攪拌，在堆肥過程中，堆肥化過程常分為兩個階段，第一階段是高速階段,第二階段是熟化階段。高速階段的特征是耗氧速率高、溫度高、揮發(fā)性有機物降解速率高和很濃的臭味，所以在這個階段需要經常攪拌保證堆體有充足的氧氣進行生化反應，同時散去過高的溫度，讓堆體的壞境有利于好氧菌的生存和發(fā)酵。熟化階段的特征則是溫度低、耗氧速率低和很淡的臭味，這時候就可以減少攪拌次數(shù)，以免造成溫度過低也不利于好氧菌的發(fā)酵和生存。為了保證堆體各部分發(fā)酵的均勻性，需要定期對堆體進行攪拌，在攪拌的同時還要布水，布·水孔就分布在攪拌軸上的槳葉內，一邊攪拌一邊布水。倉體外部有機架，用來放置減速器、電機 及其他零部件。動力裝置是電機，電機與減速器之間用皮帶傳動，減速器的輸出軸端與攪拌軸相連。3 新型好氧堆肥裝置的設計3.1 裝置倉體的設計堆肥裝置倉體如圖 3-1 采用過共晶白口鐵組成，桶底直徑約 500mm 左右，桶頂上沿部分開有入料口，底面部分設有出料口，物料填充率為 80%，有效容積為 45L 左右，攪拌軸轉速為2r/min，桶外壁可附裝聚異丙烯保溫層，厚度為 100mm，能實現(xiàn)低溫環(huán)境下的溫度保持。桶內攪拌軸槳葉采用鍍鋅四分管，具有較好的抗腐蝕性，管內設有向下曝氣孔與溫度傳感器。槳葉與空心軸通過四通接口進行螺紋鉸接，空心攪拌軸下方通過電滑環(huán)與筒體相連，電滑環(huán)負責對溫度傳感器與 PLC 之間的信息交互。曝氣裝置采用風機通過套筒與空心攪拌軸進行連接，密封軸承過盈配合在套筒與軸之間，軸上設有氣孔，風機氣體通過氣孔進行曝氣。連接電機與空心軸的減速機選用 1：80 蝸輪減速機。溫度傳感器將信號通過電滑環(huán)傳至 PLC 中，PLC 將信號進行處理，控制電機與風機的啟停，風機通過空心軸將氣體從槳葉下方的曝氣孔排出，進行內部曝氣，電機帶動減速機進行攪拌操作。倉體上方焊接有機架，用于組裝減速器，電動機。圖 3-1 倉體在倉體的上下兩端分別開有兩個直徑 60mm 的孔，用于安裝軸承，下端機架用于安裝減速器和電動機。3.2 攪拌軸及攪拌槳的設計攪拌軸設計如圖 3-2 為空心軸，軸內需要安裝傳感器，將堆體的溫度濕度傳到控制系統(tǒng)。·空心攪拌主軸上連接有空心槳葉，空心槳葉兩兩間隔 90°，分上下兩層，兩層之間設有中部測溫裝置，槳葉下端設有曝氣孔，漿內可設置傳感器。槳葉材質選用自來水供給管道所用的鍍鋅四分管，其表面光滑，便于攪拌。攪拌器的主要作用為在堆肥的過程中進行物料翻堆和物料的混合均勻。在好氧堆肥化進程中,對堆體物料的翻堆，不僅有助于堆體物料氧氣通透均勻，而且有助于中間局部高溫降溫。攪拌裝置的合理設計可有助于堆肥順利進行。攪拌形式的確定根據實際生產要求，初步設定攪拌器為兩層攪拌，攪拌器直徑 D 取標準值,即攪拌容器直徑的三分之一：D= 500mm/3≈167mm ， 底間距與攪拌容器內徑比值一般在 0. 05～ 0. 3 范圍內選取即攪拌軸距堆肥倉體的底高度有：C=(0. 05～ 0. 3)D= 0. 1～ 0. 6m?？紤]到實際生產中容器底部將會有 0. 3m 厚的沉積物,C 值不能太?。?C 值太大攪拌效果不足,結合實際情況取C= 50mm 對于雙層攪拌器,攪拌器層間距 Sp=(0. 5～ 2)D= 取 Sp= 220mm。在攪拌設備設計中，采用懸臂軸結構,以解決在采用底軸承和中間軸承結構時帶來的安裝檢修困難、對中麻煩、在有磨損性顆粒物料時造成軸承磨損、堵住咬死等問題。國內外攪拌設備也大量采用這種結構 [3]。圖 3-2 攪拌軸及槳葉3.3 基于有限元對攪拌軸進行仿真分析（1)有限元概述達朗貝爾原理指出，對處于運動狀態(tài)的非平衡質點系，如果在每個質點上加上慣性力，則該質點系所受到的所有主動力、約束力和慣性力組成平衡系統(tǒng)。其中，所加的慣性力與質點的質量和運動的加速度成正比，其方向與加速度方向相反。達朗貝爾原理提出了解決質點系動力學問題的一個方法，對結構的有限元動力學分析，也應用達朗貝爾原理建立基本方程?！び邢拊ㄊ且环N適用性很強的數(shù)值計算方法，可用于求解多種類型的代數(shù)方程組或常微分方程。有限元法是隨著計算機的廣泛應用而迅速發(fā)展起來的。有限元法的具體做法是，先將整體假想的劃分成多個小單元，各單元通過節(jié)點連在一起每個單元都用節(jié)點未知量通過插值函數(shù)來近似得表示單元內部的各種物理量，并使其在單元內部滿足該問題的控制方程，從而可將各單元對整體的影響通過單元的節(jié)點傳遞；然后再將這些單元組裝成一個整體，并使他們滿足整個物體的邊界條件和連續(xù)條件，得到一組有關節(jié)點未知量的聯(lián)立方程，解出方程后，再用插值函數(shù)和有關公式就可以求得物體內部各點所要求的各種物理量。與傳統(tǒng)方法相比，有限元法不受物體幾何形狀限制，適應各種各樣的工程結構的復雜集合形狀，能處理許多物體內部帶有間斷性的復雜問題，還可以適應不連續(xù)的邊界條件和載荷條件。由于有限元分析的各個步驟可以表示成規(guī)范化的矩陣形式，最后導致求解方程可以統(tǒng)一為標準的矩陣代數(shù)問題，所以特別適用計算機的編程和執(zhí)行。（2）結構裝置有限元分析利用有限元軟件 ANSYS 分析攪拌裝置主要分前處理、求解計算、后處理三大部分。前處理的任務是建立結構的幾何模型，通過對幾何模型劃分單元實現(xiàn)從幾何模型到有限元模型的轉換，如圖 3-3 將攪拌軸的幾何模型通過單元劃分轉換成有限元模型。圖 3-3 攪拌軸單元化前處理后是求解計算部分，動力學可以進行模態(tài)分析、諧響應分析、瞬態(tài)響應分析等。同時該部分需要設置的參數(shù)等與靜力學有著較大的差異，特別是有關頻率、載荷時間等。在求解計算過程中結構失效最常見的原因是疲勞，為了在設計階段預先研究零件的預期疲勞程度，通過靜疲勞理論和震動疲勞理論進行分析?！嚢栎S在堆體受力情況經測量如表 3-1 所示：表 3-1 攪拌軸在堆體內受力情況（3）靜疲勞理論材料力學是根據靜力實驗來確定材料的力學性能，（比如彈性極限，屈服極限，強度極限）的，這些力學性能沒有充分反映材料在交變應力作用下的特性。因此在交變載荷作用下工作的零件或結構，如果還是按靜載荷設計，在使用過程中往往就會發(fā)生突如其來的破壞。靜疲勞破壞與傳統(tǒng)的靜力破壞有許多本質區(qū)別。靜力破壞是一次最大載荷作用下的破壞：疲勞破壞是多次反復載荷作用下的破壞，他不是短期發(fā)生的，而是要經歷一定的時間，甚至長時間才會發(fā)生破壞。當屈服極限大于靜應力，或者強度極限大于靜應力時，靜力破壞不會發(fā)生；靜強度極限遠遠大于交變應力，或者屈服極限大于變應力是才會發(fā)生疲勞破壞靜應力在產生的時候有明顯的塑性的變形產生，例如：疲勞破壞的隱蔽性通常處于事先不易察覺的非宏觀的不顯著塑性變形區(qū)域，所以靜力破壞具有巨大的危險性。結構所受到的動態(tài)交變載荷的振動頻率與結構本身具有的固定頻率相近或者相同，從而使結構共振產生疲勞的現(xiàn)象，只有共振區(qū)域內或者附近的所收到的共振疲勞稱為振動疲勞破壞。疲勞壽命是結構對疲勞破壞強度抵抗能力的表示，同靜力載荷一次作用逐級上升不同，疲勞載荷引發(fā)的疲勞應力是方向不定的，次數(shù)變化的循環(huán)應力。結構在疲勞應力的作用下不斷磨損，產生裂紋與損傷，所承受的應力次數(shù) n 為結構的疲勞壽命。求解的過程中，ANSYS 默認的類型是靜力學求解，根據表 3-1 定義載荷，然后求解。（4）后處理在后處理部分大多數(shù)動力學響應的處理和顯示需要在時間歷程處理器里完成。通過動力學分析，可以得到節(jié)點的位移、速度、加速度、應力、應變等參量的時間函數(shù)，也可以得到節(jié)點的頻率響應函數(shù)，還可以進行一定的數(shù)學計算得到新函數(shù)。通過前期設定的參數(shù)對裝置進行求解，得攪拌軸帶槳葉的應力分析云圖如圖 3-4 和應變分析云圖如圖 3-5 和攪拌軸總變形分析云圖如圖 3-6。 序 號 深度 10cm 深度 20cm 深度 30cmG(N)平均值F(N)平均值1234512312.514.513.5151313.79.5999.1728.51724232525.1312131513.33454238374040.425262625.67·圖 3-4 攪拌軸帶槳葉的應力分析云圖圖 3-5 攪拌軸帶槳葉的應變分析云圖圖 3-6 攪拌軸帶槳葉總變形分析云圖·由總云圖可以看出槳葉的形變與初始狀態(tài)相比，向下彎曲了 0.00054035mm，且形變量隨著與攪拌軸的距離的增加而增加，但是攪拌軸的形變處于設計安全范圍之內。（5）危險區(qū)域的預防與處理空心攪拌軸與空心槳葉施加載荷的作用下 2.3851e-5mm 的形變，大小可以忽略不計，材料連接完全滿足堆肥需要，應力分析云圖中槳葉與軸的連接部分至其向外延伸 25mm 處，應力變化明顯，這一區(qū)域的應力應變也較為顯著，參考平均應力修正理論，在槳葉與軸連接部位進行加厚加固處理能提高安全系數(shù)并增加使用壽命，原始機械設計結構可以實現(xiàn)。危險區(qū)域經過處理應力形變下降了 50%，處理后裝置總變形分析云圖如圖 3-7。槳葉末端與攪拌軸的連接處增加抗疲勞處理后，各項數(shù)據同樣滿足堆肥裝置攪拌強度要求，原始機械設計結構可以實現(xiàn)。圖 3-7 處理后裝置總變形分布云圖4 傳動部分的設計4.1 電動機機選擇根據機械的負載性質和生產工藝對電動機的啟動、制動、反轉、調速等要求，選擇電動機類型。根據負載轉矩、速度變化范圍和啟動頻繁程度等要求，考慮電動機的溫升限制、過載能力和啟動轉矩，選擇電動機功率，并確定冷卻通風方式。所選電動機功率應留有余量，負荷率一般取0.8~0.9。過大的備用功率回事電機效率降低，對于感應電機，其功率因數(shù)將變壞，并使按電動機最大轉矩校驗強度的生產機械造價提高。根據使用場所的環(huán)境條件，如溫度、濕度、灰塵、雨水、瓦斯以及腐蝕和易燃易爆氣體等考慮必要的保護方式，選擇電動機的結構形式。根據企業(yè)的電網電壓標準和對功率因數(shù)的要求，確定電動機的電壓等級和類型?！こ酥猓x擇電動機還必須符合節(jié)能要求，考慮運行可靠性、設備的供貨情況、備品備件的通用性、以及價格、運行和維修費用、生產過程中前后期電動機功率變化關系等各種因素。選擇符合該裝置要求規(guī)格、功能完備的電動機是提高裝置的可靠性與經濟效益的重要因素， 根據槳型和裝置特性,確定各層槳功率準數(shù),再用各層槳功率準數(shù)、槳徑、轉速及物料密度計算各層槳軸功率,計算各層槳軸功率之和,同時將傳動系統(tǒng)效率、電機儲備系數(shù)考慮在內,即可確定攪拌裝置電機功率。課題所設計的攪拌軸轉速設定為 2r/min，取減速器的傳動比為 i 減 =80，帶輪的傳動比為 i 帶=4，得出電機轉速，取轉速為 940r/min，根據攪拌軸在堆體的受力情況如表 4-1表 4-1 攪拌軸在堆體的受力情況深度(N) 重力（N） 摩擦力（N）20040060024.567.62110.8810.325.759.8因為攪拌軸的摩擦力和重力都需要消耗功率，由上表數(shù)據得，在扭轉過程中 T=M， 而攪拌軸的 M=F R (4-1) ?G=mg (4-2)由此求得攪拌軸整體轉動所需的扭矩為 22N·m，(4-3)minrkwP954?得電機的功率為 2.17kw，故選擇同步轉速為 1000 ，額定功率為 2.2kw 的電動機。4.2 電動機支架的設計電動機選型后安裝在堆肥倉機架上時需要專門的支架如圖 4-1（a）、（b），然后再用用螺栓固定。圖 4-1 （a） 圖 4-1(b) 圖 4-1 電機支架圖·4.3 減速器的選擇根據減速器的傳動及結構特點可分為五大類：齒輪減速器、蝸輪蝸桿減速器、行星齒輪減速器、擺線齒輪減速器、諧波齒輪減速器。減速器是原動機和工作機或執(zhí)行機構之間的獨立的閉式傳動裝置，是機械傳動系統(tǒng)中應用最為廣泛的傳動部件之一，主要用來降低轉速和增大轉矩在標準系列化的減速器中，規(guī)定了主要的尺寸、參數(shù)值和適用條件，我們可根據減速器工作條件和參數(shù)進行選擇，絕大部分情況下可不必自行設計，從而大大減少了制造周期和成本，且提高了產品的可靠性和穩(wěn)定性。選用減速器時應從工作機的選用條件動力機的性能，技術參數(shù)以及經濟性因素等方面考慮；比較不同類型、品種的減速器外型尺寸，承載能力，減速比，傳動效率，價格等參數(shù)隸屬用戶需求的程度，進而選擇較為合適的減速器型號。 減速器型號，通常情況這個過程依靠人為的查詢機械設計手冊先初選減速器型號，然后驗算選取的減速器的型號是否符合初選要求。按減速機輸出軸傳遞功率和轉數(shù)計算減速機輸出軸扭矩，按攪拌軸、攪拌槳自重及攪拌軸所受偏心力，計算減速機輸出軸軸向力、徑向力，由上述兩項結果選擇減速機。由整體裝置可知所選減速器應具有較大的減速比，所以選擇蝸輪蝸桿減速器。4.4 減速器支架的設計減速器選型后安裝在堆肥倉機架上時需要專門的支架，用螺栓固定。由于減速器輸出軸需要與攪拌軸鏈接，減速器的尺寸過小，所以在減速器與支架的中間需要加一塊墊板，然后再用螺栓固定。減速器支架與墊板如圖 4-2、圖 4-3。圖 4-2 減速器支架圖·圖 4-3 墊板圖4.5 帶輪的設計已知裝置電機功率為 ，轉速 ，傳動比 ，每天工作小于 8 小kWP2.?min/9401rn?4?i時。（1）確定計算功率 P ca由《機械設計》第九版表 8-8 查的工作情況系數(shù) ，故1.AK(4-4)kWPca 42???（2）選擇 V 帶的帶型根據 、 由《機械設計》第九版圖 8-11 選用 Z 型。kWPca4.?min/9401rn?（3）確定帶輪的基準直徑 并驗算帶速dv初選小帶輪的基準直徑 。由《機械設計》第九版表 8-7 和表 8-9，取小帶輪的基準直徑1。md71?驗算帶速 ，按式 π 驗算帶的速度v061??ndπ= (4-5)106??ndvsm/49.3計算大帶輪基準直徑(4-6)12di得大帶輪的直徑為 ，取標準值為m980（4）確定 V 帶的中心距 和基準長度adL根據式 (4-7))(27.021021dda???）（初定中心距 。20計算帶所需的基準長度·(4-8)0212104)()(π2addaLd ???????mm763257-5?????????選帶的基準長度 。Ld70?計算實際中心距 。a(4-9)200dLa????（5）計算帶的根數(shù) 。z計算單根 V 帶的額定功率 。rP由 和 ，查《機械設計》第九版表 8-4 得 。md71?in/9401n kWP91.0?根據 ， 和 Z 型帶，查《機械設計》第九版表 8-5 得 。查《機械設i/9401rn ?計》第九版表 8-6 得 ，表 8-2 得 ，于是8.?K9.0?LK(4-10)LrP????)(得 kWPr91.0?計算 V 帶的根數(shù) 。z(4-11)6.291.04?rcaPz取 3 根。（6）計算單根 V 帶的初拉力 0F已知 Z 型帶的單位質量 ，所以mkgq/6.?(4-12)??205.2qvzKPca???得 NF180?（7）計算壓軸力 PF(4-13)2sin10zFP?得 NF109?所以選用 Z 型普通 V 帶 3 根，帶基準長度 700mm。帶輪基準直徑 ，md71?，中心距控制在 。單根帶初拉力 。md2 ma241~5.09?NF80大帶輪和小帶輪的三維效果如圖 4-4 和 4-5?！D 4-4 小帶輪圖 4-5 大帶輪4.6 風機的選擇在堆肥過程中,通風的作用有一供氧。通風可以為好氧微生物的活動提供足夠的氧氣，同時將積累在堆體中由于微生物呼吸作用釋放的二氧化碳吹出。濕的堆肥容易產生臭氣、滲濾液,招引蒼蠅,增加運費。所以，干化是堆肥化過程取得的重要收益。為了滿足微生物種群的最適宜溫度范圍，控制過高溫度時，常需要增加空氣供應以去除熱量，達到調節(jié)堆體溫度的目的。此外，通風狀況會影響物料中氮的轉化，進而影響到氮損失、空氣污染等。含氮物質的轉化與氧氣有著密切的關系，適宜的通風供氧可以降低氮素損失和惡臭產生。堆肥的通風方式可分為自然通風、翻堆、被動通風、強制通風等。 風機按工作壓力大小分類有風扇標準狀態(tài)下，風機額定壓力范圍 此風機無機殼，又稱自由風扇，常用于建筑paP98?物的通風換氣。（1）通風機 在設計條件下，額定壓力范圍為 。通風機是應用最為paP1470?廣泛的風機?？諝馕廴局卫怼⑼L、空調等工程大多采用此類風機。（2）鼓風機 工作壓力范圍為 。壓力較高，是污水處理曝氣工pa9621470?·藝中常用的設備。（3）壓縮機 工作壓力范圍為 ，或氣體壓縮比大于 3.5 的風機，如常用的paP19620?空氣壓縮機。所以堆肥裝置選擇的風機是鼓風機。