畢業(yè)設(shè)計論文CK6140數(shù)控車床主傳動系統(tǒng)設(shè)計

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1、提供全套畢業(yè)論文圖紙，歡迎咨詢 河南科技大學(xué)畢業(yè)論文 題目：CK6140數(shù)控車床主傳動系統(tǒng)設(shè)計 專業(yè)：機械設(shè)計制造及其自動化 班級： 指導(dǎo)老師： 姓名： 學(xué)號： 摘要 數(shù)控車床不僅能夠車外圓還能用于鏜孔、車端面、鉆孔與鉸孔。與其他種類的機床相比，車床在生產(chǎn)中使用最廣。 本論文首先介紹了我國數(shù)控機床發(fā)展的過程與現(xiàn)狀 ,并分析了其存在的問題 ;對數(shù)控機床的發(fā)展趨勢進行了探討；并對ck6140數(shù)控車床主軸箱傳動系統(tǒng)進行了設(shè)計與計算。 主軸箱有安裝在精密軸承中的空心主軸和一系列變速齒輪組成。數(shù)控車床主軸可以

2、獲得在調(diào)速范圍內(nèi)的任意速度，以滿足加工切削要求。 目前，數(shù)控車床的發(fā)展趨勢是通過電氣與機械裝置進行無級變速。變頻電機通過帶傳動和變速齒輪為主軸提供動力。通常變頻電機調(diào)速范圍3—5，難以滿足主軸變速要求；串聯(lián)變速齒輪則擴大了齒輪的變速范圍 。 本設(shè)計的不足之處由于受到傳遞轉(zhuǎn)矩的限制而無法采用電磁離合器進行變速換擋，而采用了液壓撥叉進行變速換擋，增加了機床的復(fù)雜性，必須將數(shù)控裝置的電信號轉(zhuǎn)換為電磁閥的機械動作，從而增加了變速機構(gòu)的中間環(huán)節(jié)，相應(yīng)地帶來更多不可靠的因素。 關(guān)鍵詞：數(shù)控車床，無級調(diào)速，傳動系統(tǒng) ，變速機構(gòu) Abstract NC lathe can do boring

3、, facing, drilling and Reaming in addition to turning.The use of lathes in the production than the other types of machine tools and more. And compared to other types of machine tools, lathes in the production is the most widely used. In this design ,the development and current situation of NC machi

4、ne in China was introduced and a series of problems were presented .The development trend to NC lathe was discussed.Some countermeasures was presented for the development of NC machine in China and then the headstock of ck6140NC lathe has been calculatly designed . Headstocks is composed of the holl

5、ow spindle which is installed in precision bearings and a series of transmission gears. The spindle can obtain any speed in the speed range to meet the processing requirements of cutting. At present, the development trend is to provide a continuously variable speed through the electrical or mechani

6、cal devices . Variable Frequency Motor conveys the power through belt drive and a set of transmission gears. The speed range of Variable Frequency Motor is usually 3-5 , which is difficult to meet the speed range requirements of the spindle speed; The transmission gears is to expand the scope of a v

7、ariable-speed to meet the speed range of the spindle . Disadvantages of this design because of the transmission torque limit and cannot use electromagnetic clutch to shift gears, and adopts the hydraulic fork are shifting, machine tools increased complexity, we must convert electrical signals into

8、mechanical actions of numerical control device of electromagnetic valve, thereby increasing the intermediate link transmission mechanism, accordingly bring more unreliable factors. Key words: CNC lathes, a continuously variable speed , transmission Systerm, Transmission mechanism 目錄 摘要 I A

9、bstract II 第一章 緒論 - 1 - 1.1 課題背景及目的 - 1 - 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢 - 2 - 1.2.1 數(shù)控系統(tǒng)的發(fā)展趨勢 - 2 - 1.2.2 我國數(shù)控車床的研究現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢 - 2 - 1.3 課題研究內(nèi)容及方法 - 6 - 1.3.1 課題研究內(nèi)容 - 6 - 1.3.2 研究方法 - 6 - 1.4 論文構(gòu)成 - 6 - 第二章 主傳動系統(tǒng)的設(shè)計 - 7 - 2.1 主傳動系統(tǒng)的設(shè)計要求 - 7 - 2.2 總體設(shè)計 - 7 - 2.2.1 擬定傳動方案 - 7 - 2.2.2 選擇電機 - 8 - 2.2.3 主

10、運動調(diào)速范圍的確定、計算各軸計算轉(zhuǎn)速、功率和轉(zhuǎn)矩 - 11 - 2.2.4 轉(zhuǎn)速圖 - 13 - 第三章 傳動系統(tǒng)零部件設(shè)計 - 14 - 3.1 傳動皮帶的設(shè)計和選定 - 14 - 3.1.1 V帶傳動設(shè)計 - 14 - 3.2 皮帶輪結(jié)構(gòu)設(shè)計 - 16 - 3.2.1 對三角皮帶帶輪設(shè)計的要求： - 16 - 3.2.2 皮帶輪的材料 - 16 - 3.2.3 結(jié)構(gòu)尺寸的設(shè)計 - 17 - 3.3 軸系部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計 - 18 - 3.3.1 Ⅰ軸結(jié)構(gòu)設(shè)計與校核 - 18 - 3.3.2 ⅠⅡ軸齒輪組的設(shè)計 - 21 - 3.3.3 Ⅱ軸結(jié)構(gòu)設(shè)計 - 25 - 3

11、.3.4 ⅡⅢ軸齒輪組的設(shè)計 - 26 - 第四章 主軸結(jié)構(gòu)設(shè)計 - 31 - 4.1 主軸的要求 - 31 - 4.2 主軸軸承選擇 - 32 - 4.3 主軸的設(shè)計與校核 - 33 - 4.4 主軸驅(qū)動與控制 - 37 - 第五章 結(jié)論 - 41 - 參考文獻 - 42 - 致謝 - 43 - 第一章 緒論 1.1 課題背景及目的 我國目前機床總量380余萬臺，而其中數(shù)控機床總數(shù)只有11.34萬臺，即我國機床數(shù)控化率不到3％。近10年來，我國數(shù)控機床年產(chǎn)量約為0.6～0.8萬臺，年產(chǎn)值約為18億元。機床的數(shù)控化率僅為6％。這些機床中,役齡10年以上的占60％以上

12、；10年以下的機床中，自動/半自動機床不到20％，F(xiàn)MC/FMS等自動化生產(chǎn)線更屈指可數(shù)（美國和日本自動和半自動機床占60％以上）。可見我們的大多數(shù)制造行業(yè)和企業(yè)的生產(chǎn)、加工裝備絕大數(shù)是傳統(tǒng)的機床，而且半數(shù)以上是役齡在10年以上的舊機床。用這種裝備加工出來的產(chǎn)品國內(nèi)、外市場上缺乏競爭力，直接影響一個企業(yè)的生存和發(fā)展。所以必須大力提高機床的數(shù)控化率。

13、 而相對于傳統(tǒng)機床，數(shù)控機床有以下明顯的優(yōu)越性： 1、可以加工出傳統(tǒng)機床加工不出來的曲線、曲面等復(fù)雜的零件。 2、可以實現(xiàn)加工的柔性自動化，從而效率比傳統(tǒng)機床提高3～7倍。 3、加工零件的精度高，尺寸分散度小，使裝配容易，不再需要“修配”。 4、可實現(xiàn)多工序的集中，減少零件在機床間的頻繁搬運。 5、擁有自動報警、自動監(jiān)控、自動補

14、償?shù)榷喾N自律功能，可實現(xiàn)長時間無人看管加工。 因此，采用數(shù)控機床，可以降低工人的勞動強度，節(jié)省勞動力（一個人可以看管多臺機床），減少工裝，縮短新產(chǎn)品試制周期和生產(chǎn)周期，可對市場需求做出快速反應(yīng)。 此外，機床數(shù)控化還是推行FMC（柔性制造單元）、FMS（柔性制造系統(tǒng)）以及CIMS（計算機集成制造系統(tǒng)）等企業(yè)信息化改造的基礎(chǔ)。數(shù)控技術(shù)已經(jīng)成為制造業(yè)自動化的核心技術(shù)和基礎(chǔ)技術(shù)。 由于以上優(yōu)越性，數(shù)控機床所占的比例逐漸增大。從2005年的市場消費內(nèi)容也可可看出,普通機床的市場份額在下降,數(shù)控機床則大幅度增長，尤其是中高檔數(shù)控機床供不應(yīng)求?？梢灶A(yù)見，未來幾年普通機床的市場份額將不斷下滑, 數(shù)控

15、機床的消費會逐漸擴大。 在這樣一種背景下，我的課題選擇為設(shè)計一臺數(shù)控車床——CK20，用于對轉(zhuǎn)體零件的圓柱面、圓弧面、圓錐面、端面、切槽、及各種公、英制螺紋等進行批量、高效、高精度的自動加工，以提高生產(chǎn)效率和產(chǎn)品質(zhì)量和降低工人勞動強度。通過本次設(shè)計培養(yǎng)綜合運用基礎(chǔ)知識和專業(yè)知識，解決工程實際問題的能力，使工程繪圖、數(shù)據(jù)處理、外文文獻閱讀、程序編制、使用手冊等基本技能及能力得到訓(xùn)練和提高。此外，力求完成課題之余，熟悉國內(nèi)外數(shù)控技術(shù)及數(shù)控機床的現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢,增強對如何發(fā)展民族數(shù)控機床產(chǎn)業(yè)的感性認識。 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢 1.2.1 數(shù)控系統(tǒng)的發(fā)展趨勢 自從1951年計算

16、機技術(shù)應(yīng)用于機床上，數(shù)控系統(tǒng)經(jīng)歷了數(shù)控（NC）和計算機數(shù)控（CNC）兩個階段的發(fā)展。目前，數(shù)控系統(tǒng)正處于第六代――基于PC（PC－BASED）。 未來數(shù)控系統(tǒng)將呈以下發(fā)展趨勢： 1、 繼續(xù)向開放式、基于PC的第六代方向發(fā)展 基于PC所具有的開放性、低成本、高可靠性、軟硬件資源豐富等特點，更多的數(shù)控系統(tǒng)生產(chǎn)廠家會走上這條道路。至少采用PC機作為它的前端機，來處理人機界面、編程、聯(lián)網(wǎng)通信等問題，由原有的系統(tǒng)承擔(dān)數(shù)控的任務(wù)。 2、向高速化和高精度化發(fā)展 3、向智能化方向發(fā)展 （1）應(yīng)用自適應(yīng)控制技術(shù)向高速化和高精度化發(fā)展 數(shù)控系統(tǒng)能檢測過程中一些重要信息，并自動調(diào)整系統(tǒng)的有

17、關(guān)參數(shù)，達到改進系統(tǒng)運行狀態(tài)的目的。 （2）引入專家系統(tǒng)指導(dǎo)加工 將熟練工人和專家的經(jīng)驗，加工的一般規(guī)律和特殊規(guī)律存入系統(tǒng)中，以工藝參數(shù)數(shù)據(jù)庫為支撐，建立具有人工智能的專家系統(tǒng)。 （3）引入故障診斷專家系統(tǒng) （4）引入動裝置智能化數(shù)字伺服驅(qū)動系統(tǒng) 可以通過自動識別負載，而自動調(diào)整參數(shù)，使驅(qū)動系統(tǒng)獲得最佳的運行。 1.2.2 我國數(shù)控車床的研究現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢 1、研究現(xiàn)狀 我國數(shù)控車床從20世紀(jì)70年代初進入市場，至今通過各大機床廠家的不懈努力，通過采取與國外著名機床廠家的合作、合資、技術(shù)引進、樣機消化吸收等措施，使得我國的機床制造水平有了很大的提高，其產(chǎn)量在金屬切削機床

18、中占有較大的比例。目前，國產(chǎn)數(shù)控車床的品種、規(guī)格較為齊全，質(zhì)量基本穩(wěn)定可靠，已進入實用和全面發(fā)展階段。但數(shù)控機床的產(chǎn)品競爭力在國際市場中仍處于較低水平，即使在國內(nèi)市場也面臨著嚴(yán)峻的形勢：一方面國內(nèi)市場對各類機床產(chǎn)品特別是數(shù)控機床有大量需求，而另一方面卻有不少國產(chǎn)機床滯銷積壓，國內(nèi)機床產(chǎn)品充斥市場，嚴(yán)重影響我國數(shù)控機床自主發(fā)展的勢頭。這種現(xiàn)象的出現(xiàn)，除了有經(jīng)營上、產(chǎn)品質(zhì)量上和促銷手段上等的原因外，一個最主要的原因就是新產(chǎn)品（包括基型、變型和專用機床）的開發(fā)周期長，不能及時針對用戶的需求提供滿意的產(chǎn)品。 1）床身 按照床身導(dǎo)軌面與水平面的相對位置，床身有圖1所示的5種布局形式。一般來說，

19、中、小規(guī)格的數(shù)控車床采用斜床身和平床身斜滑板的居多，只有大型數(shù)控車床或小型精密數(shù)控車床才采用平床身，立床身采用的較少。平床身工藝性好，易于加工制造。由于刀架水平放置，對提高刀架的運動精度有好處，但排屑困難；刀架橫滑板較長，加大了機床的寬度尺寸，影響外觀。平床身斜滑板結(jié)構(gòu)，再配置上傾斜的導(dǎo)軌防護罩，這樣既保持了平床身工藝性好的優(yōu)點，床身寬度也不會太大。斜床身和平床身斜滑板結(jié)構(gòu)在現(xiàn)代數(shù)控車床中被廣泛應(yīng)用，是因為這種布局形式具有以下特點： ☆ 容易實現(xiàn)機電一體化； ☆ 機床外形整齊、美觀，占地面積小； ☆ 容易設(shè)置封閉式防護裝置； ☆ 容易排屑和安裝自動排屑器； ☆ 從工件上切下

20、的熾熱切屑不至于堆積在導(dǎo)軌上影響導(dǎo)軌精度； ☆ 宜人性好，便于操作； ☆ 便于安裝機械手，實現(xiàn)單機自動化。 2)導(dǎo)軌 車床的導(dǎo)軌可分為滑動導(dǎo)軌和滾動導(dǎo)軌兩種。 滑動導(dǎo)軌具有結(jié)構(gòu)簡單、制造方便、接觸剛度大等優(yōu)點。但傳統(tǒng)滑動導(dǎo)軌摩擦阻力大，磨損快，動、靜摩擦系數(shù)差別大，低速時易產(chǎn)生爬行現(xiàn)象。目前，數(shù)控車床已不采用傳統(tǒng)滑動導(dǎo)軌，而是采用帶有耐磨粘貼帶覆蓋層的滑動導(dǎo)軌和新型塑料滑動導(dǎo)軌。它們具有摩擦性能良好和使用壽命長等特點。 滾動導(dǎo)軌的優(yōu)點是摩擦系數(shù)小，動、靜摩擦系數(shù)很接近，不會產(chǎn)生爬行現(xiàn)象，可以使用油脂潤滑。根據(jù)滾動體的不同，滾動導(dǎo)軌可分為滾珠直線導(dǎo)軌和滾柱直線導(dǎo)軌。后者的

21、承載能力和剛度都比前者高，但摩擦系數(shù)略大。結(jié)構(gòu)如下圖所示： a)后斜床身-斜滑板 b)直立床身-直立滑板 圖 1.21導(dǎo)軌布置圖 c)平床身-平滑板 d)前斜床身-平滑板 e)平床身-斜滑板 3）主軸傳動系統(tǒng) 機床主傳動系統(tǒng)可分為分級變速傳動和無級變速傳動。分級變速傳動是在一定范圍能均勻的、離散地分布著有限級數(shù)的轉(zhuǎn)速，主要用于普通機床。無級變速形式可以在一定范圍內(nèi)連續(xù)改變轉(zhuǎn)速，以

22、便得到滿足加工要求的最佳轉(zhuǎn)速，能在運轉(zhuǎn)中變速，便于自動變速。數(shù)控車床得主傳動系統(tǒng)通常采用無級變速。 與普通車床相比，數(shù)控車床的主傳動采用交、直主軸調(diào)速電動機，電動機調(diào)速范圍大，并可無級調(diào)速，使主軸結(jié)構(gòu)大為簡化。為了適應(yīng)不同的加工需求數(shù)控車床主傳動系統(tǒng)有以下三種方式。 ⑴電動機直接驅(qū)動 主軸電動機與主軸通過聯(lián)軸器直接連接，或采用內(nèi)裝式主軸電動機驅(qū)動。采用直接驅(qū)動可大大簡化主軸箱結(jié)構(gòu)，能有效地提高主軸剛度。這種傳動的特點是主軸轉(zhuǎn)速的變化、輸出轉(zhuǎn)矩與主軸的特性完全一致。但因主軸的功率和轉(zhuǎn)矩特性直接決定主軸電機的性能，因而這種變速傳動的應(yīng)用受到一定限制。 ⑵采用定比傳動 主軸電動機經(jīng)定比

23、傳動給主軸。 定比傳動可采用帶傳動或齒輪傳動，這種傳動方式在一定程度上能滿足主軸功率和轉(zhuǎn)矩的要求，但其變速范圍仍和電動機的調(diào)速范圍相同。 目前，交流、直流主軸電動機的恒功率轉(zhuǎn)速范圍一般只有2-4，而恒轉(zhuǎn)矩范圍則達100以上；許多大、中型機床的主軸要求有更寬的恒功率轉(zhuǎn)速范圍。很明顯，這種情況下主軸電動機的功率特性和機床主軸的要求不匹配:調(diào)速電動機的恒功率范圍遠小于主軸要求的恒功率變速范圍。所以這種變速方式多用于小型或高速數(shù)控機床。 ⑶采用分檔變速方式 采用這種變速方式主要是為了解決主軸電動機的功率特性和機床主軸功率特性不匹配。變速多采用齒輪副來實現(xiàn)，電動機的無級變速配合變速機構(gòu)可確保主軸

24、的功率、轉(zhuǎn)矩要求，滿足各種切削運動的轉(zhuǎn)矩輸出，特別是保證低速時的轉(zhuǎn)矩和擴大恒功率的調(diào)速范圍。 ⑷用兩個電機分別驅(qū)動主軸 上述兩種方式的混合傳動，高速時帶輪直接驅(qū)動主軸，低速時另一個電機通過齒輪減速后驅(qū)動主軸 4）刀架系統(tǒng) 按換刀方式的不同，數(shù)控車床的刀架系統(tǒng)主要有回轉(zhuǎn)刀架、排式刀架和帶刀庫的自動換刀裝置等多種形式。排式刀架一般用于小規(guī)格數(shù)控車床，以加工棒料或盤類零件為主?；剞D(zhuǎn)刀架是數(shù)控車床最常用的一種典型換刀刀架，通過刀架的旋轉(zhuǎn)分度定位來實現(xiàn)機床的自動換刀動作，根據(jù)加工要求可設(shè)計成四方、六方刀架或圓盤式刀架。根據(jù)刀架回轉(zhuǎn)軸與安裝底面的相對位置，回轉(zhuǎn)刀架分為立式刀架和臥式刀架兩種。排

25、刀式刀架和回轉(zhuǎn)刀架對刀具的數(shù)目有一定的限制，當(dāng)需要數(shù)量較多的刀具時，應(yīng)采用帶刀庫的自動換刀裝置。 5）進給傳動系統(tǒng) 數(shù)控車床的進給傳動系統(tǒng)一般均采用進給伺服系統(tǒng)，按其控制方式不同可分為開環(huán)系統(tǒng)和閉環(huán)系統(tǒng)。前者定位精度低，但它結(jié)構(gòu)簡單、工作可靠、造價低廉；后者控制精度高、快速性能好，但它對機床的要求比較高，且造價較昂貴。閉環(huán)系統(tǒng)中采用的位置檢測裝置有：脈沖編碼器、旋轉(zhuǎn)變壓器、感應(yīng)同步器、磁尺、光柵尺和激光干涉儀等。 數(shù)控車床的進給伺服系統(tǒng)中常用的驅(qū)動裝置是伺服電機。伺服電機有直流伺服電機和交流伺服電機之分。前者由于具有可靠性高、造價低等特點而被廣泛采用。 2、發(fā)展趨勢 1）高速、高精密

26、化 當(dāng)前機床正向高速切削、干切削和準(zhǔn)干切削方向發(fā)展，加工精度也在不斷地提高。另一方面，電主軸和直線電機的成功應(yīng)用，陶瓷滾珠軸承、高精度大導(dǎo)程空心內(nèi)冷和滾珠螺母強冷的低溫高速滾珠絲杠副及帶滾珠保持器的直線導(dǎo)軌副等機床功能部件的面市，也為機床向高速、精密發(fā)展創(chuàng)造了條件。 2）高可靠性 3）數(shù)控車床設(shè)計CAD化、結(jié)構(gòu)設(shè)計模塊化 采用CAD技術(shù)以替代人工完成繁瑣的繪圖工作，進行設(shè)計方案選擇和大件整機的靜、動態(tài)特性分析、計算、預(yù)測及優(yōu)化設(shè)計，以及對整機各工作部件進行動態(tài)模擬仿真。這樣大大提高了工作效率，提高設(shè)計的一次成功率，從而縮短試制周期，降低設(shè)計成本，提高市場競爭能力。 4）功

27、能復(fù)合化 擴大機床的使用范圍、提高效率，實現(xiàn)一機多用、一機多能，即一臺數(shù)控車床既可以實現(xiàn)車削功能，也可以實現(xiàn)銑削加工。 5）智能化、網(wǎng)絡(luò)化、柔性化和集成化[5]。 1.3 課題研究內(nèi)容及方法 1.3.1 課題研究內(nèi)容 本課題設(shè)計的數(shù)控車床的主要參數(shù)如下： 床身上最大回轉(zhuǎn)直徑： ；溜板箱上直徑： 最大車削長度：；主軸錐度：莫氏6# 主軸轉(zhuǎn)速：25~2500rpm（有級或無極變頻調(diào)速）；主軸功率：5.5Kw 課題研究的主要內(nèi)容包括主軸傳動系統(tǒng)的設(shè)計、換擋變速機構(gòu)的選用。 1.3.2 研究方法 第一步，明確設(shè)計要求，找出研究的重難點：普通數(shù)控車床最基本的要求是精度達標(biāo)，穩(wěn)定

28、可靠，操作、維修、保養(yǎng)方便，壽命較長，此外力求外型美觀。 第二步，進工廠觀摩，大量收集國內(nèi)外相關(guān)資料，吸取專家的設(shè)計經(jīng)驗。 第三步，初步確定總體設(shè)計方案： 1、軟件方面 綜合考慮功能、價格、技術(shù)先進、服務(wù)方便等因素，以及數(shù)控系統(tǒng)所具有的功能是否與CK6140的性能相匹配，盡量減少過剩的數(shù)控功能。選擇了SINUMERIK 802D機床微機控制系統(tǒng)。 2、硬件方面 （1）根據(jù)機床性能要求，確定機床支承件結(jié)構(gòu)形式為斜床身結(jié)構(gòu)，并進行總體布局。（2）選擇主電機。根據(jù)切削力大小及機床的變速要求，初步確定主電機型。（3）設(shè)計主傳動系統(tǒng)及箱體。由主電機的變速范圍，確定變速箱的減速級數(shù)以及傳動方式。

29、 1.4 論文構(gòu)成 本論文構(gòu)成如下： 第一章闡述課題的研究背景及內(nèi)容。 第二章詳細論述主軸系統(tǒng)方案的制定。 第三章傳動系統(tǒng)零部件的設(shè)計。 第四章主軸結(jié)構(gòu)的設(shè)計。 第五章總結(jié)本課題設(shè)計的特點及其有待改進之處。 論文最后是本次畢業(yè)設(shè)計的心得和參考文獻。 第二章 主傳動系統(tǒng)的設(shè)計 2.1 主傳動系統(tǒng)的設(shè)計要求 現(xiàn)代切削加工正朝著高速、高效和高精度的方向發(fā)展，要求機床主傳動系統(tǒng)具有更高的轉(zhuǎn)速和更大的無極調(diào)速范圍；在切削過程中能自動變換速度，機床結(jié)構(gòu)要簡單，噪聲要小，動態(tài)性能要好，可靠性要高。數(shù)控車床作為高度自動化的機電一體化設(shè)備，其主傳動系統(tǒng)的設(shè)計應(yīng)滿足如下基本要求。

30、 ①使用性能要求 首先應(yīng)滿足機床的運動性能，如機床的主軸有足夠的轉(zhuǎn)速范圍和轉(zhuǎn)速級數(shù)。傳動系統(tǒng)設(shè)計合理，操縱方便靈活、迅速、安全可靠。 ②傳遞動力要求 主電動機和傳遞結(jié)構(gòu)能夠提供和傳遞足夠的功率和轉(zhuǎn)矩，具有較高的傳動效率。 ③工作性能要求 主傳動中所有零部件要有足夠的剛度、精度和抗振性，熱變形性穩(wěn)定。 此外，還要求主傳動系統(tǒng)結(jié)構(gòu)簡單，便于調(diào)整和維修；工藝性好，便于加工和裝配；防護性能好；使用壽命長。 2.2 總體設(shè)計 2.2.1 擬定傳動方案 數(shù)控機床需要自動換刀、自動變速；且在切削不同直徑的階梯軸，曲線螺旋面和端面時，需要切削直徑的變化,主軸必須通過自動變速，以維持切削速度基本恒定

31、。這些自動變速又是無級變速，以利于在一定的調(diào)速范圍內(nèi)選擇理想的切削速度，這樣有利于提高加工精度，又有利于提高切削效率。無級調(diào)速有機械、液壓和電氣等多種形式，數(shù)控機床一般采用由直流或交流調(diào)速電動機作為驅(qū)動源的電氣無級變速。由于數(shù)控機床的主運動的調(diào)速范圍較大，單靠調(diào)速電機無法滿足這么大的調(diào)速范圍，另一方面調(diào)速電機的功率扭矩特性也難于直接與機床的功率和轉(zhuǎn)矩要求相匹配。因此，數(shù)控機床主傳動變速系統(tǒng)常常在無級變速電機之后串聯(lián)機械有級變速傳動，以滿足機床要求的調(diào)速范圍和轉(zhuǎn)矩特性。 為簡化主軸箱結(jié)構(gòu)，本方案僅采用二級機械變速機構(gòu)，運動方案如圖2.1： 有級變速的自動變換方法一般有液壓和電磁離合器兩種。

32、 液壓變速機構(gòu)是通過液壓缸、活塞桿帶動撥叉推動滑移齒輪移動來實現(xiàn)變速，雙聯(lián)滑移齒輪用一個液壓缸，而三聯(lián)滑移齒輪則必須使用兩個液壓缸（差動油缸）實現(xiàn)三位移動。液壓撥叉變速是一種有效的方法，工作平穩(wěn)，易實現(xiàn)自動化。但變速時必須主軸停車后才能進行，另外，它增加了數(shù)控機床的復(fù)雜性，而且必須將數(shù)控裝置送來的電信號轉(zhuǎn)換成電磁閥的機械動作，然后再將壓力油分配到相應(yīng)的液壓缸，因而增加了變速的中間環(huán)節(jié)，帶來了更多的不可靠因素。 圖 2.21機械變速方案示意圖 電磁離合器是應(yīng)用電磁效應(yīng)接通或切斷運動的元件，由于它便于實現(xiàn)自動操作，并有現(xiàn)成的系列產(chǎn)品可供選用，因而它已成為自動裝置中常用的操作元件。電磁離

33、合器用于數(shù)控機床的主傳動時，能簡化變速機構(gòu)，操作方便。通過若干個安裝在各傳動軸上的離合器的吸合和分離的不同組合來改變齒輪的傳動路線，實現(xiàn)主軸的變速。電磁離合器一般分為摩擦片式和牙嵌式。 2.2.2 選擇電機 1、選擇電機應(yīng)綜合考慮的問題 (1)根據(jù)機械的負載特性和生產(chǎn)工藝對電動機的啟動、制動、反轉(zhuǎn)、調(diào)速等要求，選擇電動機類型。 (2)根據(jù)負載轉(zhuǎn)矩、轉(zhuǎn)速變化范圍和啟動頻繁程度等要求，考慮電動機的溫升限制、過載能力額啟動轉(zhuǎn)矩，選擇電動機功率，并確定冷卻通風(fēng)方式。所選電動機功率應(yīng)留有余量，負荷率一般取0.8～0.9。 (3)根據(jù)使用場所的環(huán)境條件，如溫度、濕度、灰塵、雨水、瓦斯以及腐蝕和易

34、燃易爆氣體等考慮必要的保護措施，選擇電動機的結(jié)構(gòu)型式。 (4)根據(jù)企業(yè)的電網(wǎng)電壓標(biāo)準(zhǔn)和對功率因素的要求，確定電動機的電壓等級和類型。 (5)根據(jù)生產(chǎn)機械的最高轉(zhuǎn)速和對電力傳動調(diào)速系統(tǒng)的過渡過程的要求，以及機械減速機構(gòu)的復(fù)雜程度，選擇電動機額定轉(zhuǎn)速。 此外，還要考慮節(jié)能、可靠性、供貨情況、價格、維護等等因素。 2、電動機類型和結(jié)構(gòu)型式的選擇 由于不同的機床要求不同的主軸輸出性能(旋轉(zhuǎn)速度，輸出功率，動態(tài)剛度，振動抑制等)，因此，主軸選用標(biāo)準(zhǔn)與實際使用需要是緊密相關(guān)的?？偟膩碚f，選擇主軸驅(qū)動系統(tǒng)將在價格與性能之間找出一種理想的折衷。表2.2-1簡要給出了用戶所期望的主軸驅(qū)動系統(tǒng)的性能。下

35、面將對各種交流主軸系統(tǒng)進行對比、分析。 表 2.21主軸驅(qū)動系統(tǒng)的理想性能 項目 內(nèi)容 高性能 低速區(qū)要有足夠的轉(zhuǎn)矩 寬恒功率范圍,并在高速范圍內(nèi)保持一定轉(zhuǎn)矩 高旋轉(zhuǎn)精度 高動態(tài)響應(yīng) 高加減速,起制動能力 具有強魯棒性,能適應(yīng)環(huán)境條件和參數(shù)變化 高效率,低噪聲 低價格 低購買價格,低維護價格,低服務(wù)價格 通用要求 耐用性,可維護性,安全可靠性 感應(yīng)電機交流主軸驅(qū)動系統(tǒng)是當(dāng)前商用主軸驅(qū)動系統(tǒng)的主流，其功率范圍從零點幾個kW到上百kW，廣泛地應(yīng)用于各種數(shù)控機床上。 經(jīng)過對比分析本設(shè)計中決定采用VFNC系列變頻主軸電機。VFNC系列是高速、高精、

36、高效的伺服系統(tǒng)，可實現(xiàn)機床的高速、高精控制，并使機床更緊湊。 3、電動機容量的選擇 選擇電動機容量就是合理確定電動機的額定功率。決定電動機功率時要考慮電動機的發(fā)熱、過載能力和起動能力三方面因素，但一般情況下電動機容量主要由運行發(fā)熱條件而定。電動機發(fā)熱與其工作情況有關(guān)。但對于載荷不變或變化不大，且在常溫下連續(xù)運轉(zhuǎn)的電動機（如本課題中的電動機），只要其所需輸出功率不超過其額定功率，工作時就不會過熱，可不進行發(fā)熱計算，本設(shè)計中電機容量按以下步驟確定： （1）確定電機輸出動率Pd（）

37、 (2.1) 傳動裝置的總效率 其中， ―V帶輪傳動效率，由資料[10]，表2－4查得＝0.96； (2.2) ―滾動軸承效率，由資料[10]，表2－4查得＝0.99； ―圓柱齒輪傳動效率，由資料[10]，表2－4查得＝0.98； 由此， =0.87 故，

38、 （3）選擇電動機額定功率 如前所述，電動機功率應(yīng)留有余量，負荷率一般取0.8～0.9，所以電動機額定功率選取為7.5Kw。 （4）電動機電壓和轉(zhuǎn)速的選擇 由資料[7],表22－1－9，小功率電動機一般選為380V電壓。所以本電機的電壓可選為380V。 同一類型、功率相同的電動機具有多種轉(zhuǎn)速。一般而言，轉(zhuǎn)速高的電動機，其尺寸和重量小，價格較低，但會使傳動裝置的總傳動比、結(jié)構(gòu)尺寸和重量增加。選用轉(zhuǎn)速低的電動機則

39、情況相反。要綜合考慮電機性能、價格、車床性能要求等因素來選擇。 本課題中數(shù)控機床的主軸的轉(zhuǎn)速范圍要求為25r/min~2500r/min。由于只有一根中間 傳動軸，傳動鏈較短，因此變速級數(shù)較少，故對電動機恒功率變速范圍以及整個變速范圍要求較高。V帶輪傳動比確定為,ⅠⅡ軸上齒輪傳動比確定為ⅡⅢ軸上兩對直齒輪的傳動比分別為，所以兩條傳動鏈中，底速傳動鏈傳動比，高速傳動鏈傳動比，由此可得電機的轉(zhuǎn)速范圍： r/min, （5）確定電機的型號 由前面信息，可選取VFNC系列變頻主軸電機型號VFNC 160M-33.3-7.5-4。VFNC系列變頻主軸電機的特點：1. 雙功率設(shè)計，應(yīng)對短時重載

40、切削。2. 恒功率范圍寬，可實現(xiàn)1:6倍恒功率設(shè)計3. 導(dǎo)入基頻33.3Hz設(shè)計（是我司“基頻制設(shè)計原理”在機床主軸電機上的成功應(yīng)用），達成低速力矩大，確保低速強力切削，超寬恒功率調(diào)速范圍，保障高速切削光潔度。 降低變頻器功率，節(jié)省成本和電源容量。 VFNC系列變頻主軸電機特別適合數(shù)控車床類機床的主軸驅(qū)動，配合高性能矢量變頻器或主軸驅(qū)動器，更能發(fā)揮其優(yōu)良的主軸特性，成為性能與經(jīng)濟性具佳的數(shù)控車床類機床的變頻主軸驅(qū)動方案。電機參數(shù)如下表所示： 表 2.22電機參數(shù) 型號 S1-100%連續(xù)額定 S6-50% ED 轉(zhuǎn)動慣量 （錯誤!未找到引用源。） 恒

41、轉(zhuǎn)矩范圍 恒功率范圍 額定功率Kw 額定電流A 額定轉(zhuǎn)矩Nm 額定功率Kw 額定電流A 額定轉(zhuǎn)矩Nm 0.1087 1-33.3Hz， 30~1000r/min S1-100%,1000~6000 r/min S6-50%,1000~4500 r/min VFNC 160M-33.3-7.5-4 7.5 18.8 73.5 11 25 105 機座長為470mm，電機軸徑為，軸伸為60mm，中心高115mm，其余安裝尺寸及其外形由資料[2]得。 2.2.3 主運動調(diào)速范圍的確定、計算各軸計算轉(zhuǎn)速、功率和轉(zhuǎn)矩 主運動調(diào)速范圍的確定 （本

42、小節(jié)公式除非特別說明，均出自資料[10]） ∵數(shù)控車床主軸轉(zhuǎn)速范圍25～2500r/min 則數(shù)控車床總變速范圍 (2.3) 估算主軸的計算轉(zhuǎn)速，由于采用的是無級調(diào)速，所以采用以下的公式： (2.4) 因為數(shù)控機床主軸的變速范圍大于計算轉(zhuǎn)速的實際值同時為了便于計算 故取： 主軸的恒功率變速范圍 (2.5) 電機的恒功率變速范圍 由于Rnp>>Rdp，

43、電動機直接驅(qū)動主軸不能滿足恒功率變速要求，因此需要串聯(lián)一個有級變速箱，以滿足主軸的恒功率調(diào)速范圍。 取，則對于數(shù)控車床，為了加工端面時滿足恒線速度切削的要求，應(yīng)使轉(zhuǎn)速有一些重復(fù)，故取Z=2 故前面?zhèn)鲃颖确峙淇扇　? 各軸計算轉(zhuǎn)速 (2.7) 各軸輸入功率 (2.8) 各軸輸入轉(zhuǎn)矩 (2.9) 將以上計算結(jié)果整理后列于表2.2-3，供以后計算選擇，供Fz以后計算使用： 表 2

44、.23各軸傳動參數(shù) 參數(shù) 軸 0軸（電機軸） I軸(傳動軸） II軸（中間傳動軸） III軸（主軸) 計算轉(zhuǎn)（） 1000 769.2 427．3 178/427.3 輸入功率（Kw） 7.5 7.2 6.85 6.51 轉(zhuǎn)矩（） 71.6 89.4 153 349/145.5 傳動比 2.2.4 轉(zhuǎn)速圖 由電機的轉(zhuǎn)速范圍(包括恒功率變速范圍)和各軸傳動比,作數(shù)控車床的轉(zhuǎn)速圖, 見圖2.2-2. 圖 2.22 轉(zhuǎn)速圖 第三章 傳動系統(tǒng)零部件設(shè)計 3.1 傳動皮帶的設(shè)計和選定 （如無特殊說明，本小

45、節(jié)公式均出自資料[5]） 帶傳動是由帶和帶輪組成傳遞運動和動力的傳動。根據(jù)工作原理可分為兩類：摩擦帶傳動和嚙合帶傳動。摩擦帶傳動是機床主要傳動方式之一，常見的有平帶傳動和V帶傳動；嚙合傳動只有同步帶一種。 普通V帶傳動是常見的帶傳動形式，其結(jié)構(gòu)為：承載層為繩芯或膠簾布，楔角為40、相對高度進似為0.7、梯形截面環(huán)行帶。其特點為：當(dāng)量摩擦系數(shù)大，工作面與輪槽粘附著好，允許包角小、傳動比大、預(yù)緊力小。繩芯結(jié)構(gòu)帶體較柔軟，曲撓疲勞性好。其應(yīng)用于：帶速V≤25～30m/s;傳動功率P＜700kW;傳動比i≤10軸間距小的傳動。 一．主要失效形式 1．帶在帶輪上打滑，不能傳遞動力

46、； 2．帶由于疲勞產(chǎn)生脫層、撕裂和拉斷； 3．帶的工作面磨損。 保證帶在工作中不打滑的前提下能傳遞最大功率，并具有一定的疲勞強度和使用壽命是V帶傳動設(shè)計的主要依據(jù)，也是靠摩擦傳動的其它帶傳動設(shè)計的主要依據(jù)。 3.1.1 V帶傳動設(shè)計 (1)設(shè)計功率的確定： 由表8-7查得工況系數(shù) (3-1) (2) 選定帶型： 根據(jù)和由圖8-11確定選用A型。 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑并驗算帶速傳V： 1>初選帶輪的基準(zhǔn)直徑由表8-6和表8-8確定： 取小帶輪直徑=160mm 2>驗算帶速V：

47、 (3-2) 因為5m/s計算大帶輪的基準(zhǔn)直徑。 =i?=1.3160=208mm 根據(jù)表8-8圓整為=224mm 確定V帶的中心距a和基準(zhǔn)長度Ld 1>初定帶輪距 得： (3-3) 即 初取 2>計算帶所需的基準(zhǔn)長度： (3-4) 由表8-2選帶的基準(zhǔn)長度Ld=1800mm 3>計算實際中心距： (3-5) 安裝時所需最小軸間距：

48、 (3-6) 張緊或補償伸長所需最大軸間距： (3-7) (5)驗算小帶輪包角： (3-8) 所以小帶輪包角合適。 (6)計算帶的根數(shù)Z。 1>單根V帶的基本額定功率： 根據(jù)和=1000r/min查表8-4a得基本額定功率=2.8Kw。 再根據(jù)=1000r/min、i=1.3和A型帶查表8-4b得Δ=0.22Kw 查表8-5得： (3-9) 2>計算帶的根數(shù)z。

49、 (3-10) 取Z=4根 計算單根V帶的初拉力的最小值： (3-11) 應(yīng)使帶的實際初拉力 計算壓軸力 壓軸力的最小值為： (3-12) (9)帶輪的結(jié)構(gòu)和尺寸： 由表8-10可查得 為了減輕傳動軸上載荷，采用卸荷式帶輪結(jié)構(gòu)，使帶輪上的載荷由軸承支撐進而傳給箱體，軸只承受轉(zhuǎn)矩，裝配裝置參見裝配圖。 3.2 皮帶輪結(jié)構(gòu)設(shè)計 3.2.1 對三角皮帶帶輪設(shè)計的要求： ⑴、重量輕； ⑵、結(jié)構(gòu)工藝性好，無過大鑄造內(nèi)應(yīng)力，便于制造； ⑶、質(zhì)量分布

50、均勻； ⑷、輪槽工作面要精細加工▽5～▽6，以減少皮帶的磨損； ⑸、應(yīng)保證一定的幾何尺寸精度，以使載荷分布均勻； ⑹、要有足夠的強度和剛度； ⑺、盡可能的從經(jīng)濟角度加以考慮。 3.2.2 皮帶輪的材料 根據(jù)V=10.55m／s≦30m／s ,考慮到加工方便及經(jīng)濟性的原則，采用HT15-30的鑄鐵帶輪。 3.2.3 結(jié)構(gòu)尺寸的設(shè)計 ⑴、輪槽的設(shè)計 對與A型皮帶由【3】*表12-12查得有關(guān)參數(shù) 表格 三1 A型帶各參數(shù) M f T s b△ δ B φ=3? 12.5 3.5 16 10 11 6 68 b?=17 B

51、=（Z-1）t+2s=（4-1）16+210=68mm (3-13) 圖 3.21帶輪各參數(shù)的定義 ⑵帶輪的設(shè)計 ∵ mm＜300mm， 故采用腹板式。 又：D1－d1=194－45=149＞100 ，故在腹板上開4孔， a）、有關(guān)結(jié)構(gòu)尺寸如下： d=25mm; 第I軸直徑 d1=1.825=45mm D0=0.5（D1＋d1）=0.5（45＋194）=119.5mm D1=224－26－2（12.5－3.5）=194mm d0=0.25（280－30－58）=48mm L=2d=322=64

52、mm =224＋7=231mm 3.3 軸系部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計 3.3.1 Ⅰ軸結(jié)構(gòu)設(shè)計與校核 （如無特殊說明，本小節(jié)公式均出自資料[5]） I軸上的零件主要是齒輪1。一端用軸肩定位,另一端用套筒定位。 （1）軸的選材和最小直徑得確定 軸的材料選擇為：45號鋼（調(diào)質(zhì)處理）。 軸的最小尺寸，由式（15－2）， 式中，由表15－3，可取得110，故： (3-14) （2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 初步選擇滾動軸承 因該軸承僅承受徑向力

53、的作用，故選用深溝球軸承。參照工作要求選擇型號為6006的深溝球軸承，參數(shù)如下 ，安裝尺寸 所以 取安裝齒輪處的軸段2-3的直徑29mm;齒輪的左端與左軸承之間采用套筒定位。已知齒輪輪轂的寬度為37mm, 為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取，齒輪右端采用軸肩定位，軸肩高度h>0.07d,故取h=3mm,則軸環(huán)處的直徑，軸環(huán)寬度,取。 取齒輪距箱體內(nèi)壁之距離a=18mm,考慮到箱體的鑄造誤差，在確定滾動軸承位置時，應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離s，取s=8mm,已知滾動軸承寬度b=12mm,則 軸Ⅰ結(jié)構(gòu)如圖所示： 圖 3.31軸Ⅰ結(jié)構(gòu)圖 軸的受力分析和彎矩的計算

54、 1.輸入軸的功率=7.2KW，轉(zhuǎn)速=769.2r/min，轉(zhuǎn)矩 2.求作用在齒輪上的力 (3-15) 3.計算支撐反力 在水平面上 (3-16) 在垂直平面上 (3-17) 4.計算彎矩和轉(zhuǎn)矩并做彎矩扭矩圖（如下圖所示） (3-18) 5.按彎扭組合強度校核軸的強度 對于直徑為d的圓軸，彎曲應(yīng)力為,扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為,將，則軸的彎扭合成強度條件為

55、 (3-19) 式中：—軸的計算應(yīng)力，MPa M—軸所受的彎矩，Nmm T—軸所受的扭矩，Nmm W—軸的抗彎截面系數(shù)， 進行校核時，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即危險截面D）的強度。根據(jù)校核公式及以上數(shù)據(jù)，以及軸雙向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動循環(huán)變應(yīng)力，取，軸的計算應(yīng)力： 前已選定軸的材料為45鋼，調(diào)制處理，查表可得:。因此，故安全。 圖 3.32 軸的載荷分析圖 3.3.2 ⅠⅡ軸齒輪組的設(shè)計 1.選定齒輪類型,精度等級,材料及齒數(shù). 根據(jù)選定的傳動方案,選用直齒圓柱齒輪傳動. （1

56、）本次設(shè)計屬于金屬切削機床類,一般齒輪傳動,故選用6級精度. （2）材料選擇.由表10-1選擇小齒輪材料為40Cr(調(diào)質(zhì)),硬度為280HBS,大齒輪材料為45鋼(調(diào)質(zhì))硬度為240HBS,二者材料硬度差為40HBS. （3）選小齒輪齒數(shù)大齒輪齒數(shù) 2.按齒面接觸強度設(shè)計 由設(shè)計計算公式(10-9a)進行試算,即： (3-19) 確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值 （1）

57、試選載荷系數(shù) （2）計算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 由上文可知為89.4Nm （3）由表10-7選取齒寬系數(shù) （4）由表10-6查得材料的彈性影響系數(shù) （5）由圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限大齒輪的接觸疲勞強度極限; （6）由式10-13計算應(yīng)力循環(huán)次： (3-20) （7）由圖10-19查得接觸疲勞壽命系數(shù) （8）計算接觸疲勞許用應(yīng)力 取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1，由式（10-12）得： (3-21) 2）計算 （1）小齒輪分度圓直徑，代入[]中較小的值：

58、 (3-22) （2）計算圓周速度： (3-23) （3）計算齒寬： (3-24) （4）計算齒寬與齒高之比： 模數(shù) (3-25) 齒高 (3-26) (3-27) （5）計算載荷系數(shù) 根據(jù)，

59、6級精度，由圖10-8查得動載系數(shù)； 直齒輪， 由表10-2查得使用系數(shù) 由表10-4查得6級精度，小齒輪非對稱支承時： (3-28) 將數(shù)據(jù)代入得： ； (3-29) 由b/h=4.66,，查圖10-13得；故載荷系數(shù)： (3-30) （6）按實際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑，由式（10-10a）得： (3-31) （7）計算模數(shù)： (3-32) 3.按齒根彎曲強度設(shè)計

60、： 由式（10-5）得彎曲強度的設(shè)計公式為： (3-33) 1）確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值 （1）由圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強度極限；大齒輪的彎曲疲勞強度極限； （2）由圖10-18查得彎曲疲勞壽命系數(shù)，； （3）計算彎曲疲勞許用應(yīng)力 取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4，由式（10-12）得： (3-34) （4）計算載荷系數(shù)K： (3-35)

61、 （5）查取齒形系數(shù) 由表10-5查得。 （6）查取應(yīng)力校正系數(shù) 由表10-5查得。 （7）計算大小齒輪的并加以比較： (3-36) 大齒輪的數(shù)值大。 2）設(shè)計計算： 對比計算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強度計算的模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強度計算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)的大小主要取決于彎曲強度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（即模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關(guān)，可取由彎曲疲勞強度算得的模數(shù)2.47并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值m=2.5，按接觸強度算得的分度圓直徑，算出小齒輪齒數(shù)： 大齒輪齒數(shù) 這樣設(shè)計出的齒輪

62、傳動，即滿足了齒面接觸疲勞強度，又滿足了齒根彎曲疲勞強度，并做到結(jié)構(gòu)緊湊，避免浪費。 4.幾何尺寸計算 1）計算分度圓直徑： 2）計算中心距： 3）計算齒輪寬度： 取。 5.驗算： ，合適。 3.3.3 Ⅱ軸結(jié)構(gòu)設(shè)計 （如無特殊說明，本小節(jié)公式均出自資料[5]） 1.軸的支承形式 該軸不受或只受極小的軸向力，而右端所受徑向力矩明顯高于左端，故左端選用深溝球軸承，而右端選用一對角接觸球軸承背靠背安裝，如圖所示： 圖 3.33中間軸支撐形式 2.軸上零件的軸向定位 II軸上的主要零件主要有三對直齒圓柱齒輪及其中兩直齒圓柱齒輪是雙聯(lián)滑移齒輪。滾

63、動軸承的左端靠在端蓋上，右端用軸肩定位，兩齒輪的另兩端用螺釘鎖緊擋圈定位。軸右端的軸承左邊利用軸肩定位，右端用一摔油盤（有套筒的作用）和圓螺母進行定位。 （1）軸的選材和最小直徑得確定 軸的材料選擇為：45號鋼（調(diào)質(zhì)處理）。 軸的最小尺寸，由式（15－2）， 式中，由表15－3，可取得110，故： （2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 初選型號6008的深溝球軸承 參數(shù)如下 故軸 ，即安裝滑移齒輪處軸段的直徑 取安裝固定齒輪處軸段2-3的直徑齒輪左端與左端軸承之間采用套筒定位。已知齒輪輪轂的寬度為32mm,為

64、了使套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取，齒輪右端采用軸肩定位，軸肩高度h>0.07d,故取h=5mm,則軸環(huán)處的直徑，軸環(huán)寬度,取。 取齒輪距箱體內(nèi)壁之距離a=18mm,考慮到箱體的鑄造誤差，在確定滾動軸承位置時，應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離s，取s=8mm,已知滾動軸承寬度b=15mm,則 ?。?5mm。由于取值較計算值大的多，所以不用再按彎扭合成強度條件計算和進行疲勞強度校合。 軸的零件圖如圖3.3-4. 圖 3.34中間軸零件圖 3.3.4 ⅡⅢ軸齒輪組的設(shè)計 齒輪1和2的直徑相差較大，對齒輪1（小齒輪）在模數(shù)和選材及熱處理方面要求較高，所以首先進行該對

65、齒輪的設(shè)計。 1.選定齒輪的精度等級和材料，初選齒數(shù) ①本數(shù)控機床的運行速度較高，精度等級選擇6級精度； ②由表10－1，小齒輪材料選擇為20，調(diào)質(zhì)后表面淬火，硬度為280HBS；大齒輪材料選擇為45鋼，調(diào)制后表面淬火，硬度為240HBS。 ③小齒輪的齒數(shù)初選為＝24，＝ ＝242.4=57.6 2.按齒面接觸強度進行設(shè)計 按式（10－9）試算： 確定公式內(nèi)的各計算值： ①初選載荷系數(shù)Kt＝1.6； ②計算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 由前文可知小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩為153N?m; ③由表10－7及其說明，可選定齒寬系數(shù)； ④由表10－6，查得材料的

66、彈性影響系數(shù)＝189.8； ⑤由圖10－21d，按齒面接觸硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度＝650MPa；大齒輪的接觸疲勞強度＝600MPa； ⑥兩齒輪的設(shè)計壽命為72000h，由式10－13，計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)： ⑦由圖10－19查得接觸疲勞壽命系數(shù)=0.92,=0.95; ⑧計算接觸疲勞許用應(yīng)力 取失效概率為1%,安全系數(shù)s＝1。由式（10－12）， 將以上參數(shù)代入公式進行計算 ① 算小齒輪分度圓直徑，代入中較小的值： ②計算圓周速度v： ③計算齒寬： ④計算齒寬與齒高之比： 齒輪模數(shù) 齒高 ⑤計算載荷系數(shù)K 由圖10－8，查得動載系數(shù)； 由表10－3，查得; 由表10－2，查得使用系數(shù)＝1.25； 小齒輪精度為6級，相對支撐作對稱分布。由表10－4， 由b/h＝2.66，=1.13,查圖10－13，得＝1.07， 故，動載系數(shù)：