臥式鉆鏜組合機(jī)床液壓系統(tǒng)設(shè)計

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1、真誠為您提供優(yōu)質(zhì)參考資料,若有不當(dāng)之處,請指正。 課程設(shè)計說明書 題 目: 液壓與氣動技術(shù) ——臥式鉆鏜組合機(jī)床液壓系統(tǒng)設(shè)計 姓 名:  鄭義強(qiáng) 學(xué) 號: 1 5 0 6 2 4 0 1 3 0 系 別: 機(jī)電工程與自動化學(xué)院 專 業(yè): 機(jī)械設(shè)計與制造 班 級:     15機(jī)械1 指導(dǎo)教師:

2、 陳佳彬 黎明職業(yè)大學(xué) 2017年6月27日 目錄 1.設(shè)計任務(wù) 1 1.1設(shè)計要求 1 1.2設(shè)計參數(shù) 1 1.3主要內(nèi)容 1 2.工況分析 2 2.1負(fù)載圖及速度圖 2 2.1.1負(fù)載分析 2 2.1.2負(fù)載圖、速度圖 3 2.2工況分析圖 4 3.方案確定 5 3.1選擇液壓回路。 5 3.1.1調(diào)速回路及油源形式 5 3.1.

3、2快速回路及速度換接回路 5 3.1.3換向回路 6 3.1.4行程終點的控制方式 6 4.計算和選擇液壓元件 6 4.1確定液壓泵的規(guī)格和電機(jī)功率 6 4.1.1壓泵工作壓力的計算 6 4.2液壓閥的選擇 7 4.3確定管道尺 8 4.3.1壓油管道 8 4.3.3回油管道 9 4.4確定郵箱容量 9 5.組成液壓系統(tǒng)圖 9 6.液壓系統(tǒng)主要性能的估算 10 6.1液壓缸的速度 10 6.2系統(tǒng)的效率 11 6.2.1回路中的壓力損失 12 6.2.2液壓泵的工作壓力 13 6.

4、2.3順序閥的調(diào)整壓力 13 6.3液壓回路和液壓系統(tǒng)的效率 14 19 / 22 1.設(shè)計任務(wù) 設(shè)計一臺臥式鉆、鏜組合機(jī)床液壓系統(tǒng)。該機(jī)床用于加工鑄鐵箱形零件的孔系,運動部件總重G=10000N,液壓缸機(jī)械效率為0.9,加工時最大切削力為12000N,工作循環(huán)為:“快進(jìn)——工進(jìn)——死擋鐵停留——快退——原位停止”??爝M(jìn)行程長度為0.4m,工進(jìn)行程為0.1 m。快進(jìn)和快退速度為0.1m/s,工進(jìn)速度范圍為310~510m/s,采用平導(dǎo)軌,啟動時間為0.2s。要求動力部件可以手動調(diào)整,快進(jìn)轉(zhuǎn)工進(jìn)平穩(wěn)、可靠。 1.1 設(shè)計要求 設(shè)計一臺臥式鉆、鏜組合機(jī)床

5、液壓系統(tǒng)。該機(jī)床用于加工鑄鐵箱形零件的孔系,運動部件總重G=10000N,液壓缸機(jī)械效率為0.9,加工時最大切削力為12000N,工作循環(huán)為:“快進(jìn)——工進(jìn)——死擋鐵停留——快退——原位停止”。, 1.2 設(shè)計參數(shù) 快進(jìn)行程長度為0.4m, 工進(jìn)行程為0.1 m 快進(jìn)和快退速度為0.1m/s 工進(jìn)速度范圍為310~510m/s 1.3 主要內(nèi)容 1、進(jìn)行工況分析,繪制工況圖。 2、擬定液壓系統(tǒng)原理圖,繪制電磁鐵動作表 3、計算液壓系統(tǒng)及有關(guān)元件參數(shù),選擇液壓元件 4、液壓缸結(jié)構(gòu)設(shè)計 5、編寫設(shè)計說明書

6、2.工況分析 2.1負(fù)載圖及速度圖 2.1.1負(fù)載分析 a.切削力: =12000N b.摩擦阻力: =0.210000=2000N =0.110000=1000N c.慣性阻力 =N=510N d.重力阻力 因工作部件是臥式安置,故重力阻力為零。 e.密封阻力 將密封阻力考慮在液壓缸的機(jī)械效率中去,去液壓缸機(jī)械效率=0.9。 f.背壓阻力 背壓力查表選取。 根據(jù)上述分析課算出液壓缸在各動作階段中的負(fù)載,見下表。 工況 計算公式 液壓缸負(fù)載F/N 液壓缸推力 啟動 2000 2222 加速 1510 1678 快

7、速 1000 1111 工進(jìn) 13000 14444 快退 1000 1111 2.1.2負(fù)載圖、速度圖。 快進(jìn)速度與快退速度相等,即==0.1m/s。行程分別為=0.4m,=0.5m;工進(jìn)速度=m/s,行程=0.1m。負(fù)載圖和速度圖如下。 2-1負(fù)載圖 2-2 速度圖 2.2工況分析圖。 液壓缸工作循環(huán)中各動作階段的壓力、流量和功率的實際使用值,見下表。 工況 負(fù)載F/N 液壓缸 計算公式 回油壓力/MPa 輸入流

8、量q/(L/min) 進(jìn)油腔壓力/MPa 輸入功率P/kW 快進(jìn) 啟動 2222 — — 0.788 — 加速 1678 =+=+0.5 — 1.100 — 恒速 1111 16.92 0.899 0.254 工進(jìn) 14444 0.6 0.102~1.701 2.849 0.005~0.081 快退 啟動 2222 — — 0.780 — 加速 1678 0.5 — 1.584 — 恒速 1111 17.1 1.385 0.395 根據(jù)上表可繪制液壓缸的工況圖,如下圖所

9、示。 2-3工況圖 3.方案確定 3.1選擇液壓回路。 3.1.1調(diào)速回路及油源形式。 由工況圖可知,該機(jī)床液壓系統(tǒng)功率小,速度較低;鉆鏜加工為連續(xù)切削,切削力變化小。故采用節(jié)流調(diào)速回路。為增加運動的平穩(wěn)性,為防止當(dāng)工件鉆通時工作部件突然前沖,采用調(diào)速閥的出口節(jié)流調(diào)速回路。 由工況圖還可以看出,該系統(tǒng)由低壓大流量和高壓小流量兩個階段組成。其最大流量與最小流量之比為=17.1/(0.102~1.701)=10.05~167.65,而相應(yīng)的時間之比為=(20~333)/9=2.22~37。此比值很大

10、,為了節(jié)約資源,采用雙定量泵供油。 3.1.2快速回路及速度換接回路。 因系統(tǒng)要求快進(jìn),快退的速度相等,故快進(jìn)時采用液壓缸差動連接的方式,以保證快進(jìn)、快退時的速度基本相等。 由于快進(jìn)、工進(jìn)之間的速度相差較大,為減小速度換接時的液壓沖擊,采用行程閥控制的換接回路。 3.1.3換向回路。 由工況圖可看出,回路中流量較小,系統(tǒng)的工作壓力也不高,故采用電磁換向閥的換向回路。 在雙定量泵供油的油源形式確定后,卸荷和調(diào)壓問題都已基本解決,即工進(jìn)時,低壓泵卸荷,高壓泵工作并由溢流閥調(diào)定其出口壓力。當(dāng)換向閥處于中位時,高壓泵雖未卸荷,但功率損失不大,故不再采用卸荷回路,以便

11、油路結(jié)構(gòu)更加簡單。 3.1.4行程終點的控制方式。 在行程終點采用死擋鐵停留的控制方式。 上述選擇的液壓回路,如下圖所示。 3-1雙泵油源 3-2 調(diào)速及速度換接回路 3-3換向回路 4.計算和選擇液壓元件 4.1確定液壓泵的規(guī)格和電機(jī)功率。 4.1.1壓泵工作壓力的計算。 a.確定小流量泵的工作壓力。 小流量泵在快進(jìn)、快退和工進(jìn)時都向系統(tǒng)供油。最大工作壓力為=2.849MPa。在出口節(jié)流調(diào)速中,因進(jìn)油路比較簡單,故進(jìn)油路壓力損失取=0.5MPa,則小流量泵的最高工作壓力為 =+=2.849+0.5=3.349MP

12、a b.確定大流量泵的工作壓力。 大流量泵只有在快進(jìn)、快退中供油。由工況圖可知,最大工作壓力為=1.385MPa。若取此時進(jìn)油路上的壓力損失為=0.5MPa,則大流量泵的最高工作壓力為 =+=1.385+0.5=1.885MPa 4.1.2液壓泵流量計算。 由工況圖知,液壓缸所需最大流量為17.1L/min,若取泄漏折算系數(shù)K=1.2,則兩個泵的總流量為 =17.11.2=20.52(L/min) 因工進(jìn)時的最大流量為1.701L/min,考慮到溢流閥的最小穩(wěn)定流量(3L/min),故小流量泵的流量最少應(yīng)為4.701L/min。 4.1.3液壓泵規(guī)格的確定。 按式=[1+(2

13、5~60)%]=3.349[1+(25~60)%]=4.186~5.358MPa及=20.52(L/min)查設(shè)計手冊,選取型雙聯(lián)葉片泵,額定壓力為6.3MPa。 4.1.4電機(jī)功率的確定。 由工況圖得知,液壓缸最大功率=0.395kW,出現(xiàn)在壓力為1.385MPa、流量為17.1L/min的快退階段,這時泵站輸出壓力為1.885MPa,流量為22L/min。若取泵的總效率為=0.75,則電機(jī)所需功率為 P===0.92kW 查手冊選用功率為1.1kW、同步轉(zhuǎn)速為1000r/min的電動機(jī)。 4.2液壓閥的選擇。 根據(jù)系統(tǒng)的最高工作壓力和通過各閥的最大實際流量,選出各閥的規(guī)格見下表

14、。 序號 液壓元件名稱 通過的最大實際流量/(L/min) 型號 規(guī)格 接口尺寸 數(shù)量 1 雙聯(lián)葉片泵 10/12L/min 6.3MPa 1 2 溢流閥 10 Y-25B 25L/min 6.3MPa 1 3 順序閥 12 XY-25B 25L/min 6.3MPa 1 4 單向閥 12 I-25B 25L/min 6.3MPa 1 5 三位四通電磁換向閥 44 34D-63B 63L/min 6.3MPa 1 6 調(diào)速閥 3.4 Q-25B 25L/min 6.3MP

15、a 1 7、10 單向閥 22 I-25B 25L/min 6.3MPa 2 8 二位三通機(jī)動換向閥 22 23C-25B 25L/min 6.3MPa 1 9 壓力繼電器 — DP1-63B 調(diào)壓范圍1~6.3MPa 1 11 二位二通電磁換向閥 22 22D-25B 25L/min 6.3MPa 1 12 濾油器 22 XU-40100 40L/min 100 1 13 壓力表開關(guān) — K-6B 6.3MPa 1 選擇液壓元件時,在滿足要求的條件下,應(yīng)盡量選擇使各元件的接口尺

16、寸相一致,以便管道的選擇和安裝方便。 4.3確定管道尺寸 4.3.1壓油管道 由式(5-12)有 d=2 按已選定的標(biāo)準(zhǔn)元件的接口尺寸取d=12mm 4.3.2吸油管道 d=2 取d=25mm 4.3.3回油管道 d=2 取d=25mm 3種管道皆為無縫鋼管。 4.4確定郵箱容量 按推薦公式V=(5~7),取V=622=132L 5組成液壓系統(tǒng)圖。 液壓系統(tǒng)圖、動作循環(huán)圖及電磁鐵動作循環(huán) 5-1液壓系統(tǒng)圖 5-2動作循環(huán)圖 5-3電磁鐵動作循環(huán)表 6.液壓系統(tǒng)主要性能的估算

17、6.1液壓缸的速度 在液壓系統(tǒng)各個組成元件確定之后,液壓缸在實際快進(jìn)、工進(jìn)和快退時的輸入、排出流量和移動速度,已與題目原來所要求的數(shù)值不盡相同,故需要重新估算。估算結(jié)果如表。 輸入流量/(L/min) 排出流量/(L/min) 移動速度/(m/min) 快進(jìn)(差動) =44.234-22 =22.234 = =7.8 工進(jìn) =0.102~1.701 = =0.051~0.855 =0.018~0.3 快退 ==22 = =43.77 = =7.72 6.2系統(tǒng)的效率 6.2.1回路中的壓力損失 管道

18、直徑按選定元件的接口尺寸確定,即d=12mm,回路中進(jìn)、回油管道長度暫取l=12m估算。油液的運動粘度取v=75。 系統(tǒng)中有關(guān)元件的額定壓力損失如表 34D-63B 22D-25B 23C-25B I-25B Q-25B XY-25B 4 2 1.5 2 5 3 a.快進(jìn)時的回路壓力損失 快進(jìn)時進(jìn)油管中的流態(tài)為層流,即 Re=vd/v=4,故進(jìn)油管的沿程壓力損失為 進(jìn)油管的局部壓力損失估取為 進(jìn)油路上,油液只經(jīng)過1個三位四通電磁換向閥5,參照表8.11,該閥上的局部壓力損失為 由此得快進(jìn)時油路上的壓力損失為 同理,可以判

19、斷出回油管道中也是層流。 此時,回油經(jīng)過閥11和閥8,回油量為=22.234L/min。兩閥局部壓力損失為 由此可得快進(jìn)時回油路上的壓力損失為 將回油路上的壓力損失折算到進(jìn)油路上,得出差動快速時進(jìn)油路上的壓力損失為 這個數(shù)值的精確值是閥3的調(diào)整壓力的下限參考之一。 b.工進(jìn)時的回路壓力損失 同理,計算工進(jìn)時的進(jìn)油路上的最大壓力損失為 回油路上的最大壓力損失(取調(diào)速兩端最小壓差為5)為 整個回路的壓力損失為 c.快退時的回路壓力損失 快退時整個回路壓力損失為 6.2.2液壓泵的工作壓力。 小流量泵在工進(jìn)時的工作壓力可按式(8-14)求出

20、,但此時液壓缸的工作壓力需要從新計算,即 =28.5910(Pa) 此值是溢流閥調(diào)整壓力的主要參考數(shù)據(jù)。 6.2.3順序閥的調(diào)整壓力 順序閥在快進(jìn)、快退時關(guān)閉,工件時打開,其調(diào)整壓力必須保證關(guān)得住,開得及時。由表8.8知,液壓缸在快進(jìn)、快退時的負(fù)載相同,但回路中的壓力損失不同,快退時為(快進(jìn)時為)。故快退時大流量泵的壓力出現(xiàn)最高值,即 =18.2510(Pa) 故閥3的調(diào)整壓力應(yīng)為:28.5910Pa>>18.2510Pa 6.3液壓回路和液壓系統(tǒng)的效率 液壓缸的工作壓力為 =28.1210Pa 級閥3使大流量泵卸荷時的壓力損失為 =0.6910Pa 則回路效率為 =

21、0.0097~0.1626 泵的效率取=0.75,液壓缸效率取=0.9,(即設(shè)液壓缸的容積效率為1)則系統(tǒng)效率為 =0.75(0.0097~0.1626)0.9=0.0065~0.1098 由此可見,定量泵系統(tǒng)在低速工作時效率是很低的。 6.4液壓系統(tǒng)發(fā)熱與溫升的驗算 本題中,快進(jìn)、工進(jìn)和快退所占用的時間分別為 快進(jìn): =3s 工進(jìn): =20~333s 快進(jìn): =3.9s 在整個工作循環(huán)中,快進(jìn)占0.88% 11%,快退占1.14% 14%,工進(jìn)占74% 98%,故溫升應(yīng)按工進(jìn)工況進(jìn)行驗算。 工進(jìn)時,液壓缸輸出的有用功率為 =13000(0.018~0.3)/60=3.9~65W 泵的輸入功率為 =653.7W 故得系統(tǒng)發(fā)熱量為 =653.7-(3.9~65)=588.7~649.8W 系統(tǒng)溫升可按式(8-23)計算(設(shè)通風(fēng)良好) =22.8~25.1(℃) 此值小于表中所規(guī)定的允許溫升值

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