房屋結構設計_習題答案

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1、.專業(yè)資料.梁板結構（一）填空題1.雙向板上荷載向兩個方向傳遞，_長邊支撐梁承受的荷載為分布；短邊支撐梁承受的荷載為 _分布。（梯形，三角形）4. RC 連續(xù)梁支座彎矩調幅時，截面的相對受壓區(qū)高度應滿足 _的要求；其塑性鉸的極限彎矩最大值為MYma=_ fcbho。（0.1W0.35 ,a1as）5. R.C 板應按下列原則進行計算：兩對邊支承的板應按 _向板計算；四邊支承的板應按下列規(guī)定計算：當長邊與短邊之比小于或等于2.0 時，應按 _向板計算；當長邊與短邊之比大于 2.0，但小于 3.0 時，宜按 _ 向板計算；當按沿 _邊方向的單向板計算時；應沿_邊方向布置足夠數量的 _ 鋼筋；當長邊

2、與短邊之比大于或等于3.0時；按沿_邊方向的 _ 向板計算。（單、雙、雙、短、長、構造、短、單）（二）選擇題1. a按單向板進行設計。a. 600mmx 3300mmt勺預制空心樓板；b. 長短邊之比小于 2 的四邊固定板；c. 長短邊之比等于 1.5，兩短邊嵌固，兩長邊簡支；d. 長短邊相等的四邊簡支板。2. 對于兩跨連續(xù)梁，da.活荷載兩跨滿布時，各跨跨中正彎矩最大；b.活荷載兩跨滿布時，各跨跨中負彎矩最大；c.活荷載單跨布置時，中間支座處負彎矩最大；d.活荷載單跨布置時，另一跨跨中負彎矩最大。3. 多跨連續(xù)梁（板）按彈性理論計算，為求得某跨跨中最大負彎矩，活荷載應布置在】da.該跨，然后

3、隔跨布置；b.該跨及相鄰跨；c.所有跨；d.該跨左右相鄰各跨，然后隔跨布置。4. 在確定梁的縱筋彎起點時，要求抵抗彎矩圖不得切入設計彎矩圖以內，即應包在設計彎矩圖的外面，這是為了保證梁的a a.正截面受彎承載力；b.斜截面受剪承載力；c.受拉鋼筋的錨固；d.箍筋的強度被充分利用.5. 下列關于塑性鉸的描述，c是錯誤的.a.預計會出現塑性鉸的部位不允許發(fā)生剪切破壞；b.塑性鉸區(qū)域可承受一定的彎矩；c.塑性鉸的轉動能力取決于塑性鉸區(qū)域構件截面的高度；d.塑性鉸出現的部位和先后次序可人為控制。（三）判斷題1.連續(xù)梁在各種不利荷載布置情況下，任一截面的內力均不會超過該截面處內力包絡圖上 的數值。.專業(yè)

4、資料.T2.求多跨連續(xù)雙向板某區(qū)格的跨中最大正彎矩時，板上活荷載應按滿布考慮。F3.對于周邊與梁整澆的多區(qū)格雙向板樓蓋，按彈性理論或塑性理論計算方法得到的所有區(qū)格板的彎矩值均可予以減少。F4.鋼筋混凝土四邊簡支雙向板，在荷載作用下不能產生塑性內力重分布。F5.在四邊簡支單向板中，分布鋼筋的作用主要為：澆搗混凝土時固定受力鋼筋位置；抵抗由于溫度變化或混凝土收縮引起的應力；承受板上局部荷載產生的應力；承受沿短邊方向的彎矩，分布鋼筋一般位于受力鋼筋的下方。F6.單向板只布置單向鋼筋，雙向板需布置雙向鋼筋。F7.多跨連續(xù)板在彈性計算時，可采用減小活載，加大永久荷載的方法，修正支承梁抗扭剛 度產生的誤差

5、。T8.鋼筋混凝土梁截面的相對受壓區(qū)高度E值愈大，則其塑性鉸的轉動能力就愈大。F9.靜定結構不能按考慮塑性內力重分布的方法設計。T10. 對于周邊與梁整澆的混凝土板，由于板的起拱作用其設計彎矩值可以折減20%。T11. 對四邊與梁整澆的 RC 多跨連續(xù)板，無論是按彈性或塑性計算都可將計算彎距乘以0.8折減系數再用于配筋計算。T12. 對不允許出現裂縫混凝土結構不應采用塑性內力重分布的計算方法。T13. 對直接承受動力荷載的混凝土結構不應采用塑性內力重分布的計算方法。T（四）簡答題1. 簡述現澆肋梁樓蓋的組成及荷載傳遞途徑。2. 什么是單向板？什么是雙向板？兩種板是如何區(qū)分的？它們的受力特點有何

6、不同？3. 單向板肋梁樓蓋中，板內應配置有哪幾種鋼筋？4. 什么叫彎矩調幅法？設計中為什么要控制彎矩調幅值？5 使用彎矩調幅法時，為什么要限制E?6. 什么是鋼筋混凝土受彎構件塑性鉸？影響塑性鉸轉動能力的因素有那些？7. 簡述 RC 連續(xù)梁支座彎矩調幅的目的及要求。8. 塑性鉸有那些特點？1 現澆肋梁樓蓋由板、次梁和主梁組成，荷載的傳遞途徑為荷載作用到板上，由板傳遞到 次梁，由次梁傳遞到主梁，由主梁傳遞到柱或墻，再由柱或墻傳遞到基礎，最后由基礎傳遞到地基。2.單向受力、單向彎曲（及剪切）的板為單向板；雙向受力、雙向彎曲（及剪切）的板為 雙向板。單向板的受力鋼筋單向布置，雙向板的受力鋼筋雙向布置

7、。兩對邊支承的板為單向板。對于四邊支承的板，當長邊與短邊長度之比小于或等于2.0時，按雙向板考慮；當長邊與短邊長度之比大于 2.0 但小于 3.0 時，宜按雙向板考慮，也可 按單向板計算，但按沿短邊方向受力的單向板計算時，應沿長邊方向布置足夠數量的構造鋼筋；當長邊與短邊長度之比大于或等于3.0 時，可按沿短邊方向受力的單向板考慮。3.單向板肋梁樓蓋中，板內應配置有板內受力鋼筋和構造鋼筋。板內受力鋼筋種類一般采用HPB235 板中受力鋼筋的間距， 當板厚w150mm 時，不宜大.專業(yè)資料.于 200mm 當板厚150mm 時，不宜大于 1.5h，且不宜大于 250mm 連續(xù)板中配筋形式采用 分離

8、式配筋或彎起式配筋。構造鋼筋包括：分布鋼筋、沿墻處板的上部構造鋼筋、主梁處板的上部構造鋼筋和板內抗沖切鋼筋。4.彎矩調幅法就是在彈性理論計算的彎矩包絡圖基礎上，考慮塑性內力重分布，將構件控 制截面的彎矩值加以調整。具體計算步驟是：（1）按彈性理論方法分析內力；（2）以彎矩包絡圖為基礎，考慮結構的塑性內力重分布，按適當比例對彎矩值進行調 幅；（3）將彎矩調整值加于相應的塑性鉸截面，用一般力學方法分析對結構其他截面內力 的影響；（4）繪制考慮塑性內力重分布的彎矩包絡圖；（5）綜合分析，選取連續(xù)梁中各控制截面的內力值；（6）根據各控制截面的內力值進行配筋計算。截面彎矩的調整幅度為：1 Ma/Me式中

9、3為彎矩調幅系數；M為調整后的彎矩設計值；M為按彈性方法計算所得的彎矩 設計值。若支座負彎矩調幅過大， 則塑性鉸形成前只能承受較小的荷載，而在塑性鉸形成后還要承受較大的荷載，這就會使塑性鉸出現較早，塑性鉸產生很大轉動，即使在正常使用荷載下也可能產生很大的撓度及裂縫，甚至超過混凝土結構設計規(guī)范（GB50010- 2002）的允許值，因此應控制彎矩調幅值。5因為E為相對受壓區(qū)高度，E值的大小直接影響塑性鉸的轉動能力。EEb時為超筋梁，受壓區(qū)混凝土先破壞，不會形成塑性鉸。EvEb時為適筋梁，可以形成塑性鉸。E值越小，塑性鉸的轉動能力越大，因此要限制E，一般要求Ev0.35。6.鋼筋混凝土受彎構件塑性

10、鉸：由于受拉鋼筋屈服，發(fā)生塑性變形，從而產生一定的塑性 轉角。影響塑性鉸轉動能力的因素有：（1）鋼筋的種類，采用軟鋼作為受拉鋼筋時，塑性鉸的轉動能力較大；（2）混凝土的極限壓應變，而混凝土的極限壓應變除與混凝土強度等級有關外，箍筋 用量多或受壓縱筋較多時，都能增加混凝土的極限壓應變；（3）在以上條件確定的情況下， 受拉縱筋配筋率對塑性鉸的轉動能力有決定性的作用。7.目的：使結構內力分布均勻；結構配筋合理；利于保證混凝土澆筑質量，便于施工； 可取得一定的經濟效益。要求：要求鋼筋應具有良好的塑性，混凝土應有較大的極限壓應變CU值；塑性鉸處截面的相對受壓區(qū)高度應滿足0. 1o. 35 的要求；彎矩調

11、整幅度15%25%;塑性鉸截面尚應有足夠的受剪承載力；對于直接承受動力荷載的結構，對于承載力、剛度和裂縫控制有較高要求的結構，不應采用塑性內力重分布的分析方法。&與理想的鉸不同，塑性鉸不是集中在一個截面，而是具有一定的長度，稱為塑性鉸區(qū)長 度，只是為了.專業(yè)資料.簡化認為塑性鉸是一個截面；理想鉸不能傳遞彎矩，塑性鉸能承受彎矩， 為簡專業(yè)資料.化考慮，認為塑性鉸所承受的彎矩為定值，為截面的屈服彎矩，即考慮為理想彈塑性；理想鉸可以自由轉動，塑性鉸為單向鉸，只能使截面沿彎矩方向發(fā)生轉動，反方向不能轉動，塑性鉸的轉動能力有限，其轉動能力與鋼筋種類、受拉縱筋配筋率及混凝土的極限壓應變等因 素有關。(五)

12、計算題1、某預制裝配式樓蓋的樓面梁如圖示，受均布荷載，永久荷載標準值為gk=10KN/m 可變荷載標準值為 qk=15KN/m。按彈性計算時彎矩可按皿=表中系數xqL1 2計算。梁截面 bXh=250X500mm 采用 C25 砼 fc=11.9N/mm2; HRB335 鋼筋 fy=300N/mrno試根據你的判斷 和計算選擇下列答案。120 畑誕60K訓120瞪126M0120r1（3） 按彈性計算，與 B C 支座最大彎矩設計值最接近的值為a 1 按彈性計算，與跨間的最大彎矩設計值最接近的值為c a.89.67KN.Mb.104.00KN.MC.110.92KN.Md.210.45KN.

13、M2 按彈性計算，與跨間的最大彎矩設計值最接近的值為b a.43.68KN.Mb.67.50KN.MC.69.00KN.M d.100.34KN.M.專業(yè)資料.a.131.65KN.Mb.133.02KN.MC.124.05KN.Md.129.67KN.M（4） B C 支座按彎矩調幅法，與調幅后的彎矩設計值最接近的值為b a.86.11KN.Mb.111.90KN.MC.125.72KN.Md.130.77KN.M（5） 按彎矩調幅法調幅后， B、C 支座截面受壓區(qū)高度的值不得大于b a. 70mm b.156mm c. 160mm d. 242mm（6） 按彎矩調幅法設計，首先出現塑性鉸的

14、截面應為d a.跨間的截面 b.跨間的截面c. B 支座截面 d. B 或 C 支座截面（7） 此連續(xù)梁配置箍筋用量最多的部位應為c a.跨間 b. 跨間 c. B 或 C 支座兩側d. B 和 A 支座兩側（8） 按彎矩調幅法設計，首先達到或超過極限狀態(tài)可能性較大的是d a.跨間正截面破壞b. B 或 C 支座截面正截面破壞c. B 或 C 支座截面斜截面破壞d. B 或 C 支座彎曲裂縫過大（9） 若按塑性計算，與跨間的最大彎矩設計值最接近的值為b a.85.53KN.Mb.103.70KN.MC.120.92KN.Md.210.45KN.M（10） 與跨間正截面計算用鋼量值最接近的配筋為

15、c a.4 12 b. 4 14 c. 4 18 d. 4 22.專業(yè)資料.單層廠房結構（一）填空題1.單層廠房的屋架結構分為無檁體系和有檁體系兩種有檁體系屋蓋由 _、_、_及屋蓋支撐組成無檁體系屋蓋由 _、及屋蓋支撐組成其中,_體系是單層廠房中最常見的一種屋蓋形式_，適用于較大噸位吊車或有較大振動的大、中型或重型工業(yè)廠房（小型屋面板，檁條，屋架，大型屋面板，屋架，無檁）2.當廠房長度或寬度很大時,應設_ 縫；廠房的相鄰部位地基土差別較大時,應設_ 縫；廠房體型復雜或有貼建的房屋和構筑物時,宜設_ 縫 （伸縮， 沉 降，防震）3.計算排架考慮多臺吊車豎向載荷時，對一層吊車單跨廠房的每個排架，參

16、與組合的吊車臺數不宜多于 _ 臺；對一層吊車的多跨廠房的每個排架,不宜多于 _臺（2，4）4.考慮多臺吊車水平荷載時，對單跨或多跨廠房的每個排架，參與組合的吊車臺數不應多于_ 臺（2）5.等高排架常采用_ 法進行內力分析,不等高排架常采用_ 法進行內力分析.（剪力分配法，力法）6.單層廠房預制柱，在施工吊裝階段，柱的受力情況與_完全不同，且混凝土的強度等級一般尚達不到_ ,故設計時還應進行廠房柱吊裝時的_ 和_ 驗算（使用階段，設計強度等級，承載力，裂縫寬度）7.單層工業(yè)廠房柱牛腿柱的破壞形式主要有彎壓破壞、 _破壞和_ 破壞.（斜壓，剪切）8.預制構件的吊環(huán)應采用 _ 級鋼筋制作當在一個構件

17、上設有 4 個吊環(huán)時，吊環(huán)設計時應僅取 _ 個吊環(huán)進行計算.（HPB235,3）（二）選擇題1.下列關于變形縫的描述，d是正確的.a.伸縮縫可以兼作沉降縫；b.伸縮縫應將結構從屋頂至基礎完全分開，使縫兩邊的結構可以自由伸縮，互不影響;c.凡應設變形縫的廠房，三縫合一，并應按沉降縫的要求加以處理；d.防震縫應沿廠房全高設置，基礎可不設縫2. 下列關于屋架下弦縱向水平支撐的描述,b是錯誤的.a.保證托架上弦的側向穩(wěn)定性b.必須在廠房的溫度區(qū)段內全長布置c.可將橫向集中水平荷載沿縱向分散到其他區(qū)域d.可加強廠房的空間工作3.屋蓋垂直支撐的作用有da.保證屋架在吊裝階段的強度b.傳遞豎向荷載.專業(yè)資料

18、.c.防止屋架下弦的側向振動d.保證屋架的空間剛度4單層廠房預制柱進行吊裝驗算時，由于起吊時慣性力的影響，需考慮動力系數，一般取d.a. 1.1b. 1.2c.1.3d. 1.55.等高排架在荷載的作用下，各住的c均相同.a. 柱高b. 內力c.柱頂位移d. 剪力6.等高鉸接排架中有A、B、C 三根柱，其中 B 柱柱間承受水平集中荷載作用，則a.a. 增大 A 柱截面，將減小 C 柱的柱頂剪力b. 增大 A 柱截面，將減小 A 柱的柱頂剪力c.增大 B 柱截面，對 B 柱的柱頂剪力沒有影響d. 增大 B 柱截面，將增大AC 柱的柱頂剪力7.關于單層廠房排架柱的內力組合，錯誤的有d.a. 每次內

19、力組合時，都必須考慮恒荷載產生的內力b. 在吊車豎向荷載中，同一柱上有同臺吊車的Dmsx或Dmin作用，組合時只能取二者之一c.風荷載有左吹風和右吹風，組合時只能二者取一；d. 在同一跨內組合有Tmax時，不一定要有Dmsx或Dmin.8.在橫向荷載作用下，廠房空間作用的影響因素不應包括 b.a. 山墻的設置b. 柱間支撐的設置c.屋蓋類型d. 柱間距（三）判斷題1.廠房的定位軸線均通過柱截面的幾何中心。F2.屋架上弦橫向水平支撐的作用之一，是承受山墻傳來的風荷載，并將其傳至廠房的縱向 柱列。T3.柱間支撐的作用之一，是提高廠房的橫向剛度和穩(wěn)定性，并且將橫向地震作用傳至基礎。F4.鋼筋混凝土單

20、層廠房柱截面尺寸，除應滿足承載力要求外，還必須保證廠房具有足夠的 剛度。T5.廠房面積灰荷載應與雪荷載或不上人屋面的均布荷載兩者中的較大值同時考慮。T6.牛腿的剪跨比a/ho1 時，為長牛腿，按懸臂梁進行設計。 T.專業(yè)資料.7.單層廠房抗風柱與屋架在水平方向必須有可靠連接，在豎向又必須完全脫開。T8.排架計算時作用在柱頂以下墻面上的風荷載按均布荷載考慮，其高度變化系數應取柱頂高度處。T.專業(yè)資料.9.柱間支撐宜設置在伸縮縫區(qū)段的中部，以避免在結構中引起過大的溫度應力。T10. 等高排架中各柱的柱頂側移相等，而分配到的水平力與該柱的抗側移剛度成反比。F11. 不考慮廠房整體空間作用的排架，在吊

21、車橫向水平荷載作用下的計算內力，一般情況下小于實際的內力。F(四)問答題1.裝配式鋼筋混凝土排架結構單層廠房由哪幾部分組成？各自的作用是什么？2.確定單層工業(yè)廠房排架設計簡圖時采用哪些基本假定？在什么情況下這些假定不能適用3.何謂廠房的整體空間工作？以單層單跨廠房為例，試述在吊車荷載作用下，考慮空間工作 時排架內力的計算步驟.4.單層廠房抗風柱柱頂與屋架上弦的連接構造有何特點？抗風柱所承受的風荷載以怎樣的路徑傳到地基？5.簡述吊車荷載的特點.1 (1)屋蓋結構一一主要承受屋面上的豎向荷載，并與廠房柱組成排架結構。(2) 排架柱一一是廠房的主要承重構件。承受屋架、吊車梁及外墻等構件傳來的豎向 荷

22、載、吊車荷載、風荷載及地震作用等，并將它們傳至基礎。(3) 吊車梁一一主要承受吊車傳來的豎向荷載及橫向或縱向水平荷載，并將它們及其 自重傳至基礎。(4) 支撐一一其主要作用是加強廠房的空間剛度和整體性，同時傳遞山墻風荷載、吊 車水平荷載和地震作用等。(5) 基礎一一承受柱和基礎梁傳來的荷載，并將它們傳至地基。(6) 圍護結構一一主要承受墻體和構件自重及墻面上的風荷載，并將它們傳遞至柱和 基礎。2 確定單層工業(yè)廠房排架計算簡圖時通常采用以下三個計算假定：(1) 柱下端與基礎頂面剛接；(2) 柱上端與排架橫梁(屋面梁或屋架)為鉸接；(3) 橫梁為不產生軸向變形的剛性連桿。以上的假定是有條件的。當地

23、基土質較差、變形較大或有大面積堆載等時，則應考慮基礎轉動和位移對排架內力的影響。當采用下弦剛度較小的鋼筋混凝土組合式屋架或帶拉桿的 兩鉸、三鉸拱屋架時，應考慮橫梁軸向變形對排架內力的影響。3當結構布置或荷載分布不均勻時，廠房中每根排架或山墻的受力及變形都不是單獨的， 而是整體相互制約。這種排架與排架、排架與山墻之間的相互制約作用，稱為單層廠房結構的整體空間工作。當考慮廠房整體空間作用時，可按下述步驟計算排架內力：(1)先假定排架柱頂無側移， 求出在吊車水平荷載Tmax作用下的柱頂反力 艮(圖 3 ).專業(yè)資料.(2) 將柱頂反力R乘以空間作用分配系數口，并將它反方向施加于該榀排架的柱頂，按剪力

24、分配法求出各柱頂剪力(圖b)。(3) 將上述兩項計算求得的柱頂剪力疊加，即為考慮空間作用的柱頂剪力；根據柱頂剪力及柱上承受的實際荷載，按靜定懸臂柱可求出各柱的內力(圖c)。4.抗風柱柱頂與屋架上弦一般采用水平方向有較大剛度、豎直方向可以移動的彈簧板連接。 這樣，在水平方向，抗風柱與屋架有可靠的連接，可以有效地傳遞風荷載；在豎直方向，抗 風柱和屋架之間有相對位移，以防止抗風柱和屋架沉降不均勻時，對屋架產生不利影響?？癸L柱所承受的風荷載， 一部分經抗風柱下端直接傳至基礎；另一部分經抗風柱上端傳至屋蓋結構，再傳至縱向柱列，最后傳至基礎。5.(1)吊車荷載是兩組移動的集中荷載，一組是移動的輪壓，另一組

25、是移動的吊車橫向 水平制動力，故需用影響線原理求出各計算截面的最大內力。(2) 吊車荷載具有沖擊和振動作用，因此必須考慮吊車荷載的動力影響。(3) 吊車荷載是重復荷載。 若廠房的使用期限為 50 年，則重級工作制吊車荷載的重復 次數可達 46X106次，中級工作制吊車一般亦可達 2X106次，因此需對吊車梁進行疲勞強 度驗算。(4) 吊車荷載對吊車梁產生扭矩，即吊車橫向水平制動力和豎向輪壓使吊車梁產生扭 矩，因此須進行吊車梁的抗扭承載力驗算。(五)計算題單層工業(yè)廠房排架在吊車水平荷載作用下的計算簡圖如下圖示，排架間距為 6M,兩臺吊車的寬度均為 B=5500MM 吊車輪距為 K=4400MM

26、每個車輪的最大輪壓為Pmax=115KN;橫向水平制動力為 T=6KN,3=0.9,R=0.18Tmax；兩柱的剪力分配系數相同。試根據你的判斷 和計算選擇下列答案。-Uf f-T-Ir i 1歸丫:訂卽r 111/ rr*1T4Il I-ll 1:Jllirp.L 伽,卜=丨1 1 11(1) 與0ax=3刀Pmaxy,最接近的值為b a.207.0KN.b.224.3KNC.249.2KN d.272.2KN(2) 與Tmax=3刀Tyi最接近的值為b a.10.8KN.b.11.7KNC.13.0KNd.14.2KN(3)不考慮廠房空間作用時水平力作用截面的彎矩值為a a.O.OKN.M

27、 b.31.6KN.MC.35.1KN.Md.5.7KN.M(4)不考慮廠房空間作用時下柱底部截面的最大彎矩值為b a.93.4KN.Mb.100.7KN.MC.114.05KN.Md.129.67KN.M(5)考慮空間作用且空間作用分配系數為0.9 時， 水平力作用截面的彎矩值為c a.OKN.M b.0.34KN.MC.0.57KN.Md.1.2KN.M專業(yè)資料.多層和高層框架結構（一）填空題1._框架結構的承重方案有 _ 、。（縱向承重，橫向承重，縱橫向承重）2.框架結構在計算梁的慣性矩時，通常假定截面慣性矩 I 沿軸線不變，對裝配式樓蓋，取1=10, |0為矩形截面梁的截面慣性矩；對裝

28、配整體式樓蓋，中框架匸_ ,邊框架|=_ ;對現澆樓蓋，中框架 匸_，邊框架|=_。（1.5I0, 1.2I0, 2I0, 1.5I0）3._ 框架柱的反彎點位置取決于該柱上下端_的比值。（轉角）4._框架柱的反彎點高度一般與 _ 、等因素有關。（結構總層數，柱子所在樓層，梁柱線剛度比，側向荷載分布形式）5._ 框架柱的抗側移剛度與_ 、等因素有關。（柱子的線剛度，層高，梁的線剛度）6._框架結構的側移是由梁柱的 變形和柱的變形產生的。在層數不多的框架中由_ 引起的側移很小，可以忽略不計?？蚣艿膫纫谱冃吻€是_ 型的，用 D 值法計算時層間位移ui=。（彎曲變形，軸向變 形，柱子的軸向變形，剪

29、切型，V / Di）7.R.C 柱正截面采用對稱配筋計算時，若為大偏心受壓，當彎矩相等或接近時軸力愈 _則計算所需鋼筋的用量愈 _ ;若為小偏心受壓，當彎矩相等或接近時軸力愈 _則計算所需鋼筋的用量愈 _;無論是大偏心受壓還是小偏心受壓當軸力相等或接近時彎矩愈_ 則計算所需鋼筋的用量愈 _ 。（大，少，大，多，大，多）& 框架柱控制截面最不利內力的類型為：_ ; _ ;_; _ ; _ 。（Max及對應的 N 和 V、-Mmax及對應的 N 和 V、Max及對應的 M 和 V、Nmin及對應的 M 和 V、Vmax及對應的 M 和 N）（二）選擇題1.水平荷載作用下每根框架柱所分配到的剪力與b

30、直接有關。a.矩形梁截面慣性矩；b 柱的抗側移剛度；c.梁柱線剛度比；d .柱的轉動剛度。2. 公式 ac=0. 5K/ （1+2K）中，K 的物理意義是c。a.矩形梁截面慣性矩；b .柱的抗側移剛度；c.梁柱線剛度比；d . T 形梁截面慣性矩。.專業(yè)資料.3.采用反彎點法計算內力時，假定反彎點的位置a。a. 底層柱在距基礎頂面 2/3 處，其余各層在柱中點；b. 底層柱在距基礎頂面 1 /3 處，其余各層在柱中點；c. 底層柱在距基礎頂面 1 /4 處，其余各層在柱中點；d. 底層柱在距基礎頂面 1 /5 處，其余各層在柱中點。4.關于框架結構的變形，以下結論正確的是 b。a.框架結構的整

31、體變形主要呈現為彎曲型；b .框架結構的總體彎曲變形主要是由柱的軸向變形引起的；C.框架結構的層間變形一般為下小上大；d.框架結構的層間位移與柱的線剛度有關，與梁的線剛度無關。5.關于框架柱的反彎點，以下結論正確的是 a。a. 上層梁的線剛度增加會導致本層柱反彎點下移；b. 下層層高增大會導致本層柱反彎點上移；c. 柱的反彎點位置與柱的樓層位置有關，與結構總層數無關；d. 柱的反彎點位置與荷載分布形式無關。6.按 D 值法對框架進行近似計算時，各柱反彎點高度的變化規(guī)律是b。a. 其他參數不變時，隨上層框架梁剛度減小而降低；b. 其他參數不變時，隨上層框架梁剛度減小而升高；c. 其他參數不變時，

32、隨上層層高增大而降低；d. 其他參數不變時，隨下層層高增大而升高。7.在框架結構中，當其中某層的層高h 特別小，則發(fā)生b的可能性較大。a. 該層的側移相對較大，不易滿足層間位移角的限制要求；b. 該層柱的剪跨比相對較小，可能首先發(fā)生剪切破壞；c. 該層柱的柱端剪力相對較小，可能首先發(fā)生偏壓破壞；d. 該層柱的柱端彎矩相對較大，可能首先發(fā)生大偏心受壓破壞。（二）判斷題1.所有框架結構在豎向荷載作用下都是無側移框架。F2.分層法將與本層梁相連的柱遠端均近似作為固定端而不轉動。T3.當柱的上下端轉角不同時，反彎點偏向轉角小的一側。F4.框架結構的層間位移上大下小，其位移曲線是彎曲型。F5.水平荷載作

33、用下，框架結構的層間剪力是從上到下遞增的，同層各柱的剪力大小則與其 抗側移剛度成正比。T6.在水平荷載作用下，框架結構的梁端彎矩可進行調幅，但調幅不應超過30%。F27.D 值法中 D=a12ic/h ,%為反映梁柱線剛度比值對柱側移剛度的影響系數。T8.水平荷載作用下，框架結構的層間位移是上大下小，其位移曲線是彎曲型。F9.鋼筋混凝土柱計算時若為大偏心受壓，當彎矩不變而軸力增大則縱向鋼筋的用量減少。T10. D 值法對反彎點法中柱的側移剛度和反彎點的高度進行了修正。T11. 正常設計、施工和使用的框架結構不會首先出現構件的脆性破壞。T專業(yè)資料.12. 框架柱的剪跨比入愈小就愈易首先出現剪切破

34、壞。T13. 框架柱的軸壓比愈大就愈易出現小偏心受壓破壞。T（四）簡答題1.框架結構的計算簡圖如何確定？其跨度與層高如何取？2.簡述豎向荷載作用下框架內力分析的分層法及其基本假定?3.簡述水平荷載作用下框架內力分析的反彎點法及其基本假定？4.簡述采用 D 值法進行框架內力分析的原因及D 值的物理意義。1.（ 1）計算單元。在框架體系房屋中，各榀承重框架之間是以連系梁和樓板連系起來的。為了計算方便，把空間框架體系分解成縱向和橫向兩種平面框架，設計時，通常選一榀或幾榀有代表性的框架進行內力分析，以減少計算和設計工作量。（2）節(jié)點的簡化。在現澆框架結構體系中，由于梁和柱的縱向受力鋼筋都穿過節(jié)點或 留

35、有足夠的錨固長度，且現澆混凝土整體性和剛度較好，所以，一般將其簡化為剛接節(jié)點。 框架柱與基礎一般采用整體現澆混凝土連接，也簡化為剛節(jié)點。（3）跨度與層高。在結構計算簡圖中，桿件用軸線表示，框架梁的跨度即柱軸線的距 離，框架柱的高度取相應的建筑層高，底層層高取基礎頂面至第二層樓面的距離。2在豎向荷載作用下，側移對多層多跨框架的內力的影響較小，可以近似按無側移框架進 行分析；另外，如果在框架的某一層施加豎向荷載，在整體框架中只有與該層梁相連的上、 下層柱內力較大，而對其他各層梁柱的內力影響均較小，尤其是當梁的線剛度大于柱的線剛度時，這一特點更加明顯。因此，可假定作用在某層框架梁上的豎向荷載只對本樓

36、層的梁和 相連的框架柱產生彎矩和剪力，認為對其他樓層的梁柱沒有影響?；谝陨戏治觯謱臃ㄗ魅缦录俣ǎ?在豎向荷載作用下， 多層多跨框架的側移忽略不 計；各層梁上的荷載對本層梁及上下相鄰的柱有影響，而對其他各層梁、柱的影響忽略不計。根據這兩個假定，可將框架的某層梁及其上、下柱作為獨立的計算單元分層進行計算。 分層計算所得的梁內彎矩即為梁在該荷載作用下的最后彎矩；而每一柱的柱端彎矩則取上下兩層計算所得彎矩之和。在分層法的計算中， 假定各層上下柱的遠端為固定端，而實際上除底層外，其余各層柱端都是彈性嵌固，介于鉸支和固定約束之間。為了減少計算誤差， 除底層柱外，其他層各柱的線剛度均乘以折減系數0.9，

37、并取相應的傳遞系數 1/3 （底層柱線剛度不折減，另外傳遞系數仍為1/2 ）。由于分層法計算的近似性，框架節(jié)點處的最終彎矩不平衡，但通常不會很大。如需進一步修正，可對節(jié)點的不平衡彎矩再進行一次分配。3框架結構上的水平荷載有風荷載或地震作用。一般可以簡化成作用于框架上的水平節(jié)點 力。因此，各桿件的彎矩圖都是直線，且一般都有一個反彎點。如果能夠求出各柱的剪力及 反彎點位置后，進行內力計算，則框架的內力圖就可很容易的繪出。反彎點法在分析計算時擬定柱的反彎點位置，它適用于各層結構比較均勻（各層高度變化不大，梁的線剛度變化不 大），節(jié)點梁柱線剛度比叮/ic3的框架。其基本假定是：（1）在求各柱的剪力時，

38、假定各柱上下端都不發(fā)生角位移，即認為梁與柱的線剛度之 比為.專業(yè)資料.無限大。（2）在確定各柱反彎點位置時，認為除底層外的其余各層柱，受力后上下兩端的轉角 相等，即除底層柱外，各層框架柱的反彎點位于層高的中點；底層柱的反彎點位于距支座 2/3 層高處。（3）梁端彎矩可根據節(jié)點平衡條件，并按節(jié)點左右梁的線剛度比例進行分配而求得。4.反彎點法首先假定梁柱之間的線剛度比為無限大，其次又假定柱的反彎點高度為一定值，使框架結構在側向荷載作用下計算大大簡化；但也同時帶來一定誤差， 首先當梁柱線剛度接近時，特別在高層框架和抗震設計時，梁的線剛度可能小于柱的線剛度，框架節(jié)點對柱的約束應為彈性約束，柱的側移剛度

39、不僅與柱的線剛度和層高有關，而且與梁的線剛度等有關。另外，反彎點位置也與梁柱線剛度比、上下層橫梁線剛度比、上下層層高等有關。因此，對 反彎點法進行改進，稱為改進反彎點法或D值法。D是指考慮上述因素后，修正后的柱抗側2移剛度。D12J/h。其中，a反映梁柱線剛度比值對柱側移剛度的影響系數，當框架梁線剛度為無限大時，a=1。（五）計算題1.已知一多層框架梁在永久荷載標準值、活荷載標準值和風荷載標準值作用下的彎矩圖，見圖示。試對梁 A、C 截面正、負彎矩進行組合，求出梁A、C 截面正、負彎矩最不利設計組合。提示：僅考慮由可變荷載效應控制的組合S=YG?SGK+YQ1?SQ1KS=YG?SGK.9 刀

40、丫Qi?SQiKi 由1 沖沁1n（彎室R甯口）解：1. A 截面負彎矩最不利設計組合（支座最大負彎矩）Mmax=1.2X（-37.5）+0.9X1.4X（-20.5-13.6）=-87.966KN.M2. A 截面正彎矩最不利設計組合（支座最大正彎矩）-ib.r -+ 4 卅專業(yè)資料.Mmax= 1.0X（-37.5 ） +1.4X20.5 = -8.8KN.M （支座無正彎矩）3. C 截面正彎矩最不利設計組合（跨中最大正彎矩）Mmax=1.2X86.8+1.4X30.8=147.28KN.M4. 若考慮由永久荷載效應控制的組合時Mmax=1.35X86.6+0.7X1.4X30.8+0.6X1.4X3.1=149.968KN.M5. C 截面負彎矩最不利設計組合（跨中最大負彎矩）Mmax= 1.0X86.8+1.4X（-3.1 ）= 82.46KN.M （跨中無負彎矩）