輸油管道初步設(shè)計

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1、題目：ZL輸油管道初步設(shè)計2 .題目設(shè)計疇及主要容：該管道的設(shè)計輸量為2000萬噸/年，管道全長為220km管道的縱斷面數(shù)據(jù)見表1,輸送的原油性質(zhì)如下：20c的密度為860kg/m3,初儲點為81C,反常點為28C,凝固點為25Co表2列出了粘溫數(shù)據(jù)。表1沿程里程、高程數(shù)據(jù)（管道全長220km）里程（km）04580110150170190210220高程（m）286090352528465288表2粘溫數(shù)據(jù)溫度（C）2830354045505560粘度（cP）124.511183.26960534842.5本設(shè)計主要的研究容如下：用經(jīng)濟流速確定管徑，并計算該管徑下的費用現(xiàn)值和輸油成本；通過熱

2、力和水力計算確定該經(jīng)濟管徑方案下的熱站數(shù)和泵站數(shù)，并進行熱泵站的合一；主要設(shè)備選擇（包括泵、爐、罐、原動機）；站址確定，在縱斷面圖上布站；反輸運行參數(shù)的確定；站工藝流程設(shè)計；方案經(jīng)濟效益分析。3 .設(shè)計方案及研究要求：本次設(shè)計的題目是輸油管道工藝的初步設(shè)計。長輸管道的投資巨大，需在長期的時間保持在其經(jīng)濟輸量圍，才有明顯的經(jīng)濟效益。所以選擇合適的路線走向，合理確定建設(shè)規(guī)模，選擇正確的站址，對于節(jié)省投資和運行費用，以及安全環(huán)保都有很重要的意義。長距離輸油管道由輸油站和線路組成。故設(shè)計的主要容也主要關(guān)于這兩部分：1、通過選線和管道路線的勘查，收集基本的設(shè)計參數(shù)。2、工藝計算部分，具體包括：(1)根據(jù)

3、導(dǎo)師給的原始數(shù)據(jù)，確定進出站油溫，并由此確定經(jīng)濟管徑,其中經(jīng)濟管徑的確定方法最經(jīng)常用的有輸油成本法和費用現(xiàn)值法。(2)通過熱力和水力計算及流態(tài)的判斷，泵站數(shù)的確定，最終進行站址的確定，其中按最小輸量確定熱站數(shù)，按最大輸量確定泵站數(shù)。(3)校核計算。包括熱力、水力校核，壓力越站校核，熱力越站校核，動靜水壓力校核，反輸校核，全越站校核等。(4)工藝流程設(shè)計，其原則是滿足各個輸油生產(chǎn)環(huán)節(jié)的需要，中間熱泵站工藝流程應(yīng)與輸油方式相適應(yīng)，便于事故的處理和檢修，節(jié)約，和能促進新技術(shù)新設(shè)備的采用。學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(論文)開題報告設(shè)計題目：Z-L輸油管道初步設(shè)計選題來源：長輸原油輸油管道初步設(shè)計題目：Z-L輸油管道

4、初步設(shè)計選題背景及理由：長距離輸油管道初步設(shè)計是根據(jù)設(shè)計任務(wù)書的要求，結(jié)合實際條件所做的工程具體實施方案。由工藝計算來確定管道的總體方案的主要參數(shù)：管徑，泵站數(shù)，熱站數(shù)，及其位置等。本設(shè)計主要容包括：由經(jīng)濟流速確定經(jīng)濟管徑，確定所使用管材，由最小輸量確定其熱站數(shù)，最大輸量確定其泵站數(shù)，并校合各進出站壓力和沿線的壓力分布是否滿足要求，并為管道采用的控制和保護措施提供設(shè)計參數(shù)，提出調(diào)整，控制運行參數(shù)的措施在管道的運行過程中要根據(jù)輸送條件的變化，進行熱力，水力計算。合理確定各站的溫度，壓力等運行參數(shù)。計算各個輸量下的運行參數(shù)等等。主要參考文獻：1GB/T50253-2003,輸油管道工程設(shè)計規(guī).2筱

5、衡，國忠.輸油管道設(shè)計與管理.第一版.東營：石油大學(xué)，2005:15-160.3GB/T500074-2002.石油庫設(shè)計規(guī).4國忠.長輸管道設(shè)計中的壁厚選擇.油氣儲運.1993:12.論文框架：第一章前言第二章工藝設(shè)計說明書1、工程概況；2、基本參數(shù)的選??；2、參數(shù)的選??；4、工藝計算說明；5、確定加熱站及泵站數(shù)；6、校核計算說明；7、站工藝流程的設(shè)計；8、主要設(shè)備的選擇第三章工藝設(shè)計計算書1、經(jīng)濟流速確定管徑；2、熱力計算與確定熱站數(shù);3、確定站址；4、反輸量的確定；5、設(shè)備選取及管線校核；6、開爐開泵方案；第四章結(jié)論致參考文獻擬完成論文進度安排：(一稿、二稿、三稿、定稿)(1) 2月初開

6、始任務(wù)書和開題報告的編寫，并闡明設(shè)計原則和設(shè)計任務(wù)，在2月末完成熱站數(shù)和泵站數(shù)的確定以及工藝流程的說明。指導(dǎo)教師定期對學(xué)生進行輔導(dǎo)；(2) 3月份開始工藝設(shè)計計算書的編寫， 并確定不同輸量下的布站方案和開爐開泵方案，期間指導(dǎo)教師進行中期檢查；(3)4月中旬完成全部計算，經(jīng)指導(dǎo)教師檢查審批后做最終定稿。指導(dǎo)教師意見：該學(xué)員積極上進、態(tài)度認(rèn)真、虛心好學(xué)，編寫論文時充分利用各類參考文獻，將自己所學(xué)的理論知識與實際工作經(jīng)驗完好結(jié)合；語言組織很好,層次清晰，論文容闡述順暢明了，計算準(zhǔn)確無誤。經(jīng)審核，可以進行答辯。本管線設(shè)計最大設(shè)計年輸量為2000萬噸。 管道全長220km所經(jīng)地段地勢較為平坦，高程在28

7、88m之間。經(jīng)過計算，不存在翻越點。全線均采用“從泵到泵”的密閉輸送方式以及先爐后泵流程。本設(shè)計根據(jù)經(jīng)濟流速來確定管徑， 選為813M0.3,管材選擇無縫鋼管， 鋼號Q340最低屈服強度為325MPa經(jīng)過熱力和水力計算，確定了所需的熱站和泵站數(shù)，考慮到運行管理的方便，熱泵站的合一。本設(shè)計中遵循在滿足各種條件的情況下，工藝流程盡可能的簡單，并且輸油工藝本著應(yīng)用先進技術(shù)的原則，進行了首站和中間站的工藝流程設(shè)計。最后繪制五圖：管道縱斷面圖，中間熱泵站工藝流程圖，首站平面布置圖，泵房安裝圖，首站工藝流程圖。關(guān)鍵詞：管道；輸量；熱泵站；工藝流程ABSTRACTThelengthofthepipeline

8、designis220kilometers,theelevationheightisbetween28-88meters,thesectionwhichpipelinepassedissmooth.Gothroughthecalculate,therewasnogetoverpoint.Thisdesignusedtightlinepumpingwhichcalled“frompumptopumpsoitcanreduceconsumptivewaste,Moreover,thismethodcanutilizesufficientlyremainpressurehead.Inthedesig

9、n,economicpipediameterisfirstlydeterminedbyeconomicvelocity.Atlest,813X10.3,L325pipeisused.Thetransportationcapacityandthegeographyconditionsareconsideredofinordertodeterminetheheatingstation.Andincludingtheenvironmentalprotectiontheworkersliveconditionsandsoon.Finally,theheatingstationidplacedtothe

10、firststation,0Km.Anddirectheatingisused.Intheconditionofmeetingallthekindsofthosefactors,thetechnologicalprocessesareusedassimplyaspossible,andtheadvancedtechnologiesareusedanusuallyaspossibly.Ineachstation,oilisfirstheatedandthenpumpedinheatingpumpstationinthedesign.Theprocessoftheoriginstationis:f

11、orwardtransportation,reversetransportation,heatoilcyclingandpiggingoperation,etc.Thetechnologyprocessofthefollowingstationis:forwardtransportation,reversetransportation,nonpumpingoperation,nonheatingoilcyclingandpiggingoperation,etc.Thelast,analysisoftheprojectseconomicbeceficsisnecessary.TheIRRisin

12、cluded.SO,theprojectispossible.Keyword:tubetype:transmitoutput;hotpumpstation；technicalprocess第二章工藝設(shè)計說明書21 .工程概況21.1線路基本概況21.2輸油站主要工程項目21.3管道設(shè)計2.基本參數(shù)的選取32.1設(shè)計依據(jù)32.2原始數(shù)據(jù)32.3溫度參數(shù)的選擇43 .參數(shù)的選擇53.1管道設(shè)計參數(shù)53.2油品密度53.3粘溫方程63.4總傳熱系數(shù)K63.5最優(yōu)管徑的選擇64 .工藝計算說明75 .確定加熱站及泵站數(shù)75.1熱力計算85.2水力計算95.3站址確定106 .校核計算說明116.1熱力

13、、水力校核6.2進出站溫度校核116.3進出站壓力校核116.4壓力越站校核126.5熱力越站校核126.6動、靜水壓力校核126.7反輸運行參數(shù)的確定127 .站工藝流程的設(shè)計138 .主要設(shè)備的選擇148.1輸油泵的選擇148.2首末站罐容的選擇158.3加熱爐的選擇158.4閥門15第三章工藝設(shè)計計算書171.%2.經(jīng)濟流速確定管徑171輸量計算171經(jīng)濟流速172.%2.熱力計算與確定熱站數(shù)192確定計算用各參數(shù)192確定流態(tài)192總傳熱系數(shù)的確定202最小輸量下確定熱站數(shù)和泵站數(shù)212判斷翻越點232最大輸量下確定熱站數(shù)和泵站數(shù)23112翻越點的校核253.%2.確定站址253熱力校

14、核253水力校核4.%2.反輸量的確定294反輸量的確定304反輸泵的選擇5.%2.設(shè)備選取及管線校核305輸油站儲罐總?cè)萘?05輸油主泵的選擇315給油泵選擇315反輸泵的選擇315加熱爐選取315電動機選擇315閥門326.%2.開爐開泵方案326最大輸量下326最小輸量下第四章結(jié)論34致35參考文獻36293033第一章前言作為油氣儲運專業(yè)的本科畢業(yè)生，我們進行了輸油管道的初步設(shè)計，使我對以前所學(xué)專業(yè)知識進行了一次綜合回顧及應(yīng)用，尤其是對管輸工藝的初步設(shè)計有了更深的了解和認(rèn)識。長距離輸油管道初步設(shè)計是根據(jù)設(shè)計任務(wù)書的要求，結(jié)合實際條件所做的工程具體實施方案。其主要目的是根據(jù)設(shè)計任務(wù)書規(guī)定

15、的輸送油品的性質(zhì)，輸量及線路情況，由工藝計算來確定管道的總體方案的主要參數(shù)：管徑，泵站數(shù)，熱站數(shù)，及其位置等。本設(shè)計主要容包括：由經(jīng)濟流速確定經(jīng)濟管徑，確定所使用管材，由最小輸量確定其熱站數(shù)，最大輸量確定其泵站數(shù)，并校合各進出站壓力和沿線的壓力分布是否滿足要求，并為管道采用的控制和保護措施提供設(shè)計參數(shù)，提出調(diào)整，控制運行參數(shù)的措施在管道的運行過程中要根據(jù)輸送條件的變化，進行熱力，水力計算。合理確定各站的溫度，壓力等運行參數(shù)。計算各個輸量下的運行參數(shù)等等。經(jīng)過這次畢業(yè)設(shè)計，我系統(tǒng)了專業(yè)課知識，學(xué)到了很多東西，但水平和時間有限，難免有疏漏和錯誤之處，希望老師批評指正。第二章工藝設(shè)計說明書1,工程概

16、況8.1線路基本概況本設(shè)計依據(jù)設(shè)計任務(wù)書的要求，結(jié)合實際條見作出工程的實際具體實施方案。管線最大年輸量為2000萬噸。全長220km沿線地勢平緩，海拔最低處為28m最高處88m距外輸首站約80公里，首末站高差為60m,管線位于平原地區(qū)。管線外有瀝青防腐層，以減輕腐蝕損耗。管線設(shè)計為密閉輸送，能夠長期連續(xù)穩(wěn)定運行。并采用先爐后泵的流程。占地少，密閉安全，且對環(huán)境污染小，能耗少，受外界環(huán)境惡劣氣候的影響小。便于管理，易于實現(xiàn)遠程集中監(jiān)控，自動化程度很高，勞動生產(chǎn)率高。油氣損耗少，運費較低。8.2輸油站主要工程項目本管線設(shè)計年輸量為2000萬噸/年，綜合考慮沿線的地理情況，貫徹節(jié)約占地、保護環(huán)境和相

17、關(guān)法律法規(guī)，本著盡量避免將站址布置在海拔較高地區(qū)和遠離城市的人口稀少地區(qū)，以方便職工生活，并本著“熱泵合一”的原則，兼顧平原地區(qū)的均勻布站方針，采用方案如下：設(shè)立熱泵站兩座，即首站和一座中間站，均勻布站。本次設(shè)計中管道采用可減少蒸發(fā)損耗，流程簡單，固定資產(chǎn)投資少，可全部利用剩余壓力便于最優(yōu)運行的密閉輸送方式，并采用“先爐后泵”的工藝方案。選用直接加熱式加熱爐。鑒于傳統(tǒng)的采用加熱盤管對罐油品進行加熱的方法存在種種弊端，本次設(shè)計將熱油循環(huán)工藝也包括在，即部分油品往熱油泵和加熱爐后進罐，而且設(shè)有專用泵和專用爐，同時該泵和爐還可分別作為給油泵的備用泵和來油的加熱爐，充分體現(xiàn)了一泵兩用，一爐兩用的方針。

18、8.3管道設(shè)計本設(shè)計中選擇的管道為外徑小813,壁厚10.3mm管材為L325的管道。 由于輸量較大，且沿線地溫較高，故從經(jīng)濟上分析，本管道不采用保溫層。全線設(shè)瀝青防腐層從而減少腐蝕損失。并設(shè)機械精蠟設(shè)備，保證全線輸油管道的暢通無阻。2.基本參數(shù)的選取1設(shè)計依據(jù)本設(shè)計主要根據(jù)國家技術(shù)監(jiān)督局和中華人民國建設(shè)部聯(lián)合發(fā)布的輸油管道工程技術(shù)規(guī)GB50253-94,并參照其他有關(guān)設(shè)計規(guī)進行的。設(shè)計中應(yīng)以下四條設(shè)計原則：(1)以國家設(shè)計規(guī)為主要和基本原則，通過技術(shù)比較選擇最優(yōu)化最經(jīng)濟的工藝方案。(2)充分利用地形條件，兼顧熱力站、泵站的布置，本著“熱泵合一”的原則，盡量減少土地占用。(3)設(shè)計中以節(jié)能降耗

19、為目的，在滿足管線設(shè)計要求的前提下，充分利用管線的承壓能力以減少不必要的損耗。(4)注意生態(tài)平衡，三廢治理和環(huán)境保護。1原始數(shù)據(jù)(1)最大設(shè)計輸量為2000萬噸/年；生產(chǎn)期生產(chǎn)負荷(各年輸量與最大輸量的比率)見下表2-1表2-1生產(chǎn)期生產(chǎn)負荷表年1234567891011121314生產(chǎn)負荷(%708090100100100100100100100100908070(2)年最低月平均溫度2C；(3)管道中心埋深1.55m；1土壤導(dǎo)熱系數(shù)1.45w/(m?C)；(5)瀝青防腐層導(dǎo)熱系數(shù)0.15w/(n?C)；(6)原油性質(zhì)20c的密度860kg/m3；初儲點81C;反常點28C；凝固點25C；比

20、熱2.1kJ/(kg?C)；燃油熱值4.18M04kJ/kg。(7)粘溫關(guān)系見表2-2表2-2油品溫度與粘度數(shù)據(jù)溫度(C)2830354045505560粘度(cp)124.511183.26960534842.5(8)沿程里程、高程(管道全程220km見表2-3表2-3管道縱斷面數(shù)據(jù)里程(km)04580110150170190210220高程(km)2860903525284652882.3溫度參數(shù)的選擇(1)出站油溫TR考慮到原油中不可避免的含水，故加熱溫度不宜高于100C,以防止發(fā)生沸溢。由于本設(shè)計采取先爐后泵的方式，則加熱溫度不應(yīng)高于初儲點81C,以免影響泵的吸入。而且管道采用瀝青防

21、腐絕緣層，故原油的輸油溫度不能超過瀝青的耐熱溫度。而且，考慮到管道的熱變形等因素，加熱溫度也不宜太高。綜上考慮，初步確定出站溫度TR=60CO(2)進站油溫TZ加熱站進站油溫的確定主要考慮經(jīng)濟比較。對于像本設(shè)計這樣凝點較高的含蠟原油，由于在凝點附近粘溫曲線很陡，故經(jīng)濟進站溫度常取高于凝固點2-3C。又因為原油的反常點為28C,而反常點以上可認(rèn)為是牛頓流體。考慮最優(yōu)熱處由理條件及經(jīng)濟比較來選擇進出站溫度。借鑒經(jīng)驗數(shù)據(jù)綜合考慮，初步設(shè)計進站溫度TZ=30CO(3)平均溫度當(dāng)管路的流態(tài)在紊流光滑區(qū)時，可按平均溫度下的油流粘度來計算站問摩阻。計算平均溫度可采用下式：_1_2_、TpjTR-TZ(2-1

22、)33式中：丁間一平均油溫，C;TR、TZ一一加熱站的出站、進站溫度，c。數(shù)的選擇管道設(shè)計參數(shù)(D熱站、泵站間壓頭損失15m(2)熱泵站壓頭損失30m(3)進站壓力圍一般為2080m(4)年輸送天數(shù)為350天；(5)首站進站壓力50m油品密度根據(jù)20c時油品的密度按下式換算成計算溫度下的密度:t20(t20)t,20一分別為溫度為tC和20C下的密度;式中:_2t2:2ht12ht2-D-b1WW式中DCH一鋼管、瀝青防腐層的徑和外徑，mi入i導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m?)；D廣管道最外圍的直徑，ma1油流至管壁的放熱系數(shù)，W/(mi?C)；2a2一官壁至土壤放熱系數(shù)，W/(m?C)；入t土壤導(dǎo)熱系數(shù)

23、，W/(m?)；ht一管中心埋深，mi一溫度系數(shù),1.8250.00131520?粘溫方程根據(jù)粘度和溫度的原始參數(shù)，用最小二乘法回歸:lgABt(2-3)式中：以一原油的動力粘度，PaSlgBtAnntlgtlgB2-總傳熱系數(shù)K管道散熱的傳遞過程由三部分組成:(1)油流至管壁的放熱(2)管壁、瀝青防腐層的熱傳導(dǎo)(3)管外壁周圍土壤的傳熱總傳熱系數(shù)的計算公式為：111D=+匯In-KD1D12iI(i1)1+一2DW(2-4)(2-5)3.5最優(yōu)管徑的選擇在規(guī)定輸量下，若選用較大的管徑，可降低輸送壓力，減少泵站數(shù)，從而減少了泵站的建設(shè)費用，降低了輸油的動力消耗，但同時也增加了管路的建設(shè)費用。根

24、據(jù)目前國加熱輸油管道的實際經(jīng)驗，熱油管道的經(jīng)濟流速在1.02.0m/s圍。經(jīng)過計算，最終選定為外管徑小813,壁厚10.3mm4.工藝計算說明對于高含蠟及易凝易粘油品的管道輸送，當(dāng)其凝點高于管道周圍環(huán)境的溫度，或在環(huán)境溫度下油流粘度很高時，不能直接在環(huán)境溫度下等溫輸送。油流過高的粘度使管道阻力變大，管道沿途摩阻損失變大，導(dǎo)致了管道壓降劇增，動力費用高，在工程上難以實現(xiàn)或運行不經(jīng)濟，且在冬季極易凝管，發(fā)生事故，所以在油品進入管道前必須采取降凝降粘措施。目前國外很多采用加入降凝劑或給油品加熱輸送的辦法。加熱輸送時，油品溫度升高，粘度降低，減少從而達到輸送目的。本管線設(shè)計采用加熱的辦法，降低油品的粘

25、度，減少摩阻損失，降低管輸壓力，節(jié)約動力消耗，或使關(guān)最低油溫維持在凝點以上，保證安全輸送。但也增加了熱能消耗以及加熱設(shè)備的費用。熱油管道不同于等溫輸送的特點是它存在摩阻損失和熱能損失兩種能量損失，在設(shè)計和管理工作中，要正確處理這兩種能量的供求平衡關(guān)系；這兩種能量損失多少又是互相影響的， 其中散熱損失起了確定性作用。 摩阻損失的大小決定了油品的粘度，而粘度大小又取決于輸送溫度的高低，管子的散熱損失往往占能量損失的主導(dǎo)地位。熱油沿管路流動時，溫度不斷降低，粘度不斷增大，水力坡降也不斷變化。計算熱油管道的摩阻時，必須考慮管路沿線的溫降情況及油品的粘溫特性。因此設(shè)計管路時，必須先進行熱力計算，然后進行

26、水力計算，止匕外，熱油管的摩阻損失應(yīng)按一個加熱站間距來計算。全線摩阻為各站間摩阻和。.確定加熱站及泵站數(shù)熱力計算埋地不保溫管線的散熱傳遞過程是由三部分組成的，即油流至管壁的放熱，瀝青絕緣層的熱傳導(dǎo)和管外壁至周圍土壤的傳熱，由于本設(shè)計中所輸介質(zhì)的要求不高，而且管徑和輸量較大，油流到管壁的溫降比較小，故管壁到油流的散熱可以忽略不計。而總傳熱系數(shù)主要取決于管外壁至土壤計算中周圍介質(zhì)的溫度T0取最冷月土壤的平均溫度，以加權(quán)平均溫度作為油品的物性計算溫度。由于設(shè)計流量較大，據(jù)經(jīng)驗，將進站溫度取為Tz=30C,出站溫度取為TR=60CO在最小輸量下求得加熱站數(shù)。(1)流態(tài)判斷2e=d式中Q體積流量，m/s

27、；,V運動粘度；d一徑，m；e一管壁絕對粗糙度，m,在最小輸量下進行熱力計算來確定加熱站數(shù)。加熱站間距LR的確定:nTaTZT0b的放熱系數(shù)i值在紊流狀態(tài)下對傳熱系數(shù)k值的影響可忽略。ReRe14Qdv59.7(2-6)(2-7)經(jīng)計算3000RminRmax20X19HSB泵：H3226.9824105Q1.75串聯(lián)泵,額定流量Q=2500m3/h,額定效率=0.87。2020X15HSB泵：H1393.1759105Q1.75串聯(lián)泵，額定流量Q=2500m3/h,額定效率=0.89。計算管道全線摩阻確定站泵的個數(shù)：H總=1.01iL+AZ式中Z一起終點高差，m；確定泵站數(shù)H總NP=(2-1

28、2)Hhm站址確定以節(jié)省投資和方便管理。 若管道初期的輸量較低時， 所需加熱站數(shù)多， 泵站數(shù)少。到后期任務(wù)輸量增大時，所需的加熱站數(shù)減少，泵站數(shù)增多。設(shè)計時應(yīng)考慮到不同時期的不同輸量的特點，按最低輸量做熱力計算,布置加熱站，待輸量增大后該為熱泵站。站址的確定除根據(jù)工藝設(shè)計要求外，還需按照地形、地址、文化、氣象、給水、排水、供電和交通運輸?shù)葪l件，并結(jié)合施工、生產(chǎn)、環(huán)境保護，以及職工生活等方面綜合考慮，并且滿足：(1)進站油溫為30C；(2)根據(jù)進站油溫經(jīng)過反算出的出站油溫應(yīng)低于管道允許的最高出站油溫；(3)進站壓力應(yīng)滿足泵的吸入性能;(4)出站壓力不超過管線承壓能力最終確定站址如下表2-4:表2

29、-4布站情況表站號123站類型熱泵站熱站末站里程(km)0110220高程(m)283588.校核計算說明熱力、水力校核由于對站址的綜合考慮，使熱站、泵站的站址均有所調(diào)整，因此必須進行熱力、水力校核。求得站址改變后的進出站溫度，進出站壓力壓力，加熱站負荷等以確保管線的安全運行。進出站溫度校核在不同輸量下固定進站油溫來反算出站油溫，校核所得出站油溫應(yīng)低于初儲點。進出站壓力校核不同輸量下，利用反算出的出站油溫，得出水力坡降，進而得出進出站壓力，進站壓力太低會使吸入不正常，太高則容易引起出口超壓，并要考慮為今后的調(diào)節(jié)留有余地。故首站，中間站一般布置在動水壓頭在30-80m的地方。各站進站壓力只要滿足

30、泵的吸入性能要求，出站壓力均不超過最大承壓，出站溫度低于最高出站溫度，就可以合格。壓力越站校核當(dāng)突然發(fā)生意外事故，如某中間站遇到斷電、事故或檢修時，或由于夏季地溫升高，沿程散熱減小，從而導(dǎo)致沿程摩阻減小，為了節(jié)約動力費用，可以進行中間站的壓力越站，以充分利用有效的能量。從縱斷面圖上判定壓力越站最困難的站，并對其的進出站壓力進行確定以滿足要求，對于壓力越站而言，其所具有的困難主要是地形起伏的影響及加熱站間距的影響。壓力越站的計算目的是計算出壓力越站時需要的最小輸量，并根據(jù)此輸量計算越站時所需壓力，并校核其是否超壓。熱力越站校核當(dāng)輸油主泵不可避免地遇到斷電、事故或檢修時，或由于夏季地溫升高，沿程散

31、熱減小動、靜水壓力校核(1)動水壓力校核動水壓力是指油流沿管道流動過程中各點的剩余壓力，即管道縱斷面線與水力坡降線之間的垂直高度， 動水壓力的變化不僅取決于地形的變化,而且與管道的水力坡降和泵站的運行情況有關(guān)，從縱斷面圖上可以看出，動水壓力滿足輸送要求。(2)靜水壓力校核靜水壓力是指油流停止流動后，由地形高差產(chǎn)生的靜液柱壓力，由縱斷面圖可知動水壓力也滿足輸送要求。反輸運行參數(shù)的確定當(dāng)油田來油不足時， 由于流量小， 溫降快導(dǎo)致進站油溫過低或者由于停輸?shù)仍?，甚至出現(xiàn)凝管現(xiàn)象，需進行反輸。由于反輸是非正常工況，浪費能量，故要求反輸量越小越好。為了防止浪費，反輸量應(yīng)該越小越好，但相應(yīng)地增加了加熱爐的

32、熱負荷，在設(shè)計中，根據(jù)實際情況的最小輸量為反輸輸量。本設(shè)計取管線可能的最小輸量為反輸輸量。由具體計算可知，可以滿足反輸條件。經(jīng)過一系列的校核，選擇的站址滿足要求。反輸泵可充分利用現(xiàn)有的設(shè)備，經(jīng)校核滿足熱力、水力及壓力越站要求；末站反輸泵不宜過大，經(jīng)計算知可選用并聯(lián)泵，泵參數(shù)的選取見后計算書。.站工藝流程的設(shè)計輸油站的工藝流程是指油品在站的流動過程，實際上是由站管道、器件、閥門所組成的，并與其他輸油設(shè)備相連的輸油系統(tǒng)。該系統(tǒng)決定了油品在站可能流動的方向、輸油站的性質(zhì)和所能承擔(dān)的任務(wù)。1)制定和規(guī)劃工藝流程要考慮以下的要求：(1)滿足輸送工藝及生產(chǎn)環(huán)節(jié)的要求。輸油站的主要操作包括：來油與計量；正輸

33、；反輸；越站輸送，包括全越站、壓力越站、熱力越站；收發(fā)清管器；站循環(huán)或倒罐；停輸再啟動。(2)便于事故處理和維修。(3)采用先進技術(shù)及設(shè)備，提高輸油水平。(4)流程盡量簡單，盡可能少用閥門、管件，力求減少管道及其長度，充分發(fā)揮設(shè)備性能，節(jié)約投資，減少經(jīng)營費用。2)輸油站工藝流程：(1)首站接受來油、計量、站循環(huán)或倒罐，正輸、向來油處反輸、加熱、收發(fā)清管器等操作。(2)中間站正輸、反輸，越站，收發(fā)清管器。(3)末站接受來油，正輸、反輸，收發(fā)清管器，站循環(huán)，外輸，倒罐等操作。3)流程簡介：(1)來油計量來油一計量一閥組(2)站循環(huán)及倒罐罐一閥組一泵一加熱爐一閥組一罐(3)正輸(首站)上站來油一閥組

34、一給油泵一加熱爐一主輸泵一下站(4)反輸下站來油一閥組一給油泵一加熱爐一主輸泵一上站(5)壓力越站來油一閥組一加熱爐一下站8.主要設(shè)備的選擇輸油泵的選擇(1)輸油主泵選泵原則：滿足管線輸量要求，使泵在各輸量下均在高效區(qū)工作充分利用管線承壓能力，減少泵站數(shù)，降低工程造價。故所選輸油主泵為：2020M9HSEM,2020M5HS腺(2)給油泵選泵原則：大排量、低揚程、高效率故所選輸油主泵為：SJA68PM8(3)反輸泵：管道在以下兩種情況下需要反輸：輸量不足，需要正反輸交替來活動管道以防止凝管。出現(xiàn)事故工況時進行反輸，如末站著火。主要考慮資源利用問題所以選用輸油主泵充當(dāng)。經(jīng)計算滿足要求。首末站罐容

35、的選擇VmT(2-13)350式中m年原油輸轉(zhuǎn)量，kg；V-所需罐容，m3；-儲油溫度下原油密度，kg/m3；利用系數(shù)，立式固定罐0.85,浮頂罐0.9;T原油儲備天數(shù),首站3天，末站4-5天。8.3加熱爐的選擇選爐原則：(1)應(yīng)滿足加熱站的熱負荷要求，爐效高；(2)為便于檢修，各站宜選用兩臺以上加熱爐。加熱站的熱負荷由下面的公式計算：Q=Gc(TR-TZ)(2-13)式中Q加熱站的熱負荷，kw；G一油品流量，m/h；c一油品比熱，kJ/kgCo提供的加熱爐型號如下：800kw,1000kw,1250kw,1600kw,2000kw,2500kw,3150kw,4000kw,5000kw8.4

36、閥門根據(jù)規(guī)及各種閥門的用途，站選用的閥門類型如下：(1)油罐上的閥門用手動閘閥(2)泵入口用手動閘閥(3)串聯(lián)泵出口用閘閥(4)出站處設(shè)調(diào)節(jié)閥閥組(5)為防止泵出口管線超壓，泵出口管線上設(shè)高壓泄壓閥(6)熱泵站設(shè)低壓泄壓閥(7)清管器收發(fā)球筒與站間管線連接用球閥閥門規(guī)格的選用(1)閥門的公稱直徑應(yīng)與管線的公稱直徑相同(2)閥門的公稱壓力應(yīng)大于閥門安裝處的壓力第三章工藝設(shè)計計算書.經(jīng)濟流速確定管徑輸量計算選定進立由溫TZ=30C,出站油溫TR=60C平均溫度Tpj=1(60+230)=40C3溫度系數(shù)=1.825-0.001315pjpJ=1.825-0.001315860=0.694120c時

37、的密度20860kg/m3平均密度pj=20(Tpj20)860-0.6941(40-20)=846.118kg/m3質(zhì)量流量G=2000X000t/a生產(chǎn)天數(shù)350天2000100010000八、3,取大體積流重Qmax=0.7817m/s846.12350243600最小體積流量_2000100010000Qmin=846.122435036000.7=0.5472m3/s1.2經(jīng)濟流速輸油管道工程設(shè)計規(guī)規(guī)定經(jīng)濟流速圍為d=、,f1.5m/s2.0m/s之間，(3-1)式中：d經(jīng)濟管徑（mQ體積流量（kg/s）V經(jīng)濟流速（m/s）一原油密度（kg/m3）Qmax時:經(jīng)濟管速為1.5m/s時

38、，d=40.7817=814.8mm3.141.5經(jīng)濟管速為2.0m/s時，d=40.7817=705.6mm3.142.0初選外徑為711mms813mm勺管子。反算經(jīng)濟流速:Qmax-外徑為711mm勺管子:4Q40.7817V=zd23.14(0.7110.01032)2=2.09m/s外徑為813mm勺管子：v=繪=40.78172=1.59m/sd3.14(0.8130.01032)Qmin:外徑為711mm（勺管子:外徑為813mm勺管子:4Q40.7817v=2=2d23.14(0.7110.01032)24Q40.7817v=2=2d3.14(0.8130.01032)20.7

39、=1.46m/s0.7=1.10m/s綜上：外徑為813mm的管子在Qmax:和Qmin時經(jīng)濟流速都在1.0m/s2.0m/s之間，故所選外徑813mm勺管子。根據(jù)輸油管道工程設(shè)計規(guī)第63頁表2-4,查管道承壓，經(jīng)過線性插值得：P=5.7105MPa.查輸油管道工程設(shè)計規(guī)第20頁表5.2.1,選擇無縫鋼管，鋼號Q345s=325（S16mrftf為315）。K=0.72,=1.0。(T=Ks=0.721325=234MPa計算最大承壓:PD2Ks式中：6鋼管計算壁厚，mmP設(shè)計壓力，MPa（此處為6.4MPa）;D鋼管外徑，mm材料最低屈服強度，MPa(本設(shè)計選擇的鋼材型號均為S360,其s=

40、360MPa；K設(shè)計系數(shù)，站外取0.72;焊縫系數(shù)1.0;得到6=9.92mm考慮防腐穩(wěn)定等因素壁厚應(yīng)留0.51mm谷量。查輸油管道工程設(shè)計規(guī)第485頁附錄二：選擇API標(biāo)準(zhǔn)鋼管81310.3,則d=792.4mm2.熱力計算與確定熱站數(shù)確定計算用各參數(shù)確定粘溫關(guān)系見表3-1表3-1溫度(C)2830354045505560粘度(cP)124.511183.26960534842.5由表給出的粘度和溫度作粘溫關(guān)系圖，得析蠟點41C由最小二乘法：lgABt(3-2)其中A,Bntlg2得出兩個粘溫方程nnt(t)(28C41C)lg尸2.692-0.02158Tlg尸2.692-0.02158T

41、=69.0cp,69.03846.1210確定流態(tài)計算如下：雷諾數(shù)：Re=(41C60C)lg=2.2204-0.00986T代入上面的公式得:則Pjpj一一58.1510m/s計算后得：Qmax=0.7817m/s時，Remax=15419;Qmin=0.5472m/s時，Remin=10794。因為所選為無縫鋼管，根據(jù)輸油管道工程設(shè)計規(guī)所推薦的管壁粗糙度為e=0.06mm一2e4則=一=1.5110d597Re廣一8=1.3895M06()73000VReminRemax20X9HS腺：H3226.9824105Q175串聯(lián)泵,Q=2500m3/h,額定效率=0.87。2020X5HS腺：

42、H1393.1759105Q1.75串聯(lián)泵，Q=2500m3/h,額定效率=0.89。大泵：H13226.9824105Q1.75=246.23m小泵：H21393.1759105Q1.75=104.54m總共選兩臺大泵，一臺小泵，其中一臺大泵備用H=2HI+H2=683.8m沿程總摩阻:Hf=1.01iL+Z+nhm+20=633.3mn為熱站數(shù)hm為站摩阻泵站數(shù)：np=Hf，其中hc為站損失pHchc633.3np=1,故取N=1。683.815則:Qmin丁3=2.58X0額定流量額定流量即最小輸量下熱站數(shù)為2個，泵站數(shù)為1個。判斷翻越點根據(jù)管道縱斷面圖知：（80km,90m可能存在翻越

43、點H1.01iLZZZQ0.002582201031.018828633.276m_3Hfi1.01iLfiZZZQ0.0025880101.019028270.464.mHf1H在最小輸量下也不存在翻越點。最大輸量下確定熱站數(shù)和泵站數(shù)生產(chǎn)天數(shù)350天2000100010000,max=661.38kg/s3502436002000100010000=0.7817m/s846.12350243600苴中.b=gimaxGmax八.kD9.80.004591.6233.140.813=7.18所以計算可得LR=299.2km熱站數(shù)：n=20X5HS腺：H1393.175910七15串聯(lián)泵,Q=2

44、500m3/h,額定效率=0.89。r一5_1.75大泵：HI3226.982410Q=246.48m小泵：H21393.1759105Q1.75=104.45m總共選兩臺大泵，一臺小泵，其中一臺大泵備用H=2HI+H2=597.61m沿程總摩阻:Hf=1.01iL+Z+nhm+20=1113.23mn為熱站數(shù)hm為站摩阻Tpj3TRpj-202-TZ=36.36C3則Pjpj69.0848.64103_59.5110m/sQmax=G=0.7793m3/s=2805.6m3/himax泵站數(shù)：QmJmax=4.74M0管道最大承受壓力H5.7105Mp時，P5.7105104g9.8848.

45、64688.63m查表選擇泵型號:2020X9HS腺：H3226.9824105Q175串聯(lián)泵，額定流量額定流量泵站數(shù)：np=HfHf，其中,hc為站損失Hchcnp=633=1.86,故取N=2683.815最大輸量下，熱站數(shù)1,泵站數(shù)2。2.7翻越點的校核根據(jù)管道縱斷面圖知：(80km,90m可能存在翻越點H1.01iLZZZQ0.004742201031.0188281113.228m_3Hf11.01iLf1ZZIZQ0.0047480101.019028444.992.mHf1H在最大輸量下也不存在翻越點。3.確定站址表3-2熱站數(shù)泵站數(shù)最小輸量21最大輸量12根據(jù)地形的實際情況，本

46、著熱泵合一的原則，進行站址的調(diào)整：最大輸量下設(shè)1個熱泵站和1個泵站，最小輸量下1個熱泵站和1個熱站。根據(jù)水利坡降系數(shù)畫出管道縱斷面圖，由管道縱斷面圖進行布站，可將各站平均布站，無需進行調(diào)整，站址為：（0km,28ni）;（110km,35項；(220km,88m。熱力校核(DQmin:2#一首站,LR=110Km,令b=0,KDa=GminC1.6233.140.813462.972.1103=4.26110由LR1lnE工得：aTZToTR=46.74C1.2TpjTRTZ=35.58C33log=2.692-0.02158T=1.9243pj=20(Tpj20)=849.19kg/mpj9

47、.89105m/spjQmin=G=0.5452b=giminG Gmin=2.81kD由LRnTR得:aTZT0TR=45.06C.12Tpj-TRTZ=35.02C33log=2.692-0.02158T=1.9363pj=20(Tpj20)=849.57kg/m3_4pj1.0210m/spj八G3,3Qmin=0.5449m3/s=1961.78m3/hGmin=G=462.96kg/sq=GminC(TRTZ)=14641.7kw滿足熱力要求，計算符合要求(2)Qmax:末站一2#站iminQmin3d5=2.5610iminQ.m，3=2.58103令b=0,a=KD=2.9831

48、06,GmaxCLR=110Km,由LRnTR0得：aTZToTR=40.87C1.2TpjTRTZ=33.62C33log=2.692-0.02158T=1.966pj=20(Tpj20)=850.55kg/m3pj1.087104m/spjG3,Qmax=0.7776m/sgiGb=maxmax=7.64kD由LRLn”工得：aTZT0TR=37.91C.1.2Tpj-TRTZ=32.64C33log=2.692-0.02158T=1.988pj=20(Tpj20)=851.23kg/m3一4,pj1.1410m/spj-G33,.Qmax=-=0.7770m/s=2797.1m/hQm3

49、5m=4.94103dGmin=G=462.96kg/sq=GmaxC(TRTz)=10986.2kwimaxmax=4.8810imax2#站一首站令b=0,a=-KD-=8.29107,GmaxCLR=110Km,由LRlln-0得：aTZToTR=41.34C1.2TpjTRTZ=39.05C33log=2.692-0.02158T=1.849pj=20(Tpj20)=846.78kg/m35.pj8.3510m/spj八G3,Qmax=一=0.78105m/s由LRLnTR0得：aTZT0TR=40.09C.1.2TpjTRTZ=38.64C33log=2.692-0.02158T=1

50、.858pj=20(Tpj20)=847.06kg/m3一一一5pj8.5210m/spjQmax=G=0.7808m3/s=2810.8m3/h滿足熱力要求，計算符合要求imaxQmax3LX6310imaxgib=Qmmax二=4615m.3dGmaxmax=2.594kD103.2水力校核(DQmax：管道承壓：H承壓九5.71間%1.239.8684.54m首站一2#站：H13226.9824105Q1.75=246.88m_5_175H21393.175910Q.=104.83mH泵=2H1+H2=598.6mQHdH泵Hs1598.67030638.61mH1.01iLRZhm58

51、5.83mH剩52.8m2#末站：_5_175HI3226.982410Q.=246.23mH21393.1759105Q1.75=104.54mH泵=2H1+H2=597mQHdH泵Hs159752.820629.8m.H1.01iLRZhm602.4mH剩27.4m經(jīng)計算滿足進出站壓力要求。(2)Qmin首站一末站：H13226.9824105Q1-75=281.6m_5_175H21393.1759105Q5=120.6mH泵=2H+H2=683.8mQHdH泵Hs1683.87020703.8mH1.01iLRZhm683.3mH剩20m經(jīng)計算滿足進出站壓力要求。4.反輸量的確定反輸量

52、的確定在建設(shè)初期投產(chǎn)運行之前要進行反輸計算，以最小輸量計算。43c2000101070%，G=462.963kg/s。3502436004.2反輸泵的選擇選2020M9HS腺：H3226.9824105Q175兩臺串聯(lián),根據(jù)以前反算出站油溫得出Q=0.5449n3/s=1961.78m3/h計算H13226.9824105Q1.75=281.62mH2Hl=563.24mHdH7030603.24+35-88=263.64mHd-H=563.24-263.64=339.6m1100km:H=1.01iminL+hm+28-35=299.64mHd-H=39.96m.設(shè)備選取及管線校核輸油站儲罐

53、總?cè)萘渴啄┱荆篤式中：V油罐總?cè)萘縨年總周轉(zhuǎn)量利用系數(shù)，取K儲存時間，這里取3天儲存溫度這里取35C3此時=849.6kg/m(1)輸油首站、輸入站的油源來自油田、管道時，其儲備天數(shù)則輸油首站、輸入站儲油罐總?cè)萘靠傻?V20001073350849.60.9mk3500.9臺備用k選為3d,224195.2m3所以，取5座50000m3的浮頂罐(2)分輸站、末站為向用戶供油的管道專輸站時，油品儲備天數(shù)k宜為4d,則分輸站、末站儲油罐總?cè)萘靠傻?計算結(jié)果：V資嘉就=298926.5m所以，取6座50000m3的浮頂罐。輸油主泵的選擇選泵:大泵：H13226.9824105Q1.75小泵：H213

54、93.1759105Q1.75選擇大泵2臺小泵1臺，以及1臺備用泵，共4臺。給油泵選擇選泵為：SJA68PM8Q=395m3/h因為要求最大輸量為Q=0.215刈600=774所以選三臺并聯(lián)一臺備用。反輸泵的選擇其中一臺備用。加熱爐選取qGC(TRTZ)代入數(shù)據(jù)可得：q=14641.7kw所以選三臺4000kw一臺3150kw的加熱爐。電動機選擇Pq_102P輸油泵軸功率，kW輸送溫度下的排量(m3/s)；選泵為：兩臺2020M9HS腺,臺2020M5HS腺。共選四臺,(3-6)(3-7)式中:輸送溫度下泵排量為qv時的輸油效率;qv輸送溫度下介質(zhì)的密度(kg/m3)；H輸油泵排量為qv時的揚

55、程。一.PNk(3-8)e式中：N輸油泵配電機額定功率，kWP輸油泵軸功率，kWe傳動，k電z計算如下：PN閥門輸油站經(jīng)常使用和自動控制的閥門采用電動閥門。 通過清管器的閥門采用直通型球閥或帶導(dǎo)流孔的平板閘閥；其他閥門可采用球閥，無導(dǎo)流孔的平板閘閥；為防止泵出口管線超壓，泵出口管線上設(shè)有高壓泄壓閥；為防止水擊的破壞，出站調(diào)節(jié)閥采用電液聯(lián)動調(diào)節(jié)閥，中間熱泵站和末站設(shè)低壓泄壓閥。.開爐開泵方案最大輸量下表3-3首站2#末站TZC3037.9130TRC40.0937.91-Pam7052.827.4Pim638.6629.8-開泵全開全開-0.7808847.06598.65544.88kw102

56、0.7P5544.88k1.16420.39kw0.95開爐全開-最小輸量下表3-4首站2#末站TZC303030TRC45.0645.06-P進m70435.220電m723.8415.2-開泵全開壓越-開爐全開全開-第四章結(jié)論本次設(shè)計屬于油氣儲運專業(yè)畢業(yè)設(shè)計，設(shè)計參考各種設(shè)計規(guī)，并在計算過程中多處修正，以達到方便操作管理、運行安全可靠、經(jīng)濟節(jié)約的目的，采取最優(yōu)工藝方案，根據(jù)建設(shè)要求和需要，本著熱泵合一、立足于高效的原則，以節(jié)能降耗為主要目的。最終根據(jù)經(jīng)濟流速來確定管徑，選為813M0.3,管材選擇無縫鋼管，鋼號Q340最低屈服強度為325MPa經(jīng)過熱力和水力計算，確定了所需的熱站和泵站數(shù)，

57、考慮到運行管理的方便，熱泵站的合一。全線均采用“從泵到泵”的密閉輸送方式以及先爐后泵流程。充分利用設(shè)備，全線既可壓力越站，熱力越站，也可全越站，輸油主泵和給油泵均采用并聯(lián)方式。在管線設(shè)計要求的情況下，充分利用管線的承壓能力，合理充分的利用地形，減少了占地面積，建設(shè)經(jīng)濟性的管線。我感到通過這次畢業(yè)設(shè)計，對所學(xué)理論進行實踐應(yīng)用，解決實際問題，綜合培養(yǎng)了各方面的能力。是對大學(xué)所學(xué)知識的全面總結(jié)及運用，對完善知識結(jié)構(gòu)、鍛煉了自己獨立思考和解決問題的能力，并使自己的創(chuàng)造力得以充分的發(fā)揮，對提高自己的工作能力有很大的幫助。長輸管道設(shè)計是對油氣儲運專業(yè)本科畢業(yè)生綜合素質(zhì)和能力的一次重要培養(yǎng)與鍛煉，本次設(shè)計為

58、達到設(shè)計任務(wù)書的目的，參考各種設(shè)計規(guī)，并在計算過程中多處修正，以達到方便操作管理、運行安全可靠、經(jīng)濟節(jié)約的目的。在本次設(shè)計中，老師還帶領(lǐng)我們進行實地參觀實習(xí)，從而使我們對首站設(shè)計方面有了感性認(rèn)識。在此我由衷感老師們對我們的關(guān)心和指導(dǎo)。在長達兩個月的設(shè)計過程中，指導(dǎo)教師史秀敏等各位老師悉心全面指導(dǎo)，對設(shè)計提出了寶貴意見并給予了極大幫助，同組各位同學(xué)的熱心幫助，在此深表感。參考文獻1GB/T50253-2003,輸油管道工程設(shè)計規(guī).2筱衡，國忠.輸油管道設(shè)計與管理.第一版.東營：石油大學(xué)，2005:15-160.3GB/T500074-2002.石油庫設(shè)計規(guī).4國忠.長輸管道設(shè)計中的壁厚選擇.油氣

59、儲運.1993:12.5家華.油氣儲運工程論文集.：石油工業(yè).19936家華.全面發(fā)展我國的管道工業(yè).油氣儲運.1994:137羅塘湖.管道輸油工藝研究.油氣儲運.1993:128曲慎揚等.原油管道工程.石油大學(xué).19919錢錫俊，弘.泵和壓縮機.第一版.東營：石油大學(xué)，2003:79.B.M.阿卡帕金等.羅塘湖譯.原油和油品管道的熱力與水力計算.：石油工業(yè)，1986J.PaulTulisHydraulicsofPipelines,JohnWiley&Sons,Inc.198912V.N.Gopal,OptimizingPipelineOperations,J.P.T.1980畢業(yè)論文指導(dǎo)進程

60、記錄表學(xué)生伶俐學(xué)號指導(dǎo)教師（簽字）論文題目Z-L輸油管道初力巳設(shè)計對論文提綱的意見結(jié)構(gòu)合理，闡述明確，準(zhǔn)確無誤。2008年2月10日對論點和分論點的意見概括準(zhǔn)確，層次清晰，闡述明確，準(zhǔn)確無誤。2008年4月15日對初稿的意見質(zhì)量較高，但存在一定的疏忽與缺陷，須進一步改進。2008年4月15日對定稿的意見經(jīng)過指導(dǎo)教師的檢查指正，學(xué)員做出了適當(dāng)?shù)男薷?，?jīng)審核符合標(biāo)準(zhǔn)。2008年4月30日對論文的評估及建議成績此論文結(jié)構(gòu)清晰，闡述得當(dāng)，詳略得當(dāng)，能夠?qū)⒗碚撆c實際充分結(jié)合，論證合理，完成質(zhì)量較高。建議給予90分。2008年4月30日評閱教師對畢業(yè)論文評閱意見評閱評分“職稱副教授I名I擬定在答辯中提出的主要問題