I摘 要機(jī)械旋耕滅茬技術(shù)是對(duì)傳統(tǒng)的耕作技術(shù)——機(jī)械翻、耙、壓耕作模式的重大改革。它是利用旋耕機(jī)、滅茬機(jī)、聯(lián)合整地機(jī)與其配套的拖拉機(jī)所進(jìn)行的一次性耕地作業(yè)技術(shù)?，F(xiàn)在對(duì)于地上秸稈的還田技術(shù)已經(jīng)趨于成熟。但對(duì)于根茬，尤其是對(duì)玉米根茬的處理。依然是困擾廣大農(nóng)民的一大難題。旋耕滅茬機(jī)總體及側(cè)邊傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)，來(lái)源于生產(chǎn)實(shí)際。本設(shè)計(jì)主要是在普通臥式旋耕機(jī)的基礎(chǔ)上改進(jìn)設(shè)計(jì),使之既能旋耕又能滅薦，以實(shí)現(xiàn)一機(jī)多用。設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容為：總體方案從確定、滅茬狀態(tài)總裝配圖，設(shè)計(jì)側(cè)邊或中間齒輪傳動(dòng)裝置及刀輥軸。通過(guò)改進(jìn)設(shè)計(jì)，增加刀輥軸的轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)向。在工作時(shí)，通過(guò)適當(dāng)?shù)牟鹦逗透难b，就可實(shí)現(xiàn)不同功能的作業(yè)，以達(dá)到一機(jī)多能的目的。旋耕滅茬積及總體側(cè)邊轉(zhuǎn)動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)解決了現(xiàn)有旋耕機(jī)只能旋耕不能滅茬而滅茬機(jī)又只能滅茬不能旋耕的問(wèn)題。關(guān)鍵詞：滅茬機(jī)；旋耕機(jī)；側(cè)邊傳動(dòng)裝置；刀輥軸；壓耕IIABSTRACTRotary Tillage Stubble Cleaner .The traditional farming, machinery, farming, the double major reform mode. It is MieCha machine, using rototiller, matched machine joint preparation of a one-time tractor cultivated technique. Now the straw returning to earth have sophisticated technology. But for the root, especially for the treatment of corn crop root. Farmers are still a problemDesign subject rotary tillage stubble cleaner overall for Model and transmission device design by the side, stem from production reality. Is it is it design to improve on the basis of ordinary horizontal rotary tillage machine mainly to design originally, make their can rotary tillage can is it recommend to kill also , in order to realize one machine multi-purpose. The main content designed is: Overall conceptual design , drawing the state job general drawing of the stubble-cleaning , designing by the side or middle gear system and one one hundred sheets of rollers axle .Design through improving, increase the rotational speed of the axle of one one hundred sheets of rollers and change direction. While working, through proper dismantlement and repacking , can realize the homework of different functions , in order to be up to a machine multi-functional purpose .Can only solve rotary tillage not existing of rotary tillage of stubble-cleaning of realizations of subject but stubble cleaner can only stubble-cleaning can problem of rotary tillage. This subject is novel and practical, there is greater improvement technically , have very great market prospects.Keywords: Rotary Tillage； Stubble Cleaner ; Transmission Device By The Side; Axle Of One Hundred Sheets Of Rollers；Pressure Tillage.III目 錄摘要……………………………………………………………………………………… ⅠAbstract ………………………………………………………………………………… Ⅱ第 1 章 緒論……………………………………………………………………………11.1 旋耕滅茬機(jī)理論和意義………………………………………………………… 11.2 旋耕滅茬機(jī)的現(xiàn)狀……………………………………………………………… 2第 2 章旋耕滅茬機(jī)總體傳動(dòng)方案的確定……………………………………………42.1 旋耕滅茬機(jī)總體傳動(dòng)方案的擬定……………………………………………… 42.2 旋耕滅茬機(jī)總體傳動(dòng)方案的選擇……………………………………………… 42.3 方案對(duì)比分析…………………………………………………………………… 6 2.4 本章小結(jié)……………………………………………………………………………7第 3 章旋耕滅茬機(jī)總體運(yùn)動(dòng)計(jì)算……………………………………………………83.1 旋耕滅茬機(jī)總體傳動(dòng)組成 ……………………………………………………83.2 旋耕滅茬機(jī)總體動(dòng)力計(jì)算……………………………………………………83.3 旋耕滅茬機(jī)總體動(dòng)力分配………………………………………………………93.4 本章小結(jié)…………………………………………………………………………11第 4 章主要零件的強(qiáng)度校核………………………………………………………124.1 直齒圓柱齒輪的強(qiáng)度計(jì)算………………………………………………………124.1.1 直齒圓柱齒輪的材料、精度和齒數(shù)選擇…………………………………… 124.1.2 直齒圓柱齒輪的主要強(qiáng)度的計(jì)算……………………………………………124.1.3 第一對(duì)直齒圓柱齒輪的主要參數(shù)的計(jì)算……………………………………144.1.4 第二對(duì)直齒圓柱齒輪的主要參數(shù)的計(jì)算……………………………………164.1.5 錐齒輪的參數(shù)計(jì)算……………………………………………………………174.2 軸的選擇及計(jì)算…………………………………………………………………22 4.2.1 第 II 軸的設(shè)計(jì)及校核………………………………………………………224.2.2 第 IV 軸的設(shè)計(jì)及校核………………………………………………………254.3 軸承的選擇………………………………………………………………………31IV4.3.1 第 II 軸上的軸承壽命計(jì)算……………………………………………………314.3.2 第 V 軸上的軸承壽命計(jì)算……………………………………………………314.4 本章小結(jié) …………………………………………………………………………32結(jié)論………………………………………………………………………………………33參考文獻(xiàn) ………………………………………………………………………………34致謝………………………………………………………………………………………351摘 要機(jī)械旋耕滅茬技術(shù)是對(duì)傳統(tǒng)的耕作技術(shù)——機(jī)械翻、耙、壓耕作模式的重大改革。它是利用旋耕機(jī)、滅茬機(jī)、聯(lián)合整地機(jī)與其配套的拖拉機(jī)所進(jìn)行的一次性耕地作業(yè)技術(shù)。現(xiàn)在對(duì)于地上秸稈的還田技術(shù)已經(jīng)趨于成熟。但對(duì)于根茬，尤其是對(duì)玉米根茬的處理。依然是困擾廣大農(nóng)民的一大難題。旋耕滅茬機(jī)總體及側(cè)邊傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)，來(lái)源于生產(chǎn)實(shí)際。本設(shè)計(jì)主要是在普通臥式旋耕機(jī)的基礎(chǔ)上改進(jìn)設(shè)計(jì),使之既能旋耕又能滅薦，以實(shí)現(xiàn)一機(jī)多用。設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容為：總體方案從確定、滅茬狀態(tài)總裝配圖，設(shè)計(jì)側(cè)邊或中間齒輪傳動(dòng)裝置及刀輥軸。通過(guò)改進(jìn)設(shè)計(jì)，增加刀輥軸的轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)向。在工作時(shí)，通過(guò)適當(dāng)?shù)牟鹦逗透难b，就可實(shí)現(xiàn)不同功能的作業(yè)，以達(dá)到一機(jī)多能的目的。旋耕滅茬積及總體側(cè)邊轉(zhuǎn)動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)解決了現(xiàn)有旋耕機(jī)只能旋耕不能滅茬而滅茬機(jī)又只能滅茬不能旋耕的問(wèn)題。關(guān)鍵詞：滅茬機(jī)；旋耕機(jī)；側(cè)邊傳動(dòng)裝置；刀輥軸；壓耕2ABSTRACTRotary Tillage Stubble Cleaner .The traditional farming, machinery, farming, the double major reform mode. It is MieCha machine, using rototiller, matched machine joint preparation of a one-time tractor cultivated technique. Now the straw returning to earth have sophisticated technology. But for the root, especially for the treatment of corn crop root. Farmers are still a problemDesign subject rotary tillage stubble cleaner overall for Model and transmission device design by the side, stem from production reality. Is it is it design to improve on the basis of ordinary horizontal rotary tillage machine mainly to design originally, make their can rotary tillage can is it recommend to kill also , in order to realize one machine multi-purpose. The main content designed is: Overall conceptual design , drawing the state job general drawing of the stubble-cleaning , designing by the side or middle gear system and one one hundred sheets of rollers axle .Design through improving, increase the rotational speed of the axle of one one hundred sheets of rollers and change direction. While working, through proper dismantlement and repacking , can realize the homework of different functions , in order to be up to a machine multi-functional purpose .Can only solve rotary tillage not existing of rotary tillage of stubble-cleaning of realizations of subject but stubble cleaner can only stubble-cleaning can problem of rotary tillage. This subject is novel and practical, there is greater improvement technically , have very great market prospects.Keywords: Rotary Tillage； Stubble Cleaner ; Transmission Device By The Side; Axle Of One Hundred Sheets Of Rollers；Pressure Tillage.3目 錄摘要……………………………………………………………………………………… ⅠAbstract ………………………………………………………………………………… Ⅱ第 1 章 緒論……………………………………………………………………………11.1 旋耕滅茬機(jī)理論和意義………………………………………………………… 11.2 旋耕滅茬機(jī)的現(xiàn)狀……………………………………………………………… 2第 2 章旋耕滅茬機(jī)總體傳動(dòng)方案的確定……………………………………………42.1 旋耕滅茬機(jī)總體傳動(dòng)方案的擬定……………………………………………… 42.2 旋耕滅茬機(jī)總體傳動(dòng)方案的選擇……………………………………………… 42.3 方案對(duì)比分析…………………………………………………………………… 6 2.4 本章小結(jié)……………………………………………………………………………7第 3 章旋耕滅茬機(jī)總體運(yùn)動(dòng)計(jì)算……………………………………………………83.1 旋耕滅茬機(jī)總體傳動(dòng)組成 ……………………………………………………83.2 旋耕滅茬機(jī)總體動(dòng)力計(jì)算……………………………………………………83.3 旋耕滅茬機(jī)總體動(dòng)力分配………………………………………………………93.4 本章小結(jié)…………………………………………………………………………11第 4 章主要零件的強(qiáng)度校核………………………………………………………124.1 直齒圓柱齒輪的強(qiáng)度計(jì)算………………………………………………………124.1.1 直齒圓柱齒輪的材料、精度和齒數(shù)選擇…………………………………… 124.1.2 直齒圓柱齒輪的主要強(qiáng)度的計(jì)算……………………………………………124.1.3 第一對(duì)直齒圓柱齒輪的主要參數(shù)的計(jì)算……………………………………144.1.4 第二對(duì)直齒圓柱齒輪的主要參數(shù)的計(jì)算……………………………………164.1.5 錐齒輪的參數(shù)計(jì)算……………………………………………………………174.2 軸的選擇及計(jì)算…………………………………………………………………22 4.2.1 第 II 軸的設(shè)計(jì)及校核………………………………………………………224.2.2 第 IV 軸的設(shè)計(jì)及校核………………………………………………………254.3 軸承的選擇………………………………………………………………………3144.3.1 第 II 軸上的軸承壽命計(jì)算……………………………………………………314.3.2 第 V 軸上的軸承壽命計(jì)算……………………………………………………314.4 本章小結(jié) …………………………………………………………………………32結(jié)論………………………………………………………………………………………33參考文獻(xiàn) ………………………………………………………………………………34致謝………………………………………………………………………………………35第 1 章 緒 論1.1 旋耕滅茬機(jī)理論和意義旋耕滅茬機(jī)主要來(lái)源于農(nóng)業(yè)生產(chǎn)的需要。我國(guó)大部分農(nóng)田由于長(zhǎng)時(shí)間以來(lái)耕作方式單一， 使土壤底部形成了堅(jiān)硬的犁底層，加之多年不施用農(nóng)家肥，以及大量使用化肥和農(nóng)藥，造成了土壤的污染。致使我國(guó)土地的有機(jī)質(zhì)逐年下降，農(nóng)作物減產(chǎn)或產(chǎn)量不穩(wěn)。不利于可持續(xù)農(nóng)業(yè)和生態(tài)農(nóng)業(yè)的發(fā)展。而根茬還田是土壤有機(jī)質(zhì)的主要來(lái)源之一，對(duì)于調(diào)節(jié)土壤有機(jī)質(zhì)的平衡，改善土壤腐殖質(zhì)的組成狀況和建立良好的農(nóng)業(yè)生態(tài)系統(tǒng)都具有重要的理論和現(xiàn)實(shí)意義。機(jī)械旋耕滅茬技術(shù)是對(duì)傳統(tǒng)的耕作技術(shù)——機(jī)械翻、耙、壓耕作模式的重大改革。它是利用旋耕機(jī)、滅茬機(jī)、聯(lián)合整地機(jī)與其配套的拖拉機(jī)所進(jìn)行的一次性耕地作業(yè)技術(shù)?，F(xiàn)在對(duì)于地上秸稈的還田技術(shù)已經(jīng)趨于成熟。但對(duì)于根茬，尤其是對(duì)玉米根茬的處理,依然是困擾廣大農(nóng)民的一大難題。玉米作為我國(guó)主要糧食作物。種植范圍廣，產(chǎn)量大，僅山東省就有近267萬(wàn)h㎡ 。但目前機(jī)械化水平仍然比較低。玉米根茬的莖稈直徑約22～26mm,留茬高度約100mm，主根地表下沉深度50～60mm，各層的次生根和根須在地表下呈燈籠狀分布。最大橫截面處直徑200～250mm。粗大而結(jié)實(shí)的根茬位于耕作層中，直接進(jìn)行旋耕碎土作業(yè)時(shí)，根茬難以切斷，而且易纏繞旋耕機(jī)刀軸；播種作業(yè)時(shí)，開(kāi)溝器遇根茬易發(fā)生堵塞,嚴(yán)重時(shí)無(wú)法正常作業(yè)。傳統(tǒng)上為了解決這一5問(wèn)題,大多采用人工刨除的方法將玉米根茬清理出農(nóng)田。這種方式不僅費(fèi)時(shí)費(fèi)力，而且嚴(yán)重浪費(fèi)資源。據(jù)資料顯示：玉米根茬干物質(zhì)中有機(jī)質(zhì)含量高達(dá)75％～ 85％，養(yǎng)料豐富。其中含氮0．75％、磷0．60％、鉀0．9％。若每公頃還田的根茬干物質(zhì)為1200kg，則相當(dāng)于施含5％的優(yōu)質(zhì)農(nóng)家肥19．5 t。20世紀(jì)80年代末以來(lái)。我國(guó)農(nóng)機(jī)工作者在引進(jìn)國(guó)外農(nóng)業(yè)科研成果的基礎(chǔ)上自主研究開(kāi)發(fā)出多種類型的秸稈還田機(jī)。這類機(jī)械多利用高速旋轉(zhuǎn)的甩刀逆向切斷莖稈，莖稈不斷撞擊罩板，并多次受到切割破碎，碎莖稈在刀輥上部甩出。玉米秸稈粗而脆，剛度較強(qiáng)，粉碎這類秸稈采用打擊與切割相結(jié)合的方式。目前大多數(shù)玉米秸稈粉碎機(jī)的甩刀都采用斜切式L型，利用滑切作用可以減少30％～40％的切割阻力。對(duì)于細(xì)軟的小麥、水稻秸稈，采用有支承切割較好，且刀刃要求鋒利。錘爪式甩刀主要用于大中型粉碎機(jī)具上。據(jù)不完全統(tǒng)計(jì)，近10年來(lái)全國(guó)推廣應(yīng)用的根茬處理復(fù)合作業(yè)機(jī)具有10多種，主要生產(chǎn)地為吉林、河北、黑龍江、山東等省。單一的根茬處理是將大田作物的根茬粉碎后直接均勻混拌于100mm的耕層中，達(dá)到播前整地要求，這種處理也稱滅茬作業(yè)。根茬處理復(fù)合作業(yè)是指在碎茬的同時(shí)完成其他作業(yè)要求，如粉碎地上秸稈、深旋耕及播種等。由于復(fù)合作業(yè)能減少拖拉機(jī)對(duì)土壤的壓實(shí)和動(dòng)力消耗，因而應(yīng)用更加廣泛。現(xiàn)有的各種機(jī)具按作業(yè)模式可大致分為滅茬機(jī)、旋耕機(jī)、旋耕滅茬機(jī)、深松旋耕滅茬機(jī)以及聯(lián)合整地機(jī)等。1.2 旋耕滅茬機(jī)現(xiàn)狀我國(guó)北方旱作地區(qū)已推廣的玉米秸稈及根茬粉碎還田技術(shù)是將地上秸稈粉碎，再用旋耕機(jī)深旋翻，將碎秸稈和殘茬翻埋到土層中。在破茬作業(yè)中，旋耕機(jī)的深旋翻是為了使土壤能完全掩埋秸稈，但根茬并未完全被切碎，一部分根須與土壤粘附在一起的根茬翻到地表，反而增加了播種作業(yè)的難度。由于碎茬和碎土對(duì)刀軸轉(zhuǎn)速、刀片形狀的要求不同，故旋耕滅茬機(jī)具應(yīng)采用雙刀軸旋轉(zhuǎn)作業(yè)。前軸刀片破碎根茬，深度50mm(約為玉米主根地下深度)；后軸刀片旋耕碎土，并對(duì)部分根茬2次破碎，深度100～120mm。雙刀軸確能滿足茬和土的不同切碎要求．但結(jié)構(gòu)相對(duì)較為復(fù)雜。正轉(zhuǎn)旋耕滅茬機(jī)由于受到旋轉(zhuǎn)方向及結(jié)構(gòu)的限制，覆蓋性能差。試驗(yàn)表明：當(dāng)秸稈留茬為300～400mm時(shí)，正轉(zhuǎn)旋耕滅茬機(jī)作業(yè)后的植被覆蓋率僅為40％。這給秸稈還田的新農(nóng)藝帶來(lái)了不良影響，致使許多農(nóng)戶放火燒秸，造成大量有機(jī)肥的浪費(fèi)。反轉(zhuǎn)旋耕滅茬機(jī)是近年來(lái)投入使用的一種新機(jī)具，其刀輥旋轉(zhuǎn)方向與拖拉機(jī)驅(qū)動(dòng)輪旋轉(zhuǎn)方向相反，從耕底層將留茬和土壤一起通過(guò)刀輥和罩殼間隙拋向后方，經(jīng)擋草柵欄分離后，留茬的絕大部分在柵欄前落地，被擊碎的土塊通過(guò)柵欄碰到罩殼后再覆蓋在留茬上，達(dá)到6埋茬的目的。同時(shí)土塊按上粗下細(xì)的順序依次覆蓋在留茬上，分層顯著，透氣性好，并且不擾亂土層，滿足農(nóng)藝要求。因此今后的旋耕滅茬機(jī)械應(yīng)向雙軸、反轉(zhuǎn)的復(fù)合作業(yè)機(jī)械方向發(fā)展。我國(guó)與大中型拖拉機(jī)配套的旋耕滅茬機(jī)保有量有15萬(wàn)臺(tái)，與手扶拖拉機(jī)與小四輪拖拉機(jī)配套的旋耕機(jī)約有200萬(wàn)臺(tái)，旋耕機(jī)在南方水稻生產(chǎn)機(jī)械化應(yīng)用中已占80％的比例，北方的水稻生產(chǎn)、蔬菜種植和旱地滅茬整地也廣泛采用了旋耕機(jī)械。近年來(lái)，我國(guó)北方進(jìn)行種植業(yè)結(jié)構(gòu)調(diào)整，大力推行旱改水，水稻種植面積迅速增加，擴(kuò)大了對(duì)旋耕機(jī)械的市場(chǎng)需求。旋耕滅茬機(jī)的發(fā)展至今已有 150 多年的歷史，最初在英、美國(guó)家由 3-4kW 內(nèi)燃機(jī)驅(qū)動(dòng)，主要用于庭園耕作，直到 L 型旋耕刀研制成功后，旋耕機(jī)才進(jìn)入大田作業(yè)。20 世紀(jì)初，日本從歐洲引進(jìn)旱田旋耕機(jī)后，經(jīng)過(guò)大量的試驗(yàn)研究工作，研制出適用于水田耕作要求的彎刀，解決了刀齒和刀軸的纏草問(wèn)題，旋耕機(jī)得到了迅速發(fā)展。孟加拉國(guó) 2000 年水稻收獲面積為 1070 萬(wàn) h㎡ 。農(nóng)業(yè)機(jī)械發(fā)展才剛剛起步，目前只有部分灌溉和耕種設(shè)備實(shí)現(xiàn)了機(jī)械作業(yè)?？紤]其種植方式和耕地大小，對(duì)各種型號(hào)的旋耕機(jī)需求非常大，其進(jìn)行了自發(fā)研究但在很大層度上不能滿足國(guó)內(nèi)的需求。旋耕滅茬機(jī)可與 33～40.4kw(45～50 馬力)級(jí)各型號(hào)拖拉機(jī)配套。在一臺(tái)主機(jī)上只需拆裝少量零部件，就能進(jìn)行旋耕、滅茬、條播、化肥深施等多種農(nóng)田作業(yè)。該機(jī)具主要適用于埋青、秸桿還田式在大中型聯(lián)合收割機(jī)作業(yè)后的稻麥高留茬的田塊上進(jìn)行反轉(zhuǎn)滅茬、正轉(zhuǎn)旋耕、三麥條播、與半精量播種、化肥深施等多種農(nóng)田作業(yè)。我在本設(shè)計(jì)中研究旋耕機(jī)的主要內(nèi)容：(1) 參與總體方案設(shè)計(jì)，繪制滅茬機(jī)工作總圖,設(shè)計(jì)左右支臂、第二動(dòng)力軸及有關(guān)軸承座等。(2) 拖拉機(jī)佩帶旋耕機(jī)滅茬機(jī)作業(yè),使用 1～3 檔前進(jìn)速度，其中旋耕機(jī)滅茬時(shí)使用 1～2 檔，旋耕時(shí)使用 3 檔；(3) 刀棍轉(zhuǎn)速:正轉(zhuǎn) :200r/min 左右(旋耕) 400～500r/min (破垡)反轉(zhuǎn) :200r/min 左右(埋青 滅茬)(4) 最大設(shè)計(jì)耕深 14cm，根據(jù)同類旋耕機(jī)類比，設(shè)計(jì)寬幅為 1.6～1.7m 。本課題擬解決的問(wèn)題是通過(guò)改進(jìn)設(shè)計(jì)，增加刀輥軸的轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)向。在工作時(shí)，通過(guò)適當(dāng)?shù)牟鹦逗透难b，就可實(shí)現(xiàn)不同功能的作業(yè)，以達(dá)到一機(jī)多能的目的。當(dāng)需要旋耕時(shí)，采用 200r/min 左右的正旋作業(yè)；當(dāng)需要破垡和水田耕整時(shí)，采用 500r/min 左右的正旋作業(yè)；當(dāng)需要埋青和滅茬時(shí)，采用 200r/min 左右的反旋作業(yè)；本課題的實(shí)7現(xiàn)解決了現(xiàn)有旋耕機(jī)只能旋耕不能滅茬而滅茬機(jī)又只能滅茬不能旋耕的問(wèn)題。第 2 章 旋耕滅茬機(jī)總體方案的確定2.1 旋耕滅茬機(jī)總體傳動(dòng)方案的擬定旋耕滅薦機(jī)狀態(tài)動(dòng)力為 36.75KW(約 50 馬力) ，動(dòng)力由拖拉機(jī)動(dòng)力輸出，軸經(jīng)一對(duì)圓錐齒輪和側(cè)邊圓柱齒輪帶動(dòng)。設(shè)計(jì)的旋耕滅茬方案滿足如下性能、性質(zhì)參數(shù)要求如下：①刀軸轉(zhuǎn)速：正轉(zhuǎn)：200r/min 左右（旋耕） 500r/min 左右（破垡）反轉(zhuǎn)：200 r/min 左右（埋青 滅茬）②設(shè)計(jì)耕深 14cm（最大設(shè)計(jì)耕深）③工作幅寬 1.6m④技術(shù)： （1）旋耕滅茬機(jī)與拖拉機(jī)采用三點(diǎn)懸掛聯(lián)接，作業(yè)時(shí)萬(wàn)向傳動(dòng)軸偏置角度不得大于 15°，田間過(guò)埂刀端離地高度 150～250mm，此時(shí)萬(wàn)向傳動(dòng)軸角度不得大于30°。切斷動(dòng)力后，旋耕滅茬機(jī)最大提升高度達(dá)刀端離地 250mm 以上。（2）要求旋耕、滅茬作業(yè)能覆蓋拖拉機(jī)輪轍，當(dāng)幅寬小于拖拉機(jī)輪距外緣時(shí)，可采用偏配置。（3）要求結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單可靠，保證各項(xiàng)性能指標(biāo)。8（4）設(shè)計(jì)時(shí)考慮加工工藝性和裝配工藝性，盡量使用標(biāo)準(zhǔn)件、通用件，以降低制造成本。2.2 旋耕滅茬機(jī)總傳動(dòng)方案的選擇為了使設(shè)計(jì)的施耕機(jī)既能滿足多項(xiàng)指標(biāo)，又能結(jié)構(gòu)合理，造價(jià)低，在市場(chǎng)上具有一定的先進(jìn)性為此擬定二套方案對(duì)此進(jìn)行分析：方案 1圖 2.1 傳動(dòng)方案一正轉(zhuǎn)動(dòng)力由拖拉機(jī)動(dòng)力輸出軸經(jīng)一對(duì)圓錐齒和一組四級(jí)齒輪帶動(dòng)刀軸旋耕，此種方案的工作特色：最后一級(jí)動(dòng)力由中間齒輪傳動(dòng)，兩邊由側(cè)板支撐，高低檔轉(zhuǎn)速通過(guò)撥擋實(shí)現(xiàn)，正反轉(zhuǎn)通過(guò)調(diào)整圓錐齒輪的嚙合方向來(lái)實(shí)現(xiàn)。 （此方法的對(duì)稱性較好，剛性高，強(qiáng)度高。但在中間齒輪的底下會(huì)出現(xiàn)漏耕土壤的現(xiàn)象，需要增加一個(gè)部件才能解決此現(xiàn)象）采用拔檔變速，操作較為方便，但結(jié)構(gòu)復(fù)雜，造價(jià)高。 （見(jiàn)圖 2.1 圖 2.2）9圖 2.2 傳動(dòng)方案一反轉(zhuǎn)方案 2圖 2.3 傳動(dòng)方案二正轉(zhuǎn)10圖 2.4 傳動(dòng)方案二反轉(zhuǎn)動(dòng)力從拖拉機(jī)輸出軸輸出，經(jīng)一對(duì)圓錐齒輪和一組圓柱齒輪傳動(dòng)帶動(dòng)刀軸旋耕，第二軸到刀軸的傳動(dòng)用側(cè)邊齒輪來(lái)實(shí)現(xiàn)，正反轉(zhuǎn)的實(shí)現(xiàn)通過(guò)調(diào)整圓錐齒輪的嚙合方向，高低速的實(shí)現(xiàn)通過(guò)對(duì)調(diào)側(cè)齒輪箱的高低速齒輪方向，圖 2.3 為正轉(zhuǎn)，圖 2.4 為反轉(zhuǎn)。2.3 方案對(duì)比分析方案 1、兩端平衡，受力勻稱，剛性好，但在中間齒輪的底下出現(xiàn)漏耕土壤，需增設(shè)其它部件以耕除漏耕土壤，采用撥擋變速，操作較好方便，但結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，造價(jià)高。方案 2、采用側(cè)邊傳動(dòng)，平衡性較差，一般用偏置，剛性較差，但無(wú)需要加漏耕裝置，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，通過(guò)拆下側(cè)邊齒輪，然后調(diào)頭安裝以達(dá)到變速的目的，簡(jiǎn)單，操作不是很方便，農(nóng)機(jī)機(jī)械不是交通工具，需要經(jīng)常變速和換向。農(nóng)機(jī)機(jī)械的使用常常一季節(jié)只使用一個(gè)作業(yè)項(xiàng)目，不需要經(jīng)常拆裝。方案 2 比方案 1 結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、造價(jià)低，方案 2 更切合實(shí)際的需要，所以方案 2 為選用方案。2.4 本章小結(jié)本章主要對(duì)旋耕滅茬機(jī)的傳動(dòng)方案進(jìn)行設(shè)計(jì)，對(duì)其在滿足使用功能的前提下考慮經(jīng)濟(jì)性最終確定方案，提供了理論依據(jù)，確保了下一步 過(guò)程的順利，使我們能夠更好的設(shè)計(jì)傳動(dòng)部件。11第 3 章 旋耕滅茬機(jī)總體運(yùn)動(dòng)計(jì)算3.1 旋耕滅茬機(jī)總體傳動(dòng)組成由農(nóng)用機(jī)提供動(dòng)力源通過(guò)Ⅰ軸傳遞，再經(jīng)直齒錐齒輪 Z1 、Z 2 改變運(yùn)動(dòng)方向，再由Ⅱ軸的傳遞至側(cè)箱體中，由 Z3、Z 4 、Z 5 傳遞到齒輪 Z6 再由Ⅴ軸帶動(dòng)刀具實(shí)現(xiàn)旋耕、滅茬功能。其中 Z3 采用較小的齒數(shù)，為了減小側(cè)齒輪外徑尺寸，以盡可能增加齒刀的耕作深度。隋輪齒數(shù) Z4、Z 5 的齒數(shù)待總體結(jié)構(gòu)尺寸確定后再定，任務(wù)書(shū)要求，按照方案 2的傳動(dòng)路線，故萬(wàn)向節(jié)計(jì)算傳動(dòng)比，分配和各軸的軌跡，參數(shù)如表 3.1、3.2 所示。表 3.1 齒數(shù)、轉(zhuǎn)速與傳動(dòng)比12軸次 Ⅰ軸 Ⅱ軸 Ⅲ軸 Ⅳ軸 Ⅴ軸Z1 Z2 Z3 Z4 Z5 Z6齒數(shù)14 30 15 暫不定 暫不定 22傳動(dòng)比 2.14 1.47總傳動(dòng)比 3.15轉(zhuǎn)速 r/min 734 343 233表 3.2 齒數(shù)、轉(zhuǎn)速與傳動(dòng)比軸次 Ⅰ軸 Ⅱ軸 Ⅲ軸 Ⅳ軸 Ⅴ軸Z1 Z2 Z3 Z4 Z5 Z6齒數(shù) 14 30 22 暫不定 暫不定 15傳動(dòng)比 2.14 0.68總傳動(dòng)比 1.46轉(zhuǎn)速 r/min 734 ′343 5043.2 旋耕滅茬機(jī)總體動(dòng)力計(jì)算旋耕滅茬機(jī)在動(dòng)轉(zhuǎn)、旋耕和反轉(zhuǎn)滅茬時(shí)，消耗功率最大，而在水田作業(yè)和存垡作業(yè)時(shí)消耗的功率較小，也就是說(shuō)，設(shè)在低速檔作業(yè)時(shí)，消耗的功能較大，在高速當(dāng)時(shí)，消耗的功率較小，因此，動(dòng)力計(jì)算只需要對(duì)低速傳動(dòng)計(jì)算，正轉(zhuǎn)和反轉(zhuǎn)都是低速運(yùn)動(dòng)路線傳動(dòng)比一樣，不同的只是方向相反，故我只按其中一種情況進(jìn)行計(jì)算。各傳動(dòng)副效率圓錐齒輪傳動(dòng) η1=0.96圓柱齒輪 η2=0.96滾柱軸承 η3=0.98球軸承 η4=0.99萬(wàn)向節(jié) η5=0.963.3 旋耕滅茬機(jī)總體動(dòng)力分配拖拉機(jī)動(dòng)力輸出軸的額定輸出功率：13根據(jù)有關(guān)資料和經(jīng)驗(yàn)估算，其額定輸出功率為：P 額 =0.8 N 發(fā) （3.1）=29.40KWn=734r/min第一軸及小錐齒輪 Z 的功率、轉(zhuǎn)速和扭矩：P1= KW （3.2）6.279.0842????n1=734 r/minT1=9.55×106 （3.3）1PN?mm560.374.205.9????PZ1= KW98.31?nZ1=734r/minTZ1= N?mm6531 10306. ????大錐齒輪 Z2 的功率、轉(zhuǎn)速和扭矩為：Pz2=Pz1· KW （3.4）5.269.0172???nz2= min/r3421zTZ2= N ·mm （3.5）5625 109.75.0.90.9 ?????ZN第二軸的功率、轉(zhuǎn)速和扭矩為：pⅡ =PZ2 KW （3.6）02.63???nⅡ=nZ2 =343r/minTⅡ =9.55 N ·mm （3.7）56z6 104.73.15.9P10??第二軸 Z3 齒輪功率、轉(zhuǎn)速和扭矩為：14PZ3= pⅡ =26.02KWnZ3=nⅡ =343r/minTZ3=TⅡ =7.24×106 N ·mm第Ⅲ軸 Z4 齒輪功率PZ4= KW96.24.0263????Z第Ⅲ軸（惰輪軸）不傳遞扭矩，故不校核：第Ⅳ軸 Z5齒輪功率PZ5=PZ4 98.236.09824???第Ⅳ軸（惰輪軸）的傳遞扭矩，故不校核刀軸 Z6齒輪功率、轉(zhuǎn)速和扭矩為：PZ6=P Z5 （3.8）KW79.26.098.234 ?????min/636rZnZN?mm5666 103.927.105.9105.9??????PTZ（3.9）刀軸的功率、轉(zhuǎn)速和扭矩為：KW79.26?zP?min/3rnzDT N?mm5610.?z?表 3.3 各軸扭矩、轉(zhuǎn)速、功率軸次 動(dòng)力 Ⅰ軸 Ⅱ軸 Ⅲ軸 Ⅳ軸 刀軸輸出軸軸 Z1 軸 Z2 Z3 Z4 Z5 軸 Z6P 功率（KW）29.4 27.66 27.1 26.02 26.55 26.02 24.98 23.98 22.79 22.7915N 轉(zhuǎn)速（r/min）734 734 734 343 343 343 233 233T 扭矩(Nmn）3.6×1053.53×1057.24×1057.39×1057.24×1057.5×1059.5×1053.4 本章小結(jié)本章主要根據(jù)功能要求，計(jì)算總動(dòng)力輸入，計(jì)算總傳動(dòng)比及合理分配各級(jí)傳動(dòng)比 。進(jìn)一步通過(guò)計(jì)算分配各軸功率。計(jì)算個(gè)軸扭矩和轉(zhuǎn)速。為設(shè)計(jì)各主要傳動(dòng)部件提供理論。第 4 章主要零件的強(qiáng)度校核4.1 直齒圓柱齒輪的強(qiáng)度計(jì)算4.1.1 直齒圓柱齒輪的材料、精度和齒數(shù)選擇根據(jù)同類型結(jié)構(gòu)，大小齒輪構(gòu)造選用 20CrMnTi 表面滲碳后淬火，硬度選用56~62HRC 齒輪精度用 8 級(jí)，輪齒表面粗糙度為 Ra1.6硬齒面閉式傳動(dòng)，失效形式為點(diǎn)蝕Z3=15 Z4=2316i= 53.1234?Z（4.1）4.1.2 直齒圓柱齒輪的主要強(qiáng)度的計(jì)算設(shè)計(jì)準(zhǔn)則：按齒輪齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)，再按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核；按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)；（4.2）??3112??????????????dHEt KTZd（4.3）mNnPT ?????5661 04.73.05.905.9選取材料的接觸疲勞極限應(yīng)力為：MaHlim1??MPaH1lim2?選取材料的彎曲勞極限應(yīng)力為：PF450li1 F450li2?應(yīng)力循環(huán)次數(shù) N（4.5）??71 1.88346???atn計(jì)算得5.1i?380?d?MPaZE.952HmNT???104.7則 （4.6）72 1063.5.8???N接觸疲勞壽命系數(shù)ZN1=1 ZN2=1彎曲疲勞壽命系數(shù) YN1=YN2=1查得接觸疲勞安全系數(shù) SHmin=1, 彎曲疲勞安全系數(shù) SHmin=1.4,又 YST=2.0,試選Kt=1.3;17求許用接觸應(yīng)力和彎曲應(yīng)力；MPa （4.7）??1364.501minl1 ????NHZS?MPa （4.8）.2inl2?MPa （4.9）??6431.4501minl1 ????NFSTY?MPa （4.10）.22inl2?FST??32311 53.18.01649.85??????????????????????????dHEt KZd（4.11）mm9.2?（4.12）smndV67.10341601????Z25.7.5???。篕V=1.03KA=1.35，1.??.?（4.13）70.1035??????KVAH修正mm （4.14）.9.13.71?tdmm （4.15）78.650Zm取得標(biāo)準(zhǔn)模數(shù) m=7mm；因?yàn)橐_保耕深，提高承載能力所以選擇了 15 齒，而為加工不產(chǎn)生根切的最少齒數(shù)為 17，我選擇小齒輪齒數(shù)為 15，小于最小根切數(shù)，因而 15 齒的齒輪加工時(shí)一定會(huì)18產(chǎn)生根切，所以小齒輪要用變位齒輪（正變位） 。4.1.3 第一對(duì)直齒圓柱齒輪的主要參數(shù)的計(jì)算查表 12.7 得 總變位 X=0.80mm根據(jù)類比得 X3=0.28mm X4=0.52mm分度圓直徑 mm10573???mZdmm624壓力角 ?0?嚙合角 ???sinta'sin2143??ZX?97.0'中心距變動(dòng)系數(shù) ????????'cos243y??1937.0156.0中心距 mm82.'?yma齒高變動(dòng)系數(shù) mm684.01?????X齒數(shù)比 53.34Z?節(jié)圓直徑 mm??5.1.21'2' ??admm9760.34??齒頂高 mm3.8???myxhamm95.4齒根高 mm??79.633????xcfmm1.4fh全齒高 mm.533fa19mm06.1544??hfa齒頂圓直徑 mm73.233?admm9844a齒根圓直徑 mm.133???ffhmm750244ffd公法線長(zhǎng)度 mm mm8.3kw41.56?kw跨測(cè)齒數(shù) k3=2 k4=3固定弦齒厚 mm mm97.10'?xS0.2'xS固定弦齒高 mmm6'3h76'4?h第Ⅳ個(gè)支持圓柱齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)如圖 4.1 所示。圖 4.1 直齒圓柱齒輪結(jié)構(gòu)圖4.1.4 第二對(duì)直齒圓柱齒輪的主要參數(shù)的計(jì)算由參考文獻(xiàn)[5]表 12.7 得 總變位 X=0.87mm根據(jù)類比得 X5=X4=0.52mm X6=0.35mm20分度圓直徑 mm167235???mZdmm546壓力角 ?0?嚙合角 ???sinta2'sin65??ZX?8.0'中心距變動(dòng)系數(shù) ????????1'cos265y??8.03126.0中心距 mm3.5'?yma齒高變動(dòng)系數(shù) mm74.012687?????X齒數(shù)比 9.356Z?節(jié)圓直徑 mm??1'2'?admm56.46.056???齒頂高 mm8.3???myxha齒根高 mm??33?cf全齒高 mm16.566?fa齒頂圓直徑 mm722?ahd齒根圓直徑 mm40.66?ff公法線長(zhǎng)度 mm 49.5?kw跨測(cè)齒數(shù) k 6=3 固定弦齒厚 mm 28.1'xS21固定弦齒高 mm 81.6'?xh4.1.5 錐齒輪的參數(shù)計(jì)算由參考文獻(xiàn)[5]表 5.1 查得 45 鋼硬度為 217～255HBS，取硬度為225～255HBS。大齒輪選用 45 鋼調(diào)制處理。硬度為 162～217HBS，取 190～217HBS 。齒輪精度等級(jí)為 7 級(jí)。按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)算（由參考文獻(xiàn)[5]公式 5.54）d mm （4.16）13 22)][()5.0(4HERRZuKT?????式中 =9.55 N.m =360N.m?T2?734692?nP初選載荷系數(shù) =1.65tK節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)： = HZ5.20sin2cosinco2?????（4.17）（由文獻(xiàn)[5]表 5.5）得，彈性系數(shù) MPa8.19?EZ取齒寬系數(shù) 3.0R?文獻(xiàn)[5]圖 5.16 得：MPa， MPa571lim?H?52lim?H?由文獻(xiàn)[5]式 5.28 得：[ ]= = 0.9×575MPa=517.5MPa （4.18）P11li0.9[ ] = =0.9×550MPa=495MPa （4.19）2H?2limHd mm （4.20）1 ??321)5.0(7PRRuKT????22?3 2495)3.01(4.206517???124.5mmμ=i=2.14齒輪數(shù)取 =14;1Z=μ2Z1=2.14×14=29.96取 =302實(shí)際傳動(dòng)比 和理論值相同。14./3012' ?Zim= 124.5/14=8.8 (4.21)1Zd取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù) m=9=9×14=126mm (4.22)1mzd?mm270392??由文獻(xiàn)[5]表 5.3 得使用系數(shù) =1.00AK由文獻(xiàn)[5]圖 5.4 得動(dòng)載系數(shù) =1.00V= = mm （4.23）R212Zm??98.14302???mm 取 45mm6./98.4??b?計(jì)算錐齒輪的分度圓錐角：(4.24)?019.2534arctnarct211 ?Z???? 8.609.52??齒頂圓直徑 ， ： 1ad= (4.25)1ad1cos2?ah?23= 126+2×1×9 ?02.5cos=142.31mm(4.26)?2ad2s?ah?=270+2×1×9 ?13.69co=277.61mm齒根圓直徑 ， ：1fd2f= (4.27)1fd1cos2?fh?=126-2×（1+0.2）×9 ?02.5cos=106.43mm= (4.28)2fd2cos?fh?=270–2×（1+0.2）×9 ?13.69cos=262.31mm齒頂角的計(jì)算 ， ：1a?2= (4.29)1a ????45.397.18arctnrtRh= =1?2?齒根角 ，1f?2f= = (4.30)1f 97.148)0(arctnarct ???Rhf ?15.= =1f?2f?頂錐角 ，1a?2= + (4.31)1a?1a=(25.01+3.45)°=28.4669°= +2a?2a?24=（64.98+4.15）°=69.13°小齒輪圓中點(diǎn)分度圓直徑 1md= （1-0.5b/R） (4.32)1=126×（1-0.5×45/148.97）=143.7mm運(yùn)算圓周速度 mv= (4.33)mv106?nd?= 734.=5.5m/s由表選擇 7 級(jí)精度合宜校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度(4.34)??MPaYmzFR??????52211F).0(bKT359當(dāng)量齒數(shù) ,1VZ2計(jì)算錐齒輪的速度系數(shù)Z = = =15.45 (4.35)1V1cos??0.254Z = = =90.92V2?3.69由 Z 和 Z 查 [5]表 12.8 得： 1V2=4.051'FaY=3.852'由文獻(xiàn) [6]圖 5.14 外齒輪齒形系數(shù)：Z ＜90，所以 =1.05 =1.05×4.05=4.25，1V1FaY1'FaY25Z ＞90，所以 =1.10 =1.10×3.85=4.242V2FaY2'FaY由文獻(xiàn) [6]圖 5.18b 齒根疲勞彎曲極限：=230MPa，1limF?=210MPa2li由文獻(xiàn) [6]式 5.31：[ ]=1.14 =1.4×230=322MPa （4.36）1PF?1limF[ ]=1.4 =1.4×210=294MPa （4.37）22li= MPa (4.38)1F ??FPRYz????5221).0(bKT359= 25.43.04796.2???）（=242.32 安全][1F?= (4.39)2F?1PFS2Y=242.32×4.24/4.25=241.75 安全][2F?錐齒輪主要參數(shù)：傳動(dòng)比 i=2.14齒數(shù) Z =14 Z =3012分度圓直徑 =126mm =270mmdd齒型系數(shù) h *a=1 c =0.2 =20*??錐距= = mm (4.40)R212Zm??98.14302???26圖 4.2 大錐齒輪結(jié)構(gòu)圖4.2 軸的選擇及計(jì)算4.2.1 第 II 軸的設(shè)計(jì)及校核1.估算軸的基本直徑選用 45 鋼調(diào)制處理，估計(jì)直徑 d≤100 由參考文獻(xiàn)[5]表 11.11 表查得=650MPa ,表 11.3，C=118b?d ≥ =118× =39.56mm (4.41)3nPC37426.52.軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)表 4.1 初定各軸段直徑位置 軸直徑/mm說(shuō)明螺帽處 39 為滿足定位與安裝,取標(biāo)準(zhǔn)螺帽 39mm,兩端相同齒輪處 45 考慮齒輪從右端裝入，齒輪孔徑應(yīng)稍大于軸承，并為標(biāo)準(zhǔn)直徑27軸承處 50 因軸承需要承受徑向力及軸向力，軸承內(nèi)徑應(yīng)稍大于油封處軸徑，并符合滾動(dòng)軸承標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)徑，故取軸徑為 50,選用圓柱滾子軸承傳動(dòng)軸處55 此段軸是軸承的定位作用，應(yīng)略大于軸承段軸直徑所以取 55表 4.2 確定各軸段長(zhǎng)度位置 軸段長(zhǎng)度/mm 說(shuō)明螺帽處 18 此段軸應(yīng)長(zhǎng)于標(biāo)準(zhǔn)螺帽的長(zhǎng)度切不能與端蓋接觸故取 18mm 兩端相同齒輪處 47 此段軸長(zhǎng)度包括兩個(gè)部分：齒輪寬度和定位的套筒故取 47mm軸承處 30 考慮到箱體制造誤差、裝配方式等方面該段軸長(zhǎng)為 30mm 兩端相同傳遞力處 1681 中間軸上有大錐齒輪、花鍵軸和軸環(huán)，總長(zhǎng)為 1681mm全軸長(zhǎng) 1833 （18+47+30+1681+30+18）mm=1833mm（3）傳動(dòng)零件的軸向固定，齒輪處采用 A 型普通平鍵，齒輪處鍵A12×30GB/T1096-2003。（4）其它尺寸 為加工方便，并參照型軸承的安裝尺寸，軸上過(guò)渡圓角半徑全部取 r=1mm；軸端倒角為 C23 軸的受力分析（1）求軸傳遞的轉(zhuǎn)矩T= N·mm (4.42)5625 1039.745.210.910.9 ?????ZNP(2)求軸上的作用力齒輪的切向力N (4.43)640270.85139d2Fm1 ???Tt(4.44).332t齒輪上徑向力N (4.45)7.50192tan.1790tanF1r ?????齒輪上的軸向力28=13790.5/cos20°12958.83N (4.46)αcos/Ftn?(3)各點(diǎn)受彎矩 HM30240.75N (4.47)??5.3091LAB1rHB153100.85N (4.48)??5.7FCDr2C=6440×30.5+ ×740-13790.5×770.5=0BBVAB1-LF??tt VCF=14093.5NVC同理以 C 點(diǎn)為支點(diǎn)=6137.0NBF由圖可知T=7.24× N?mm510（4）按當(dāng)量彎矩校核軸的強(qiáng)度由圖可知截面 B 的彎矩、轉(zhuǎn)矩皆為最大，且相對(duì)尺寸較小，所以是危險(xiǎn)截面，應(yīng)與校核 。截面 B 的當(dāng)量彎矩為N?mm 352322 102.4710.76108T)(M???????? ）（）（αe(4.49)由[5]圖 11.4 查得，對(duì)于 45 號(hào)鋼 MPa，其中 MPa,故按[5]7b???6w1??（11-3）得MPa=35.78MPa＜ MPa (4.50)????????733ee501.240.dB???5w1??因此，軸的強(qiáng)度夠29TT圖 4.3 傳動(dòng)軸的強(qiáng)度計(jì)算圖 4.4 傳動(dòng)軸結(jié)構(gòu)圖4.2.2 第 IV 根軸的設(shè)計(jì)及校核1 估算軸的基本直徑選用 45 鋼，調(diào)制處理，估計(jì)值徑 d≤100mm 由[5]表查的 =650MPa,查[5]表b?11-3，C=118d ≥ =118× =39.56mm (4.51)3nPC3742.62 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)30表 4.3 初定各軸段直徑位置 軸直徑 說(shuō)明軸承處 60 因軸承需要承受徑向力及軸向力，軸承內(nèi)徑應(yīng)稍大于油封處軸徑，并符合滾動(dòng)軸承標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)徑，故取軸徑為 60 選用圓柱滾子軸承，初定軸承型號(hào)為 32212，兩端相同螺帽處 39 為滿足定位與安裝取標(biāo)準(zhǔn)螺帽 39mm 兩端相同齒輪處 55 考慮齒輪從右端裝入，齒輪孔徑應(yīng)稍大于軸承， 并為標(biāo)準(zhǔn)直徑端蓋處 65 起到密封工作部分，為固定軸承應(yīng)稍大于軸承處直徑故選擇 65mm兩端相同裝刀處 75 由于該處刀為安裝式，所以要保證軸的強(qiáng)度，選擇 75mm左軸承軸肩處65 為便于軸承拆卸，軸肩高度不能過(guò)高，按 32212 型軸承安裝尺寸表 4.4 確定各軸段長(zhǎng)度位置 軸段長(zhǎng)度/mm說(shuō)明螺帽處 21 此段軸應(yīng)長(zhǎng)于標(biāo)準(zhǔn)螺帽的長(zhǎng)度切不能與端蓋接觸故取 21mm 兩端相同齒輪處 42 此段軸長(zhǎng)度包括兩個(gè)部分：齒輪寬度和定位的套筒故取 42mm軸承處 30 考慮到箱體制造誤差、裝配方式等方面該段軸長(zhǎng)為 30mm 兩端相同軸承端蓋處32 為方便零件的拆裝及內(nèi)部的尺寸，故該段長(zhǎng)度為 32mm安裝犁刀處1650 由于要預(yù)留左邊的零件安裝尺寸，所以該段長(zhǎng)度為 1650mm軸端擋蓋處8 由于要進(jìn)行密封所以該段為固定擋蓋，故該段長(zhǎng)度為 8mm全軸長(zhǎng) 1833 （21+42+30+32+1650+9+8+20+30+21）mm=1833（3）傳動(dòng)零件的軸向固定 齒輪處采用 A 型普通平鍵，齒輪處鍵A12×30GB/T1096-2003。（4）其它尺寸為加工方便，并參照 32212 型軸承的安裝尺寸[5]，軸上過(guò)渡圓角半徑全部取 r=1mm；軸端倒角為 C2。3 軸的受力分析