單螺桿擠出機構(gòu)設計

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CHANGZHOU INSTITUTE OF TECHNOLOGY 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 題目 單螺桿擠出機構(gòu)設計 二級學院 直屬學部 專業(yè) 班級 學生姓名 學號 指導教師姓名 職稱 評閱教師姓名 職稱 2015 年 5 月 常州工學院畢業(yè)設計 摘 要 近年來 隨著塑料工業(yè)的飛速發(fā)展 塑料制品的應用領域不斷擴展 塑料加工設 備已滲透到國民經(jīng)濟的各個行業(yè) 成為我國機械工業(yè)的重要組成部分 在國民經(jīng)濟中 起著越來越重要的作用 其中塑料成型機械是塑料工業(yè)中的一個重要組成部分 是完 成塑料制品生產(chǎn)成型的必要手段 而擠出成型又是塑料成型加工的重要成型方法之一 本文主要講述其基本成型原理 結(jié)構(gòu)組成 主要技術(shù)參數(shù) 主要零部件及有關(guān)的 調(diào)控系統(tǒng)和輔助裝置 設備的安全操作和維護保養(yǎng)以及主要故障的排除等內(nèi)容 并闡 述這些內(nèi)容之間的相互關(guān)系及影響 并且在講解單桿塑料擠出機的工作原理 基本結(jié) 構(gòu)和有關(guān)專業(yè)知識的基礎上 具體深入分析問題 理論與實際相結(jié)合 并從機理 結(jié) 構(gòu)以及塑料成型工藝 設備的調(diào)控 安全及維護保養(yǎng)等方面綜合分析問題 找出矛盾 的主要方面 選擇最優(yōu)的改進方案 來提高單桿塑料擠出機的綜合水平 從而獲得更 好的經(jīng)濟效益和社會效益 關(guān)鍵詞 單螺桿 擠出機 塑料成型機械 擠出原理 塑料成型工藝 單螺桿擠出機構(gòu)設計 Abstract In recent years with the rapid development in the plastic industry plastic product has been continuously enlarged in application field The plastic machine has been used in many fields that is detached to the national economy has become the important part and this role is getting gradually important while plastic molding machinery plays a vital role in plastic industry and it is the necessary way to accomplish the plastic molding whereas the injection machine is one of the most crucial methods to make the plastic molding It is mainly involved in the basic molding principle structure composition chief tech parameter general parts and relevant coordination system assist equipment and how to operate safely and maintain as well as how to obviate the error surly the connection and mutual impact among these item Furthermore on the basis of working principle structure and relevant subjects this thesis gives a deeper analysis both theoretically and practically and a benign promotion to the traditional types It does study on the problem of principals structure plastic molding process in synthesis separate the main contradiction and optimize the plan in order to benefit the highest profit and social interest Keywords single screw extruding machine plastics shaping machine Extrusion principle Plastic injection molding process 常州工學院畢業(yè)設計 目 錄 第 1 章 緒論 1 1 1 單螺桿擠出機 1 1 1 1 基本操作 1 1 1 2 排氣擠出機 2 1 1 3 橡膠擠出機 2 1 2 多螺桿擠出機 2 1 2 1 雙螺桿擠出機 2 1 2 2 多螺桿擠出機 3 1 3 新型擠出機 4 1 3 1 手提式擠出機 4 1 3 2 磨盤擠出機 4 1 3 3 往復螺桿擠出機 5 1 4 本文的主要內(nèi)容 5 第 2 章 擠出機總體方案的確定 7 2 1 擠出機總體布局的基本要求 7 2 2 螺桿類型的確定 7 2 2 1 螺桿的工作性能指標評定 7 2 2 2 螺桿的選用原則 7 2 2 3 螺桿的分類 8 2 2 4 螺桿方案的確定 8 2 3 機筒類型的確定 8 2 4 本章小結(jié) 9 第 3 章 擠出機構(gòu)設計 10 3 1 聚苯乙烯的基本特性 10 3 2 螺桿設計 10 3 2 1 螺槽深度和壓縮比的確定 10 3 2 2 螺距和螺紋升角的確定 14 3 2 3 螺紋頭數(shù) 15 3 2 4 三段式螺桿長度的確定 15 3 2 5 螺紋斷面設計 18 3 2 6 螺桿設計的校核 20 單螺桿擠出機構(gòu)設計 3 3 螺桿與機筒的間隙 23 3 4 加料裝置 24 3 5 加熱冷卻裝置 24 3 6 本章小結(jié) 25 第 4 章 傳動機構(gòu)設計 26 4 1 計算傳動裝置的運動和動力參數(shù) 26 4 1 1 減速器傳動比的分配 26 4 1 2 減速器各軸動力參數(shù)的計算 26 4 2 齒輪的設計計算 26 4 2 1 高速級齒輪的計算 26 4 2 2 低速級齒輪的計算 29 4 3 軸的設計計算 32 4 3 1 輸入軸軸 的設計 32 4 3 2 中間軸軸 的設計和計算 33 4 3 3 輸出軸軸 的設計 34 4 4 鍵的選擇與校核 36 4 5 滾動軸承的選擇和計算 37 4 6 潤滑與密封 38 4 7 減速器的設計資料 38 4 8 本章小結(jié) 39 結(jié) 論 40 參考文獻 41 致 謝 42 常州工學院畢業(yè)設計 1 第 1 章 緒論 1 1 單螺桿擠出機 螺桿擠出機分為單螺桿擠出機和多螺桿擠出 單螺桿擠出機是聚合物工業(yè)中最重 要的一類擠出機 其主要優(yōu)點為成本較低 設計簡單 堅固而可靠 以及滿意的性能 成本比 常規(guī)塑化擠出機的螺桿具有 3 個不同的幾何段 見圖 1 1 圖 1 1 常規(guī)擠出機螺桿幾何形狀 這種幾何形狀也稱之為 單級 單級 是指這種螺桿盡管有 3 個不同的幾何段 但事實上僅有一壓縮段 第一段 最靠近進料口 的螺槽 般較深 此段中的物料大 都處于固體狀態(tài) 此段稱之為螺桿的進料段 最末段 最靠近模頭 的螺槽通常較淺 此段中的物料大都為熔融狀態(tài) 此蟬桿段稱之為計量段或擠出段 第二段連接進料段 和計量段 此段稱之為過渡段或壓縮段 多數(shù)情況下 螺槽深度 或螺棱高度 從進 料段向計量段以線性方式減小 因而使物料在螺槽中經(jīng)受壓縮 以后將證明這種壓縮 作用在多數(shù)悄況下對擠出機的正確運行是必不可少的 1 1 1 基本操作 單螺桿擠出機的操作相當簡單 物料從加料斗進入 通常物料靠重力由加料斗流 入擠出機機筒 有些物料在干燥狀態(tài)不易流動 必須采用特殊措施防止物料在進料斗 中掛料 物料一旦落入擠出機機簡 即處于擠出機螺桿和機筒之間的環(huán)狀空間內(nèi) 并 進而為螺棱的主動螺腹和被動蝶腹螺槽所包圍 機簡靜止而蟬桿旋轉(zhuǎn) 因此 摩擦力 都作用于物料以及機筒和螺桿表面 至少物枓處于固體狀態(tài) 低于熔點 這些摩擦力 負責向前輸送物料 物料向前運動時 即因摩擦產(chǎn)生的熱和機筒加熱器傳導的熱而被加熱 當物料溫 度超過其熔點 則在機筒內(nèi)表面形成熔膜 塑化段即由此開始 必須指出 塑化段起 點通常不是壓縮段起始點 各功能段的分界線取決于聚合物性能 擠出機幾何形狀以 及操作條件 因而 分界線可因操作條件改變而改變 然而 螺桿的幾何段由設計確 定 不因操作條件的變化而變化 當物料向前運動時 在各個位置的固態(tài)物料量將因 熔融而減少 當全部固態(tài)聚合物消失時則達到塑化段末端 而熔體輸送段開始 在固 體輸送段中 將熔體均勻的輸送給模頭 當聚合物流進模頭時 即呈現(xiàn)模頭流道的形狀 因而 當高聚物離開模頭時 其 單螺桿擠出機構(gòu)設計 2 形狀或多或少的符合模頭流道最后部分的斷面形狀 由于模頭產(chǎn)生流動阻力 所以需 要壓力迫使物料通過模頭 這種壓力通常稱之為模頭壓力 模頭壓力因模頭形狀 特 別是流道 高聚物熔體溫度 通過模頭的流率 以及高聚物熔體的流變特性所決定 模頭壓力由模頭產(chǎn)生而不由擠出機產(chǎn)生 擠出機只是產(chǎn)生足夠的壓力 以迫使物料通 過模頭 如聚臺物 擠出量 模頭 模頭溫度均相同 則無論擠出機是齒輪泵單螺桿 擠出機 還是雙螺擠出機等都不會造成差異 機頭力相同 1 1 2 排氣擠出機 排氣擠出機在設計和功能上與非排氣擠出機有很大區(qū)別 排氣擠出機在其機筒上 有一個或多個開口 排氣口 揮發(fā)物可由此逸出 因而 排氣擠出機能連續(xù)從聚合物 中連續(xù)排除揮發(fā)物 這種排氣增加了一種非排氣擠出機所沒有的功能 除排出揮發(fā)物 外 還可利用排氣口向聚合物添加某些組分 渚如添加劑 填充劑 反應組分等等 這顯然增加了排氣擠出機的多功能性 并且還有額外的好處 即只要堵塞排氣口并在 可能情況下變換螺桿幾何形狀 排氣擠出機即可作為常規(guī)非排氣擠出機 螺桿的設計對排氣擠出機的正確運 非常關(guān)鍵 困擾排氣擠出機的主要問題之一 是排氣口溢料 在這種情況下 不僅揮發(fā)物通過排氣口釋放 而且也流出一定量的聚 合物 因而 擠出機螺桿必須設計成使排氣口 排氣段 下面的聚臺物中不呈正壓 這就導致開發(fā)二級擠出螺桿 尤其是為排氣擠出機所設計的二級擠出螺桿 二級擠出 螺桿有被釋壓 排氣段所分隔的兩個壓縮段 這由各類似于沿一根軸串聯(lián)相接的兩根單 級擠出螺桿 1 1 3 橡膠擠出機 用于彈性體加工的擠出機的歷史比任何其它類型的擠出機都長 用于橡膠擠出的 工業(yè)機器早在 19 世紀下半葉即已間世 一些早期的擠出機制造商有美國 John Royle 和 英國 Frsncis Shaw 德國主要橡膠擠出機制造商之一是 Paul TrosteL 事實上 Paul TrosteL 仍為主要的擠出機制造商 盡管橡膠擠出機問世已超過一個世紀 但有關(guān)橡膠 擠出文獻的缺乏今人吃驚 某些橡膠手冊討論了橡膠擠出 但在多數(shù)情況下 資料非 常貧乏而且實用性有限 最早的橡膠擠出機是為熱喂料擠出制造的 這些擠出機用來 輥煉機或其它混煉裝置的熱料喂料 1950 年左右 開發(fā)了冷喂料擠出 冷喂料擠出被 認為有以下優(yōu)點 1 設備投資小 2 料慍控制較好 3 勞功成本降低 4 能處理更廣泛品種的配混膠料 常州工學院畢業(yè)設計 3 1 2 多螺桿擠出機 1 2 1 雙螺桿擠出機 雙螺桿擠出機又包括平行雙螺桿擠出機和錐形雙螺桿擠出機 平行雙螺桿擠出機 有同向和異向之分 近幾年 隨著國內(nèi)電子電器 通訊 汽車等領域的飛速發(fā)展 材 料改性與配混技術(shù)市場需求大增 同向雙螺桿配混擠出機作為市場最大的受惠者 一 度幾乎成為雙螺桿的代名詞 從最初的高技術(shù)含量設備發(fā)展至今 已成為大眾化的設 備之一 盡管各個廠家仍然存在技術(shù)含量與實力的差別 不能否認的是雙螺桿擠出機 在中國的發(fā)展已相當成熟 尤其是在中小型機市場 相較而言 異向平行雙螺桿擠出 機國內(nèi)開發(fā)較少 而成型所用設備更多的為錐形雙螺桿擠出機 錐形雙螺桿擠出機廣 泛應用于異型材成型 在建筑門窗加工領域應用獲得成功 由于雙螺桿擠出機的產(chǎn)量 高 混合性能優(yōu)于常規(guī)單螺桿擠出機 普遍采用積木式結(jié)構(gòu)易于根據(jù)不同材料進行調(diào) 整 因此成為擠出加工市場的主導力量 雙螺桿擠出機是一種具有兩根阿基米德螺桿的機器 很明顯 這是非常一般的定 義 然而 一旦定義更明確 就將其限于雙螺桿擠出機的特定分類之中 由于設計 操作原理以及應用領域方面的巨大差異 雙螺桿擠出機種類繁多 所以 難于對雙螺 桿擠出機作出全面的評述 各種雙螺桿擠出機之間的差異頗大于單螺桿擠出機之間的 差異 這是可想而知的 因為雙螺桿結(jié)構(gòu)大量增加了設計變量的數(shù)目 諸如旋轉(zhuǎn)方向 嚙合程度等等 雙螺桿擠出機的分類主要基于雙螺桿擠出機的幾何構(gòu)型 有些雙螺桿 擠出機的功能與單螺桿擠出機非常相同 其它雙螺桿擠出機操作完全不同于單螺桿擠 出機 并且用于非常不同的應用領域 1 2 2 多螺桿擠出機 這種類型的擠出機配備兩根以上的螺桿 較熟知的一例是行星輥式擠出機 這種 擠出機看起來類似單螺桿擠出機 實際上 進料段與標準單螺桿擠出機的相同 然而 擠出機的混合段則大小不相同 在擠出機的行星輥段中 六個或更多的均勻分布的行 星螺桿環(huán)繞主螺桿的周圍旋轉(zhuǎn) 在行星螺桿段中 主螺桿又稱太陽螺桿 行星螺桿與太 陽螺桿和機筒嚙合 因此 行星機筒段上必須行星螺桿上的螺棱相對應螺槽 行星機 筒段通常是用法蘭與進料料筒段相連接的分離料筒段 在擠出機的開始部分 于行星螺桿之前 物料像在普通單螺桿擠出機中一樣向前 運動 當物料達到行星段時 要在此處充分塑化 物料處于由行星螺桿 太陽螺桿和 機筒之間的輥壓作用產(chǎn)生的強烈混合中 相對于機筒長度而言 機筒 太陽螺桿和行 星螺桿的螺旋形 設計表面積大 導致有效的排氣 熱交換和溫度控制 因而能加工熱敏性配混料 而降解最少 正因為如此 行星式齒輪擠出機常常用于硬質(zhì)和增塑 PVC 配料的擠出或 配混 行星輥段也用作普通擠出機的附加裝置以改善混合性能 另一種多螺桿擠出機 單螺桿擠出機構(gòu)設計 4 是四螺桿擠出機 如圖 1 2 這種擠出機主要用于排除溶劑 從 40 溶劑至低達 0 3 急驟排氣發(fā)生在附加于 機筒上的圓拱形排氣室 然后 由急驟排氣產(chǎn)生的多泡物料被四根螺桿輸出 多數(shù)情 況下 裝備有后續(xù)排氣段以便進一步降低溶劑含量 圖 1 2 四螺桿擠出機 1 3 新型擠出機 隨著近來市場發(fā)展的需要 國內(nèi)外不同廠家紛紛推出各種特殊結(jié)構(gòu)的單螺桿擠出 機 以適應特殊的市場需要 以下特別介紹幾種特殊擠出機在國內(nèi)的研發(fā)進展 1 3 1 手提式擠出機 北京化工大學成功開發(fā)一種超高速微型手提式單螺桿擠出機 該機器螺桿直徑僅 12mm 機器總重量不到 2 5kg 螺桿工作轉(zhuǎn)速 800 1200rpm 可實現(xiàn)連續(xù)或間歇工作 此外由于所加工物料具有高壁面滑移性以及極易架橋的特點 配有專門設計的強制加 料裝置 由于擠出機為手提式操作 設計了特殊的多路排氣裝置 以充分保證氣體的 排出 此外 該機器還具有深槽大螺距 兩種驅(qū)動方式可選 電動 氣動 整機易于 清理 保養(yǎng) 維修等特點 該機器最初為加工一種特殊的低密度低粘度物料設計 并 可用于各種低粘度物料的擠出加工 如熱熔膠 低分子量樹脂 各種石蠟 燃料 顏 料 化妝品等的加工成型 超微型擠出機的研究開發(fā) 存在許多一般設備設計加工過程中難以想像的困難 據(jù)介紹 該設備開發(fā)的關(guān)鍵在于微型擠出機的加料 排氣 實現(xiàn)低溫擠出輸送等問題 常州工學院畢業(yè)設計 5 的解決 1 3 2 磨盤擠出機 國內(nèi)多個廠家已完成磨盤擠出機的開發(fā) 實現(xiàn)磨盤擠出機的商業(yè)化生產(chǎn) 高填充 物料使用普通單螺桿或雙螺桿擠出機加工存在較大的難度 雙螺桿擠出機用于玻纖增 強配混時 若玻纖含量超過 45 加工就會變得相當困難 在加工磁性材料時 通常 磁粉的添加量高達 60 70 有時甚至達到 90 以上 用普通擠出機進行磁性材料的 加工與造粒幾乎是不可能的 國內(nèi)一些廠家和科研院所 根據(jù)國內(nèi)磁性材料以及其他 高填充物料的需要 悉心研發(fā)出獨立設計的磨盤擠出機 典型例子如北京鳳記和北京 化工大學 磨盤擠出機可以通過調(diào)整磨盤組合以適應不同高填充材料 如玻纖增強 磁性塑料 導電材料 新型陶瓷等物料的擠出加工 為了適應高填充物料的擠出加工 需要 北京化工大學也在進行磨盤擠出機直接擠出成型的試驗研究 并應用于多種復 合材料的擠出成型加工試驗獲得成功 1 3 3 往復螺桿擠出機 往復螺桿擠出機在前幾年的國內(nèi)市場紅火一時 也成為不同廠家顯示技術(shù)實力的 一個標志型產(chǎn)品 尤其是各雙螺桿擠出機廠家紛紛推出往復螺桿擠出機 由于雙螺桿 市場異常火爆 往復螺桿擠出機市場相對平淡 各擠出廠家還是以雙螺桿擠出機為主 推產(chǎn)品 近日 寶應金鑫特種塑料機械廠與北京化工大學合作研發(fā)出多種規(guī)格的往復 移動單螺桿擠出機 初步實現(xiàn)了往復移動擠出機的系列化 據(jù)悉 寶應金鑫此次推出 的系列化產(chǎn)品共包括四種規(guī)格 45 78 110 和 140 其中 45 和 78 兩種規(guī)格已經(jīng)研發(fā) 成功 即將推出 110 和 140 兩種機型 往復移動式單螺桿擠出機最大的特點是實現(xiàn)不同物料的高填充加工 用于玻纖增 強物料加工時 玻纖的添加量可以達到 50 以上 特別適于高填充物料的加工 具有非 常廣闊的市場前景 由于其獨特的往復式結(jié)構(gòu) 不能很好的滿足建壓的要求 因而一 般不適合用于制品的直接擠出成型 通常用于成型加工時 還需要配備專用的成型擠 出機 以上介紹的幾種單螺桿擠出機 可以說是當前中國市場具有一定代表性的產(chǎn)品 不過 盡管中國擠出機市場發(fā)展迅猛 也有不少新的機型推出 我們不能忽視中國擠 出機技術(shù)與國外發(fā)達國家相比還有較大差距 比如在超大型和微型設備領域就還落後 于國際先進水平 國內(nèi)企業(yè)唯有加緊努力 才能在激烈的市場競爭中贏得機會 真正 從塑機大國發(fā)展為塑機強國 近年來 雙螺桿擠出機市場異?；鸨?相對而言 單螺桿一直處于悄寂狀態(tài) 但 是 單螺桿擠出機作為一種基本的塑膠加工設備 結(jié)構(gòu)簡單 成本較低 而且具有更 大的設計靈活性 各種不同的特種單螺桿擠出機重受關(guān)注 單螺桿擠出機因其結(jié)構(gòu)簡單 價廉物美 生產(chǎn)效率高的特點 一直是塑膠管材 單螺桿擠出機構(gòu)設計 6 板材 片材 異型材等成型加工最重要的設備 隨著技術(shù)的不斷進步以及人們對螺桿 認識的提高 多種不同的擠出機結(jié)構(gòu)形式陸續(xù)面世 特種單螺桿擠出加工技術(shù)又有替 代多螺桿技術(shù)的趨勢 1 4 本文的主要內(nèi)容 隨著擠出機應用領域的不斷拓展和技術(shù)上的不斷進步 擠出機市場仍然保持一定 的上升勢頭 但國產(chǎn)擠出機價格大幅下跌已成現(xiàn)實 部分廠家粗制濫造和惡性價格戰(zhàn) 已經(jīng)影響到國內(nèi)塑機的整體形象和市場競爭力 也阻礙了塑料加工業(yè)的發(fā)展 專家認為 擠出機主機和生產(chǎn)線今後的市場將向高技術(shù)含量 價格更趨走低的方 向發(fā)展 從成型設備來看 國產(chǎn)主機基本上以錐形雙螺桿擠出機和單螺桿擠出機為主 技術(shù)較成熟 市場銷量最大 但這類產(chǎn)品的通用規(guī)格已供大于求 只能維持在市場頂 峰期的 50 60 左右 國內(nèi)主機市場今後的重點應在于發(fā)展平行異向雙螺桿擠出機 以 適應大擠出量的成型需要 平行同向雙螺桿擠出機要向第六代 第七代高速 大長徑 比方向發(fā)展 單螺桿擠出機則是向著超大型 超微型 大長徑比 高產(chǎn)出 良好的排 氣性等方向發(fā)展 而適應特殊加工需要的螺桿機筒結(jié)構(gòu) 則成為大家爭相研發(fā)的重點 實際上 單螺桿擠出機是一種低能耗 低成本的機型 只要技術(shù)得當 結(jié)構(gòu)設計合理 同樣可以達到雙螺桿擠出機的效能 據(jù)介紹 美國現(xiàn)在使用的塑料擠出機就以單螺桿 為主 高技術(shù)含量的單螺桿擠出機正在某些領域逐步取代雙螺桿擠出機 常州工學院畢業(yè)設計 7 第 2 章 擠出機總體方案的確定 2 1 擠出機總體布局的基本要求 1 擠出機布局首先必須滿足用戶提出的各種要求 如擠出機的加工范圍 工 作精度 生產(chǎn)率 和經(jīng)濟性等等 2 在經(jīng)濟 合理的條件下 盡量采用較短的傳動鏈 以簡化機構(gòu) 提高傳動 精度和傳動效率 3 確保擠出機具有與所要求的加工精度相適應的剛度 抗震性 熱變形及噪 聲水平 4 擠出機必須滿足參數(shù)標準和系列型譜中關(guān)于擠出機布局方面的規(guī)定 同時 還應最大限度地考慮擠出機的系列化和部件的通用話程度 5 對于生產(chǎn)率和自動化程度較高的擠出機 應力求便于自動上下料及納入自 動線 6 應便于觀察加工過程 便于操作 調(diào)整和維修機床 便于輸送 裝卸 注 意擠出機的防護 確保安全生產(chǎn) 2 2 螺桿類型的確定 螺桿是擠壓系統(tǒng)中的主要零件 它的各部分幾何形狀的變化 直接影響螺桿的工 作性能效果 對塑料制品得產(chǎn)量和質(zhì)量 都有非常重大的影響 2 2 1 螺桿的工作性能指標評定 1 塑化質(zhì)量 按專業(yè)標準規(guī)定制造的擠出機 擠塑生產(chǎn)得塑料制品也應是符合 質(zhì)量標準 螺桿是擠塑生產(chǎn)影響產(chǎn)品質(zhì)量的關(guān)鍵零件 物料得混合質(zhì)量 塑化的是否 均勻 物料得徑向溫差是否較小 壓力要均衡 能量消耗要比較低 生產(chǎn)率的提高 這些都受螺桿工作質(zhì)量得影響 2 比流量 這個比值大 說明這根螺桿的塑化能力強 比流量得單位為 kg h r min 3 比功率 這個值小 說明生產(chǎn)同樣質(zhì)量的塑料制品 能量消耗少 比功率得 單位為 kw kg h 4 通用性 指螺桿能否適應擠塑不同的塑料 能在不同塑料制品機頭阻力下工 作 5 經(jīng)濟性 制造機械加工比較容易 工作壽命比較長 2 2 2 螺桿的選用原則 1 按塑料的制品種類選擇 塑料的種類很多 有結(jié)晶型和非結(jié)晶型 它們在被 擠塑生產(chǎn)制品時 對溫度條件要求及本身得粘度 穩(wěn)定性和流動性能都有差別 所以 生產(chǎn)不同種類塑料制品時 應該選擇不同類型螺桿 2 機頭模具的阻力對螺桿結(jié)構(gòu)尺寸的影響 螺桿螺紋的均化段得的螺槽深淺 單螺桿擠出機構(gòu)設計 8 與機頭阻力大小要匹配選取 機頭阻力大 這段螺紋槽要淺些 反之 當阻力小時 螺槽就應深些 對于排氣式擠出機 要求第二階段的均化段螺槽深度要比第一階螺桿 的均化段螺紋槽要深些 否則排氣口處易溢料 3 按擠出機的用途選擇 不同用途的擠出機 根據(jù)工作性質(zhì)和擠塑塑料品種來 選配螺桿 如果只用于一種塑料制品得選擇 可按該塑料產(chǎn)品得要求 訂購專用螺桿 擠出機 如果擠出機要擠塑不同材料的多種制品 就應選擇螺桿具有較大得通用性 2 2 3 螺桿的分類 按照螺桿得結(jié)構(gòu)和螺桿螺紋部分的幾何形狀 可分為普通螺桿 新型螺桿和排氣 螺桿 1 普通型螺桿 普通螺桿擠出機是現(xiàn)在廣泛使用的擠出機 能擠塑粉料和粒料 這種螺桿螺紋部分可分為加料段 塑化段和均化段 普通螺桿與新型螺桿比較有許多 不足之處 有逐漸被新型螺桿取代得趨勢 2 新型螺桿 與普通螺桿比較 就是在螺桿的不同部位上設計了非螺紋元件 以改進塑料得混合 熔融塑化質(zhì)量和縮短擠塑生產(chǎn)時間 3 排氣螺桿 在擠塑物料得過程中 為能夠排除物料中的空氣 揮發(fā)物氣體 和水蒸氣 而專門設計的螺桿 2 2 4 螺桿方案的確定 介于本設計的加工的是溶體材料為聚苯乙烯 PS PS 為乙烯的聚合物 在生產(chǎn) 中無特殊的要求 因此選用普通螺桿 材料為 45 號鋼 2 3 機筒類型的確定 機筒與螺桿配合工作 組成擠出機的擠壓系統(tǒng) 在擠塑物料的工作中 它的作用 和螺桿工作同樣重要 機筒和螺桿是擠塑系統(tǒng)的主要組成零件 也是擠出機的關(guān)鍵零 件 對于機筒結(jié)構(gòu)形式的選擇和制造精度等級 都會直接影響塑料制品的產(chǎn)量和質(zhì)量 機筒的結(jié)構(gòu)形式設計選擇 應該是在保證其工作強度的基礎上 注意考慮它有利 于被擠塑物料的塑化 結(jié)構(gòu)形式方便機械加工 同時能得到較高的精度 再一點是要 盡量節(jié)省一些較貴重的合金鋼 這幾點對擠出機的制造工藝及費用 都有較重大影響 1 整體式機筒 整體式機筒應用比較多 比較起來整體式機筒的機械加工精度 比較容易保證 工作時各部加熱均勻 對機筒的加熱和冷卻系統(tǒng)也較好安排和布置 一般小直徑擠出機的機筒 包括有溝槽的加料段部分 大直徑擠出機的機筒不包括加 料段 2 分段式機筒 長徑比值比較大得擠出機和排氣式擠出機 由于機筒過長 為 便于機械加工和節(jié)省合金鋼材 通常采用分段式機筒 但是這種機筒在機加工時也有 常州工學院畢業(yè)設計 9 難度 即二段機筒的內(nèi)圓直徑尺寸的一致性和同心度精度的保證 很難達到要求 由 于中間要用法蘭盤連接 則對機筒加熱得均勻性 連接部分要受影響 對加熱和冷卻 系統(tǒng)的安排布置也帶來一定的困難 3 襯套式機筒 襯套式機筒主要用在大直徑的擠出機上 目的是為了節(jié)省較貴 重的合金鋼材 機筒體用鑄鋼或普通碳素鋼制造 而機筒的內(nèi)襯套用滲碳合金剛制造 當襯套磨損時 只需更換襯套即可 但由于薄而長的襯套的機械加工和熱處理很困難 所以 也很少應用 4 雙金屬層機筒 在鑄鋼或碳素鋼機筒體的內(nèi)壁 用離心澆鑄法鑄一層耐磨合 金 然后機械加工內(nèi)孔至所需要的尺寸 這種機筒既節(jié)省了很多合金鋼又能保證它的 耐磨性和抗腐蝕性 2 4 本章小結(jié) 介于機筒和螺桿得配合工作 組成了擠出機的擠壓系統(tǒng) 共同完成對物料的擠壓 塑化 生產(chǎn)出塑料制品 在完成擠塑工作時 機筒和螺桿一樣 要承受巨大的壓力 扭矩和摩擦壓力及物料得腐蝕 因此我們選擇滲碳合金鋼 38 外徑為 230mm AMClor 結(jié)合本設計得要求和螺桿的形式 機筒選擇整體式 單螺桿擠出機構(gòu)設計 10 第 3 章 擠出機構(gòu)設計 不同的生產(chǎn)線對擠出機的具體要求不一樣 這就需要根據(jù)不同塑料的性能設計出 合理的擠出機 本次設計的擠出機是用于聚苯乙烯 PS 生產(chǎn)線的擠出機 這就要求 對聚苯乙烯 PS 的性能有一定的掌握和了解 3 1 聚苯乙烯的基本特性 聚苯乙烯是最結(jié)構(gòu)簡單的高分子有機化合物 低密度聚苯乙烯較軟 多用高壓聚合 高密度聚苯乙烯具有剛性 硬度和機械強度大的特性 多用低壓聚合 聚苯乙烯為蠟狀 有 蠟一樣的光滑感 不染色時 低密度聚苯乙烯透明 而高密度聚苯乙烯不透明 聚苯乙烯 是結(jié)晶高分子 熔點達到 270 3 2 螺桿設計 螺桿是擠出機最重要的部件 其性能好壞直接影響塑化質(zhì)量和產(chǎn)量 整個理論幾 乎都是圍繞著螺桿上發(fā)生的擠出過程展開的 因此 螺桿設計是擠出理論最重要的應 用領域之一 螺桿直徑的確定 150mm 螺桿長徑比 20 螺桿的長徑比 L D 指螺桿的有效長度 L 和螺桿的直徑 D 之比 長徑比是代表擠出機性能的一個主要的技術(shù)參數(shù) 歐洲塑料橡膠機械制造廠委員會建議長徑比 12 15 18 20 24 25 28 30 35 括號中的數(shù)值盡量不用或少用 對于某些排氣螺桿 長徑比達到 40 左右或更長 本設計中螺桿的有效長度為 L 20D 20 150 3000mm 普通螺桿全長分為三段 即加料段 L1 壓縮段 L2 和計量段 L3 計量段有時也叫 均化段 在熔融理論中 熔融起點和熔融重點以及熔融段長度 Lm 在螺桿上并非固定 不變 他們隨著擠出工藝條件和塑料性能的變化而變化 而壓縮段指的是螺槽深度有 加料段深 H1 變至計量段槽深 H3 的那段長度 它是螺桿設計者人為設計的長度 一旦 螺桿設計出來這個長度也就確定了 3 2 1 螺槽深度和壓縮比的確定 螺槽深度是很重要的參數(shù) 我們可以從制品的質(zhì)量與產(chǎn)量兩方面來分析 1 計量段槽深的確定 我們知道 計量段中熔料的剪切速率 可按下式計算 3 1 3HD 顯然 計量段螺槽深度 愈小 在相同的螺桿轉(zhuǎn)速下剪切速率便愈大 因而分子3 常州工學院畢業(yè)設計 11 間的內(nèi)摩擦力也愈大 從式 3 1 可以看出 熔料因內(nèi)摩擦而產(chǎn)生的熱量正比于剪切 應力和剪切速率 由于剪切應力而產(chǎn)生的熱量和螺槽深度 的平方成反比 3H 3 2 0Q232Da 式中 熔料因剪切產(chǎn)生的熱量 0Q 剪切應力 剪切速率 熔料的表現(xiàn)粘度 a 由此可見 螺槽深度較淺時 物料層內(nèi)部會產(chǎn)生較多的熱量 此外 螺桿上物料 層較薄 由外界加熱器傳進來的熱量也容易將塑料熱透 這方面因素都證明了計量段 槽深較小時 對促進塑料的塑化質(zhì)量是很有好處的 從混合效果上來講 計量段槽深較小時 混煉程度較高 制品比較均勻 在本章 后面我們將進一步指出 當計量段槽深較淺時 壓力波動和溫度波動都比較小 這時 對制品的綜合質(zhì)量都是有利的 但是 我們知道 只有那些承受高剪切速率的的塑料 如聚乙烯 才能選用較小 的槽深 這類塑料的成型溫度范圍很寬 如聚乙烯成型溫度范圍為 150 220 其范圍 達 70 熱穩(wěn)定性很好 因剪切或其他原因造成的局部過熱不易造成無法彌補的后果 相反對那些步能承受高剪切速率的塑料 如硬聚氯乙烯等熱敏性塑料 他們的粘度較 高 如果螺槽深度較淺 勢必造成過多的因高剪切產(chǎn)生的熱量 再加上這類塑料的成 型溫度范圍比較窄 粘流溫度 T 和分解溫度 T 比較接近 如硬聚氯乙烯加工溫度范f d 圍為 150 190 其范圍僅 40 熱穩(wěn)定性較差 強烈的內(nèi)摩擦將使它們過熱分 解甚至燒焦 因此 加工這類塑料的螺桿計量段螺槽深度 H 不能選擇過小 3 表中的數(shù)值并不是不可以突破的 尤其是承受高剪切的時間很短時 例如在某些 新型螺桿的屏障棱上 我在后面還要進一步分析這個問題 表 3 1 各塑料的最大速率 本設計加工物料為聚苯乙烯 PS 根據(jù)表格取 93 1 S 塑料 最大剪切速率 S 1 LDPE 相對分子質(zhì)量較高 LDPE 相對分子質(zhì)量較低 HPVC SPVC PS 56 104 26 60 92 108 單螺桿擠出機構(gòu)設計 12 由公式 3 3 3HD 得 m593104 以上從擠出質(zhì)量的觀點分析了計量段螺槽深度 的影響 這種觀點是確定計量段3H 螺槽深度的主要方法 用這種方法確定的計量段螺槽深度基本上滿足了對計量段螺槽 深度的要求 此外我們還可以從產(chǎn)量的角度來分析計量段螺槽深度 的影響 從熔體輸送理論3 的生產(chǎn)率公式可以看出 正流 正比于螺槽深度 而壓力流 卻正比于 的立方 dQ3pQ3H 由此可以分析 當機頭壓力較低時 增加計量段螺槽深度可以增加產(chǎn)量 而當機頭壓 力增大到超過臨界壓力 加深 H 并不能使生產(chǎn)率增加 甚至還會產(chǎn)生相反的作用 也3 可以從融體輸送理論來估算螺槽深度 的最佳值 3 4 302316Wvdzp 將上式對 求導并令導數(shù)等于零 經(jīng)一系列推導 可求得 的最佳值 3 3H 3 5 2133 DSinLKHQ 在式中 形狀系數(shù)QK 未知口模系數(shù)情況下 H 的值沒辦法確定 有上面的分析可知 H 的決定受到多方3 3 面的因素影響 很難用一個簡單的理論公式來進行計算 設計時 還可以根據(jù)經(jīng)驗公 式 3 5 來決定螺槽深度 H 3 kD 3 6 據(jù)統(tǒng)計螺槽深系數(shù) k 值 發(fā)現(xiàn)大致規(guī)律如圖 3 2 所示 由圖可見 計量段螺槽深系 數(shù) k 大都在 0 02 0 07 范圍內(nèi) 螺桿直徑較大者 k 值應選擇較小 螺桿直徑較小者 k 值應選擇較大 熱穩(wěn)定性較好的塑料 k 較小 熱穩(wěn)定性較差的塑料 k 值較大 當螺桿 長徑比較大時 k 值可以選擇較大 這是由于長徑比較大的螺桿的計量段 可以設計3L 的較長 此時由于螺槽深度 H 加大造成壓力流 Q 的增加和混煉段 M 的下降可以通過3p 計量段的增加來彌補 從圖 3 1 還可以看出 根據(jù)塑料熱穩(wěn)定性的不同 系數(shù) k 分為三 個區(qū)域 上層適用與 PVC 等熱穩(wěn)定性較差的塑料 此時 k 值較大 下層適用熱穩(wěn)定性 較好的塑料 此時 k 值較小 常州工學院畢業(yè)設計 13 圖 3 1 螺槽系數(shù) K 的確定 根據(jù)經(jīng)驗公式可以來校核 當 5mm 時 k 的取值為 0 033 在 k 0 02 0 07 范圍3H 內(nèi) 2 加料段槽深和壓縮比的確定 加料段的主要目的是建立必要的壓力和保證穩(wěn)定的固體輸送 但自今為止加料段 的槽深 H 的影響還不是很清楚 按 Darnell Mol 理論的固體輸送生產(chǎn)率公式加料段 H1 增加后固體輸送生產(chǎn)率會提高 由于加料段中的塑料并不像 D 塞流理論所假設的那樣1 整塊的移動 而是在斷面上有一速度分布 加料段螺槽較深時 壓力難以傳至螺槽底 部 靠近螺槽底部的塑料運動速度較慢 這就降低了固體輸送生產(chǎn)率 因此存在一個 最佳加料段槽深 顆粒內(nèi)摩擦因數(shù)較高的塑料 要比顆粒內(nèi)摩擦因數(shù)較低的塑料更接 近于整塊移動 實際上 加料段槽深是根據(jù)螺桿壓縮比和計量段槽深來確定的 所謂壓縮比是指 螺槽加料段第一個螺槽容積和計量段最后一個螺槽容積之比 即幾何壓縮比 而不是 螺槽深度之比 這個數(shù)值不同于物理壓縮比 后者指的是塑料在加料時的松密度和受 熱熔融后的密度之比 如 聚乙烯在松散時密度為 0 55 0 64g cm 而熔融后的密度3 為 0 76 g cm 因此 其物理壓縮比為 1 38 1 18 3 顯然幾何壓縮比應大于物理壓縮比 這是因為除了應考慮密度的變化之外 還應 考慮在壓力下熔融料的壓縮性 塑料在加料段的裝填程度 擠壓過程中塑料的回流等 因素 尤其還應考慮制品性能所要求的壓縮密實的必要性 應此對加工同一種塑料的 單螺桿擠出機構(gòu)設計 14 的螺桿 不同設計者對其幾何壓縮比有不同的選擇 而加工不同塑料的螺桿 其壓縮 比變化應更大 大多數(shù)在 2 5 之間 個別情況大至 8 小至 1 根據(jù)螺桿國內(nèi)外的資 料統(tǒng)計如下 表 3 2 常用螺桿的幾何壓縮比 幾何壓縮比一般用下式計算 3 7 31 HD 式中 H 和 H 分別為螺桿加料段第一個螺槽深和計量段最后一個螺槽深 運用此13 公式的條件是外徑 D 螺距 S 螺紋法向棱寬 e 和螺紋升角 在螺桿全長上都保持不 變 螺紋頭數(shù)為 1 當壓縮比 和計量段槽深 H 決定后 加料段槽深 H 便可從下式算出 3 1 0 5 D 3 8 1 4332D 為了計算方便 可以用簡化的公式 3 7 來計算壓縮比 乘以系數(shù) 0 93 后 該式 誤差僅 0 1 左右 3 9 319 0 根據(jù)上表 3 2 取壓縮比為 2 4 得 mH 2453 1 3 2 2 螺距和螺紋升角的確定 對單頭螺紋 螺距 S 螺紋升角 和螺紋直徑 D 之間有下述關(guān)系 塑料 塑料 HPVC 粒料 HPVC 粉料 SPVC 粒料 SPVC 粉料 PE PP PS CA PMMA PET 2 5 2 3 3 4 2 5 3 2 3 5 3 4 3 5 3 4 3 7 4 2 5 4 2 2 5 2 4 1 7 2 3 ABS POM PPO PC PSF PSF PA6 PA66 PA1010 1 8 1 6 2 5 4 2 8 4 2 2 3 5 2 5 3 2 8 3 3 7 4 3 3 3 6 3 5 3 7 常州工學院畢業(yè)設計 15 S Dtan 3 10 顯然在螺桿直徑已知以后 螺距和螺紋升角只要決定一個 另一個也就 確定了 從固體輸送生產(chǎn)率公式和熔體輸送理論生產(chǎn)率公式都可以看出 生產(chǎn)率和螺紋升 角又直接的關(guān)系 根據(jù)固體輸送理論的計算 對大多數(shù)塑料 當摩擦因數(shù) f f 0 25 0 5 螺紋升角等于 17 20 時 固體輸送生產(chǎn)率可以達到最大值 實驗也bs 0 證明 對圓柱性塑料 最佳螺紋升角大約在 17 左右 而從熔體輸送理論的角度上講 0 將有關(guān)流率公式經(jīng)數(shù)學推到簡化 并對 角求導 并令導數(shù)等于零 可求的最佳螺紋 升角為 30 這也是為什么當前的螺紋升角都在 17 30 范圍之內(nèi)的原因 而目前為0 0 了設計加工的方便 設計時大多取螺桿直徑等于螺距 這時螺紋升角就等于 25 0 3 2 3 螺紋頭數(shù) 目前擠出機的螺桿大都是單頭螺紋 雖然出現(xiàn)過雙頭螺紋的螺桿加料段 但考慮 兩個原因 多頭螺紋仍然用的很少 原因之一是多頭螺紋減少了螺槽橫斷面積 同時 加大了 的值 按固體輸送理論 這會減少固體輸送流率 原因之二是在多頭螺紋計H W 量段的幾個螺槽中 熔體填充情況有可能不同 從而容易導致個螺槽間擠出量不等而 發(fā)生波動 擠出壓力也會發(fā)上波動 這些都直接影響到擠出制品的質(zhì)量 此外多頭螺 紋的加工也相對比較麻煩 3 2 4 三段式螺桿長度的確定 熱塑性材料分為無定型和結(jié)晶型兩大類 無定型材料沒有明顯的熔點 再塑料溫 度上升時 它逐漸軟化 經(jīng)過一段時間后 即在螺桿上經(jīng)過一段長度后 塑料才能全 部熔融 在此過程中 塑料體積也逐漸變小 為了適應這個漸變過程 加工這類塑料 的螺桿應該較早地開始壓縮 它的螺紋深度也應逐漸發(fā)生變化 因此其壓縮段 L2 也設 計的比較長 相反 結(jié)晶型塑料由固態(tài)刀熔融態(tài)的轉(zhuǎn)化溫度范圍很窄 當塑料溫度沒有達到熔 點 Tm 時 它的體積變化很少 而當溫度一旦達到熔點 它便迅速熔融 其體積也突 然變小 為了適應這個特點 加工結(jié)晶型肅立哦啊的螺桿的壓縮段一般出現(xiàn)的比較晚 而且長度也比較短 因此 過去設計的加工結(jié)晶型塑料的螺桿 其壓縮段僅 0 5 1 D 但是 結(jié)晶型材料在冷卻過程中都不可能完全結(jié)晶 存在著一定的結(jié)晶度 根據(jù)冷 卻速度等工藝條件的不同 它們總是或多或少地存在著無定行部分 這一部分的熔融 規(guī)律和無定形材料一樣的 需要一定的逐漸軟化 熔融時間 因此 壓縮段 L2 也需要一 定的長度 此外 即使對已結(jié)晶的那一部分塑料來說 正像前面我們已分析過的那樣 螺桿的熔融段和壓縮段的位置不是等同的 在設計時壓縮段位置已被人為的固定不變 而熔融段位置卻隨操作條件和塑料性能的不同而不同 因此如果壓縮段 L2 很短 實際 上很難保證這部分結(jié)晶型塑料正好在壓縮段上開始熔融并完成完全熔融過程 而且從 熔融理論上我們知道 熔融過程是 X W 從 1 到 0 的過程 這個過程總需要一定的長度 單螺桿擠出機構(gòu)設計 16 不可能在很短的 0 5 1 D 長度上實現(xiàn) 從上述幾點出發(fā) 近年來 為加工結(jié)晶型材 料所設計的螺桿 其壓縮段都有加長的趨勢 一般在大約 2 5 D 之間 甚至于更 長 在文獻中還指出 在實驗的條件下 聚丙烯從開始熔融到完全熔融大約需要 5D 長 度 而熱導率較大的聚丙烯和聚苯乙烯便不需要這樣長 加料段的作用是產(chǎn)生足夠的穩(wěn)定的壓力 保證穩(wěn)定的固體輸送并且將分界面上的 塑料預熱到熔融所需要的溫度 因此 加料段 L1 也應該有足夠的長度 不同的塑料 預熱到熔融溫度所需要的熱量是不同的 顯然 塑料的比熱容 Cs 愈 大 熔融點 Tm 愈高 預熱到熔融溫度所需要的熱量也愈多 對結(jié)晶型材料來講 還 需加上熔融潛熱 無定形塑料沒有這一項 此外 由于塑料是不良的導熱體 因此 其熱導率 Ks 也是一個分鐘要的參數(shù) 熱導率愈低 熱量從固體塞的表面?zhèn)魍渲行木?比較慢 這從固體輸送理論的非等溫模型可以看得很清楚 從上面的分析 我們可以得出結(jié)論 為了保證在加料段結(jié)束時分界面上的塑料基 本預熱到熔融溫度 為了保證在壓縮段塑料能基本熔融完畢 加工那些比熱容大 熔 點高 熱導率低 熔融潛熱大的塑料 螺桿加熱段 L1 應該長一些 固然可以用固體輸送理論非等溫模型的有關(guān)公式來計算加料長度 L1 但由于計算 過程比較復雜 所以至今為止 在決定加料段 L1 的長度時 還必須參考實驗得到的數(shù) 據(jù)和經(jīng)驗公式 圖 3 2 熔融起始點 A 和壓力 P 以及物料得關(guān)系 以螺桿直徑為計算單位的幾種塑料的熔融起始點的實驗數(shù)據(jù) 從圖 3 2 可以看出 常州工學院畢業(yè)設計 17 在同等壓力的情況下 聚丙烯由于其熔點高 170 熱導率低 因此 其開始 熔融點 A 要比高密度聚乙烯 熔點 熱導率 和聚苯乙烯要晚得多 實驗也測出 在 加料中 聚丙烯要經(jīng)過 8 個螺桿的長度才開始熔融 當壓力等于 4MP 時 而高密度 聚乙烯和聚苯乙烯則只要 4 5 個螺距的長度和 2 5 個螺距的長度便已開始熔融 在理想的情況下 壓縮段與熔融段重疊 塑料移動到壓縮段末端時應該全部熔融 但是 無論在組分上 或者在溫度分布上 或者在相對分子質(zhì)量分布上 剛?cè)刍奈?料都是很不均勻的 如果此時姜物料從機頭擠出 制品的質(zhì)量將極為惡劣 計量段的 第一個作用就是要消除這些不均勻的現(xiàn)象 這正是為什么計量段又稱為均化段的原因 Martin 2 將塑料堪稱牛頓型流體 根據(jù)混煉理論 表征計量段螺槽中混煉程度的關(guān) 系式可以導出 3 11 1 64 7 33aHLM 式中 和 為計量段長度和深度 a 為截流比 a QpQd 顯然 M 值愈大 3L 均化作用也愈佳 從式 3 11 中可以看出 加長 L3 對均化作用是有利的 從熔體輸送理論的生產(chǎn)率公式可以看出 計量段愈長 相應的壓力流 Qp 和漏流 QL 都愈小 擠出機的實際生產(chǎn)率便俞高 也就是說 螺桿特性也比較硬 產(chǎn)量受壓力 的影響較小 計量段長度 L3 和產(chǎn)量的關(guān)系如圖 3 3 所示 圖 3 3 計量段長 L 度對擠出量的影響3 又上可知 在可能的條件下 計量段長度愈長 對提高螺桿的產(chǎn)量和改善混合均 勻度都是有利的 這就是計量段長度為什么愈來愈長的原因 目前 有些螺桿的計量 段長度甚至達到了螺桿全長的 50 但是 過長的計量有可能導致已熔融物料溫度不斷 升高 這對那些易于分解的熱敏性塑料 如 PVC 等未必有利 單螺桿擠出機構(gòu)設計 18 可以用熔體輸送理論生產(chǎn)率公式中的壓力流 Qp 來初步估算計量段長度 L3 3 12 312LpDHSinQP 3 13 QiL13 如果令 Qp 0 05Q 即因機頭壓力而引起的產(chǎn)量損失小于總產(chǎn)量的 5 角一般 為 17 6 根據(jù)料溫和剪切速率 可以從附錄二查出粘度 1 計算時可以3HDn 現(xiàn)令機頭壓力 p 15MPa 此時 L3 的計算公式可簡化為 3 14 1372 QL 例如 螺桿直徑為 65 的擠出機 其產(chǎn)量要求為 165kg h 相應體積流率 6 2x10 m s 此時 按式 3 14 計算 為 320 大致相當于 5D 左右 53 3L 轉(zhuǎn)速 n 產(chǎn)量 Q 剪切速率 粘度 1 與機頭壓力 p 等參數(shù)之間是互相影響的 例如 當轉(zhuǎn)速下降時 不僅產(chǎn)量降低 而且粘度也會因剪切速率的降低而增高 壓力 也會適當減小 它們之間并非線性的關(guān)系 此外 計量段長度又與螺桿總的長徑比關(guān) 系很大 尤其是和計量段螺槽深度 H 的關(guān)系很大 成立方關(guān)系 參考式 3 14 任3 何影響槽深 H 因素都會反過來影響計量段長度 L 因此 按式 3 13 得到結(jié)果也只3 3 能作為參考之用 實際設計時還得根據(jù)上面的定性分析和經(jīng)驗數(shù)據(jù)作適當修正 還可按表 3 3 提供的數(shù)據(jù)來考慮螺桿三段長度的分配 表 3 3 螺桿三段長度分配 塑料類型 加料段 L 1壓縮段 L 2計量段 L 3 無定性塑料 結(jié)晶型塑料 20 30 40 60 45 50 2 5 D 25 30 30 45 表 3 4 螺桿長徑比有增大趨勢 綜上所述 螺桿各段的長度為 加料段 4 D 600mm 壓縮段1L 10 D 1500mm 計量段 6 D 900mm 2L3L 3 2 5 螺紋斷面設計 目前常見的螺紋斷面有兩種 一是矩形斷面 另一種是鋸齒型斷面 如圖 3 4 前者裝料體積較大 后者改善了塑料的流動狀態(tài) 避免了存料現(xiàn)象的發(fā)生 推進面的 年 份 1930 1940 1950 1960 1960 1970 1970 1980 1990 2000 L D 8 15 15 20 18 25 20 35 25 45 常州工學院畢業(yè)設計 19 圓弧半徑為 R 比后面的圓弧半徑 R 小 一般后角 為 20 12 0 3 15 31 H R 2 3 R 3 16 1 螺桿直徑較大者 圓弧半徑 R 可取得較大 圖 3 4 螺紋斷面形狀 a 矩形斷面 b 鋸齒型斷面 圖 3 5 螺槽中的滯流區(qū)和雙楔形螺桿 1 機筒 2 滑移面 3 移動料 4 潘流區(qū) 5 矩形斷面 6 雙楔形斷面 除了上述兩種典型的螺紋斷截面形狀之外 還有雙楔型螺紋斷面圖 3 5 設計這種 螺紋斷截面的出發(fā)點是 根據(jù)塞流固體輸送理論 認為塑料在槽中是以密實的固體存 在 組成固體塞在的固體顆粒間沒有沒有相對運動 但是 正如非塞流固體輸送理論 指出的那樣 只有當外壓力很大 而且料粒間內(nèi)摩擦因數(shù)也較高時 才有這種可能性 當內(nèi)摩擦因數(shù)較低時 各層塑料間將存在著相對滑移 下層塑料不易被機筒拖拽向前 推進 因此 在螺槽底部便容易形成一層滯流 在螺紋推進面 后面也會形成類似的 滯流 這時 以較快速度運動的上層塑料將自傲下層塑料上滑移 而它們之家的摩擦 因數(shù)將是內(nèi)摩擦因數(shù) f 而不是外摩擦因數(shù) f 前者將比后者大 5 倍左右 這就相當i a 于增大了塑料與螺桿的摩擦因數(shù) 根據(jù)固體輸送理論 這將降低固體輸送流率 從固體力學可以推到出 由于螺棱側(cè)面和螺槽地面的綜合影響 剪切滑移面將和 單螺桿擠出機構(gòu)設計 20 螺棱的兩個側(cè)面形成 和 的角度 因此 可以將螺棱的兩個側(cè)面設計成雙楔形以適4 2 應上述情況 不同的塑料和不同的粒料形狀其內(nèi)摩擦角是不同的 因此楔角 和 將 24 33 在之間 但是由于螺槽是螺旋形的 固體壓力自傲兩個側(cè)面將不相等 因 此 和 的數(shù)值不相等 角一般小于 角 建議用 30 45 實驗的結(jié)果表明 雙楔形斷面的螺桿與矩形端面螺桿相比 對包括 HPVC 在內(nèi)的 多種塑料都具有較好的效果 螺桿運轉(zhuǎn)穩(wěn)定 塑化質(zhì)量良好 產(chǎn)量能提高 30 50 目前對這種螺桿還在研究之中 螺棱法向?qū)挾?e 和軸向?qū)挾?b e 0 08 0 12 D 3 17 Cos 3 18 表 3 5 幾種塑料的內(nèi)摩擦角 i 塑 料 形 狀 內(nèi)摩擦角 PS PS PE PE PP PP PVC 球狀料 粒料 粉料 粒料 粉料 粒料 24 42 27 36 38 39 33 一般取 e 0 1D 當螺棱 e 或 b 較大時會增大螺棱上的功率消耗 過大的螺棱寬還 會較少螺槽的容積 但 e 值 也不能太小 太小的值會使漏流增加 從而降低生產(chǎn)率 同時還會增加螺桿的磨損 螺棱頂面形狀進行了深入的研究提出了將直線形螺頂改成階梯形螺頂和楔形螺頂 這種設計的主要目的是為了較少螺桿與機筒的直接接觸 保證在螺棱和機筒間形成穩(wěn) 定的熔融物潤滑膜以減少螺桿與機筒間的磨損 一般直線形螺頂中 螺棱的銳邊有可能將螺棱間隙中的熔融物刮去 破壞熔膜的 潤滑作用 而在階梯形螺頂和楔形螺頂上 壓力的分布都是中間高兩邊低 產(chǎn)生的還 原力會使螺桿懸浮于機筒之間不會產(chǎn)生金屬的直接接觸從而減少螺桿和機筒之間的磨 損 根據(jù)的計算的結(jié)果 對 D 150 e 20 0 15 的擠出機 階梯形螺桿的合 理尺寸為 1 8 e e 2 5 而楔形螺頂?shù)暮侠沓叽鐬?2 2 e e 5 110 110 常州工學院畢業(yè)設計 21 采用這兩種螺頂結(jié)構(gòu)之后 雖然能減少螺桿和機筒的磨損 但是由于平均螺棱間 隙 加大 漏流量也將增大 20 左右 根據(jù)與同類型的擠出機進行對比和聚苯乙烯的性質(zhì)來看 本設計采用矩形斷面較 為合適 3 2 6 螺桿設計的校核 1 根據(jù)以上分析螺桿參數(shù)初步確定如下 螺桿直徑 D 150 10 m 長徑比 L D 20 3 螺距 S 150 10 m 螺棱寬 e 11 10 m 螺紋頭數(shù) M 1 3 加料段長度 L 900 10 m 加料段螺槽深度 H 13 10 m 13 13 壓縮段長度 L 1500 10 m 2 計量段長度 L 600mm 計量段螺槽深度 H 5mm 3 3 為了設計的科學性 對螺桿的參數(shù)做以下校核 工藝參數(shù) 生產(chǎn)率 Q 20 200kg h 螺桿轉(zhuǎn)速 n 39 5r min 機頭壓力 P 300MPa 機筒熔融區(qū)溫度 T 300 室溫 T 20 bs 物料性能 加工物料 聚苯乙烯 熔體流動率 MFR 2 7 固相密度 920kg m 液相密度 790kg m s3m3 固相比熱容 C 2512 J kg 液相比熱容 2345 J kg m 固相熱導率 k 0 3492W m s 液相熱導率 k 0 1821 W m 熔融潛熱 129 8 10 J kg 物料熔點 Tm 270 3 2 求解 計算螺桿有關(guān)數(shù)據(jù) 壓縮段總長 1500 10 m3L3 漸變度 33110 5 HA 螺槽寬度 為了計算簡便螺槽寬度通常情況下與螺桿直徑相同 W 150mm 機筒內(nèi)物料表面速度 V D 471 10 m b 3 單螺桿擠出機構(gòu)設計 22 V V Sin 176 23 10 m bX 3 V V Cos 426 87 10 m z 質(zhì)量流 Q 200kg h 55 6 10 3 skg 固相速度 31 10 m s 3 19 SSZWHQ 13 合成速度 m s 3 20 32 10742 cos SZbSZbJVV 計算流變參數(shù) AT K 假設熔膜平均溫度 和熔膜厚度 3 21 32mAVTjka12 先取 290 由于未考慮 可將 取得稍大 暫定3702 AVT mjV 2 AVT 為 300 假定熔膜厚度 0 2 10