秦皇島市富立地產(chǎn)綜合辦公樓結(jié)構(gòu)設(shè)計計算書

摘 要本設(shè)計分為兩部分：第一部分是建筑設(shè)計，包括該賓館所處位置的總平面設(shè)計，建筑的平面設(shè)計、立面設(shè)計、剖面設(shè)計。第二部分為結(jié)構(gòu)設(shè)計，結(jié)合秦皇島當?shù)厍闆r，查找建筑荷載規(guī)范、建筑抗震設(shè)計規(guī)范等相關(guān)規(guī)范，確定設(shè)計的荷載及抗震等級等初步資料。然后根據(jù)規(guī)范及經(jīng)驗，初步確定梁、柱、板的截面尺寸，確定計算簡圖。然后計算各層重力荷載標準值和代表值。接著計算梁柱的相對線剛度和側(cè)移剛度，利用頂點位移法求出自震周期，并且對風荷載進行了計算和統(tǒng)計，分別進行了風荷載和地震荷載作用下結(jié)構(gòu)的水平位移驗算。進而按底部剪力法計算水平地震荷載作用的大小和風荷載作用的大小，進而求出在水平荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力（彎矩、剪力、軸力）。接著計算豎向荷載（恒載及活載）作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力。找出最不利的一組或幾組內(nèi)力組合。選取最安全的結(jié)果計算配筋、驗算截面并繪圖。此外還進行了結(jié)構(gòu)方案中的基礎(chǔ)設(shè)計，完成了基礎(chǔ)的配筋計算及施工圖繪制。關(guān)鍵詞：框架結(jié)構(gòu)；建筑設(shè)計；結(jié)構(gòu)設(shè)計；抗震設(shè)計 AbstractThis design is divided into two parts: the first is the architectural design, including the hotel where the total plane design, architecture of graphic design elevation design profile design. The second part is the structure design, combining qinhuangdao local conditions, load code for seismic design of building construction norms related standard, to determine the design load and the seismic grade the preliminary material and then according to standards and experience determined primarily, the section size of beam column board, sure calculation diagram and then calculate the gravity load and representatives of the standard of value and the relative line stiffness calculation beam-column and lateral stiffness.Then calculated according to the level of the bottom shear size of the earthquake load and wind load size, and then calculate the level of load in the structure of internal forces (bending moment, shear, axial force). Then calculate vertical load (dead load and live load) structure under the action of internal forces. Identify the most unfavorable internal force of a group or several groups of combinations. Select the most secure on the results of reinforcement checking section and graphics. In addition, the structure of the program for the interior design of the foundation. Complete the foundation reinforcement of calculation and construction drawings.Keywords: frame structure; architectural design; structural design; seismic designII目 錄摘 要IAbstractI1 建筑設(shè)計11.1 設(shè)計的有關(guān)資料11.2 建筑設(shè)計21.2.1 建筑平面設(shè)計21.2.2 建筑立面設(shè)計21.2.3 建筑剖面設(shè)計21.2.4 屋面做法31.2.5 樓面做法32 結(jié)構(gòu)設(shè)計62.1 結(jié)構(gòu)布置及有關(guān)尺寸的初步估算62.1.1 結(jié)構(gòu)布置及梁,柱截面尺寸的初選62.1.2 荷載計算92.2 結(jié)構(gòu)的線剛度與橫向側(cè)移剛度計算122.2.1 結(jié)構(gòu)的線剛度計算122.2.2 結(jié)構(gòu)的橫向側(cè)移剛度計算132.3 框架的風荷載、地震荷載集中于各樓層標高處的重力荷載代表值Gi142.3.1 地震荷載作用下的梁、柱、墻、門、窗重力荷載標準值142.3.2 風荷載標準值計算及位移驗算202.4 地震荷載與風荷載的內(nèi)力計算222.4.1 水平地震荷載作用下的內(nèi)力計算222.4.2 風荷載作用下的內(nèi)力計算252.5 豎向荷載下的框架內(nèi)力計算262.5.1 框架結(jié)構(gòu)的荷載計算262.5.2 恒荷載作用下的框架內(nèi)力計算312.5.3 活荷載作用下的框架內(nèi)力計算402.6 內(nèi)力組合472.6.1 彎矩調(diào)幅472.6.2 內(nèi)力組合492.7 框架梁、柱配筋計算542.7.1 框架梁設(shè)計542.7.2 框架柱設(shè)計592.8 樓板配筋計算622.8.1 設(shè)計資料622.8.2 板的配筋計算622.8 基礎(chǔ)配筋計算672.8.1 基礎(chǔ)梁設(shè)計682.8.2 A柱獨立基礎(chǔ)設(shè)計682.8.3 B、C雙柱聯(lián)合基礎(chǔ)設(shè)計71參考文獻74圖紙目錄75致謝76531 1建筑設(shè)計1.1設(shè)計的有關(guān)資料一.工程名稱：秦皇島市富立地產(chǎn)綜合辦公樓設(shè)計。二. 工程概況：建筑面積約為3110m2，是一幢五層的現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系的建筑物，首層層高3.9m，其余層層高均為3.3m，室內(nèi)外高差為0.45m。三. 設(shè)計條件：（1）氣象條件：夏季極端最高溫33度，冬季極端最低-15度。（2）主導風向:全年為西北風夏季為東南風，基本風壓w0=0.45kN/m2。（3）雪條件：基本雪壓為0.25kN/m2其他條件：（1）建筑結(jié)構(gòu)的安全等級為二級，結(jié)構(gòu)設(shè)計正常使用年限為50年。（2）抗震設(shè)防烈度7度0.1g三組，場地為2類場地，設(shè)防烈度類別為丙類。四. 材料使用：（1）鋼筋：縱向受力鋼筋采用HRB400,箍筋采用HRB335鋼筋。（2）混凝土：梁、板均采用C30混凝土、柱采用C40混凝土、基礎(chǔ)采用C35混凝土。（3）墻體：外墻全部使用200mm厚的灰砂磚，=18kN/m3，,一側(cè)為20mm的厚抹灰層，=17kN/m2，一側(cè)墻體為水刷石墻面，=0.5kN/ m2；隔墻使用200mm厚的灰砂磚，=18kN/m3,兩側(cè)均為20mm厚的抹灰層。衛(wèi)生間墻的兩側(cè)均是貼瓷磚，=0.5kN/ m2女兒墻使用200mm厚的蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊，=5.5kN/m3，兩側(cè)均為20mm厚的抹灰，墻高設(shè)計為900mm，另外上面為100厚混凝土蓋頂。門窗類型：大門均為玻璃門，=0.45kN/m2，辦公室均為木門，=0.2kN/m2；窗戶均為鋁合金窗，=0.35kN/m2。五其他結(jié)構(gòu)選型（1）屋面：使用現(xiàn)澆鋼筋混凝土板作為承重結(jié)構(gòu)，屋面板按上人屋面的使用荷載選用。（2）樓面：使用現(xiàn)澆鋼筋混凝土板，板厚為100mm。（3）基礎(chǔ)：使用柱下獨立基礎(chǔ)。（4）屋頂：建筑造型使用鋼結(jié)構(gòu)制作，在此不作考慮。1.2建筑設(shè)計1.2.1建筑平面設(shè)計（1）主要功能房間布局辦公樓的平面組合采用綜合式組合，有走道，套間，大廳的綜合組合形式，內(nèi)部空間要解決辦公室，會議室，檔案室的布置問題，解決人員的辦公活動。以及通風和采光問題,解決好了各種流線問題，各功能應分區(qū)明確合理。有較好的疏散方式，滿足防火要求，立面及造型應反映新時代辦公樓建筑的形式。該辦公樓的平面尺寸為:長為43.4m,寬為14.6m。（2）主要房間的平面設(shè)計對于底層，因為有一個大廳，每天的人流量比較大，考慮到這方面，大門的設(shè)計就要充分滿足人員的疏散要求。于是大門為兩扇尺寸為2.4m×2.7m的玻璃門，另外在走廊的兩側(cè)各加開一扇雙開玻璃門，尺寸都是1.8m×2.4m，這樣辦公樓的入口有了四扇門，滿足了一定的大人流的疏散要求。二層及以上的走廊的兩側(cè)，由于考慮到要有很好的采光要求，所以各開有一個鋁合金的推拉窗，尺寸為1.8m×1.5m。樓梯：為使人流盡早分散，避免底層走廊過于擁擠，所以在每層的兩邊各設(shè)置一部雙跑樓梯，滿足安全疏散的要求。電梯：根據(jù)相關(guān)規(guī)范五層及五層以上辦公樓應設(shè)置電梯，故該辦公樓內(nèi)設(shè)置一部電梯。（3）門窗的尺寸門：M1：2.4m×2.7m M2：1.8m×2.4m M3：1.0m×2.4m窗：C1：2.1m×2.1m C2：0.9m×2.0m C3：2.1m×1.2mC4：2.1m×1.5m C5：1.8m×1.2m1.2.2建筑立面設(shè)計本辦公樓建筑采用了對稱設(shè)計，入口大廳設(shè)置于建筑的中軸線中間，走廊設(shè)置在建筑物的中間。該辦公樓的南立面是其主要立面，即營業(yè)大廳的進門設(shè)在南立面。該立面圖中表示了立面上門窗位置、形式、外墻引條線、外墻勒腳、雨水管以及東、西門進口踏步、雨篷等的位置，屋頂還表示出了女兒墻的形式，以及外墻、引條線、窗臺、雨水管的材料作法。并且標出了各樓層、進門臺階、雨篷的標高。1.2.3建筑剖面設(shè)計（1）建筑物高度尺寸的確定該建筑物為5層，首層為3.9m，其余各層層高均為3.3m。因梁高未定，室內(nèi)凈高未最終確定，待結(jié)構(gòu)設(shè)計結(jié)束后，再確定樓層凈高。（2）室內(nèi)外高差的確定為了防止室外雨水流入室內(nèi)，防止建筑因為不均勻沉降使地面降低，為了滿足建筑使用的要求，取室內(nèi)外高差為450mm。（3）屋面設(shè)計本辦公樓設(shè)計總寬度大于12m，故采用雙坡排水。屋面采用剛性防火屋面，其構(gòu)建簡單，施工方便，造價較低。1.2.4屋面做法防水層（剛性）30厚C20細石混凝土防水層（柔性）三氈四油上面鋪小石子找平層：15厚水泥砂漿找坡層：40厚水泥石灰焦渣砂漿找坡保溫層：80厚礦渣水泥結(jié)構(gòu)層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板抹灰層：10厚混合砂漿1.2.5樓面做法標準層樓面：大理石面層20厚1：3干硬性水泥砂漿結(jié)構(gòu)層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板抹灰層：10厚混合砂漿衛(wèi)生間樓面：2厚水泥砂漿貼10厚300 ×300防滑地磚20厚水泥細砂漿面層30厚水泥砂漿找坡15厚水泥砂漿找平結(jié)構(gòu)層：100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板抹灰層：10厚混合砂漿53圖1一層平面圖圖2正立面圖2結(jié)構(gòu)設(shè)計2.1結(jié)構(gòu)布置及有關(guān)尺寸的初步估算2.1.1結(jié)構(gòu)布置及梁,柱截面尺寸的初選 項目情況：該工程為秦皇島市富力地產(chǎn)綜合辦公樓設(shè)計。建筑結(jié)構(gòu)的建筑面積約為3110m2，總共5層，首層層高為3.9m，其余各層層高均為3.3m。平面尺寸為43.40m×14.6m，室內(nèi)地坪為0.000m，室內(nèi)外高差為0.45m?？蚣芷矫媾c柱網(wǎng)布置圖如下圖3。圖3結(jié)構(gòu)平面布置圖一、確定計算簡圖假定框架柱與基礎(chǔ)頂面接觸，框架梁與柱剛接，設(shè)計時為了計算的方便，使每個柱子的尺寸不變，于是梁的跨度和柱截面形心線之間的距離相等。將基礎(chǔ)距離室外地坪的高度設(shè)為0.3m，室內(nèi)外高差為0.45m，所以底層的柱子高度為h=3.9+0.3+0.45=4.65m，其余各層均為3.3m,于是框架的計算見圖為下圖4表示。圖4框架計算簡圖二.梁、柱截面尺寸的估算：（1）梁截面1.AB跨：主梁：,取，取故該框架的橫梁與縱梁的初步設(shè)計截面尺寸為次梁：,取，取故框架的次梁初步設(shè)計截面尺寸為2.BC跨：主梁：,取，取故框架梁的初步設(shè)計截面尺寸為于是計算結(jié)果歸納于下表1：表1估算梁的截面尺寸，單位為mm層數(shù)混凝土強度等級橫梁縱梁次梁AB、CD跨BC跨(2) 柱截面尺寸的估算確定原則：由建筑抗震設(shè)計規(guī)范6.3.5條矩形截面柱邊長不宜小于400mm，柱截面高寬比不宜大于3；由建筑抗震設(shè)計規(guī)范表6.3.6知二級框架結(jié)構(gòu)柱軸壓比限值為0.75?？拐鹪O(shè)計時宜采用方柱，根據(jù)軸壓比確定柱子截面尺寸，以底層中柱（受荷面積最大）柱子為例進行計算：框架柱截面尺寸根據(jù)柱的軸壓比限制，按下式計算：式中：為考慮地震作用組合后柱軸力壓力增大系數(shù)，邊柱取1.3，等跨內(nèi)柱取1.2,不等跨取1.25；: 為按照簡支狀態(tài)計算柱的負荷面積；：為折算后在單位面積上的重力荷載代表值，近似取: 為驗算截面以上樓層層數(shù)；則底層中柱的軸力設(shè)計值為即：且令，解得，取故該框架柱的估計尺寸符合要求，確定為。并且為了施工的方便性，可以使得各層的所有柱子的截面尺寸都保持不變。樓板分單向板和雙向板，據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范9.1.2條，板的跨厚比，對于單向板不大于30，雙向板不大于40，故板厚取100mm。2.1.2荷載計算2.1.2.1屋面與樓面的恒荷載標準值計算一.屋面防水層（剛性）30厚C20細石混凝土 防水層（柔性）三氈四油上面鋪小石子 找平層：15厚水泥砂漿 找坡層：40厚水泥石灰焦渣砂漿找坡 保溫層：80厚礦渣水泥 結(jié)構(gòu)層：100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 抹灰層：10厚混合砂漿 合計 二.標準層樓面： 大理石面層 20厚1：3干硬性水泥砂漿 結(jié)構(gòu)層：100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 抹灰層：10厚混合砂漿 合計： 三衛(wèi)生間樓面2厚水泥砂漿貼10厚300 ×300防滑地磚 20厚水泥細砂漿面層 30厚水泥砂漿找坡 15厚水泥砂漿找平 結(jié)構(gòu)層：100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 抹灰層：10厚混合砂漿 合計： 2.1.2.2屋面與樓面活荷載計算一.根據(jù)荷載規(guī)范查得 ：不上人屋面：樓 面：走 廊: 二.雪荷載2.1.2.3梁、柱、墻、門、窗的重力荷載計算一.梁自重：1.邊橫梁、縱梁:梁自重： 抹灰層：10厚混合砂漿： 合計： 2 中橫梁：梁自重： 抹灰層：10厚混合砂漿： 合計： 3. 次梁：4. 因為次梁的尺寸和作法與中橫梁完全一樣，則次梁的重力荷載也是4.基礎(chǔ)梁：梁自重： 二.柱自重：柱尺寸：柱自重： 抹灰層：10厚混合砂漿： 合計： 三.外墻自重：標準層窗下墻：墻體： 鋁合金窗： 水刷石外墻面： 水泥粉刷內(nèi)墻面： 合計： 標準層窗邊墻：墻體： 水刷石外墻面： 水泥粉刷內(nèi)墻面： 合計： 底層窗下墻：墻體： 鋁合金窗： 水刷石外墻面： 水泥粉刷內(nèi)墻面： 合計： 底層窗邊墻：墻體： 水刷石外墻面： 水泥粉刷內(nèi)墻面： 合計： 四.內(nèi)墻自重：標準層：墻體： 水泥粉刷內(nèi)墻面： 合計： 底層：墻體： 水泥粉刷內(nèi)墻面： 合計： 五.女兒墻自重：女兒墻使用200mm厚的蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊，兩側(cè)均為20mm厚的抹灰，墻高設(shè)計為900mm，另外上面為100厚混凝土蓋頂。則單位面積內(nèi)的重力荷載為：2.2結(jié)構(gòu)的線剛度與橫向側(cè)移剛度計算2.2.1結(jié)構(gòu)的線剛度計算在框架結(jié)構(gòu)中，為了增大梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架的側(cè)移，現(xiàn)澆樓板的樓可以作為梁的有效翼緣。為考慮這一有利的作用，在計算梁的截面慣性矩的時候，對于中框架?。榱旱慕孛鎽T性矩），邊跨梁。梁采用C30混凝土，查表得，其彈性模量邊跨梁：中跨梁：柱采用C40混凝土，查表得底層柱：其余各層柱：令,則其余各桿件的相對線剛度為：則該框架的相對線剛度如下圖5所示：圖5框架梁柱的相對線剛度2.2.2結(jié)構(gòu)的橫向側(cè)移剛度計算底層： A、D柱 B、C柱 標準層： A、E柱 B、C柱 計算結(jié)果見下表2：表2橫向側(cè)移剛度統(tǒng)計表層號1234578270.70106458.62106458.62106458.62106458.62，故框架為規(guī)則框架2.3風荷載、地震荷載集中于各樓層標高處的重力荷載代表值Gi2.3.1地震荷載作用下的梁、柱、墻、門、窗重力荷載標準值2.3.1.1梁、柱、墻、門、窗重力荷載標準值一墻自重外墻作法：全部使用200mm厚的灰砂磚，,一側(cè)為20mm的厚抹灰層，一側(cè)墻體為水刷石墻面，；則外墻的重力荷載標準值為：內(nèi)墻使用200mm厚的灰砂磚，,兩側(cè)均為20mm厚的抹灰層，則內(nèi)墻的單位面積重力荷載標準值為：三門窗單個重力荷載計算除大門為玻璃門，辦公室為木門窗：全部使用鋁合金玻璃窗2.3.1.2重力荷載代表值重力荷載代表值指該建筑物的相關(guān)構(gòu)件自重標準值和可變荷載組合值之和。底層：外墻窗面積：外墻門面積：外墻門窗重度：外墻總長：外墻面積：外墻自重：內(nèi)墻窗面積：內(nèi)墻門面積：內(nèi)墻門窗自重：主橫梁、縱梁下內(nèi)墻總長：次梁下內(nèi)墻總長：隔墻總長:內(nèi)墻面積：內(nèi)墻自重：底層邊橫梁、縱梁自重：底層中橫梁自重：底層次梁自重：底層柱子自重：板自重：活載：走廊、樓梯：辦公室：檔案室：衛(wèi)生間：故首層重力荷載代表值：（2、 三、四層：外墻窗面積：外墻窗自重：玻璃幕墻面積：玻璃幕墻自重：外墻總長：外墻面積：外墻自重：內(nèi)墻門面積：內(nèi)墻門重度：主橫、縱梁下內(nèi)墻總長：次梁下內(nèi)墻總長：隔墻總長：內(nèi)墻面積：內(nèi)墻自重：梁自重：柱自重：板自重：活載：走廊、樓梯：辦公室：檔案室：衛(wèi)生間：故標準層層重力荷載代表值：頂層：外墻窗面積：自重：玻璃幕墻面積：玻璃幕墻自重：外墻總長：外墻面積：外墻自重：內(nèi)墻門面積：內(nèi)墻門自重：女兒墻:使用200mm厚的蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊，兩側(cè)均為20mm厚的抹灰，墻高設(shè)計為900mm，另外上面為100厚混凝土蓋頂。則單位面積內(nèi)的重力荷載為：屋面女兒墻：女兒墻自重：屋面板自重：梁自重：柱自重：屋頂建筑造型：假定為活荷載：雪荷載：重力荷載標準值為：所以，地震荷載集中于各樓層標高處的重力荷載代表值，可由下圖6表示：圖6地震荷載集中于各樓層標高處的重力荷載代表值Gi2.3.1.3橫向水平地震作用下框架的側(cè)移計算表3結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算表層次57464.397464.39106458.60×710.014046698.9714163.36106458.60×71913036698.9720862.33106458.60×72811126698.9727516.30106458.60×7378318397.0035958.3078270.70×74646框架的自振周期：取,則2.3.1.4橫向水平地震作用下的樓層地震剪力計算該辦公樓所在場地屬于類三組場地，7度設(shè)防設(shè)計，查建筑抗震設(shè)防規(guī)范表5.1.4-1得：多遇地震下水平地震影響系數(shù)最大值：，。以求出，由于，由建筑抗震設(shè)防規(guī)范表5.2.1得：。計算各質(zhì)點的水平地震作用標準值，將上述和代入可得： 計算結(jié)果見表4：表4各質(zhì)點橫向水平地震作用下樓層地震剪力計算表層次517.857464.39133239.360.334816.68816.68414.556698.9797470.010.245599.061415.74311.256698.9775363.410.189462.141877.8827.956698.9753256.810.134327.652205.5314.658397.0039046.050.098239.632445.16各質(zhì)點的水平地震作用下的樓層地震剪力沿著房屋高度的布設(shè)情況見圖7所示： (a)橫向地震作用下荷載分布 （b）每層之間剪力分布圖7橫向水平地震作用及樓層地震剪2.3.1.5水平地震作用下的位移驗算橫向水平地震作用下的該一榀框架結(jié)構(gòu)的每層間位移和頂點位移各按下面兩式計算：計算結(jié)果見表5所示，表中的層間彈性位移角=/。表5橫向水平地震作用下的位移驗算層次5816.68106458.62×71.1033001/300041415.74106458.62×71.9033001/173731877.88106458.62×72.5233001/131022205.53106458.62×72.9633001/111512445.1678270.2×74.4646501/1043由上表可知，該框架的最大層間位移角位于在第一層，其為1/043，由建筑抗震設(shè)計規(guī)范5.5.1知鋼筋混凝土框架的層間位移角限為 1/550，表中結(jié)果均滿足規(guī)范要求。建筑抗震設(shè)計規(guī)范5.2.5規(guī)定“抗震驗算時，結(jié)構(gòu)任一樓層水平地震剪力應符合?！辈榻ㄖ拐鹪O(shè)計規(guī)范表5.2.5，取0.016，則：2.3.2風荷載標準值計算及位移驗算2.3.2.1風荷載標準值計算為簡化計算，將風荷載換算成作用于框架每層節(jié)點上的集中荷載，計算過程如下表所示，表中Z為框架節(jié)點之室外地面的高度，A為一榀框架每層節(jié)點的受風面積。計算公式為： 計算結(jié)果見下表6：表6風荷載標準值計算層次51.31.00.7017.850.4530.9612.6841.31.00.6514.550.4523.769.0331.31.00.6511.250.4523.769.0321.31.00.659.750.4523.769.0311.31.00.654.650.4533.4812.73所以，該框架在風荷載作用下的標準值示意圖見下圖8：圖8風荷載作用下的結(jié)構(gòu)受荷圖，單位kN2.3.2.2風荷載作用下框架的的位移驗算風荷載作用下框架的層間位移計算公式為：該框架在橫向風荷載作用下的側(cè)向位移計算結(jié)果見下表7：表7風荷載作用下框架的位移計算層次512.6812.68106458.620.000123.31/2750049.0321.71106458.620.000243.31/1650039.0330.74106458.620.000293.31/1137929.0339.77106458.620.000373.31/8919112.7352.5078270.700.000674.651/6490由上表可知，風荷載作用下該框架的最大層間位移角最大值為1/6490/h= 1/550，滿足要求。2.4地震荷載與風荷載的內(nèi)力計算2.4.1水平地震荷載作用下的內(nèi)力計算水平地震作用下的框架柱端彎矩使用D值法計算。2.4.1.1各層柱端彎矩及剪力計算具體計算結(jié)果見表8：表8各層柱端彎矩及剪力計算層次hi/mVi/kN/（N/mm）邊 柱中 柱yy53.3816.68745210.3416062.5917.600.3180.20912.1445.9437166.7240.730.9300.20928.09106.3243.31415.74745210.3416062.5930.520.3180.35035.2564.4737166.7270.610.9300.35081.55151.4633.31877.88745210.3416062.5940.480.3180.45060.1173.4737166.7293.660.9300.450139.08196.9923.32205.53745210.3416062.5947.540.3180.50078.4478.4437166.72110.600.9300.500181.50181.5014.652445.16547891.1816251.6172.370.4480.727244.6591.8722919.74102.291.3100.727345.80129.85表中M的單位為，V單位為。相關(guān)的計算公式：2.4.1.2梁端彎矩、剪力及柱軸力計算通過以上計算所得的數(shù)據(jù)，使用節(jié)點彎矩平衡的計算方法，由梁線剛度按其分配的方式計算粱端彎矩。具體的計算公式為：式中：、：節(jié)點處左右的梁端彎矩；、：節(jié)點左右的梁的線剛度。梁、柱的計算簡圖如下圖9，10：圖9梁端彎矩，剪力計算簡圖圖10梁端彎矩，剪力計算簡圖具體計算過程及結(jié)果詳見表9:表9梁端彎矩、梁端剪力和柱軸力計算層次邊 梁走 道 梁柱軸力邊柱N中柱N545.9436.356.011.4369.9769.972.458.31-11.43-46.88476.6161.436.019.17118.16118.162.498.47-30.06-126.183108.72101.006.029.13165.53165.532.4137.94-59.73-234.992135.55109.626.034.05210.96210.962.4175.80-93.78-376.741170.31106.466.038.44204.89204.892.4170.74-132.22-509.04圖11地震作用下的框架彎矩圖M（KN·m）及梁端剪力圖、柱軸力圖Q、N（KN）2.4.2風荷載作用下的內(nèi)力計算風荷載作用下的框架柱端彎矩使用D值法計算。2.4.2.1各層柱端彎矩及剪力計算計算公式同地震荷載，具體計算結(jié)果見表10：表10各層柱端彎矩及剪力計算層次hi/mVi/kN/（N/mm）邊    柱中    柱yy53.312.68106458.6716062.591.910.3180.2091.324.9937166.724.430.9300.2093.0611.5643.321.71106458.6716062.593.280.3180.3503.797.0437166.727.580.9300.3508.7516.2633.330.74106458.6716062.594.640.3180.4506.898.4237166.7210.730.9300.45015.9319.4723.339.77106458.6716062.596.000.3180.5009.909.9037166.7213.880.9300.50022.9022.9014.6552.5078270.7016215.6110.880.4480.72736.7813.8122919.7415.371.3100.72751.9619.51表中M的單位為，V單位為。2.4.2.2梁端彎矩、剪力及柱軸力計算通過以上計算所得的數(shù)據(jù)，使用節(jié)點彎矩平衡的計算方法，由梁線剛度按其分配的方式計算粱端彎矩。計算公式也同地震荷載，具體計算過程及結(jié)果詳見表11：表11梁端彎矩、梁端剪力和柱軸力計算層次邊    梁走 道 梁柱軸力邊柱N中柱N54.993.926.01.247.617.612.46.34-1.24-5.1048.366.616.02.0812.7112.712.410.59-3.32-13.61312.219.656.03.0418.5718.572.415.48-6.36-26.05216.7913.286.04.1825.5525.552.421.29-10.54-43.16123.7114.506.05.3127.9127.912.423.26-15.85-61.11圖12風荷載作用下的框架彎矩圖M（KN·m）梁端剪力圖、柱軸力圖Q、N(KN)2.5豎向荷載下的框架內(nèi)力計算2.5.1框架結(jié)構(gòu)的荷載計算2.5.1.1框架的計算單元由于樓板在施工時是整體現(xiàn)澆的，則使用雙向板，取號軸線橫向框架進行計算，所以該計算單元的計算跨度為7.2m?？蚣艿挠嬎銌卧缦聢D13：圖13框架的計算單元為了計算的方便性，可以將梁上的三角形與梯形荷載按下列各式換成等效的均布荷載計算：三角形：梯形： 其中，框架的計算單元的等效荷載示意圖如下圖14：圖14框架的計算單元的等效荷載示意圖2.5.1.2框架的荷載計算一.AB, CE軸間的框架梁：屋面板向下傳遞的荷載：恒載：活載：樓面板向下傳遞的荷載：恒載：活載：梁自重：內(nèi)墻自重：AB,CE兩軸間的框架梁均布荷載為：屋面梁：恒載梁自重板傳荷載=活載樓面板傳荷載：恒載梁自重板傳荷載=活載BC兩軸間的框架梁：由于走廊處板為單向板，故B-C兩軸間的框架梁僅承受自重，故：梁自重：三.A軸方向上的柱縱向集中荷載計算：頂層柱：女兒墻自重： 頂層柱恒載女兒墻梁自重板傳荷載 頂層柱活載=標準層的柱恒載墻自重梁自重板荷載+內(nèi)墻自重=標準層的柱活載板傳荷載=基礎(chǔ)頂面荷載底層外縱墻自重基礎(chǔ)自重四B軸方向上的柱縱向集中荷載計算：頂層柱荷載梁自重板傳梁荷載頂層柱活載=標準柱恒載=墻梁自重板傳荷載=標準層活載 基礎(chǔ)頂面恒載=底層外縱墻自重基礎(chǔ)自重=框架柱自重：柱自重：底層：其余柱：由以上結(jié)果得。恒荷載作用下框架的受荷總圖如下圖15所示：圖15恒荷載作用下框架的受荷總圖注：1.圖中各值的單位為 2.圖中數(shù)值均為標準值 3.圖中括號數(shù)值為活荷載2.5.2恒荷載作用下的框架內(nèi)力計算計算方法為分層法2.5.2.1恒荷載作用下框架的彎矩計算一.恒荷載作用下框架的彎矩計算按下面公式求得：恒荷載作用下框架的計算簡圖如圖16所示:圖16恒載作用下的受荷簡圖則：頂 層： 標準層： 二由前面所算得的梁、柱的相對線剛度，求出各節(jié)點的彎矩分配系數(shù):分配系數(shù)如圖17,圖18所示：A柱：圖17 A柱彎矩各層分配系數(shù)簡圖底 層： 標準層： 頂 層： B柱：圖18 B柱彎矩各層分配系數(shù)簡圖底 層： 標準層： 頂 層： 三.恒荷載作用下的框架彎矩與剪力計算，受力情況如圖19所示：圖19恒荷載作用下的計算簡圖梁： 柱： 4. 恒荷載作用下的邊跨上的框架柱的軸力計算，軸力其中也包括連梁傳來的荷載及柱自重。恒荷載作用下的中跨上的框架柱的軸力計算： 五彎矩分配及傳遞分配及傳遞過程與結(jié)果如圖20所示：圖20恒荷載作用下彎矩內(nèi)力二次分配圖六.計算框架梁跨中彎矩梁跨中彎矩為：七.恒載作用下的框架剪力計算1.梁端剪力：第五層：第四層：第三層：第二層：第一層:2.柱端剪力：圖21恒荷載作用下的軸力、剪力圖圖22恒荷載作用下的框架彎矩圖2.5.3活荷載作用下的框架內(nèi)力計算計算方法為分層法2.5.3.1活荷載作用下框架的彎矩計算1. 活荷載作用下框架的彎矩計算按下面公式求得：頂層：其余層：活荷載彎矩二次分配計算簡圖如圖23所示：圖23活荷載作用下彎矩內(nèi)力二次分配圖二.計算框架梁跨中彎矩梁跨中彎矩為：三.活載作用下的框架梁、柱剪力計算1.梁端剪力：第五層：第四層：第三層： 第二層：第一層:2.柱端剪力：四.活荷載作用下的邊跨上的框架柱的軸力計算，軸力其中也包括連梁傳來的荷載活荷載作用下的中跨上的框架柱的軸力計算：圖24活荷載作用下的軸力、剪力圖圖25活荷載作用下的框架彎矩圖2.6內(nèi)力組合2.6.1彎矩調(diào)幅為了減小支座處負鋼筋的數(shù)量，方便鋼筋的綁扎與混凝土的澆搗，同時為了充分利用鋼筋，以達到節(jié)約鋼筋的目的，在內(nèi)力組合前將豎向荷載作用下的支座處梁端負彎矩（使梁上面受拉）調(diào)幅，調(diào)幅系數(shù)。1 恒荷載作用下彎矩調(diào)幅各支座截面彎矩：跨中截面彎矩應取彈性分析所得的最不利彎矩值和按下式計算值中之較大值，式中：按簡支梁計算的跨中彎矩設(shè)計值 連續(xù)梁或連續(xù)單向板的左右支座彎矩調(diào)幅的設(shè)計值其中恒荷載作用下梁端彎矩調(diào)幅見表12。表12恒荷載作用下彎矩調(diào)幅梁類型層號軸線處梁端彎矩跨中彎矩調(diào)幅后梁端彎矩調(diào)幅后跨中彎矩左右左右5-57.7966.65-66.38-52.0159.99-75.17-75.174-77.0078.68-41.46-69.3070.81-51.63-51.633-75.8079.24-41.46-68.2271.32-51.59-51.592-79.2382.26-38.55-71.3174.04-49.01-49.011-74.4079.20-42.50-66.9671.28-52.57-52.575-10.5910.598.66-9.539.537.5610.594-6.806.804.87-6.126.124.154.873-7.027.025.09-6.326.324.355.092-7.017.015.08-6.316.314.345.081-8.748.746.81-7.877.875.906.815-66.6557.79-66.38-49.9952.01-75.17-75.174-78.6877.00-41.46-70.8169.30-51.63-51.633-79.2475.80-41.46-71.2368.22-51.59-51.592-82.2679.23-38.55-74.0471.31-49.04-49.011-79.2074.40-42.50-71.2866.96-52.57-52.57活荷載作用下梁端彎矩調(diào)幅見表13。表13活荷載作用下彎矩調(diào)幅梁類型層號軸線處梁端彎矩跨中彎矩調(diào)幅后梁端彎矩調(diào)幅后跨中彎矩左右左右5-4.404.56-2.41-3.964.10-3.88-3.884-17.3218.14-9.72-15.5916.33-12.04-12.043-17.4518.13-9.66-15.7116.32-11.98-11.982-17.4618.15-9.45-15.7116.34-11.78-11.781-16.3318.45-10.06-14.7016.61-12.34-12.345-0.480.480.48-0.430.430.220.484-1.731.731.73-1.561.560.781.733-1.571.571.57-1.411.410.711.572-1.571.571.57-1.411.410.711.571-2.132.132.13-1.921.920.962.135-4.564.40-2.41-4.103.96-3.88-3.884-18.1417.32-9.72-16.3315.59-12.04-12.043-18.1317.45-9.66-16.3215.71-11.98-11.982-18.1517.46-9.45-16.3415.71-11.78-11.281-18.4516.33-10.06-16.6114.70-12.34-12.342.6.1內(nèi)力組合表14橫梁內(nèi)力組合層數(shù)桿件號截面 內(nèi)力荷載類別內(nèi)力組合恒載活載風載地震1.2恒+1.4活1.35恒+0.7活1.2恒 +0.9*（1.4活+1.4風）1.2*（恒+0.5活）+1.3地震底層A1B1A右M-66.96 -14.70 -23.71 23.71 -170.31 170.31-100.93 -100.69 -128.75 -69.00 -310.58 132.23 V78.73 16.18 5.31 -5.31 38.44 -38.44 117.13 117.61 121.55 108.17 154.16 54.21 跨中M52.51 12.34 -4.61 4.61 -31.93 31.93 80.29 79.53 72.75 84.37 28.91 111.93 B左M71.28 16.61 14.50 -14.50 106.46 -106.46 108.79 107.86 124.73 88.19 233.90 -42.90 V-80.33 -20.42 -5.31 5.31 -38.44 38.44 -124.98 -122.74 -128.82 -115.43 -158.62