氣流粉碎機PPT課件

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1、 利用高速氣流（300500m/s）或過熱蒸汽（300400）的能量使顆粒產(chǎn)生相互沖擊、碰撞、摩擦剪切而實現(xiàn)超細粉碎，廣泛應用于化工、非金屬礦物的超細粉碎，是最常用的超細粉碎設備之一。第1頁/共100頁將壓縮空氣通過拉瓦爾噴管加速成亞音速或超音速氣流，噴出的射流帶動物料作高速運動，使物料碰撞、摩擦剪切而粉碎。被粉碎的物料隨氣流至分級區(qū)進行分級，達到粒度要求的物料由收集器收集下來，未達到粒度要求的物料再返回粉碎室繼續(xù)粉碎，直至達到要求的粒度并被捕集。 第2頁/共100頁 壓縮空氣或過熱蒸汽通過噴嘴后，產(chǎn)生高速氣流且在噴嘴附近形成很高的速度梯度，通過噴嘴產(chǎn)生的超音速高湍流作為顆粒載體。物料經(jīng)負壓的

2、引射作用進入噴管，高壓氣流帶著顆粒在粉碎室中作回轉(zhuǎn)運動并形成強大旋轉(zhuǎn)氣流，物料顆粒之間不僅要發(fā)生撞擊，而且氣流對物料顆粒也要產(chǎn)生沖擊剪切作用，同時物料還要與粉碎室發(fā)生沖擊、摩擦、剪切作用。如果碰撞的能量超過顆粒內(nèi)部需要的能量，顆粒就將被粉碎。粉碎合格的細小顆粒被氣流推到旋風分離室中，較粗的顆粒則繼續(xù)在粉碎室中進行粉碎，從而達到粉碎目的。第3頁/共100頁l優(yōu)點：1） 80%以上的顆粒是依靠顆粒間的相互沖擊碰撞被粉碎的，只有不到20%的顆粒是通過顆粒與粉碎室內(nèi)壁的碰撞和摩擦被粉碎?？梢苑鬯槟峡梢苑鬯槟嫌捕扔捕葹闉? 11010的材料的材料，經(jīng)氣流粉碎后的物料平均粒度細，最細可以達到最細可以達

3、到0.20.2mm，一一般為般為0.5m0.5m20m20m；粒度分布較窄，可以滿足窄粒度分布可以滿足窄粒度分布產(chǎn)品粉的要求；產(chǎn)品粉的要求；l2）由于壓縮空氣在噴嘴處絕熱膨脹會使系統(tǒng)溫度降低，顆粒的粉碎是在低溫瞬間完成的，從而避免了某些物質(zhì)在粉碎過程中產(chǎn)生熱量而破壞其化學成分的現(xiàn)象發(fā)生，尤其適用于熱敏性物料的粉碎。加工溫度低加工溫度低（小于氣流溫度），材料破（小于氣流溫度），材料破碎時的應變率高，可粉碎低熔點、熱敏性和生物等材料。碎時的應變率高，可粉碎低熔點、熱敏性和生物等材料。可粉碎低熔點和熱敏性材料及生物活性制品。第4頁/共100頁 3）氣流粉碎純粹是物理行為，既沒有其它物質(zhì)摻入其中，也沒

4、有高溫下的化學反應，因而保持物料的原有天然性質(zhì)。顆粒表面光滑，顆粒形狀規(guī)整，純度高，活性大，分散性好。 4）因為氣流粉碎技術是根據(jù)物料的自磨原理而實現(xiàn)對物料的粉碎，粉碎的動力是空氣。粉碎腔體對產(chǎn)品污染極少，粉碎是在負壓狀態(tài)下進行的，顆粒在粉碎過程中不發(fā)生任何泄漏。只要空氣經(jīng)過凈化，就不會造成新的污染源。l 缺點：缺點：能耗較大能耗較大，生產(chǎn)成本較高。，生產(chǎn)成本較高。第5頁/共100頁 第一類第一類是只對細度有要求的粉，越細越好越細越好。如西藥、中草藥、保健品、農(nóng)副產(chǎn)品、海產(chǎn)品、ACAC發(fā)泡劑、滅火粉、非金屬礦粉、剛玉、金剛石、碳化硼、電氣石、玻璃、熒光粉、樹脂、石墨、稀土材料、助劑、顏料、化妝

5、品等； 第二類第二類是對粒度分布有較高的要求，要求粒度分布窄粒度分布窄。如磨料、復印粉、激光磨料、復印粉、激光打印粉、鈷酸鋰粉、猛酸鋰粉等，氣流粉碎機在這些行業(yè)中能發(fā)揮很好的作用，其優(yōu)越性是其他粉碎設備所不能替代的； 第三類第三類是釹鐵硼磁粉、金屬微粉和黑索今微粉等，這類微粉一般采用氣流粉碎方法制備，其所用的氣體都是惰性氣體惰性氣體，如氮氣等，否則會有燃燒爆炸的危險。第6頁/共100頁l扁平式（也稱圓盤式）扁平式（也稱圓盤式）l循環(huán)循環(huán)管式管式l單噴式（也稱靶式）單噴式（也稱靶式）l對噴式對噴式l惰性氣體粉碎機惰性氣體粉碎機第7頁/共100頁扁平式氣流粉碎機扁平式氣流粉碎機，也稱圓盤式氣流磨，

6、是美國 Fluid Energy公司在1934年研制成功的。扁平式氣流粉碎機是工業(yè)上應用最早和最廣泛的氣流粉碎機，國外商品名稱Micronizer 。第8頁/共100頁扁平式氣流粉碎機(spiral jet pulverizer ) 工作原理： 待粉碎物料由文丘里噴嘴加速至超音速導入粉碎室內(nèi)。 高壓氣流經(jīng)入口進入氣流分配室，分配室與粉碎室相通，氣流在自身壓力下通過噴嘴時產(chǎn)生超音速甚至每秒上千米的氣流速度。 噴嘴與粉碎室成一銳角，故以噴射旋流粉碎室并帶動物料作循環(huán)運動，顆粒與機體及顆粒之間產(chǎn)生相互沖擊、碰撞、摩擦而粉碎。粗粉在離心力作用下被甩向粉碎室周壁作循環(huán)粉碎，微細顆粒在向心氣流帶動下被導入

7、粉碎機中心出口管進入旋風分離器進行捕集。第9頁/共100頁10第10頁/共100頁 扁平式氣流粉碎機工作原理圖文丘里噴嘴噴嘴粉碎室內(nèi)襯外殼第11頁/共100頁扁平式氣流粉碎機 粉碎過程： 物料經(jīng)加料口由噴射式加料器的噴嘴加速，導入粉碎室，在旋轉(zhuǎn)氣流帶動下發(fā)生相互碰撞、摩擦、剪切而粉碎。 細粉被氣流推到粉碎室中心出口管，在旋風分離器中呈螺旋狀運動緩降到貯斗中；廢氣由廢氣排出管排出；粗粒在離心作用下被甩到粉碎室周壁作循環(huán)粉碎。第12頁/共100頁扁平式氣流粉碎機外形圖第13頁/共100頁扁平式氣流粉碎機 優(yōu)點：結構簡單，操作方便，拆卸、清理、維修容易，并能自動分級。 缺點：當被粉碎的物料速度較高時

8、，隨氣流高速運動與磨腔內(nèi)壁會產(chǎn)生劇烈的沖擊、摩擦、剪切作用，導致粉碎室壁的磨損，并造成粉體的污染，尤其是對于硬度很高的材料（如碳化硅，氧化硅），磨損更嚴重。第14頁/共100頁15扁平式氣流粉碎機 注意： 粉碎室的內(nèi)壁應選用超硬、高耐磨的材料制造。例如剛玉、氧化鋯、超硬合金等。 扁平式氣流磨不適合于超硬、高純材料的超細粉碎。第15頁/共100頁16循環(huán)管式氣流磨 循環(huán)管式氣流磨，又稱為立式環(huán)形噴射式氣流磨，也具有內(nèi)分級作用。 循環(huán)管式氣流磨可分為等圓截面和變截面循環(huán)管式氣流磨。 其中用得最多的是JOM系列（也稱O型）變截面循環(huán)管式氣流磨。第16頁/共100頁循環(huán)管式氣流粉碎機 原料由文丘里噴嘴

9、加入粉碎區(qū)，氣流經(jīng)一組噴嘴噴入不等徑變曲率的跑道形循環(huán)管式粉碎室，并加速顆粒使之相互沖擊、碰撞摩擦而粉碎。 旋流帶動被粉碎顆粒沿上行管向上進入分級區(qū)，在分級區(qū)離心力場的作用下使密集的料流分流，細顆粒在內(nèi)層經(jīng)百葉窗式慣性分級器分級后排出即為產(chǎn)品，粗顆粒在外層沿下行管返回繼續(xù)循環(huán)粉碎。 循環(huán)管的特殊形狀具有加速顆粒運動和加大離心力場的功能，以提高粉碎和分級的效果。 廣泛應用于填料、顏料、金屬、化妝品、醫(yī)藥、食品、磨料以及具有熱敏性、爆炸性化學品等的超細粉碎。第17頁/共100頁循環(huán)氣流粉碎機工作原理圖文丘里NozzleClassifierFine PowderC o a r s e powderC

10、omminuting RoomCompressed Air第18頁/共100頁19循環(huán)管式氣流磨 物料顆粒高速進行粉碎區(qū)后，高壓空氣帶動顆粒沿管道運動。 由于管道呈O型，內(nèi)外圈半徑不同，內(nèi)外層物料運動路徑及速度都不同。 各層物料顆粒之間產(chǎn)生相對運動，發(fā)生摩擦、剪切、碰撞粉碎作用。 同時，由于離心力的作用，密集的顆粒流分層，粗粒處在外層，細粒在內(nèi)層并向內(nèi)聚集，最后由排料口排出，粗粒則繼續(xù)粉碎。第19頁/共100頁 循環(huán)管式氣流粉碎機外形循環(huán)管式氣流粉碎機外形圖圖第20頁/共100頁21循環(huán)管式氣流磨 特點： 粉碎室內(nèi)腔截面不是真正的圓截面，循環(huán)管各處截面也不等，而分級區(qū)和粉碎區(qū)的弧形部分也不是圓

11、周的一部分，即曲率半徑是變化的。 顆粒在粉碎室內(nèi)能加速運動，離開粉碎室后能減速上升，能加速顆粒在分級室內(nèi)的運動，加大離心力場，提高粉碎和分級效果。第21頁/共100頁22循環(huán)管式氣流磨 優(yōu)點： 主機結構簡單，操作方便； 粉碎的同時具有自動分級功能； 主機設備體積小，生產(chǎn)能力大； 產(chǎn)品細度好，可至30.2m。 缺點： 氣流與物料對管內(nèi)壁的沖刷、磨損太嚴重，因此不適合硬度較高的材料的細化。 粉碎效率是各類氣流磨中最低的，能耗最大。第22頁/共100頁23 扁平式和循環(huán)管式氣流磨有一共同點，即第一次撞擊是物料在氣流作用下，借助于管壁或板實現(xiàn)的，以后的撞擊才可能是顆粒之間的撞擊。 對管壁的磨損和對產(chǎn)品

12、的污染 不可以加工較硬的物料第23頁/共100頁靶式氣流粉碎機（Target Type Fluid Energy Mill） 利用高速氣流挾帶物料沖擊在各種形狀的靶板上進行粉碎。除物料與靶板發(fā)生強烈沖擊碰撞外，還發(fā)生物料與粉碎室壁多次的反彈粉碎，因此，粉碎力特別大，尤其適合于粉碎高分子聚合物、低熔點熱敏性物料以及纖維狀物料。 根據(jù)原料性質(zhì)和產(chǎn)品粒度要求選擇不同靶板形狀。 靶板作為易損件，必須采用耐磨材料制作，如碳化物、剛玉等 。 第24頁/共100頁早期靶板式氣流磨結構早期靶式氣流粉碎機：物料由加料管進入粉碎室，經(jīng)噴嘴噴出的氣流吸入并加速，再經(jīng)混合管進一步均化和加速后，直接與沖擊板（靶板）發(fā)生

13、強烈碰撞。為了更好地均化和加速，混合管大多做成超音速縮擴型噴管狀。粉碎后的細顆粒被氣流帶出粉碎區(qū)，進入位于沖擊板上方的分級區(qū)進行分級，經(jīng)分級的顆粒被氣流帶出機外捕集為成品，粗顆粒返回粉碎區(qū)再行粉碎。粉碎產(chǎn)品較粗，動力消耗也較大，因而應用受到限制。 Jet NozzleMixing PipeFeedComminuting RoomImpacting Target第25頁/共100頁26靶式氣流粉碎機 工作原理： 粉碎物料在混合管中與高壓氣流相混合并加速，高速沖擊靶板而粉碎。 細粉隨氣流從出口排出，并進入分級器中分級；粗粉返回加料斗重新導入粉碎室繼續(xù)粉碎。 為了更好地混合和加速，混合器大多做成超音

14、速噴管狀。第26頁/共100頁 （a）物料經(jīng)過噴嘴 （b）物料不經(jīng)過噴嘴 單噴式氣流粉碎機的二種粉碎方式示意圖 第27頁/共100頁靶式氣流粉碎機 優(yōu)點： 簡單、操作方便。 粉碎力特別大，粉碎效率高，尤其運用于低熔點、熱敏性物料以及高分子聚合物的粉碎。 缺點： 產(chǎn)品較粗，能耗大。 高速運動的物料顆粒和氣流對靶板有強烈的沖蝕作用，靶板磨損嚴重，會造成產(chǎn)品的污染。QBN450型靶式氣流粉碎機 第28頁/共100頁29對噴式氣流粉碎機 對噴式氣流粉碎機，又稱逆向噴射磨，是一種物料在超音速氣流中自身產(chǎn)生對撞而實現(xiàn)超細粉碎的裝置。 特點：利用相對運動的氣流，顆粒從第一次撞擊開始就依靠相互之間的沖撞，減少

15、了對管壁的磨損和對產(chǎn)品的污染，可以加工較硬的物料。第29頁/共100頁30對噴式氣流粉碎機 對噴式氣流粉碎機最早出現(xiàn)于德國，我國從20世紀80年代初開始從國外引進該類粉碎機，并自主開發(fā)、生產(chǎn)。 目前，國內(nèi)用得較多的是特羅斯特型（Trost Jet Mill）、馬亞克型（MJP）和QLM型等。第30頁/共100頁31對噴式氣流粉碎機 工作原理：物料由料斗進入，被加料噴嘴噴出的高速氣流噴入粉碎室，同時粉碎噴嘴將分級室落下的粗粒噴入粉碎室，物料對撞并被粉碎后，隨氣流上升至分級室。 在分級室，氣流形成主旋流，使顆粒發(fā)生分級。由于粗粉位于分級室外圍，在氣流帶動下，退回粉碎室進一步粉碎，細粉經(jīng)中間出口排到

16、機外進行氣固分離和產(chǎn)品回收。第31頁/共100頁nTrost Jet Mill的工作原理：第32頁/共100頁33流化床對撞式氣流粉碎機 流化床對撞式氣流粉碎磨：將對噴原理與流化床中膨脹氣體噴射流相結合。 流化床式氣流粉碎機是德國20世紀80年代的新產(chǎn)品，主要生產(chǎn)廠家是德國Alpine公司，美國、日本、中國也有公司生產(chǎn)。QLD流化床式氣流粉碎機第33頁/共100頁34n工作原理：第34頁/共100頁35流化床對撞式氣流粉碎機工件原理：物料通過閥門進入料倉，螺旋將物料送入研磨室；空氣通過逆噴嘴噴入研磨室使物料呈流態(tài)化。被加速的物料在各噴嘴交匯點匯合，在此，顆?；ハ鄾_撞、摩擦、剪切而粉碎。粉碎的物

17、料由上升氣流輸送至渦輪式超細分級器，細粉產(chǎn)品經(jīng)出口排出，較粗的顆粒沿機壁返回磨礦室，尾氣進入除塵器排出。第35頁/共100頁36流化床對撞式氣流粉碎機 粒子在高速噴射氣流交點碰撞，該點位于流化床中心。 靠氣流對粒子的高速沖擊及粒子間的相互碰撞而使粒子粉碎，與腔壁影響不大。 磨損大大減弱。流化床內(nèi)對撞氣流流化床內(nèi)對撞氣流交匯點示意圖交匯點示意圖第36頁/共100頁（a）物料經(jīng)過噴嘴 （b）物料不經(jīng)過噴嘴 流化床對噴式氣流粉碎機的兩種形式結構示意圖 第37頁/共100頁產(chǎn)品細度高（d50=310m），粒度分布窄且無過大顆粒；粉磨效率高，能耗低，產(chǎn)量大，比其它類型的氣流磨節(jié)能50%；采用剛玉、碳化硅

18、或PU（環(huán)）等作易磨件因而磨耗低，產(chǎn)品受污染少，純度高，可加工無鐵質(zhì)污染的粉體，也可粉碎硬度高的物料；結構緊湊，簡單；噪音?。豢蓪崿F(xiàn)操作自動化。但造價較高。 第38頁/共100頁（a a）平面）平面匯聚匯聚式式 （b b）空間）空間匯聚匯聚式式 流化床對噴式氣流粉碎機的二種粉碎室結構形式示意圖流化床對噴式氣流粉碎機的二種粉碎室結構形式示意圖第39頁/共100頁40流化床對撞式氣流粉碎機 優(yōu)點： 粉碎效率高，能耗低：氣流帶顆粒呈多角度對撞，作用力大，粉粒的受力復雜，外加的能量被粉粒充分吸收，噴射功損耗少；把流化床原理與平臥式渦輪超細分級器相結合，使細料及時排出，減少了因細粉過粉碎而損失的能量。與

19、圓盤式氣流磨相比，平均能耗減少3050% 。第40頁/共100頁41流化床對撞式氣流粉碎機 磨損輕，污染少：從第一次撞擊，粉粒主要是進行相互之間的沖撞，對室外壁沖撞少。 設備體積小，占地面積少：在同等生產(chǎn)能力的前提下，流化床對撞式氣流磨比圓盤式氣流磨體積減少1015%，占地面積減少1530%。 自動化程度高，噪聲小，生產(chǎn)能力大，適合于大規(guī)模工業(yè)化生產(chǎn)。第41頁/共100頁42流化床對撞式氣流粉碎機 缺點： 顆粒不斷高速沖擊分級葉片，在生產(chǎn)超硬粉粒時，分級葉片的磨損仍很嚴重。 應用：高硬物料、高純物料、難粉碎層狀非金屬礦、熱敏性和密集氣孔性物料等。第42頁/共100頁流化床對撞式氣流粉碎機與靶式

20、氣流磨的區(qū)別 利用一對或若干對噴嘴相對噴射時產(chǎn)生的超音速氣流使物料彼此從兩個或多個方向相互沖擊和碰撞而粉碎。 由于物料高速直接對撞，沖擊強度大，能量利用率高，可用于粉碎莫氏硬度10級以下的各種脆性和韌性物料，產(chǎn)品粒度可達亞微米級。 還克服了靶式靶板和循環(huán)式磨體易損壞的缺點，減少了對產(chǎn)品的污染，延長了使用壽命。 是一種較理想和先進的氣流粉碎機。 第43頁/共100頁氣流粉碎機生產(chǎn)線的基本構成示意圖氣流粉碎機生產(chǎn)線的基本構成示意圖 第44頁/共100頁帶有多個單氣流分級器的氣流粉碎機生產(chǎn)線示意圖帶有多個單氣流分級器的氣流粉碎機生產(chǎn)線示意圖 第45頁/共100頁惰性氣體氣流粉碎機惰性氣體氣流粉碎機典

21、型的氮氣氣流粉碎機生產(chǎn)線示意圖 第46頁/共100頁47 影響氣流粉碎的因素 粉料的物性 硬度 粘性 進料粒度 粉碎時的工藝參數(shù) 氣體壓力及流量的大小 加料速度第47頁/共100頁 氣流粉碎機的參數(shù)研究包括幾何參數(shù)和工藝參數(shù)。 幾何參數(shù)包括噴嘴直徑、噴嘴與噴嘴（或靶）間的軸向距離、粉碎室直徑等。 工藝參數(shù)主要包括：原料初始粒度、分級輪頻率、工質(zhì)壓力（氣流速度）、引射壓力（進料速度）等。第48頁/共100頁氣流速度氣流速度即為空壓機所輸送的氣體通過噴嘴進入粉碎室時的速度。設在高速氣流中運動的顆粒，其質(zhì)量為m，高速氣流賦予它的運動速度為w，則該顆粒所具有的動能為：E=0.5mw2。動能E只有一部分

22、用于物料顆粒的粉碎上，這部分的動能記為E。當物料顆粒對著沖擊板或?qū)χ谶\動的其它顆粒發(fā)生沖擊碰撞時，這部分能量用下式表示：式中，wi發(fā)生沖擊碰撞時顆粒所具有的速度； 沖擊碰撞后顆粒速度的恢復系數(shù)，1。第49頁/共100頁 假設脆硬性的物料顆粒是絕對彈性體，則顆粒沖擊破壞所需的功，可以表示為： 式中，物料的強度極限；E 物料的彈性模量；物料的密度；m 顆粒的質(zhì)量。 顯然，為了使物料顆粒發(fā)生粉碎，必要的條件是： 便可以求出使顆粒發(fā)生粉碎所必需的沖擊速度wi：第50頁/共100頁進料速度（進料量） 進料速度是影響粉碎效果的重要參數(shù)之一。 進料速度主要由粉碎區(qū)的持料量決定。進料速度的大小決定粉碎室每

23、個顆粒受到的能量的大小。當加料速度過小，粉碎室內(nèi)顆粒數(shù)目不多時，顆粒碰撞機會下降，顆粒粒徑變大；當進料速度過大時，粉碎室內(nèi)的顆粒濃度增加，每個顆粒所獲得的動能減少，導致由碰撞轉(zhuǎn)變成顆粒粉碎的應變能變小，顆粒粒徑增加，顆粒粒度分布大，因此尋找最佳進料速度是很重要的。第51頁/共100頁氣流粉碎的持料量 氣流粉碎的持料量與粉碎區(qū)的顆粒體積濃度的關系為：MH=V(1-)s+G式中，MH氣流粉碎機的持料量，kg； 氣流粉碎分級區(qū)中有效空間體積，m3； （1-）氣流粉碎分級區(qū)顆粒所占體積與氣流所占體積的比值，即Vs/V； s固體顆粒的密度，kg/m3； 流化床氣流粉碎區(qū)底部填料量，與流化床底部結構有關，

24、kg。 通過實驗發(fā)現(xiàn)流化床氣流粉碎機磨腔中的持料量對粉碎效果和出料粒度的穩(wěn)定性有重要影響，持料量的大小與氣流粉碎機的結構大小、底部形狀，粉碎物料的密度和流動參數(shù)相關。第52頁/共100頁分離距離 兩噴嘴末端的距離或噴嘴末端與靶的距離稱為分離距離。 對噴嘴-靶式粉碎機，隨著分離距離的減小，粉碎速度增大，顆粒粒徑減??；對噴嘴-噴嘴式粉碎機，顆粒尺寸隨分離距離的增加略有減小。但是經(jīng)噴嘴噴射出的流體速度的衰減很快，如果分離距離太大，粉碎室里顆粒所獲得的動能將會減少，所得的產(chǎn)品粒徑就會增加，影響了粉碎效果。第53頁/共100頁 通常所說的音速指聲波在空氣中的傳播速度通常所說的音速指聲波在空氣中的傳播速度

25、 音速不是固定的，與傳播介質(zhì)的音速不是固定的，與傳播介質(zhì)的物性物性、熱力狀態(tài)熱力狀態(tài)有關有關對理想氣體，音速只與溫度有關對理想氣體，音速只與溫度有關kPvTkRag對實際氣體音速對實際氣體音速a a不僅與溫度不僅與溫度T T 有關，還與氣體的壓力有關，還與氣體的壓力P P或比體積或比體積v v有關有關 水蒸氣水蒸氣中的音速也借用上式計算，其中的中的音速也借用上式計算，其中的k k值按前述值按前述經(jīng)驗值經(jīng)驗值選取選取 流道中氣體熱力學狀態(tài)不斷變化，沿程不同截面上音速各不相同，對特定截面一般流道中氣體熱力學狀態(tài)不斷變化，沿程不同截面上音速各不相同，對特定截面一般都強調(diào)為都強調(diào)為“當?shù)匾羲佼數(shù)匾羲佟?/p>

26、。 第54頁/共100頁注意：注意：1 1）聲速是狀態(tài)參數(shù)，因此稱當?shù)芈曀?。聲速是狀態(tài)參數(shù)，因此稱當?shù)芈曀佟?如空氣，如空氣，2 2） 馬赫數(shù)馬赫數(shù) (Mach number)1Ma （subsonic velocity）（supersonic velocity）（sonic velocity）亞聲速亞聲速1Ma 聲速聲速1Ma 超聲速超聲速acMa 0 =331.2m/s-20 =318.93m/s20 =343m/saaa第55頁/共100頁 流速改變與壓力變化的關系流速改變與壓力變化的關系 對于流體可逆流動，過程的技術功可表達為對于流體可逆流動，過程的技術功可表達為s2tddd21ddw

27、zgcPvw 工程上常有將氣流加速或加壓的要求。工程上常有將氣流加速或加壓的要求。 氣流的這種加速或擴壓過程可以僅利用氣流的熱力學狀態(tài)或運動狀態(tài)變化氣流的這種加速或擴壓過程可以僅利用氣流的熱力學狀態(tài)或運動狀態(tài)變化來實現(xiàn)，無需借助其它機械設備來實現(xiàn)，無需借助其它機械設備 第56頁/共100頁2022-4-2057 管道中流動氣流不作軸功，忽略重力位能變化管道中流動氣流不作軸功，忽略重力位能變化s2ddd21dwzgcPv2d21dcPvPvccddPcvccdd2PkPckPvccdd2kPkPcckMPPdd2 討論中的流體流速討論中的流體流速c c一般應為正值，一般應為正值，k k、M M2

28、 2 也是正值也是正值式中式中d dc c與與d dP P反號反號氣體的流速變化與其壓力的變化方向相反氣體的流速變化與其壓力的變化方向相反氣流加速氣流加速c c0 00 0kPva 2壓力壓力P P反之亦然反之亦然PPkMPPkcad1d222第57頁/共100頁2022-4-2058噴管噴管 噴管和擴壓管噴管和擴壓管氣流通過后能令氣流氣流通過后能令氣流P P，c c的流道的流道擴壓管擴壓管氣流通過后能令氣流氣流通過后能令氣流P P ，c c 的流道的流道 流速改變與流道截面積變化的關系流速改變與流道截面積變化的關系 氣流速度與壓力的反方向變化需通過管道截面積有規(guī)律地變化來促成氣流速度與壓力的

29、反方向變化需通過管道截面積有規(guī)律地變化來促成 。 根據(jù)氣體流動的連續(xù)性方程及絕熱過程方程根據(jù)氣體流動的連續(xù)性方程及絕熱過程方程 ccvvAAdddPPkvvd1dccPPkAAdd1d第58頁/共100頁ccPPkAAdd1dcckMPPdd2ccMccccMAAd) 1(ddd22對于亞音速流（對于亞音速流（M M11） 氣體的流速將隨流道截面積反向變化氣體的流速將隨流道截面積反向變化 噴管噴管漸縮狀漸縮狀擴壓管擴壓管漸擴狀漸擴狀 00噴管噴管( (A A,c c)亞音速流亞音速流（M M11） 擴壓管擴壓管( (A A,c c)亞音速流亞音速流（M M111）ccMccccMAAd) 1(

30、ddd2200氣體的流速將隨流道截面積同向變化氣體的流速將隨流道截面積同向變化 噴管噴管漸擴狀漸擴狀擴壓管擴壓管漸縮狀漸縮狀 根據(jù)以上討論，顯然漸縮噴管只能將氣流加速至音速。根據(jù)以上討論，顯然漸縮噴管只能將氣流加速至音速。噴管噴管( (P P,c c)超音速流超音速流（MM1 1） 擴壓管擴壓管( (P P,c c)超音速流超音速流（M M11） 氣流在漸縮噴管出口截面上達到當?shù)匾羲贂r，對應有一極限出口壓力氣流在漸縮噴管出口截面上達到當?shù)匾羲贂r，對應有一極限出口壓力P P2 2，此后，任，此后，任由噴管出口外的介質(zhì)壓力由噴管出口外的介質(zhì)壓力P Pb b下降，噴管出口截面上的氣流壓力仍維持為下降

31、，噴管出口截面上的氣流壓力仍維持為P P2 2。第60頁/共100頁 氣流在縮放噴管的喉部處達到當?shù)匾羲贇饬髟诳s放噴管的喉部處達到當?shù)匾羲?拉伐爾噴管拉伐爾噴管c c= =a a 若想令氣流從亞音速加速至超音速若想令氣流從亞音速加速至超音速噴管截面積應噴管截面積應先收縮，后擴大先收縮，后擴大縮放噴管，亦稱拉伐爾噴管縮放噴管，亦稱拉伐爾噴管第61頁/共100頁 對可壓流動來說，如想讓氣流沿管道軸線連續(xù)的從亞聲速加速到超音速，即始終保持速度總是增加的，則管道應該先收縮后擴張，中間為最小截面，即喉道。這種形狀的管道稱為拉瓦爾噴管。（2 2）超音速噴嘴的設計）超音速噴嘴的設計 第62頁/共100頁（a

32、）亞音速射流噴嘴 （b）音速射流噴嘴 （c）超音速射流噴嘴 常用射流的噴嘴形式 d*d*d*（2 2）超音速噴嘴的設計）超音速噴嘴的設計 第63頁/共100頁（2 2）超音速噴嘴的設計）超音速噴嘴的設計 超音速噴嘴一般有四部分構成：穩(wěn)定段、亞音速漸縮段、喉部臨界截面和超音速擴散段，如圖所示。這四部分應當用光滑圓弧相連接，構成一個光滑的內(nèi)腔型面。1dd2d0l1l2l超音速噴嘴結構示意圖 第64頁/共100頁氣流的三種參考狀態(tài)氣流的三種參考狀態(tài) 聲速計算公式a= 當中，對于定熵過程的流體，流體的溫度 T與流體速度V是相關的，即T是V的函數(shù)，亦即聲速a也是V的函數(shù) a=f（v）。因此可以把a和v放

33、在一個坐標系上表示： 已知任意狀態(tài)計算滯止狀態(tài)的參數(shù)：KRTvo滯止狀態(tài)超音速臨界狀態(tài)亞音速極限狀態(tài)120KKRT120KKRT120KKRT021121RTKKRTKKV第65頁/共100頁噴嘴的基本類型（噴嘴的基本類型（1 1） 氣流速度與通道截面的關系 M1時，dA/A與dV/V異號，流速與截面積變化反向，截面積變小，速度變大； M1時，dA/A與dV/V同號，流速與截面積變化同向，截面積變大，速度變大； M =1時， dA/A=0，臨界狀態(tài)發(fā)生在通道截面無變化的地方。VdVMAdA) 1(2第66頁/共100頁噴嘴的基本類型（噴嘴的基本類型（2 2）1、漸縮噴嘴2、出口為臨界參數(shù)的漸縮

34、噴嘴3、縮放噴嘴（拉瓦爾噴嘴）0, 0VdVAdA0, 0VdVAdA0, 0VdVAdA0, 0VdVAdA0, 0VdVAdA第67頁/共100頁噴嘴的選擇噴嘴的選擇1、已知滯止參數(shù)和出口速度或馬赫數(shù) a：M1選擇漸縮型噴嘴 b：M1選擇縮放型噴嘴2、已知滯止參數(shù)和出口壓力Pe 臨界壓力與滯止壓力的關系： a： 選擇漸縮型噴嘴； b： 選擇縮放型噴嘴。10*)12(KKKPP0*0PPPPe0*0PPPPe第68頁/共100頁噴嘴各截面參數(shù)的計算（噴嘴各截面參數(shù)的計算（1 1）1、任意截面狀態(tài)與滯止狀態(tài)的關系2、臨界狀態(tài)與滯止狀態(tài)的關系 3、任意截面與臨界狀態(tài)的關系20211MKTT120

35、)211 (KKMKPP1120)211 (KMK120*KTT10*)12(KKKPP110*)12(KK2*) 1(21MKKTT12*) 1(21KKMKKPP112*) 1(21KMKK212*) 1(21MKKMVV)1(212*)211 (121KKMKKMAA120*KKRTV第69頁/共100頁參數(shù)計算（參數(shù)計算（2 2）1、已知滯止參數(shù)及出口速度通過V/V*的關系求M，進而計算所有參數(shù)2、已知滯止參數(shù)及出口馬赫數(shù)根據(jù)馬赫數(shù)可求出所有截面的參數(shù)3、已知滯止參數(shù)及出口壓力通過出口壓力與滯止壓力的關系求出出口截面馬赫數(shù)，進而計算出口截面參數(shù)第70頁/共100頁例子：一臺蒸汽噴射器的

36、噴嘴，使用的蒸汽壓力P0=1.0MPa，T0=200，流量Q=2kg/s， 要求出口壓力50000Pa。求噴嘴主要參數(shù)。 過熱蒸汽絕熱指數(shù)1.30，氣體常數(shù)0.4615 ，蒸汽密度4.6083 。 第一步：選擇噴嘴類型 1、計算臨界壓力比 2、計算出口壓力比 需采用拉瓦爾噴嘴 第二步：計算出口馬赫數(shù) 第三步：計算出口截面參數(shù) 第四步：計算臨界截面參數(shù) 第五步：計算幾何尺寸5457. 005. 01000000500000*0PPPaPaPPe11.kkgkj5457. 0)130. 12()12(130. 130. 110*KKKPP5773. 2) 105. 0(130. 12 1)(123

37、0. 1130. 110KKePPKMe3/mkg;50000PaPe3/4600. 0mkgeKTe0050.237smVe/8545.971MPaPe5457. 03/8921. 2mkgeKTe4348.411smVe/8303.4962*9018.13918303.4968921. 22mmVQAmmAd0977.421416. 39018.139144*27418.44738545.9714600. 02mmVQAeeemmAdee4727.751416. 37418.447344第71頁/共100頁 簡圖第72頁/共100頁 射流壓力射流壓力 已知噴嘴內(nèi)部任意截面處的壓強P1可以表

38、達為 12101211kkMkPP其中，P0是總壓（滯止壓強），M1是噴嘴內(nèi)部任意截面處的馬赫數(shù)，k是工質(zhì)的絕熱指數(shù)，對于空氣而言，k=1.4。第73頁/共100頁ePkkPkku112222噴嘴出口222u2p3303uepp 3 對射流由噴嘴噴出后的情況進行分析。Pe是周圍流體的壓強P2是截面的壓強。很明顯，P2Pe，而且速度u2越大，壓強P2越小。第74頁/共100頁已知噴嘴內(nèi)部任意截面處的溫度T1可以用下式來表示12101211MkTT公式說明射流在經(jīng)噴嘴加速的過程中溫度會降低，這種現(xiàn)象被稱為焦耳湯姆遜效應，或節(jié)流效應。這是氣流粉碎的一大特點，它對于粉碎低熔點（或低軟化點）和熱敏性物料

39、是非常有益的。第75頁/共100頁噴管噴管(nozzle)(nozzle)計算計算 通常依據(jù)噴管進口處的工質(zhì)參數(shù)通常依據(jù)噴管進口處的工質(zhì)參數(shù)( (P P1 1、t t1 1) )和背壓和背壓( (P Pb b),),并在給定流率的條件下進行噴并在給定流率的條件下進行噴管的設計計算管的設計計算 設計計算設計計算的目的在于確定噴管的形狀和尺寸的目的在于確定噴管的形狀和尺寸 校核計算校核計算的目的則在于預測各種條件下的噴管工作情況，即確定不同情況下噴管的的目的則在于預測各種條件下的噴管工作情況，即確定不同情況下噴管的流量和出口流速流量和出口流速 1) 1) 流速計算流速計算 2) 2) 流量計算流量

40、計算 第76頁/共100頁i i噴管出口速度噴管出口速度 對噴管，由能量方程對噴管，由能量方程22221102121chchh2121202)(22chhhhc一般噴管進口處的氣流速度遠小于出口速度一般噴管進口處的氣流速度遠小于出口速度( (c c1 1 c c2 2) )21212414. 1)(2hhhhc（任何工質(zhì)，不論可逆與否）（任何工質(zhì)，不論可逆與否） 對于定比熱容理想氣體對于定比熱容理想氣體 gp1RkkcTchPh h0 0、h h1 1、h h2 2分別取決于噴管進、出口處氣流的熱力狀態(tài)分別取決于噴管進、出口處氣流的熱力狀態(tài)第77頁/共100頁iiii初、終狀態(tài)與流速的關系初、

41、終狀態(tài)與流速的關系 對于對于定比熱容理想氣體、定比熱容理想氣體、)(2202hhc)(220PTTc)(1220gTTRkk)1 (12020gTTTRkk)(1 121020gkkPPTRkk可逆絕熱可逆絕熱流動過程流動過程 或或)(1 12102002kkPPvPkkc噴管出口流速噴管出口流速c c2 2取決于氣流的初態(tài)及氣流在出口截面上的壓力取決于氣流的初態(tài)及氣流在出口截面上的壓力P P2 2對滯對滯止壓力止壓力P P0 0之比之比當初態(tài)一定時，當初態(tài)一定時，c c2 2則僅取決于則僅取決于( (P P2 2/ /P P0 0) ) 式中式中T T0 0、P P0 0、v v0 0為滯止

42、參數(shù)，取決于氣流的初態(tài)為滯止參數(shù)，取決于氣流的初態(tài)c c1 1較小時，可用噴管進口壓力較小時，可用噴管進口壓力P P1 1代替代替P P0 0第78頁/共100頁 c c2 2隨隨( (P P2 2/ /P P0 0) )的變化關系如圖示的變化關系如圖示 ( (P P2 2/ /P P0 0)=1)=1時，時，c c2 2=0=0( (P P2 2/ /P P0 0) )從從1 1逐漸減小時，逐漸減小時，c c2 2增大增大氣體不會流動氣體不會流動初期增加較快，以后則逐漸減緩初期增加較快，以后則逐漸減緩 理論上當理論上當 P P2 2=0=0時，時，c c2 2將達到將達到 c c2,max2

43、,max0g00max, 21212TRkkvPkkc 實際上，實際上，P P2 200時，比體積時，比體積v v2 2要求噴管出口截面無窮大要求噴管出口截面無窮大c c2 2隨隨( (P P2 2/ /P P0 0) )的變化關系的變化關系此流速此流速不可能達到不可能達到 )(1 12102002kkPPvPkkc第79頁/共100頁iiiiii臨界流速和臨界壓力比臨界流速和臨界壓力比 氣流在喉部截面處達到當?shù)匾羲贇饬髟诤聿拷孛嫣庍_到當?shù)匾羲僭摻孛娣Q為臨界截面，截面上的氣流參數(shù)相應稱為：臨界壓力該截面稱為臨界截面，截面上的氣流參數(shù)相應稱為：臨界壓力P Pcrcr、臨界比體積、臨界比體積v v

44、crcr 臨界流速臨界流速( (c ccrcr) )c ccrcr= =a a 臨界流速臨界流速c ccrcr與臨界壓力與臨界壓力P Pcrcr應有以下關系：應有以下關系：)(1 1210cr00crkkPPvPkkcC Ccrcr等于當?shù)匾羲俚扔诋數(shù)匾羲賏 a crcrcrvkPaccrcr10cr00)(1 12vkPPPvPkkkk 縮放噴管的最小截面處稱為噴管的喉部縮放噴管的最小截面處稱為噴管的喉部縮放噴管縮放噴管兩式合并兩式合并第80頁/共100頁由過程方程由過程方程 crcr10cr00)(1 12vkPPPvPkkkkkPPvv1cr00cr)(kkkkPPvkPPPvPkk10

45、cr0010cr00)()(1 12定義定義 臨界壓力比臨界壓力比0crcrPP氣流速度達到當?shù)匾羲贂r的壓力與滯止壓力之比氣流速度達到當?shù)匾羲贂r的壓力與滯止壓力之比 kkkkk1cr1cr1 121cr)12(kkk以上為以上為定比熱容定比熱容理想氣體理想氣體可逆絕熱流動可逆絕熱流動過程的分析結論過程的分析結論 上式整理，得上式整理，得第81頁/共100頁1cr)12(kkk臨界壓力比臨界壓力比crcr僅與氣體的熱容比僅與氣體的熱容比k k有關有關 僅取決于氣體的性質(zhì)；僅取決于氣體的性質(zhì)；對變比熱容理想氣體對變比熱容理想氣體k k值應按平均比熱容確定；值應按平均比熱容確定；對水蒸氣對水蒸氣k

46、k為經(jīng)驗數(shù)值而非熱容比為經(jīng)驗數(shù)值而非熱容比 對雙原子氣體對雙原子氣體k k=1.4=1.4，臨界壓力比，臨界壓力比crcr=0.528 =0.528 如取如取: : 過熱汽的過熱汽的k k=1.3=1.3，則，則crcr=0.546=0.546干飽和汽干飽和汽k k=1.135=1.135，則，則crcr=0.577=0.577概括起來，氣體的臨界壓力比概括起來，氣體的臨界壓力比crcr接近等于接近等于0.50.5 臨界壓力比臨界壓力比crcr是噴管中流體流動從亞音速過渡到超音速的轉(zhuǎn)折點。是噴管中流體流動從亞音速過渡到超音速的轉(zhuǎn)折點。第82頁/共100頁1cr)12(kkk)(1 121020

47、02kkPPvPkkc0g00cr1212TRkkvPkkc 對給定的定比熱容理想氣體對給定的定比熱容理想氣體（k k值一定值一定），），臨界流速臨界流速c ccrcr僅取決于滯止參數(shù)僅取決于滯止參數(shù)P P0 0、v v0 0，或滯止溫度或滯止溫度T T0 0 由于滯止參數(shù)可由初參數(shù)確定由于滯止參數(shù)可由初參數(shù)確定 臨界流速僅取決于進口截面上的氣流初參數(shù)臨界流速僅取決于進口截面上的氣流初參數(shù) 臨界壓力比下氣流達到當?shù)匾羲倥R界壓力比下氣流達到當?shù)匾羲倥R界流速臨界流速第83頁/共100頁2)2)流量計算流量計算 由連續(xù)性方程知，對流道任一截面質(zhì)量流由連續(xù)性方程知，對流道任一截面質(zhì)量流率相同率相同22

48、2vcAm )(1 12102002kkPPvPkkc經(jīng)整理可得經(jīng)整理可得 kkkPPPPvPkkAm102202002)()(12 在噴管出口截面處在噴管出口截面處 221020)(1cAPPvkkPPv1020)(1第84頁/共100頁它們的依變關系如圖所示它們的依變關系如圖所示 流量隨流量隨( (P P2 2/ /P P0 0) )的變化關的變化關系系 對于一定的噴管，當進口氣流狀態(tài)一定時對于一定的噴管，當進口氣流狀態(tài)一定時流量僅取決于流量僅取決于( (P P2 2/ /P P0 0) )kkkPPPPvPkkAm102202002)()(12i i漸縮噴管工作情況漸縮噴管工作情況 背壓

49、背壓噴管出口外的介質(zhì)壓力噴管出口外的介質(zhì)壓力P Pb bP Pb b到達臨界壓力比到達臨界壓力比 crcr時時P P2 2，出口達到臨界流速出口達到臨界流速c ccrcr，即當?shù)匾羲?，即當?shù)匾羲貾 Pb b= =P P2 2 = =P Pcrcr = = crcr P P0 0 當背壓當背壓P Pb b高于臨界壓力高于臨界壓力P Pcrcr時時m 且有且有P Pb b= =P P2 2P Pb b0crcrPPP P2 2第85頁/共100頁流量隨流量隨( (P P2 2/ /P P0 0) )的變化關的變化關系系 此后，背壓此后，背壓P Pb b如再降低，由于漸縮噴管中流道截面如再降低，由于

50、漸縮噴管中流道截面積始終是收縮的，氣流截面不可能得到擴展，任由背壓積始終是收縮的，氣流截面不可能得到擴展，任由背壓下降，噴管的出口壓力將仍然保持為下降，噴管的出口壓力將仍然保持為P P2 2= =P Pcrcr，氣流的膨，氣流的膨脹、加速也就到此為止，即脹、加速也就到此為止，即漸縮噴管的最大出口速度就漸縮噴管的最大出口速度就是當?shù)匾羲偈钱數(shù)匾羲貾 Pb b 隨出口流速隨出口流速c c2 2 c ccrcrm maxm 00122max)12(12vPkkkAmk10crcr)12(kkkPP)()(12102202002kkkPPPPvPkkAmP P2 2第86頁/共100頁 在在P Pb

51、b P Pcrcr的情況下，為了使氣流能夠充分膨脹實現(xiàn)從亞音的情況下，為了使氣流能夠充分膨脹實現(xiàn)從亞音速到超音速的過渡，此時應采用速到超音速的過渡，此時應采用縮放噴管縮放噴管噴管喉部處的壓力為臨界壓力噴管喉部處的壓力為臨界壓力P Pcrcr，流速為當?shù)匾羲?，流速為當?shù)匾羲賏 a 從噴管的收縮段看來，喉部截面上的流量為前述按喉部截面積從噴管的收縮段看來，喉部截面上的流量為前述按喉部截面積A Aminmin所確定的最大流所確定的最大流量量 按連續(xù)性方程，按連續(xù)性方程，縮放噴管縮放噴管所有截面上的流量應該都等于其喉部截面上的流量所有截面上的流量應該都等于其喉部截面上的流量對于縮放噴管，盡管當背壓對于

52、縮放噴管，盡管當背壓P Pb b繼續(xù)降低時其出口截面上的繼續(xù)降低時其出口截面上的氣流速度會增大，但流量卻不會增加，將始終等于上述最氣流速度會增大，但流量卻不會增加，將始終等于上述最大流量值大流量值 iiii縮放噴管工作情況縮放噴管工作情況P Pb bP P2 2P Pcrcr第87頁/共100頁離心葉輪分級器的常用結構形式 (a)直葉片 (b)斜葉片 (c)弧形或折葉片 (d)柱形葉輪分級器外形 (e)錐形葉輪分級器外形第88頁/共100頁89 在氣流粉碎工藝系統(tǒng)中，包括氣流磨、氣流產(chǎn)生設備、氣流凈化和處理設備、加料裝置、成品收集設備、廢氣流夾帶物料的捕集回收設備等輔助設備。 常溫空氣氣流粉碎

53、系統(tǒng) 過熱蒸汽氣流粉碎系統(tǒng) 流化床對噴超細粉碎工藝系統(tǒng) 易燃易爆物料的氣流超細粉碎系統(tǒng) 超聲速靶式氣流粉碎工藝系統(tǒng)第89頁/共100頁常溫空氣氣流粉碎系統(tǒng)空氣壓縮機送出一定溫度的壓縮空氣，經(jīng)冷卻器冷卻后，壓入貯氣罐，再在干燥器中除油、除水，成為純凈的常溫壓縮空氣。然后分為兩路，一路進入噴射式加料器，使粉粒加速，另一路進入氣流磨。被粉碎后的細粉落入成品輸送器輸出。廢氣帶走的物料顆粒經(jīng)旋風分離器預捕集和布袋捕集器捕集后，其中成品也落入成品輸送器中，廢氣則由通風機排空。第90頁/共100頁常常溫溫空空氣氣氣氣流流粉粉碎碎系系統(tǒng)統(tǒng)第91頁/共100頁7 氣流粉碎機的評價與選擇 氣流粉碎機是國內(nèi)研究生產(chǎn)

54、最多的超細粉碎設備，機型也是所有超細設備中最為齊全的。 優(yōu)點： 氣流磨為干法生產(chǎn)，省去了烘干工藝，工藝流程相對較簡單。 具有生產(chǎn)能力大、連續(xù)、自動化程度高，產(chǎn)品性能穩(wěn)定。 適用范圍廣：既可用于莫氏硬度不大于9的高硬度物料的超細粉碎，又可用于熱敏、低熔點及生物活性制品的粉碎。第92頁/共100頁7 氣流粉碎機的評價與選擇 優(yōu)點： 產(chǎn)品粒度分布范圍窄。扁平式、對撞式、循環(huán)式氣流磨，在粉碎過程中由于氣流旋轉(zhuǎn)離心力的作用，能使粗、細顆粒自動分級；其它類型的氣流磨也可與分級機配合使用，能獲得粒度均勻的產(chǎn)品。 系統(tǒng)溫度低，氣流磨通過壓縮空氣形成高速氣流，壓縮氣體在噴嘴處絕熱膨脹會使粉碎機溫度下降，所以粉碎

55、過程溫度不會太高。 可在粉碎的同時，實現(xiàn)物料干燥、表面包覆與改性。第93頁/共100頁7 氣流粉碎機的評價與選擇 缺點： 制造成本高，一次性投資大，能耗高，粉體加工成本大。Alpine公司的流化床氣流磨AFG，以壓縮空氣為介質(zhì)時，生產(chǎn)鋯英礦d975m，能耗為4500kW/t；d9710m，能耗為1400kW/t 。 難以實現(xiàn)亞微米級粉碎：產(chǎn)品粒度小于10m時，成本大幅度上升，產(chǎn)量急劇下降，在非金屬礦粉碎上的應用受到了限制。第94頁/共100頁7 氣流粉碎機的評價與選擇 相比較而言，流化床對撞式氣流粉碎機比其它幾種氣流磨具有明顯的優(yōu)勢，主要體現(xiàn)在節(jié)約能量、加工能力強、磨損小、結構緊湊、體積小、溫

56、升少等方面，可視為當前最為先進的機型。目前，國內(nèi)已有部分廠家能夠生產(chǎn)。 考慮到氣流磨能耗高、生產(chǎn)成本高的特點，在電費較高的地區(qū)或生產(chǎn)低附加值產(chǎn)品時建議不要采用氣流磨。第95頁/共100頁JZL系列流化床氣流粉碎分級機 -四川巨子超微科技有限公司 第96頁/共100頁JZL-X00流化床氣流粉碎分級機標配機型詳細典型參數(shù) 裝機功率 （單位：KW） 型型 號號 分級機分級機 引風機引風機 配套空壓機配套空壓機 m3 /min 空壓機空壓機功率功率 總裝功率總裝功率 JZL-100 JZL-100 1.1 1.1 5.5-7.5 5.5-7.5 3 311 11 20 20 JZL-200 JZL-

57、200 2.2 2.2 7.5-11 7.5-11 6 6 37 37 50 50 JZL-300 JZL-300 4 4 11-15 11-15 10 10 55 55 75 75 JZL-400 JZL-400 5.5 5.5 18.5-30 18.5-30 20 20 132 132 160 160 JZL-600 JZL-600 7.5 7.5 37 37 4040264 264 210 210 第97頁/共100頁JZL-X00流化床氣流粉碎分級機的相關參數(shù) 型型 號號 進料粒度進料粒度mmmm 出料粒度出料粒度 m產(chǎn)量產(chǎn)量 kg/h設備體積設備體積m m3 3 設備重量設備重量t

58、t JZL-100 JZL-100 112-2002-2003-203-203 31 11.8 1.8 0.70.7JZL-200 JZL-200 228-408-404 41 12.52.51.5 1.5 JZL-300 JZL-300 3320-15020-1506 62 23 3 33JZL-400 JZL-400 5580-50080-5008 82.22.25 55 5 JZL-600 JZL-600 55200-1000200-1000 11112.22.25 57 7 第98頁/共100頁思考題 氣流磨的基本工作原理是什么？ 氣流磨可分為哪幾種類型？各自的顯著特點是什么？第99頁/共100頁感謝您的觀看。第100頁/共100頁